氣態(tài)污染物控制技術(shù)

氣態(tài)污染物控制技術(shù)第1頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)氣體擴(kuò)散氣態(tài)污染物脫除過(guò)程的單元操作流體輸送熱量傳遞質(zhì)量傳遞氣體擴(kuò)散過(guò)程分子擴(kuò)散－分子運(yùn)動(dòng)引起湍流擴(kuò)散－流體質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)引起第2頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體擴(kuò)散在氣相中的擴(kuò)散（Gilliland方程）第3頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體在氣相中的擴(kuò)散擴(kuò)散系數(shù)物質(zhì)的特性常數(shù)之一影響因素：介質(zhì)的種類溫度壓強(qiáng)濃度第4頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體在氣相中的擴(kuò)散部分氣體在空氣中的擴(kuò)散系數(shù)（0oC，101.33kPa）第5頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月擴(kuò)散系數(shù)的測(cè)量Stephan過(guò)程第6頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體在液相中的擴(kuò)散在液相中的擴(kuò)散系數(shù)估算方程擴(kuò)散系數(shù)隨溶液濃度變化很大上式只適用于稀溶液第7頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體在液相中的擴(kuò)散某些物質(zhì)在水中的擴(kuò)散系數(shù)（20oC，稀溶液）第8頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)氣體吸收吸收機(jī)理

1.雙膜模型（應(yīng)用最廣）假定:界面兩側(cè)存在氣膜和液膜,膜內(nèi)為層流,傳質(zhì)阻力只在膜內(nèi)氣膜和液膜外湍流流動(dòng),無(wú)濃度梯度,即無(wú)擴(kuò)散阻力氣液界面上,氣液達(dá)溶解平衡即:CAi=HPAi膜內(nèi)無(wú)物質(zhì)積累,即達(dá)穩(wěn)態(tài).第9頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸收機(jī)理2.滲透模型假定:流體微元?dú)庖航缑嬉后w主相氣液界面上的液體微元不斷被液相主體中濃度為CAL的微元置換每個(gè)微表面元與氣體接觸時(shí)間都為

界面上微表面元在暴露時(shí)間

內(nèi)的吸收速率是變化的第10頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸收機(jī)理3.表面更新模型流體微元?dú)庖航缑嬉后w主相假定:各表面微元具有不同的暴露時(shí)間,t=0-

各表面元的暴露時(shí)間(齡期)符合正態(tài)分布4.其它模型表面更新模型的修正基于流體力學(xué)的傳質(zhì)模型界面效應(yīng)模型第11頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月雙膜理論雙膜模型氣相分傳質(zhì)速率液相分傳質(zhì)速率總傳質(zhì)速率方程xAL第12頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣液平衡平衡－吸收過(guò)程的傳質(zhì)速率等于解吸過(guò)程溶解度每100kg水中溶解氣體的kg數(shù)第13頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣液平衡常見(jiàn)氣體的平衡溶解度第14頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月亨利定律亨利定律一定溫度下，稀溶液中溶質(zhì)的溶解度與氣相中溶質(zhì)的平衡分壓成正比參數(shù)換算第15頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸收系數(shù)吸收系數(shù)的不同形式第16頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月傳質(zhì)阻力傳質(zhì)阻力－吸收系數(shù)的倒數(shù)第17頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月傳質(zhì)過(guò)程吸收系數(shù)的影響因素吸收質(zhì)與吸收劑設(shè)備、填料類型流動(dòng)狀況、操作條件吸收系數(shù)的獲取實(shí)驗(yàn)測(cè)定；經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算；準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)計(jì)算第18頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月常用吸收系數(shù)經(jīng)驗(yàn)式第19頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月界面濃度的計(jì)算作圖法解析法稀溶液亨利定律+傳質(zhì)方程第20頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月物理吸收操作線方程操作線、平衡線和吸收推動(dòng)力第21頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月物理吸收最小液氣比（平衡線上凸）吸收塔的最小液氣比第22頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月物理吸收填料塔高度計(jì)算水吸收SO2的平衡線和操作線第23頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月化學(xué)吸收化學(xué)吸收的優(yōu)點(diǎn)溶質(zhì)進(jìn)入溶劑后因化學(xué)反應(yīng)消耗掉，溶劑容納的溶質(zhì)量增多液膜擴(kuò)散阻力降低填料表面的停滯層仍為有效濕表面第24頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月化學(xué)吸收兩分子反應(yīng)中相界面附近液相內(nèi)A與B的濃度分布第25頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月化學(xué)吸收的氣液平衡平衡濃度計(jì)算第26頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月化學(xué)吸收速率吸收速率物理吸收時(shí)化學(xué)吸收時(shí)K1－未發(fā)生化學(xué)反應(yīng)時(shí)的液相傳質(zhì)分系數(shù)

－由于化學(xué)反應(yīng)使吸收速率增強(qiáng)的系數(shù) 相當(dāng)于選取相同的推動(dòng)力

C,選用不同的傳質(zhì)系數(shù)－引入增強(qiáng)系數(shù)第27頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例：SO2化學(xué)吸收計(jì)算主要參數(shù)G1—入塔氣體的總摩爾流量，kmol/(m2?h)y1、y2—入塔、出塔氣體的SO2摩爾分率pH1—漿液的初始pH值W—單位時(shí)間通過(guò)塔任一截面單位面積的吸收劑體積流量，m3/m2·h氣相SO2的平衡方程

氣體進(jìn)口G0,y0氣體出口G1,y1液體進(jìn)口L1,x1液體出口L0,x0dzzx,y第28頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例：SO2化學(xué)吸收計(jì)算邊界條件：y(ZT)=y1

各種物質(zhì)濃度

[SO2·H2O]=KhsP

SO2

S

[HSO3-]=KhsKs1PSO2s/[H+][SO32-]=KhsKs1Ks2PSO2s/[H+]2

第29頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例：SO2化學(xué)吸收計(jì)算堿存在時(shí)，任意時(shí)間

[H+]+[M+]=[OH-]+[HSO3-]+2[SO32-]

即：[H+]+[M+]=KW/[H+]1-KhsKs1PSO2s/[H+]+2KhsKs1Ks2PSO2s/[H+]2

在塔底（z=ZT）和z之間計(jì)算SO2的物料平衡

G1y1+WKhsPSO2s

(1+Ks1/[H+]+2Ks1Ks2/[H+]2)=G1y1-G1(1-y1)y2/(1-y2)+G1(1-y1)y/(1-y)第30頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例：SO2化學(xué)吸收計(jì)算簡(jiǎn)化式可寫(xiě)為第31頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸收設(shè)備第32頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸收設(shè)備噴淋塔第33頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸收設(shè)備第34頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸收設(shè)備填料塔第35頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月填料塔第36頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第七章氣態(tài)污染物控制技術(shù)基礎(chǔ)(2)氣體吸附吸附劑吸附機(jī)理吸附工藝與設(shè)備計(jì)算第37頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)氣體吸附吸附用多孔固體吸附劑將氣體（或液體）混合物中的組分濃集于固體表面吸附質(zhì)－被吸附物質(zhì)吸附劑－附著吸附質(zhì)的物質(zhì)優(yōu)點(diǎn)：效率高、可回收、設(shè)備簡(jiǎn)單缺點(diǎn)：吸附容量小、設(shè)備體積大第38頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附機(jī)理第39頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月物理吸附和化學(xué)吸附物理吸附化學(xué)吸附1.吸附力－范德華力；2.不發(fā)生化學(xué)反應(yīng)；3.過(guò)程快，瞬間達(dá)到平衡；4.放熱反應(yīng)；5.吸附可逆；1.吸附力－化學(xué)鍵力；2.發(fā)生化學(xué)反應(yīng)；3.過(guò)程慢；4.升高溫度有助于提高速率；5.吸附不可逆；第40頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月物理吸附和化學(xué)吸附同一污染物可能在較低溫度下發(fā)生物理吸附若溫度升高到吸附劑具備足夠高的活化能時(shí)，發(fā)生化學(xué)吸附第41頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附劑吸附劑需具備的特性內(nèi)表面積大具有選擇性吸附作用高機(jī)械強(qiáng)度、化學(xué)和熱穩(wěn)定性吸附容量大來(lái)源廣泛，造價(jià)低廉良好的再生性能第42頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月常用吸附劑特性吸附劑類型活性炭活性氧化鋁硅膠沸石分子篩4A5A13x堆積密度/kg?m-3200～600750～1000800800800800熱容/kJ(kg·K)-10.836～1.2540.836～1.0450.920.7940.794——操作溫度上限/K423773673873873873平均孔徑/?15～2518～48224513再生溫度

/K373～413473～523393～423473～573473～573473～573比表面積/㎡?g-1600～1600210～360600——————第43頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月常用吸附劑特性分子篩特性第44頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體吸附的影響因素操作條件低溫有利于物理吸附；高溫利于化學(xué)吸附增大氣相壓力利于吸附吸附劑性質(zhì)比表面積（孔隙率、孔徑、粒度等）第45頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體吸附的影響因素典型吸附質(zhì)分子的橫截面積第46頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體吸附的影響因素吸附質(zhì)性質(zhì)、濃度臨界直徑－吸附質(zhì)不易滲入的最大直徑吸附質(zhì)的分子量、沸點(diǎn)、飽和性吸附劑活性單位吸附劑吸附的吸附質(zhì)的量靜活性－吸附達(dá)到飽和時(shí)的吸附量動(dòng)活性－未達(dá)到平衡時(shí)的吸附量第47頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月常見(jiàn)分子的臨界直徑分子臨界直徑/?分子臨界直徑/?氦氫乙炔氧一氧化碳二氧化碳氮水氨氬甲烷乙烯環(huán)氧乙烷乙烷甲醇乙醇環(huán)丙烷丙烷 正丁烷-正二十二烷2.02.42.42.82.82.83.03.153.83.844.04.254.24.24.44.44.754.894.9

丙烯1-丁烯2-反丁烯1,3-丁二烯二氟-氯甲烷(CFC-22)噻吩異丁烷-異二十二烷二氟二氯甲烷(CFC-12)環(huán)己烷甲苯對(duì)二甲苯苯四氯化碳氯仿新戊烷間二甲苯鄰二甲苯三乙胺5.05.15.15.25.35.35.585.936.16.76.76.86.96.96.97.17.48.4第48頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體吸附的影響因素吸附劑再生溶劑萃取活性炭吸附SO2，可用水脫附置換再生脫附劑需要再脫附降壓或真空解吸吸附作用，再生溫度加熱再生第49頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附劑再生第50頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附平衡當(dāng)吸附速度＝脫附速度時(shí)，吸附平衡，此時(shí)吸附量達(dá)到極限值極限吸附量受氣體壓力和溫度的影響吸附等溫線

第51頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附等溫線第52頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月m－單位吸附劑的吸附量P－吸附質(zhì)在氣相中的平衡分壓K,n－經(jīng)驗(yàn)常數(shù),實(shí)驗(yàn)確定吸附方程式弗羅德里希（Freundlich）方程（I型等溫線中壓部分）lgm對(duì)lgP作圖為直線第53頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附方程式朗格繆爾（Langmuir）方程（I型等溫線）第54頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附方程式BET方程（I、II、III型等溫線，多分子層吸附）第55頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附速率吸附過(guò)程吸附外擴(kuò)散（氣流主體外表面）內(nèi)擴(kuò)散（外表面內(nèi)表面）第56頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附速率外擴(kuò)散速率內(nèi)擴(kuò)散速率總吸附速率方程第57頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附工藝固定床第58頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附工藝移動(dòng)床第59頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附工藝移動(dòng)床第60頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附工藝流化床第61頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月流化床吸附工藝第62頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固定床吸附計(jì)算第63頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固定床吸附計(jì)算第64頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固定床吸附計(jì)算第65頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固定床吸附計(jì)算保護(hù)作用時(shí)間τ－L實(shí)際曲線與理論曲線的比較1－理論線 2實(shí)際曲線第66頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固定床吸附計(jì)算同樣條件下定義－動(dòng)力特性第67頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固定床吸附計(jì)算吸附床長(zhǎng)度假定條件等溫吸附低濃度污染物的吸附吸附等溫線為第三種類型吸附區(qū)長(zhǎng)度為常數(shù)吸附床的長(zhǎng)度大于吸附區(qū)長(zhǎng)度第68頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固定床吸附計(jì)算吸附床長(zhǎng)度L0－吸附區(qū)長(zhǎng)度WA－穿透至耗竭的惰性氣體通過(guò)量WE－耗竭時(shí)的通過(guò)量1-f－吸附區(qū)內(nèi)的飽和度第69頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月吸附器的壓力損失1）圖解計(jì)算第70頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月移動(dòng)床計(jì)算操作線吸附速率方程第71頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月例：用連續(xù)移動(dòng)床逆流等溫吸附過(guò)程凈化含H2S的空氣。吸附劑為分子篩?？諝庵蠬2S的濃度為3％（重量），氣相流速為6500kg/h，假定操作在293K和1atm下進(jìn)行，H2S的凈化率要求為95％，試確定：

(1)分子篩的需要量（按最小需要量的1.5倍計(jì)）；

(2)需要再生時(shí)，分子篩中H2S的含量；

(3)需要的傳質(zhì)單元數(shù)。解：(1)吸附器進(jìn)口氣相組成：

H2S的流量＝0.03×6500＝195kg/h

空氣的流量＝6500－195＝6305kg/h

吸附器出口氣相組成：

H2S＝0.05×(195)＝9.75kg/h

空氣＝6305kg/h移動(dòng)床計(jì)算第72頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月移動(dòng)床計(jì)算實(shí)驗(yàn)得到的平衡關(guān)系如右圖假定X2＝0，從圖得（X1）最大＝0.1147所以實(shí)際需要的分子篩＝0.372×6305＝2345.5kg/h(2)分子篩吸收H2S的平衡數(shù)據(jù)第73頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月移動(dòng)床計(jì)算(3)圖解積分法計(jì)算NOGNOG＝3.127第74頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第七章氣態(tài)污染物控制技術(shù)基礎(chǔ)(3)氣體催化凈化催化作用和催化劑氣固催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)氣－固相催化反應(yīng)器的設(shè)計(jì)第75頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第四節(jié)氣體催化凈化含塵氣體通過(guò)催化床層發(fā)生催化反應(yīng)，使污染物轉(zhuǎn)化為無(wú)害或易于處理的物質(zhì)應(yīng)用工業(yè)尾氣和煙氣去除SO2和NOx有機(jī)揮發(fā)性氣體VOCs和臭氣的催化燃燒凈化汽車尾氣的催化凈化第76頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化凈化工藝段間冷卻的四層催化床第二級(jí)催化床預(yù)除塵和水分填充床吸收塔填充床吸收塔來(lái)自冶煉廠或硫磺燃燒的富含SO2的尾氣水含有約為初始進(jìn)氣SO2濃度3%的尾氣含有約為初始進(jìn)氣SO2濃度0.3%的尾氣水單級(jí)吸收工藝二級(jí)吸收工藝SO2單級(jí)和二級(jí)凈化工藝的流程圖催化反應(yīng)：420～550℃第77頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化凈化工藝催化劑：Pt(Pd,過(guò)渡金屬，稀土)/Al2O3等第78頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化凈化工藝NOxNH3filterCombustorMixerReactorNOx的選擇性催化還原（SCR）第79頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化凈化工藝車用催化轉(zhuǎn)化器第80頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體催化凈化催化作用改變反應(yīng)歷程，降低活化能提高反應(yīng)速率（阿累尼烏斯方程）顯著特征對(duì)于正逆反應(yīng)的影響相同，不改變化學(xué)平衡選擇性第81頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化劑加速化學(xué)反應(yīng)，而本身的化學(xué)組成在反應(yīng)前后保持不變的物質(zhì)組成活性組分＋助催化劑＋載體第82頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化劑的性能活性W－產(chǎn)品質(zhì)量WR－催化劑質(zhì)量t－反應(yīng)時(shí)間第83頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化劑的性能穩(wěn)定性熱穩(wěn)定性、機(jī)械穩(wěn)定性和化學(xué)穩(wěn)定性表示方法：壽命老化活性組分的流失、燒結(jié)、積炭結(jié)焦、機(jī)械粉碎等中毒對(duì)大多數(shù)催化劑，毒物：HCN、CO、H2S、S、As、Pb第84頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣固催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)反應(yīng)過(guò)程(1)反應(yīng)物從氣流主體-催化劑外表面(2)進(jìn)一步向催化劑的微孔內(nèi)擴(kuò)散(3)反應(yīng)物在催化劑的表面上被吸附(4)吸附的反應(yīng)物轉(zhuǎn)為為生成物(5)生成物從催化劑表面脫附下來(lái)(6)脫附生成物從微孔向外表面擴(kuò)散(7)生成物從外表面擴(kuò)散到氣流主體

(1),(7)：外擴(kuò)散；(2),(6)內(nèi)擴(kuò)散

(3),(4),(5)：動(dòng)力學(xué)過(guò)程主氣流微孔固相催化劑粒子示意圖第85頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化劑反應(yīng)動(dòng)力學(xué)催化劑中的濃度分布第86頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化劑反應(yīng)動(dòng)力學(xué)第87頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化劑反應(yīng)動(dòng)力學(xué)反應(yīng)速度取決于帶^反應(yīng)(最慢反應(yīng))，其它都達(dá)到平衡例：A＋BR＋S表面反應(yīng)控制吸附或脫附控制A的吸附：B的吸附：表面反應(yīng)：R的脫附：S的脫附：第88頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)方程表面化學(xué)反應(yīng)速率對(duì)于催化床NA－反應(yīng)物A的流量，kmol/hNA0－反應(yīng)物A的初始流量，kmol/hVR－反應(yīng)氣體體積，m3x－轉(zhuǎn)化率L－反應(yīng)床長(zhǎng)度，mA－反應(yīng)床截面積，m2Q－反應(yīng)氣體流量，m3t－接觸時(shí)間，hcA0－反應(yīng)物的初始濃度,kmol/m3第89頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)方程宏觀動(dòng)力學(xué)方程外擴(kuò)散的傳質(zhì)速率第90頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)方程宏觀動(dòng)力學(xué)方程內(nèi)擴(kuò)散反應(yīng)速率第91頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)方程催化劑有效系數(shù)

反應(yīng)催化劑微孔內(nèi)濃度分布對(duì)反應(yīng)速率的影響在內(nèi)擴(kuò)散的影響下催化劑微孔內(nèi)表面上反應(yīng)物很低，沿微孔方向降至平衡濃度催化劑內(nèi)表面積并未充分利用η值較小第92頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)方程催化劑有效系數(shù)

實(shí)驗(yàn)測(cè)定第93頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)方程催化劑有效系數(shù)

一級(jí)不可逆反應(yīng)第94頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月內(nèi)外擴(kuò)散的影響外擴(kuò)散控制降低催化劑表面反應(yīng)物濃度，從而降低反應(yīng)速度表現(xiàn)因數(shù)：KG消除方法提高氣速，以增強(qiáng)湍流程度，減小邊界層厚度氣速提高到一定程度，轉(zhuǎn)化率趨于定值，外擴(kuò)散影響消除－下限流速第95頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月內(nèi)外擴(kuò)散的影響內(nèi)擴(kuò)散控制降低催化劑內(nèi)反應(yīng)物濃度，從而降低反應(yīng)速度表現(xiàn)因數(shù)：η消除方法盡量減小催化劑顆粒大小粒徑減小到一定程度，轉(zhuǎn)化率趨于定值，內(nèi)擴(kuò)散影響消除第96頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化反應(yīng)器的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)停留時(shí)間決定反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率由催化床的空間體積、物料的體積流量和流動(dòng)方式?jīng)Q定第97頁(yè)，課件共109頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月催化反應(yīng)器的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)反應(yīng)器的流動(dòng)模型活塞流、混合流實(shí)際流態(tài)介于兩者之間反應(yīng)器內(nèi)每一點(diǎn)的流態(tài)各不相同，停留時(shí)間各異不同停留時(shí)間的物料在總量中所占的分率具有相應(yīng)的統(tǒng)計(jì)分布－停留時(shí)間分布函數(shù)工業(yè)上，連續(xù)釜式反應(yīng)器－理