高層鋼結構超厚鋼板現(xiàn)場焊接工法

高層鋼結構超厚鋼板現(xiàn)場焊接工法（YJGF-38-91）概述高層建筑鋼結構的安裝施工精度要求，必須要有高質量的焊接工藝才能達到。特別是進口的A572，Cr42和Cr50合金高強度鋼，對氫致裂紋的敏感性強（即對氫所引起的冷裂紋的傾向性大），在施工焊接中，對焊條的干燥、坡口及其兩側的清潔，焊接時的氣候、溫度等限制要求嚴格，當構件截面大、鋼板厚（δ=130mm，屬超厚鋼板）時，不適當?shù)暮附禹樞蚧蚴┖阜较蚨紩鹋で冃巍３皲摪瀣F(xiàn)場焊接工法就是針對性焊接時溫度引起的不均勻收縮變形，采用熱量集中、熔深較大、電弧穿透力強、變形小的一種CO2氣體半自動保護焊工法。焊接時采用對稱焊接和增加反變形以及預留變形的措施，盡可能地減小變形和焊接殘余應力。高層鋼框架梁、柱的焊縫，經過超聲波探傷檢查，達到美國焊接協(xié)會AWSD1·1-（84）標準中的最高D級，質量優(yōu)良，填補了我國超厚鋼板焊接的空白。本工法適用于高層建筑鋼結構安裝工程中厚=130mm鋼板的焊接。本工法于1998年5月通過了中建總公司技術鑒定。技術達到了國際先進水平，同年被評為中建總公司科技成果一等獎。1989年獲國家科技進步三等獎。技術及機具、設備、材料的準備技術準備編制《鋼結構安裝施工技術方案》、《焊接施工要領書》、《焊接施工實施細則書》和《焊接超聲波探傷規(guī)定》。收集有關的國內外規(guī)范及標準，其中包括：AISC美國鋼結構學會房屋鋼結構設計制造和安裝規(guī)范；AWS美國焊接學會結構焊接規(guī)范；ASTM美國試驗和材料協(xié)會標準；GBJ17-88鋼結構設計規(guī)范；GB50205-95鋼結構施工及驗收規(guī)范。施工前，對焊工、探傷工必須進行嚴格的培訓。要求焊工百分之百地取得焊接或探傷的合格證，都能熟練地掌握這門技術，憑證上崗操作。機具設備以深圳發(fā)展中心的鋼結構施工為例，其施工機具見表1和表2。工具表1焊接設備和輔助設備表2主要材料所用實心焊絲及電焊條的規(guī)格示于表3。CO2氣體廣州產。實心焊絲（CO2及Ar-CO2）及手工電弧焊條表3勞動組織柱和梁均采用對稱雙向焊，焊工4人（含預熱清渣2人），每晝夜兩個班，共8人；結構也采用對稱焊，分6個組共48人；測量工6人；探傷工4人。施焊工藝工藝原理CO2氣體保護半自動焊的工藝見圖1所示。CO2氣體保護半自動焊是用滾輪送給的焊絲通過導電嘴給電，在焊絲與母材之間發(fā)生電弧，進行熔焊接合，為了保護電弧及熔融金屬，由焊炬前頭的噴嘴流出CO2氣體。圖1CO2氣體保護焊工藝圖施焊程序及應力控制為了減少焊接收縮變形的結構偏位及內應力過大產生的影響，采用了結構對稱、節(jié)點對稱的全方位對稱連續(xù)焊接，見圖2、圖3。由于焊接過程中進行局部高溫加熱及快速冷卻，形成了一種特定的溫度場，導致了焊接構件產生焊后的殘余力或變形，以及金屬組織的變化。因此，采取了相對措施。⒈節(jié)點焊接（見圖4）注：①、在（3）、（4）處同時對稱焊；②、根據先用手工電弧焊打底4-5層，然后再用CO2焊，兩條縫預熱溫度必須同時保證規(guī)定的溫度。⒉單件焊接⑴箱形柱與箱形柱焊接工藝見圖4，焊接順序見圖5，焊接工藝見圖6。(2)H型鋼梁的焊接見圖7。⑶箱形鋼梁焊接見圖8。⑷柱與梁的焊接見圖9。圖2某鋼結構建筑鋼梁焊接平面圖圖3某鋼結構建筑鋼梁、鋼栓焊接立面圖圖4梁的節(jié)點焊接工藝示意圖5箱形柱與箱形柱的焊接順序圖8箱形鋼梁焊接圖圖9柱與梁焊接各類焊接工藝各類焊接工藝順序如圖10所示。圖10焊接工藝順序框圖施焊方法焊前準備：為防止焊接根部產生缺陷，在每個焊口焊接前，應對坡口及其周邊50mm的范圍以及墊板、引弧板等用砂輪機、鋼絲刷認真地清除防銹漆及雜物。焊件預熱、后熱：為防止焊縫產生裂紋，應針對板厚、氣候、風力等不同情況，對焊件進行預熱、后熱和保持施焊中的層間溫度，詳見表4。表4注：⒈開口部最高溫度達600℃時，需距離開口部200mm往返等溫升溫，若用火焰加熱器升溫，則燃燒器需離開加熱面50-55mm左右，以防止過熱（集中）。⒉用500℃表面測溫器按間距約300mm，在不少于三點處測試，以求溫度等溫上升分布均勻。主要參數(shù)：參數(shù)的選擇應根據焊件厚度、坡口形式、焊接位置氣候條件及參數(shù)相互影響等諸條件選用。⑴焊絲與電流（見表5）。表5⑵焊絲伸長度10d,d為焊絲直徑。⑶噴嘴與母材距離12-15mm。⑷CO2氣體流量35-65L/min（風速2m/s）。焊接注意事項焊接框架結構時，考慮結構剛度對焊接變形的約束作用，采取“先里后外”增大結構剛度的焊接順序；同時，應考慮柱的預留變形和反變形措施。焊接時，必須先焊梁，再焊柱，避免柱產生過大的附加約束力。寬翼緣工字型鋼柱，采用半熔透焊接時，焊縫的收縮變形值較小。工種之間必須密切配合，測量的數(shù)據應及時反饋到焊接負責人。通過焊前、焊后的測量數(shù)據，探索它的變形規(guī)律，由吊裝及時配合采用反變形等方法來糾正。不能采取反變形的部位，可臨時改變焊接順序，利用焊接的變形規(guī)律來糾正。質量檢查超聲波檢查所有坡口和熔透焊縫均全部用超聲波檢查，同時對母材坡口兩側150-300mm范圍進行疊層檢查。根據美國焊接協(xié)會AWSD1·1-（84）中超聲波探傷標準，我們采用A型脈沖反射式超聲波探傷，以單斜頭接觸法為主進行探傷。對厚板焊縫，探頭的移動區(qū)為P≮TK+50mm或P≮TtgB+50mm（式中T為板厚）。對于厚板焊縫，最好從A面和B面四側進行探傷；如條件限制，可以從一面或一側、一面或二側用半聲程或全聲程程探傷。對于T型接頭焊縫，從A面和B面進行探傷，必要時用直探頭從C面進行探傷。為使超聲波能全面檢查超厚鋼板（δ≥60mm）焊縫，分別采用45°、60°、75°探頭探傷。所有焊縫最好用半聲程進行探傷，但在客觀條件限制下，不能磨平焊縫時，采用全聲程進行探傷。測試分析測試結果，箱形梁焊縫的橫向收縮值較大，最大收縮值為7.2mm，平均收縮值為3.27mm。箱形梁焊接后各坡口的尺寸有所變動，使得收縮值變化不均勻。個別測點出現(xiàn)負值，是因為先焊接點的收縮使得邊柱節(jié)點坡口間隙變大所致。寬翼緣工字鋼梁焊縫橫向收縮值與箱型梁收縮值接近。最大收縮值6.08mm，平均收縮值為3.79mm?？蚣苤鶎?jié)點的平均錯位為3.13mmL/500（柱層高）的層間允許變形值。因此證明，施工中采取的反變形措施和先焊內部的承重結構并使內部鋼架與剪力墻連為一體形成強大的剛體的作法，可以有效地抵御框架梁柱的焊接變形。柱焊縫縱向收縮變形測定，當箱形柱截面為970×970×100mm時，焊接后焊縫的最大收縮變形為2.7mm；寬翼緣工字鋼柱的栓焊混用連接節(jié)點，當翼緣采用半熔透焊接，腹板用高強螺栓連接時，焊縫收縮值不大，柱的最大收縮值為1mm。效益分析CO2氣體半自動保護焊與手弧焊比較具有以下優(yōu)點：焊接成本低CO2氣體焊只有埋弧自動焊和手工電弧焊的40-50%左右。生產率高，實心焊絲的CO2電弧穿透能力強，熔深大，而且焊絲的熔化率高，所以熔敷速度快，生產率比手工電弧焊高1-4倍，焊著率高，CO2焊約為95%，手弧約為55-65%。表面焊渣少，減少了清渣工序。焊絲頭使用剩余量少，經濟合算。由于熔化金屬的含氫量比低輕型焊條低，生產缺陷少，因此抗拉強度和機械性能好。節(jié)約電能，焊板δ=6.0mm的標準焊接，焊縫1m長時所耗電：CO2焊為0.7kWh；手弧焊為2.06kWh，即CO2焊比手弧焊節(jié)電40%。盡管CO2氣體保護半自動焊有上述優(yōu)點，但也存在需要克服的問題：在有風的地方使用困難，在風速2m/s以上時，需采取防風措施或增加CO2流量（見圖11）。圖11風速、氣體流量和所孔發(fā)生的關系焊接裝置的可搬性差。工程實例1986年5月-1987年5月，在深圳發(fā)展中心大廈超高層鋼結構安裝工程中采秀了本超厚鋼板焊接工法。該工程地上43層，地下1層總高度為165.3m，最長的單根柱9.65m，鋼板厚δ=130mm，柱重36.7t，箱形鋼梁最長為19.5m，截面為965×915mm，鋼板厚δ=127mm，其用鋼材11049t。在該工程中，選用CO2氣體半自動焊超厚鋼板焊接方法后，為我國鋼結構安裝焊接工藝中防止焊接變形的規(guī)律積累了大量數(shù)據，為制定我國鋼結構規(guī)范提供依據。該工程取得了130mm超厚鋼板焊接施工的成功和超高層鋼結構安裝精度的控制。全部焊縫共5233條，折合長度354km，均通過超聲波探傷，整個大廈達到美國焊接質量等級中最高的D級（即AWSD1·1-84），質量優(yōu)量。該工程的安裝精度：柱子層間的垂直度偏差遠小于美國AISC標準的允許值，即垂直偏差為：內偏差25mm<75mm；外偏差15mm<50.8mm。通過超厚鋼板焊接工法的應用，使鋼結構的安裝質量得到了充分保證，因而贏得優(yōu)質、高速的技術經濟效益。作者：王誠瑛鋼筋混凝土電視塔滑模工法（GF/203019-92）超高構筑物----鋼筋混凝土電視發(fā)射塔。塔身主體結構和桅桿與鋼筋混凝土煙囪不盡相同，塔身外筒酷似煙囪，但收變徑坡度遠大于煙囪，且變斷面多，還設有倒錐形的塔樓，并有鋼筋混凝土剪力墻構成的電梯，樓梯井筒----內筒，通過橫隔板使外筒和內筒連成整體，桅桿置于塔頂壓頂之上，另成體系，由此，其施工難度遠大于煙囪，采用滑模工藝施工，可連續(xù)施工，減少混凝土澆灌的施工縫，從而加強結構的整體性；操作得當，結構的施工偏差容易控制；措施正確，發(fā)生偏差容易糾正；施工后表面平整，從而能保證工程質量，外觀美；避免高空懸空作業(yè)，操作方便安全、可靠；速度快、投資少，經濟效益好；是項成熟的適合于超高構筑物施工工藝。工法特點本法所采用的滑模工藝，系將一般鋼筋混凝土煙囪滑模與筒體滑模相結合構成獨特的平臺結構形式，具有下列特點：塔體筒身主體施工采用“內外筒整體不等高同步滑升”----內筒混凝土的澆搗面高于外筒混凝土澆搗面----外筒內側模板上口至輻射梁面的高度的方法，從而，能有效地保持平臺結構的整體穩(wěn)定性，控制結構的偏扭；鋼筋混凝土桅桿采用“可變斷面剛體平面滑?！笔┕ぁ雀咄獾偷幕Ｆ脚_結構形式，采用外筒輻射梁與內筒外圈承力鋼圈聯(lián)結點做成鉸接方式，輻射梁視為簡支。其作用：系使滑升過程中，外筒體可能發(fā)生的旋轉，而產生對內筒的影響減小到最低限度，以保證內電梯井筒的垂直度，并最大限度地防止扭轉。外筒提升架與輻射梁接觸處，設置全封閉軸承加鋼套，變滑動磨擦為滾動磨擦，從而使收分省力；由于外筒收分率大，直徑變化多，圍圈要按不同弧度制成幾種并在滑升過程中更換，在外筒固定模板兩側對稱設置滑動模板，并在撐頂活動圍圈的緊定支撐端部安些全封閉軸承，使收分均勻而減少扭轉因素。外筒周圍在內外固定模板上均勻對稱地布置防扭條（隔20°），嵌入砼內20mm，以防止滑模平臺旋轉。千斤頂布置采用36等分外筒園周，徑向與環(huán)向相間布置，這樣便于糾正扭轉，防止平臺飄移。垂直和水平運輸方式：垂直運輸方式摒棄“內爬塔”和“外爬塔”方案，采用一臺“人貨兩用雙籠電梯”安裝于電梯井筒內，罐籠設計成既可載人又可載混凝土熟料----其上部為混凝土運輸罐，可裝運混凝土0.8m3，下部為載人籠，可乘員8--12人，從而實現(xiàn)了混凝土運輸和人員上下集于一臺施工電梯即可解決超高構筑物的垂直運輸問題，開拓了一條高聳構筑物施工垂直運輸機械的新路?；Ｆ脚_上使用懸掛式環(huán)形水平運輸系統(tǒng)，從而解決了平臺上空間尺寸狹窄，混凝土水平運輸難以通行的問題，提高了機械化作業(yè)程度?；炷琉B(yǎng)生方法，摒棄傳統(tǒng)的淋水養(yǎng)生法，采用上海天原化工廠生產的RT-175水泥養(yǎng)生液，此法對混凝土無不利影響，且簡單方便，同時不影響隔板和地面的施工與操作。2適用范圍本工法可用“外園內方”或“外園內園”等筒中筒高聳構筑物的施工，同時對高層框剪體系建筑物的滑模施工也可借鑒。3施工程序內、外筒外模施工至塔身第二個橫隔板（標高10m）--外筒至橫隔板面、內筒高于板面1m，其原因之一，第一個橫隔板下留洞較多，收分坡度大，如在±0.00組裝試滑，困難較大利少弊多；之二，必須在錐殼預留洞口作運輸通道，且需待滑升完成后才能補澆。將10m及以下的橫隔板采用翻模施工完畢。內外筒在10m橫隔板面組裝滑模--外筒采用無約束法，內筒采用有約束法，試滑。內外筒筒身整體滑升，其間穿插施工。塔樓以下的橫隔板在滑升施工筒身時穿插施工。在橫隔板梁的設計標高位置留設梁洞；滑模平臺滑升到高于隔板標高3.7m時，停止混凝土澆灌，采取停滑措施，高于4m時，?；?；將鋼梁用平臺扒桿吊至滑模平臺，在適當位置拆除平臺鋪板，用葫蘆或滑輪將鋼梁吊下；施工人員在滑模下層吊腳手架上將鋼梁安裝就位；滑模平臺空滑，使下層腳手架高于橫隔板設計標高；用平臺扒桿將壓型鋼板吊運至平臺下，并安裝；在壓型鋼板上綁扎鋼筋，澆搗混凝土；橫隔板混凝土澆搗完畢后，筒身連續(xù)滑升。樓梯采用翻模施工，與滑?；┕ぃㄏ喔粢欢ň嚯x）同步進行----在滑模吊腳手架下。塔樓環(huán)形牛腿施工，滑升至環(huán)形牛腿下口約200-300mm時，外筒空滑，待模板下口至環(huán)形牛腿上部時?；，F(xiàn)澆，拆除滑模板后繼續(xù)滑升，其步驟為：外筒壁混凝土澆搗至距牛腿下部約200-300mm時，停止?jié)矒v，隨內筒混凝土的澆搗提升而加固支承桿，作空滑處理，內筒分三次澆至?；叨?；外筒模板下口滑升距牛腿上部300mm時暫停滑升，在第二層外吊腳手架上安裝塔樓吊裝需設的安全操作平臺支架。隨平臺提升，安裝安全操作平臺板、欄桿，并拆除第二層吊腳手架的腳手板及橫擋；內筒混凝土亦停止?jié)矒v，采取?；胧?，提升300mm，并加固內筒支承桿，此時外筒滑模模板下口與牛腿上口平；利用安全操作平臺，吊腳手架綁扎環(huán)形牛腿鋼筋，埋設鐵件，支模；分層澆搗混凝土至滑模模板內高度約50-100mm處，待強度達到50%后拆除所支模板，再繼續(xù)澆搗、滑升上部筒體?；２鸪河捎谒眄敳康奈U底座壁厚尺寸遞增幅度極大，滑模裝置已不能適應，只能采用常規(guī)翻模施工，故滑模平臺部份構件要在桅桿底座施工前拆除，其拆除前混凝土澆搗至底座插筋伸入筒壁位置，即采取?；胧?，隨提升而加固支承桿，提升至輻射梁面與底座下口停止，停滑后，綁扎節(jié)點處伸入筒壁的鋼筋，支模，筒壁混凝土澆搗至底座底，將幅射梁嵌入筒壁結構中，混凝土強度達50%，進行模板拆除，其步驟為：清除平臺上不需要的機具，設備，吊運至地面；逐段拆除吊腳手架及安全網，腳手板；割斷支承桿，拆除千斤頂，油路及電氣系統(tǒng)；拆除上操作平臺及內筒部分操作平臺；拆除模板、圍圈；拆除提升架。塔身頂部的桅桿底座連接結點施工：在滑模大部分構件拆除后，用槽鋼將原輻射梁向內接長并加固；支桅桿底座模板，綁扎鋼筋，澆搗混凝土；混凝土強度達70%，拆除底座模板，逐段切割輻射梁，鋼圈運至地面；鋼筋混凝土桅桿在筒身頂部桅桿底座處組裝滑模，試滑；鋼筋混凝土桅桿滑升施工；鋼筋混凝土桅桿滑模裝置拆除。塔身及桅桿滑模施工的工藝流程見圖一。圖一4操作要點掌握混凝土出模時間：滑模施工混凝土的出模強度對滑升的質量至關重要，掌握不好，出?；炷習霈F(xiàn)塌陷或拉裂等，為此，出模強度宜控制在10-30N/cm2在正常滑升中，出模時間控制在8-10h，用手指按混凝土表面，不粘手且有指??；由于構筑物高，應預先按不同氣溫、相對濕度、不同品種、規(guī)格材料配制好若干種混凝土配合比，以備施工中根據不同情況臨時調整使用。制定混凝土的澆搗順序：要根據不同高度混凝土的澆灌量，分小組流水作業(yè)，分層交圈，對稱澆灌，澆灌層之間要間隔反向澆灌，對于預留洞兩側，亦應對稱下料，對稱澆灌。?；扇〈胧河捎谑┕すに囆枰蛴鰵夂蛞蛩赜绊懀枰；瑫r，停滑前，除接槎應按施工縫要求處理外，為防止混凝土與模板粘牢，初期，每0.5h提升一個行程，共提3-4行程、后每1h提升一個行程，直到混凝土終凝為止；停滑期間，要對模板進行清理，涂隔離劑，以減少模板與混凝土的磨擦力。外筒模板的收分及抽撥：由于外筒壁收分變化幅度較大，收分率遠大于煙囪，每一提升高度（25計）需根據不同收分率分段采取每提升2-4個行程便暫停提升，待調徑絲桿調整一定位置后再繼續(xù)提升，直至此提升高度完成為止，以避免內模反錐度太大而拉裂甚至提起模內混凝土，從而保證出?；炷恋墓饣秸?；模板的抽撥需待每等分中兩側的滑動模板都基本到位后再進行，以免一側抽撥而引起平臺扭轉。外筒活動圍圈的更換：由于外筒直徑變化較在，在滑升中需幾次更換活動圍圈，更換時將模板提升至板內夾住600-700mm已澆搗好的混凝土時，先下后上，逐段更換，不得將原有圍圈同時取下后，再安新圍圈，以免模板發(fā)生向下滑動。垂直度的觀測和校正要考慮日照、溫差的影響：由于日照使筒身陽面和陰面產生溫差，按熱脹冷縮規(guī)律而產生不同的伸長，由于筒身的長細比大，日照使筒身產生的彎曲經理論計算當施工高度及溫差較大時，頂端移位甚大，其移位足以嚴重影響測量校正的準確性，因此，當施工高度較大時，最好能在無陽光照射的時候（陰天、早上）進行垂直度的觀測和校正。5主要機具設備滑模系統(tǒng)滑模操作平臺的輻射梁、鋼圈、提升架、圍柃模板等根據設計進行加工制作；液壓系統(tǒng)的控制臺（YKT-36帶付油箱）、千斤頂（GYD-35）需用量及其配套部件按設計要求均可在市場采購。垂直運輸系統(tǒng)：主機為起重量2t、H=240m（高度按構筑物確定）國產雙籠建筑人、貨兩用電梯一部（上海建筑研究所設計、寶山建機廠制造），輔助設備為平臺扒桿（自制）配以5t慢速卷揚機二臺。測量試驗系統(tǒng)：BJ-84一臺和TDY-2三臺激光鉛直儀，J2、JD型（He-Ne，JD-Ⅱ型電源）激光經偉儀一臺，F(xiàn)A-32型自動安平水準儀一臺，S1精密水準儀一臺，風速測定儀、貫力阻入儀、氣溫自動記錄儀各一臺。6質量標準混凝土及鋼筋混凝土按GB50204-92“混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范”規(guī)范執(zhí)行?；０碕GJ9-78“液壓滑升模板工程設計與施工規(guī)定”執(zhí)行。鋼筋焊接按JGJ18-96“鋼筋焊接及驗收規(guī)范”執(zhí)行。參照GBJ78-85“煙囪工程施工及驗收規(guī)范”有關條款控制垂直度、壁厚、直徑等誤差、并遵循設計要求。按GBJ300-88、GBJ301-88標準評定質量。7勞動組織滑模施工為多工種配合作業(yè)，臺班作業(yè)人員隨工作量減小而減少，每臺班作業(yè)時間為12h，現(xiàn)按某電視塔滑模高峰時勞動組織及工作范圍列表5所下：8安全措施防風措施：施工前及施工過程中，與氣象臺聯(lián)系，并根據氣象變化情況，及早采取預防措施，在大風到來之前，對高聳的獨立機械，構件進行加固，零星物件移于安全處；大風期間嚴禁空滑。停滑期間，所有千斤頂都要鎖住，遇十級以上大風，應用鋼絲繩將操作平臺、模板、圍圈等與下部已施工好的塔身系緊。防雷、防雹、防雨措施：除塔身本身接地外，施工用電梯、操作平臺上的電器，動力設施均要設置避雷針及接地裝置。雷雨到來之前，要及時將高空施工人員撤離，并切斷一切電源。防火、防暴措施：操作平臺上易燃品應單獨單獨堆放于指定地點，設置滅火器材。電、氣焊時有專人監(jiān)督，不得隨意動火。施工中要保證滑升階段結構本身的穩(wěn)定性；注意混凝土出模強度；嚴格執(zhí)行支承桿加固措施；吊腳手架設置安全網、檔板，平臺上一切孔洞設蓋板；塔下搭設防護棚；以塔心為中心，半徑50m范圍劃分安全禁區(qū)，盡量避免禁區(qū)內作業(yè)。平臺扒桿卷揚機上、下均能起停，并在扒桿設限位裝置?；Ｑb置在更換圍圈、減小平臺及拆除時嚴格按照施工程序和措施進行。要有足夠的照明。主要交通口，上、下入口處及危險區(qū)域，必須設明顯的標記，電線與鋼構件等接觸處，要加塑料護套線。9技術、經濟效益分析可高速連續(xù)施工，減少施工縫，從而加強結構的整體性。易控制結構的施工偏差，施工后結構表面平整。操作方便安全，避免了懸空作業(yè)，減輕勞動強度，為安全生產創(chuàng)造條件。速度快，正常滑升，每天滑升在3m以上，可縮短工前發(fā)揮工程投資效益。投資少，效益高，可節(jié)約人工、木材，架設工具等，降低施工費用。10應用實例本工法在遼寧彩色電視發(fā)射塔工程上應用，自1985年10月初至10月20日塔身滑升到44m，停滑越冬，于1986年4月25日至10月26日達245.5m鋼筋混凝土工程封頂。由于各項措施得當，實現(xiàn)外筒空提3.53m，內筒空滑12m，滑模平臺整體穩(wěn)定。采取多點雙向控制觀測垂直度等一系列行之有效的保證措施，防偏糾扭措施得當，主體至245.5m中心垂直偏差僅為25mm，內筒壁扭轉（半徑3300mm處）最大值20mm，整個施工中平臺結構穩(wěn)定，承重桿無失穩(wěn)彎曲，塔身滑模具有國內領先地位，主體工程成套施工技術評為一九八九年度建設部科技進步一等獎。一九九一年獲國家科技進步二等獎。由于采取滑模工藝和技術，加強管理，使工程費用降低，合計節(jié)約47.66萬元。施工質量達到設計要求，使用功能良好，取得較顯著的經濟效益，環(huán)境效益，社會效益，被定為一九八九年沈陽市甲級優(yōu)質工程遼寧省甲級優(yōu)質工程。一九九O年榮獲魯班金像獎?；Ｊ┕と藛T匯總表5作者：張禮仁高性能砼攪拌澆注工法（GF/203009-96）前言隨著城市高層建筑的日益發(fā)展，對混凝土強度等級要求也越來越高，盡管目前國內已有C60以至更高強度等級的混凝土在工程中應用，但一般是非泵送施工，即使使用泵送施工，也都要在混凝土中摻加摻合料。因此研制強度高、不摻摻合料能泵送的高性能混凝土成為目前需要解決的難題，為解決這個難題，中建三局深圳一公司和中建院深圳分院的科技人員在有關單位的領導、支持、幫助下，從成立科研小組、經過大量的試驗和探索提出配合比，到模擬泵送試驗、工程實際應用，艱苦攻關，終于獲得了高性能C60混凝土研制與應用的成功。該項科研成果獲中建三局科研成果一等獎、廣東省科技進步二等獎。為幫助推廣高性能混凝土在各地區(qū)的應用，特編制此施工工法。1.特點本工法的主要特點是:應用于施工中既能滿足特殊結構對混凝土高強度等級的要求要達到,又能滿足現(xiàn)代先進施工工藝。本工法對保證工程質量、提高施工效率、節(jié)約國家資源、減輕工人勞動強度都具有重大意義。2適用范圍本工法適用于所有高性能混凝土的攪拌澆筑施工。3工藝原理確定高性能混凝土的配合比（準確地講是配合比范圍）和原材料的要求，解決高性能混凝土強度要求高，采用泵送坍落度要大的矛盾，控制高性能混凝土施工質量。4工藝程序設計配合比－原材料選擇檢驗－計量攪拌－運輸－泵送－澆筑振搗－養(yǎng)護5各工藝要點配合比設計控制要點：配合比的設計關鍵要解決好高性能混凝土強度要求高與采用功泵送坍落度要大兩者之間的矛盾，利用各地區(qū)已有原材料進行試驗和探索,確定高性能混凝土的配合比范圍后,在施工過程中應根據實際情況予以調整控制.根據每班測得的砂、石含水率調整混凝土用水量。根據砂的實測細度模數(shù)及石子級配調整砂率。根據混凝土快測結果及質量管理圖調整灰水比及水泥用量。根據氣溫及初測的坍落度情況調整用水量及水灰比。原材料的選擇、檢驗控制要點原材料的選擇。根據試驗要求進行選擇,并且利用各地區(qū)已有原材料。水泥應選擇活性高、需水量小的品種。砂子的細度影響混凝土的坍落度，應盡量選擇細度模數(shù)大的砂子。石子的壓碎指標對混凝土強度有直接影響，應盡可能選擇壓碎指標低的石子。石子的粒、針片狀含量和含泥量也將會影響混凝土的強度，在選擇品種時以上幾項指標除應符合有關規(guī)范標準外，也應符合試驗要求。外加劑選擇坍落度損失小、泵送性能優(yōu)良的泵送劑。原材料的檢驗控制要點。水泥水泥進場時應檢驗其強度（快測強度、28天強度及活性強度）、安定性及標準稠度需水量。砂子砂子應檢驗其細度模數(shù)、含泥量，其結果應符合JGJ52-92及試驗規(guī)定的性能指標要求。石子石子應檢驗其級配、含泥量及針片狀含量，其指標應符合JGJ53-92及試驗規(guī)定的性能指標要求。外加劑外加劑應有廠方質量證明書，每批進廠的外加劑須用工程所用材料進行適應性及效果檢驗，并驗證其合理摻用量和是否符合泵送性、混凝土坍落度損失等性能指標要求。計量與攪拌控制要點原材料計量誤差應符合以下規(guī)定：水泥不大于±2%粗細骨料不大于±3%水、外加劑不大于±2%在正式施工之前，應對計量器具精確度作一次標定，以后每一工作班正式稱量前應對稱量設備進行零點校核?；炷恋臄嚢杌炷猎跀嚢柰读蠒r，水應緩緩地倒入拌合物中，且不要有較長時間的間斷，而外加劑則應與材料同時加入。攪拌混凝土的正常投入順序應是：砂+石+少量水-加入水泥及外加劑-加入余下的全部水。每盤混凝土攪拌時間應充足，利于增加混凝土的流動性，也利于混凝土的強度發(fā)展。每班第一盤混凝土攪拌時間應適當延長，并在出料口取樣檢驗混凝土坍落度，以復核施工配合比是否符合施工要求。對于使用的高效流動化劑，應事先按每盤用量準確稱量裝入塑料袋內，攪拌時由專人投放。運輸、澆筑與養(yǎng)護要點混凝土運輸時間應量縮短，從攪拌結束到入泵時間不宜超過90分鐘，如發(fā)生運送時間過長而發(fā)生坍落度損失過大時，則應采取追加適量外加劑等措施進行處理。運輸、澆筑及養(yǎng)護應嚴格按《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204）的規(guī)定進行。6主要機具設備儀器施工主要機具設備、儀器如下表：（其中機具設備可根據實際情況進行變化）數(shù)量備注1座僅供參考4～6輛1臺1臺2臺1部3～5部1部7勞動組織勞動組織情況如下表：（可根椐施工實際情況進行變化）序號工種人數(shù)主要負責工作技術要求1機操工12～16砼的拌制、運輸、取送和塔吊操作持證上崗2電工3～6現(xiàn)場動力、電源接線、電氣維修持證上崗3混凝土工10～15混凝土的澆筑、養(yǎng)護培訓4試驗工6～8現(xiàn)場取樣、試驗培訓5科研人員4～6現(xiàn)場指導、調整砼配合比技術職稱8規(guī)范標準及技術準備在整個C60泵送混凝土的施工過程中，除按照有關的施工文件規(guī)定執(zhí)行外，尚應遵守以下的規(guī)范及標準：《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-92）《普通混凝土佤合比設計技術規(guī)定》（JGJ/T55-96）《混凝土強度檢驗評定標準》《普通混凝土用砂質量標準及檢驗方法》（JGJ52-92）《普通混凝土佤合比設計技術規(guī)定》（JGJ/T55-96）《普通混凝土用碎石及卵石質量標準及檢驗方法》（JGJ53-92）《普通混凝土拌合物性能試驗方法》（GBJ80-85）《普通混凝土力學性能試驗方法》（GBJ81-85）《混凝土外加劑應用技術規(guī)范》（GBJ119-88）《早期推定混凝土強度試驗方法》（JGJ15-83）《混凝土強度檢驗評定標準》（GBJ107-87）技術準備在施工前，有關施工及質量檢測人員均應熟悉有關施工文件規(guī)定及上述標準、規(guī)范的有關內容，并建立相應的質量管理小組及質量保證體系，以保證高性能混凝土的順利施工9量控制措施為控制高性能混凝土的施工質量，主要采取以下措施：進行工程模擬試驗，證明試驗結果的正確性，即混凝土強度及泵送性能均達到設計要求，找出影響現(xiàn)場混凝土質量的大部分因素，從而加以控制。嚴格檢驗原材料，除應嚴格符合有關規(guī)范標準外，特別對于水泥的活性、石子的壓碎指標、砂子的細度模數(shù)、外加劑的坍落度損失和可泵性能等均應嚴格符合試驗要求。檢驗現(xiàn)場新拌混凝土的坍落度從而有效地調