鋼的過冷奧氏體轉(zhuǎn)變及熱處理課件

第四章鋼的過冷奧氏體轉(zhuǎn)變及熱處理第四章鋼的過冷奧氏體轉(zhuǎn)變及熱處理TtA1TtA1主要內(nèi)容4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型4.2過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變4.3過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變4.4常規(guī)熱處理方法4.5熱處理常用設(shè)備主要內(nèi)容4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型過冷奧氏體鋼加熱至臨界點(diǎn)以上，保溫一定時(shí)間，將形成高溫穩(wěn)定組織－A。A冷卻至臨界點(diǎn)以下，就不再是穩(wěn)定組織，一般稱過冷A。過冷A在不同的冷卻條件下，最終可能轉(zhuǎn)變?yōu)镻、B、M或混合組織，從而導(dǎo)致鋼材最終性能的多樣性。4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型過冷奧氏體鋼加熱至臨界點(diǎn)以上，保溫一定時(shí)間，將形成高溫穩(wěn)定組轉(zhuǎn)變類型依據(jù)轉(zhuǎn)變機(jī)制和轉(zhuǎn)變溫度不同，過冷奧氏體轉(zhuǎn)變分為：珠光體轉(zhuǎn)變（高溫轉(zhuǎn)變）貝氏體轉(zhuǎn)變（中溫轉(zhuǎn)變）馬氏體轉(zhuǎn)變（低溫轉(zhuǎn)變）4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型轉(zhuǎn)變類型依據(jù)轉(zhuǎn)變機(jī)制和轉(zhuǎn)變溫度不同，過冷奧氏體轉(zhuǎn)變分為（1）珠光體轉(zhuǎn)變擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變鋼在退火和正火時(shí)所發(fā)生的都是珠光體轉(zhuǎn)變，退火和正火既可作為預(yù)先熱處理，也可作為最終熱處理（可直接交付使用）TtA14.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型（1）珠光體轉(zhuǎn)變擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變TtA14.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型γ→P（F+Fe3C）4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型γ→P（F+Fe3C）4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型片狀P和顆粒狀P的力學(xué)性能如何？片狀珠光體的強(qiáng)度、硬度以及塑性均隨著珠光體團(tuán)直徑和片間距的減小而升高。粒狀珠光體與片狀珠光體相比，在成分相同的情況下，粒狀珠光體的強(qiáng)度、硬度稍低，塑性較好，可切削加工性好，對(duì)刀具磨損小，加熱淬火時(shí)的變形、開裂傾向小。高碳鋼在機(jī)加工和熱處理前常要求先進(jìn)行球化處理得到粒狀珠光體組織。4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型片狀P和顆粒狀P的力學(xué)性能如何？片狀珠光體的強(qiáng)度、硬度以及塑（2）貝氏體轉(zhuǎn)變中溫轉(zhuǎn)變（也是F和Fe3C的混合物）鐵原子難以擴(kuò)散，碳原子擴(kuò)散能力下降轉(zhuǎn)變機(jī)制不同形態(tài)：上貝氏體（350-550℃）下貝氏體（Bs-350℃）與上貝氏體相比，下貝氏體具有較高的強(qiáng)度和硬度，同時(shí)塑性和韌性也較好。因此生產(chǎn)中常采用等溫淬火方法以獲得下貝氏體組織來改善鋼的機(jī)械性能，并能減小淬火內(nèi)應(yīng)力及變形、開裂傾向。4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型（2）貝氏體轉(zhuǎn)變中溫轉(zhuǎn)變（也是F和Fe3C的混合物）4.1過上貝氏體下貝氏體4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型上貝氏體下貝氏體4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型（3）馬氏體轉(zhuǎn)變低溫轉(zhuǎn)變（淬火-主要的強(qiáng)化手段）鐵、碳原子均無擴(kuò)散能力---無擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變轉(zhuǎn)變機(jī)制-晶格改組組織形態(tài)：片狀馬氏體（高碳鋼）板條狀馬氏體（低碳鋼）4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型（3）馬氏體轉(zhuǎn)變低溫轉(zhuǎn)變（淬火-主要的強(qiáng)化手段）4.1過冷奧片狀馬氏體板條狀馬氏體4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型片狀馬氏體板條狀馬氏體4.1過冷奧氏體轉(zhuǎn)變類型4.2過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變平衡冷卻－不考慮時(shí)間因素，dt/d0非平衡冷卻－受時(shí)間的影響1.dt/d=0等溫冷卻（TTT圖或IT圖）2.dt/d=C連續(xù)冷卻（CCT圖或CT圖）3.dt/d=f(t)一般熱處理的冷卻條件冷卻條件分類4.2過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變平衡冷卻－不考慮時(shí)間因素，dt/d4.2.1過冷A的TTT圖奧氏體等溫形成動(dòng)力學(xué)圖MfB上B下A’P4.2.1過冷A的TTT圖奧氏體等溫形成動(dòng)力學(xué)圖MfB上B

1、TTT圖及其特點(diǎn)過冷A分為三個(gè)溫度區(qū)：高溫區(qū)：臨界點(diǎn)以下由高溫向低溫：珠光體索氏體屈氏體低溫區(qū)：Ms點(diǎn)以下為M中溫區(qū)：上貝氏體下貝氏體轉(zhuǎn)變開始線，終了線孕育期、鼻子4.2.1過冷A的TTT圖

1、TTT圖及其特點(diǎn)過冷A分為三個(gè)溫度區(qū)：4.2.1過冷2、TTT圖的測(cè)定方法金相硬度法：膨脹法：利用鋼在相變時(shí)發(fā)生的比容變化來測(cè)定磁性法：利用A為順磁性，而轉(zhuǎn)變產(chǎn)物為鐵磁性的特性電阻法：利用轉(zhuǎn)變產(chǎn)物與過冷A具有不同的電阻率的特點(diǎn)4.2.1過冷A的TTT圖2、TTT圖的測(cè)定方法金相硬度法：4.2.1過冷A的TTT共析鋼過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變

動(dòng)力學(xué)圖4.2.1過冷A的TTT圖共析鋼過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變

動(dòng)力學(xué)圖4.2.1過冷A的TTTTTT圖的測(cè)定方法-熱分析法樣品和參比物同時(shí)進(jìn)行升溫，當(dāng)樣品未發(fā)生物理或化學(xué)狀態(tài)變化時(shí)，樣品溫度和參比物溫度相同,相應(yīng)的溫差電勢(shì)為0。當(dāng)樣品發(fā)生物理或化學(xué)變化而發(fā)生放熱或吸熱時(shí)，樣品溫度高于或低于參比物溫度，產(chǎn)生溫差。4.2.1過冷A的TTT圖TTT圖的測(cè)定方法-熱分析法樣品和參比物同時(shí)進(jìn)行升溫，當(dāng)樣品4.2.2TTT圖的基本類型單C形雙C形，P轉(zhuǎn)變滯后雙C形，B轉(zhuǎn)變滯后只有B轉(zhuǎn)變只有P轉(zhuǎn)變4.2.2TTT圖的基本類型單C形雙C形，P轉(zhuǎn)變滯后雙C形TTT圖基本類型（1）具有單一C形曲線（碳鋼、含硅、鎳等合金鋼）（2）雙C形，珠光體轉(zhuǎn)變向右顯著推移（3）雙C形，貝氏體轉(zhuǎn)變向右推移（4）只有貝氏體轉(zhuǎn)變的C曲線（5）只有珠光體轉(zhuǎn)變的C曲線（6）在Ms點(diǎn)以上整個(gè)溫度區(qū)間不出現(xiàn)C曲線（奧氏體鋼）4.2.2TTT圖的基本類型TTT圖基本類型（1）具有單一C形曲線（碳鋼、含硅、鎳等合金亞共析鋼P(yáng)等溫轉(zhuǎn)變過共析鋼P(yáng)等溫轉(zhuǎn)變

動(dòng)力學(xué)圖動(dòng)力學(xué)圖4.2.2TTT圖的基本類型亞共析鋼P(yáng)等溫轉(zhuǎn)變過共析鋼P(yáng)普通碳素共析鋼TTT圖4.2.2TTT圖的基本類型普通碳素共析鋼TTT圖4.2.2TTT圖的基本類型4.2.3影響過冷A－TTT圖的因素（1）碳含量隨著碳含量的增加，奧氏體穩(wěn)定性增大，C曲線位置向右移動(dòng)。對(duì)于過共析鋼，加熱到Ac1以上一定溫度，隨著碳含量增加，奧氏體碳含量不增加，而未溶滲碳體增多，促進(jìn)奧氏體分解，故C曲線左移；過共析鋼只有加熱到Acm以上，滲碳體才完全溶解，碳含量的增加才使C曲線右移。

對(duì)于碳鋼，共析鋼的過冷奧氏體最穩(wěn)定，其C曲線處于最右邊的位置。4.2.3影響過冷A－TTT圖的因素（1）碳含量（2）Me

除Co、Al外，均使C曲線右移，即增加了過冷A的穩(wěn)定性。4.2.3影響過冷A－TTT圖的因素（2）Me4.2.3影響過冷A－TTT圖的因素（3）A晶粒尺寸和均勻化程度細(xì)小晶粒有利于P形核，使P轉(zhuǎn)變線左移

A均勻化程度越高，曲線右移，并使Ms點(diǎn)下降（4）奧氏體塑性變形的影響形變可使奧氏體晶粒細(xì)化（通過再結(jié)晶），或增加亞結(jié)構(gòu)（位錯(cuò)、孿晶、滑移帶），將加速P轉(zhuǎn)變

4.2.3影響過冷A－TTT圖的因素（3）A晶粒尺寸和均勻化程度4.2.3影響過冷A－TTT圖4.3過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變與等溫轉(zhuǎn)變規(guī)律差別較大連續(xù)冷卻時(shí)，在一定溫度范圍內(nèi)進(jìn)行轉(zhuǎn)變，轉(zhuǎn)變往往重疊，組織不均勻過冷奧氏體的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖-CCT圖（Continuous-Cooling-Transformation）是實(shí)際生產(chǎn)中研究轉(zhuǎn)變過程的重要依據(jù)4.3過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變與等溫轉(zhuǎn)變規(guī)律差別較大4.3.1連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的建立CCT曲線的測(cè)定比較困難綜合運(yùn)用各種方法（膨脹法、端淬法、金相硬度法、熱分析法及磁性法）來測(cè)定CCT曲線，其中端淬法應(yīng)用較多。4.3.1連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的建立CCT曲線的測(cè)定比較困難4.3.1連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的建立4.3.1連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的建立有一組冷卻曲線，曲線的終端數(shù)字表示在該冷卻速度下轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的硬度值冷卻曲線和轉(zhuǎn)變終了點(diǎn)交點(diǎn)處的數(shù)字為轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的百分量Ms點(diǎn)右側(cè)為斜線，因?yàn)镻、B轉(zhuǎn)變提高了A中的碳含量，使Ms點(diǎn)下降。4.3.2過冷奧氏體CCT圖特點(diǎn)有一組冷卻曲線，曲線的終端數(shù)字表示在該冷卻速度下轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的硬中碳鋼（0.46％C）的過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖4.3.2過冷奧氏體CCT圖特點(diǎn)中碳鋼（0.46％C）的過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖4.3.24.3.3CCT圖與TTT圖的比較（1）連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變CCT曲線都處于同種材料的等溫轉(zhuǎn)變TTT曲線的右下方。（2）從形狀上看，連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變CCT曲線不論是珠光體轉(zhuǎn)變區(qū)還是貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)，都只有相當(dāng)于等溫轉(zhuǎn)變TTT曲線的上半部。（3）碳鋼連續(xù)冷卻時(shí)可使中溫的貝氏體轉(zhuǎn)變被抑制。（4）合金鋼連續(xù)冷卻時(shí)可以有珠光體轉(zhuǎn)變而無貝氏體轉(zhuǎn)變，也可以有貝氏體轉(zhuǎn)變而無珠光體轉(zhuǎn)變，或者兩者兼而有之。4.3.3CCT圖與TTT圖的比較（1）連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變CCT共析碳鋼的CCT圖4.3.3CCT圖與TTT圖的比較共析碳鋼的CCT圖4.3.3CCT圖與TTT圖的比較4.3.3CCT圖與TTT圖的比較4.3.3CCT圖與TTT圖的比較4.3.4鋼的臨界冷卻速度在連續(xù)冷卻時(shí)，使過冷奧氏體不發(fā)生分解，完全轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體（包括殘余奧氏體）的最低冷卻速度稱為臨界淬火速度，通常以Vc表示4.3.4鋼的臨界冷卻速度在連續(xù)冷卻時(shí)，使過冷奧氏體不發(fā)生Cr12鋼的CCT圖中碳Cr-Mn-V鋼的CCT圖4.3.4鋼的臨界冷卻速度Cr12鋼的CCT圖4.3.5TTT圖和CCT圖的應(yīng)用鋼的TTT圖與CCT圖是合理制訂熱處理工藝規(guī)程和發(fā)展新的熱處理工藝的重要依據(jù)；對(duì)于分析研究各種鋼材在不同熱處理?xiàng)l件下的金相組織和機(jī)械性能，合理選用鋼材等方面也有重要的參考作用，因此它在生產(chǎn)實(shí)踐和科學(xué)研究方面應(yīng)用較廣，具有重要的實(shí)際意義。4.3.5TTT圖和CCT圖的應(yīng)用鋼的TTT圖與CCT圖是

（1）預(yù)測(cè)熱處理后零件的組織及性能

如果已知零件的冷卻速度，就可以利用CCT圖判定組織狀態(tài)和硬度，從而判定其組織和性能。4.3.5TTT圖和CCT圖的應(yīng)用

（1）預(yù)測(cè)熱處理后零件的組織及性能如果已知零件的

（2）確定淬火臨界冷卻速度淬火臨界冷卻速度（Vc）是保證A在冷卻過程中不發(fā)生分解而全部過冷到M區(qū)的最小冷速。在TTT圖上，先疊繪出一條與TTT曲線鼻子相切的冷卻曲線Vc’，由此得到從臨界點(diǎn)A1到鼻子溫度tm的平均冷速Vc’.4.3.5TTT圖和CCT圖的應(yīng)用

（2）確定淬火臨界冷卻速度淬火臨界冷卻速度（Vc）是保證（3）確定工藝規(guī)程鋼的TTT圖可以直接用來確定有關(guān)的熱處理工藝規(guī)程。例如：普通退火和等溫退火。普通退火時(shí)，可借助于TTT確定鋼在慢冷時(shí)大致的轉(zhuǎn)變溫度范圍和所需的冷卻時(shí)間；等溫退火時(shí)，可直接從TTT圖上確定所需的等溫溫度和等溫時(shí)間，并可估計(jì)出其應(yīng)得組織。4.3.5TTT圖和CCT圖的應(yīng)用（3）確定工藝規(guī)程鋼的TTT圖可以直接用來確定有關(guān)的熱處理工4.3.5TTT圖和CCT圖的應(yīng)用4.3.5TTT圖和CCT圖的應(yīng)用4.3.5TTT圖和CCT圖的應(yīng)用4.3.5TTT圖和CCT圖的應(yīng)用4.4常規(guī)熱處理方法問題：鋼硬度高，切削加工困難大變形后強(qiáng)度硬度增加，使繼續(xù)變形困難成分不均勻，偏析形成網(wǎng)狀滲碳體冷加工切削后存在較大應(yīng)力

如何解決？4.4常規(guī)熱處理方法問題：4.4常規(guī)熱處理方法4.4常規(guī)熱處理方法不同的零件如何進(jìn)行熱處理？4.4常規(guī)熱處理方法不同的零件如何進(jìn)行熱處理？4.4常規(guī)熱處理方法大火箭總體結(jié)構(gòu)4.4常規(guī)熱處理方法大火箭總體結(jié)構(gòu)4.4常規(guī)熱處理方法

三峽升船機(jī)，提升重量3000噸級(jí)，利用齒輪齒條帶去升降，要求耐磨，高強(qiáng)，高韌性。熱處理：采用正火，調(diào)質(zhì)，表面高頻淬火4.4常規(guī)熱處理方法

三峽升船機(jī)，提升重量3000噸級(jí)，利用齒輪齒條帶去升降，要熱處理分類

退火普通熱處理正火（四火）淬火回火高頻加熱表面處理火焰加熱

表面熱處理滲碳滲氮化學(xué)熱處理碳氮共滲滲金屬

4.4常規(guī)熱處理方法熱處理分類4.4常規(guī)熱處理方法4.4.1鋼的退火退火是鋼的熱處理工藝中應(yīng)用最廣，花樣最多的一種工藝。退火是將鋼加熱到適當(dāng)?shù)臏囟?，?jīng)過保溫后以適當(dāng)?shù)乃俣壤鋮s的一種處理目的：降低硬度、改善組織、提高加工性能。4.4.1鋼的退火4.4.1鋼的退火退火是鋼的熱處理工藝中應(yīng)用最廣，花樣最多退火的分類完全退火等溫退火球化退火擴(kuò)散退火（均勻化退火）再結(jié)晶退火去應(yīng)力退火4.4.1鋼的退火退火的分類完全退火4.4.1鋼的退火完全退火與不完全退火定義：

完全退火：加熱使鋼完全得到均勻奧氏體，再緩慢冷卻的工藝。亞共析鋼T＞Ac3，過共析鋼T＞Accm－(能否采用?）

不完全退火：加熱到A1-Accm之間（過共析鋼）目的：獲得低硬度，改善組織和切削加工性，消除內(nèi)應(yīng)力冷卻方式：隨爐冷卻組織：接近平衡狀態(tài)的組織4.4.1鋼的退火完全退火與不完全退火定義：4.4.1鋼的退火等溫退火溫度與完全退火相同，冷卻時(shí)則在Ar1以下的某一溫度等溫，使之發(fā)生P轉(zhuǎn)變，然后出爐空冷到室溫。特點(diǎn)：由TTT圖可知，等溫退火可縮短退火時(shí)間，所得組織更均勻。4.4.1鋼的退火等溫退火溫度與完全退火相同，冷卻時(shí)則在Ar1以下的某一溫度等球化退火目的：得到球化體組織－具有最佳塑性、最低硬度（預(yù)處理）應(yīng)用：塑性有利于低碳鋼和中碳鋼的冷成形

低硬度有利于工具鋼和軸承鋼最終熱處理前的切削加工。獲得球化體的途徑：

P的球化由A轉(zhuǎn)化為球化體

M在高溫下（低于A1）分解－調(diào)質(zhì)處理4.4.1鋼的退火球化退火目的：得到球化體組織－具有最佳塑性、最低硬度（預(yù)處理擴(kuò)散退火（均勻化退火）目的：消除鋼錠鋼鑄件中不可避免的成分偏析溫度：遠(yuǎn)高于Ac3，一般為1100－1200℃時(shí)間：1h/25mm截面厚為了節(jié)省能耗，一般在鋼開坯后鍛軋加熱時(shí)，適當(dāng)延長保溫時(shí)間4.4.1鋼的退火擴(kuò)散退火（均勻化退火）目的：消除鋼錠鋼鑄件中不可避免的成分低溫退火（消除應(yīng)力退火）目的：消除因冷加工或切削工以及熱加工后快冷而引起的殘余應(yīng)力，避免變形、開裂或隨后處理的困難溫度：碳鋼、低合金鋼550－650°C高合金鋼600－750°C冷卻：爐冷到500°C后再空冷4.4.1鋼的退火低溫退火（消除應(yīng)力退火）目的：消除因冷加工或切削工以及熱加工再結(jié)晶退火目的：使冷變形鋼通過再結(jié)晶而恢復(fù)塑性、降低硬度，以利于隨后的再變形或獲得穩(wěn)定的組織。溫度：650°C，0.5－1h4.4.1鋼的退火再結(jié)晶退火目的：使冷變形鋼通過再結(jié)晶而恢復(fù)塑性、降低硬度，以鋼的正火定義：將鋼加熱到Ac3或Accm以上30～50°C保溫，然后空氣中自然冷卻。目的：細(xì)化晶粒，使組織均勻化，改善鑄件的組織和低碳鋼的切削加工性可作為預(yù)備處理，為隨后的熱處理作準(zhǔn)備可作為最終熱處理，用以改善板、管、帶材的力學(xué)性能4.4.2鋼的正火鋼的正火定義：將鋼加熱到Ac3或Accm以上30～50°C保正火與退火的性能比較4.4.2鋼的正火正火與退火的性能比較4.4.2鋼的正火常用熱處理設(shè)備箱式爐井式爐氮化爐4.4.2鋼的正火常用熱處理設(shè)備箱式爐井式爐4.4.2鋼的正火連續(xù)加熱爐4.4.2鋼的正火連續(xù)加熱爐4.4.2鋼的正火定義：將鋼加熱到臨界溫度以上，保溫一定時(shí)間使之A化后，以大于臨界冷卻速度的冷速進(jìn)行冷卻的一種工藝過程。組織：M，B或M＋B混合物；少量殘余和未溶的第二相。馬氏體

貝氏體4.4.3鋼的淬火定義：將鋼加熱到臨界溫度以上，保溫一定時(shí)間使之A化后，以大于目的（與回火配合）

提高強(qiáng)韌性，如各種機(jī)器零件提高彈性，如彈簧提高耐蝕性和耐熱性，如不銹鋼和耐熱鋼。提高硬度和耐磨性，如刃具、量具、模具等可見，淬火是使鋼強(qiáng)化和獲得某些特殊使用性能的主要方法。4.4.3鋼的淬火目的（與回火配合）

提高強(qiáng)韌性，如各種機(jī)器零件4.4.3鋼一、淬火方法和工藝確定4.4.3鋼的淬火一、淬火方法和工藝確定4.4.3鋼的淬火淬火可能出現(xiàn)的問題？

淬火方式？淬火介質(zhì)？4.4.3鋼的淬火淬火可能出現(xiàn)的問題？

淬火方式？淬火介質(zhì)？4.4.3鋼的淬a單液淬火b雙液淬火c分級(jí)淬火

dB等溫淬火eM等溫淬火f預(yù)冷淬火法按冷卻方式4.4.3鋼的淬火a單液淬火b雙液淬火c分級(jí)淬1.各種淬火方法--單液淬火加熱后，置于某一種淬火介質(zhì)中冷卻。在整個(gè)冷卻過程中，表面與中心的溫差較大。會(huì)造成較大的熱應(yīng)力和組織應(yīng)力，從而引起變形和開裂。但簡(jiǎn)便、經(jīng)濟(jì)，故廣泛用于形狀簡(jiǎn)單的工件淬火。4.4.3鋼的淬火1.各種淬火方法--單液淬火加熱后，置于某一種淬火介質(zhì)中冷卻

雙液淬火法將加熱好的工件，先于鹽水中冷卻至400°C左右，然后迅即轉(zhuǎn)到油或其它介質(zhì)中。先快冷可避免過冷A分解，后慢冷可有較地降低變形和開裂傾向4.4.3鋼的淬火

雙液淬火法將加熱好的工件，先于鹽水中冷卻至400°C分級(jí)淬火法

加熱好的工件置于溫度稍高于Ms點(diǎn)的熱態(tài)淬火介質(zhì)中（如融熔硝鹽、熔堿或熱油），保持一定時(shí)間，待工件各部分的溫度基本一致時(shí)，取出空冷（或油冷）?？煽朔p液淬火難于操作的不足。4.4.3鋼的淬火分級(jí)淬火法

加熱好的工件置于溫度稍高于Ms點(diǎn)的熱態(tài)淬火介質(zhì)中馬氏體等溫淬火將加熱好的工件置于溫度稍低于Ms點(diǎn)的淬火介質(zhì)中保持一定時(shí)間，使鋼發(fā)生部分馬氏體轉(zhuǎn)變，然后取出空冷。特點(diǎn)：由于形成的部分馬氏體組織在隨后的保溫過程中轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗瘃R氏體，使產(chǎn)生的組織應(yīng)力減小，變形和開裂的傾向較小。4.4.3鋼的淬火馬氏體等溫淬火將加熱好的工件置于溫度稍低于Ms點(diǎn)的淬火介質(zhì)中貝氏體等溫淬火

將加熱好的工件置于溫度>Ms點(diǎn)的淬火介質(zhì)中，保持一定時(shí)間，使其轉(zhuǎn)變成下貝氏體，然后取出空冷。特點(diǎn)：在保證有較高強(qiáng)度的同時(shí)，還保持有較高的韌性；淬火變形較小。因?yàn)榈葴赝Ａ艨娠@著減少熱應(yīng)力和組織應(yīng)力。4.4.3鋼的淬火貝氏體等溫淬火

將加熱好的工件置于溫度>Ms點(diǎn)的淬火介質(zhì)中，預(yù)冷淬火工件自爐中取出后在空氣（或水、油）中預(yù)冷一定時(shí)間，再置于淬火介質(zhì)中進(jìn)行冷卻的方法。特點(diǎn)：可減小工件在隨后快冷時(shí)各處之間的溫度差，從而降低淬火變形和

開裂的傾向。

4.4.3鋼的淬火預(yù)冷淬火工件自爐中取出后在空氣（或水、油）中預(yù)冷一定時(shí)間，再2．淬火溫度的確定1）亞共析鋼：Ac3+30~50℃：可得到均勻細(xì)小的A晶粒，淬火后即可得細(xì)小的M組織。溫度過低會(huì)使組織殘留F，使淬火后強(qiáng)度、硬度都較低；溫度過高，會(huì)引起A晶粒粗化，使力學(xué)性能變差。－完全淬火。2）過共析鋼：Ac1+30~50℃：淬火前需進(jìn)行球化退火，故再加熱時(shí)得到A和粒狀滲碳體，淬火后則變?yōu)镸和粒狀滲碳體，使耐磨性提高；同時(shí)由于加熱溫度低，得到細(xì)小A，淬火后得到細(xì)小M（隱針）。－不完全淬火4.4.3鋼的淬火2．淬火溫度的確定1）亞共析鋼：Ac3+30~50℃：可得到加熱溫度過高（＞Acm）的后果由于碳化物全部溶入A中，使淬火后鋼的耐磨性降低；

A晶粒粗化，淬火后得到粗大馬氏體，使形成顯微裂紋的傾向增大；使鋼氧化、脫碳加劇，使淬火變形和開裂傾向增大。4.4.3鋼的淬火加熱溫度過高（＞Acm）的后果由于碳化物全部溶入A中，使淬火二、淬火介質(zhì)

淬火介質(zhì)要求：

在中溫（鼻溫附近）時(shí)有較強(qiáng)的冷卻能力，在低溫時(shí)冷卻慢，能降低淬火變形和開裂的傾向。4.4.3鋼的淬火二、淬火介質(zhì)

淬火介質(zhì)要求：4.4.3鋼的淬火第一類：淬火時(shí)發(fā)生物態(tài)變化：如水，油，水溶液。介質(zhì)的沸點(diǎn)大都低于工件的淬火加熱溫度，所以工件淬入時(shí)，會(huì)汽化沸騰，使工件強(qiáng)烈散熱。在工件與介質(zhì)的界面上，還可以輻射、傳導(dǎo)、對(duì)流等方式進(jìn)行熱交換。水介質(zhì)油介質(zhì)4.4.3鋼的淬火第一類：淬火時(shí)發(fā)生物態(tài)變化：如水，油，水溶液。水介質(zhì)油介質(zhì)第二類：淬火時(shí)不發(fā)生物態(tài)變化：如熔鹽、熔堿、融熔金屬等。介質(zhì)沸點(diǎn)高于工件的加熱溫度，不會(huì)汽化，而只在工件與介質(zhì)的界面上，以輻射、傳導(dǎo)和對(duì)流的方式進(jìn)行熱交換。4.4.3鋼的淬火第二類：淬火時(shí)不發(fā)生物態(tài)變化：如熔鹽、熔堿、融熔金屬等。4.常用淬火介質(zhì)

水：使用最早的淬火介質(zhì)。價(jià)廉易得，有較強(qiáng)的冷卻能力。鹽水與堿水：在水中添加5~10%鹽或堿，可大大提高冷卻能力。油：一般用礦物油，低溫區(qū)的冷速遠(yuǎn)小于水，將有利于防止工件