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IP屬地：天津 上傳時(shí)間：2023-09-25 格式：DOCX 頁(yè)數(shù)：12 大?。?1.88KB 積分：20 舉報(bào) 版權(quán)申訴

大跨度預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)跨中下?lián)系挠绊懸蛩卣捍罂缍冗B續(xù)剛構(gòu)橋由于施工簡(jiǎn)便、跨越能力強(qiáng)、既保持了連續(xù)梁無(wú)伸縮縫、行車平順的優(yōu)點(diǎn)，又保持了T型剛構(gòu)不設(shè)支座、不需體系轉(zhuǎn)換的優(yōu)點(diǎn)，并且造價(jià)經(jīng)濟(jì)等優(yōu)點(diǎn)，所以從1988年成功修建的洛溪大橋以來(lái)，我國(guó)修建了大量該類型的橋，但是在使用的過(guò)程中，一些問(wèn)題也逐漸凸顯出來(lái)，普遍存在跨中持續(xù)下?lián)系膯?wèn)題。本文將針對(duì)影響大跨度預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)跨中下?lián)系囊蛩剡M(jìn)行分析。關(guān)鍵詞：連續(xù)剛構(gòu)橋；跨中下?lián)?；影響因素；第一章緒論大跨梁橋的發(fā)展概況隨著社會(huì)的需要和懸臂施工技術(shù)的日益成熟，橋梁的跨徑在不斷加大，越來(lái)越多的橋梁擁有跨越大江大河的能力。大跨連續(xù)剛構(gòu)橋?qū)儆诙樟汗探Y(jié)體系，主梁和橋墩之間不需要設(shè)置大噸位的支座，同時(shí)節(jié)省了支座維修、養(yǎng)護(hù)等高額的費(fèi)用。連續(xù)剛構(gòu)的橋墩多采用雙薄壁墩，利用墩的柔度來(lái)適應(yīng)，由預(yù)加力、混凝土收縮、徐變和溫度變化等引起的縱向位移，使結(jié)構(gòu)內(nèi)力減小，結(jié)構(gòu)的安全度增加，因此連續(xù)剛構(gòu)在大跨高墩領(lǐng)域有很強(qiáng)的競(jìng)爭(zhēng)力。連續(xù)剛構(gòu)不同于連續(xù)梁橋，連續(xù)梁橋需要利用大量收縮縫來(lái)平衡主梁的收縮變形，而連續(xù)剛構(gòu)只需要在兩端橋臺(tái)處設(shè)置伸縮縫，可以使行車更加平順。世界上第一座自架設(shè)體系的預(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)橋，是前聯(lián)邦德國(guó)于1953年建成的沃爾姆斯大橋，跨度是101.65m+114.2m+104.2m的帶鉸T型剛構(gòu)。沃爾姆斯大橋施工過(guò)程中采用了懸臂施工的新工藝，懸臂施工的最大優(yōu)點(diǎn)是施工時(shí)可不設(shè)支架。我國(guó)建造的第一座預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，是1988年廣東省洛溪橋，跨度是65m+125m+180m+110m,橋?qū)?5.5m，跨中梁高為3m,墩頂梁高為10m。橋墩米用雙薄壁墩，高29m。主梁施工米用懸臂施工，65m和110m兩邊跨先合攏，然后是兩中跨合攏。預(yù)應(yīng)力剛構(gòu)橋的發(fā)展一般可分作兩個(gè)階段，即早期（20世紀(jì)50年代初至60年代中）與現(xiàn)代時(shí)期（20世紀(jì)70年代以來(lái)）。早期有代表性的橋梁是西德的科布倫茨橋、莫塞爾橋、本道夫橋和英國(guó)的麥德威橋等。現(xiàn)代時(shí)期有代表性的橋梁是日本的濱名大橋、浦戶大橋等。在施工方法上，預(yù)應(yīng)力剛構(gòu)橋多采用懸臂澆筑法施工，用兩套掛籃分段澆筑，從墩項(xiàng)向兩側(cè)平行推進(jìn)，墩頂段采用現(xiàn)澆。后來(lái)發(fā)展到懸臂拼裝，或部分預(yù)制部分現(xiàn)澆。目前，在世界各地預(yù)應(yīng)力剛構(gòu)橋的施工中仍采用以上方法。1.2大跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)長(zhǎng)期撓度的問(wèn)題近些年來(lái)，大量的橋梁出現(xiàn)跨中持續(xù)下?lián)系默F(xiàn)象。比如說(shuō)于1955年建成通車的跨徑162.5m+3x240m+162.5m的黃石大橋通車7年，跨中最大下?lián)线_(dá)30.5cm；于1997年建成通車的跨徑150m+270m+160m的虎門大橋航道大橋通車6年，跨中下?lián)?2.2cm；于1992年建成通車的跨徑為105+4X140+105m的三門峽黃河公路大橋，至2002年跨中下?lián)献畲筮_(dá)到22cm?？缰械某掷m(xù)下?lián)喜粌H影響行車的舒適性，另外梁體會(huì)出現(xiàn)大量裂縫，最終導(dǎo)致橋梁的耐久性問(wèn)題。國(guó)內(nèi)外一些大跨連續(xù)剛構(gòu)如下表所示：序號(hào)橋名建成年跨徑備注1虎門大橋輔航道橋1997150+270+150橋在R=7000m平曲線上，2蘇通長(zhǎng)江大橋輔橋2006140+268+1403云南元江大橋200358+182+265+194+70橋高163m4寧德下白石大橋2003145+2X260+145梁底用1.6次拋物線5瀘州長(zhǎng)江二橋2002150+252+55邊跨重力式錨碇橋臺(tái)，C606重慶黃花園大橋1999137+3X250+137連續(xù)長(zhǎng)度1024m7馬鞍石嘉陵江大橋2001146+3X250+146雙幅，連續(xù)長(zhǎng)度1042m8宜水路金沙江大橋2005140+249+140混凝土C659黃石長(zhǎng)江大橋1995162.5+3X245+162.5連續(xù)長(zhǎng)度1060m,混凝土C5510江津長(zhǎng)江大橋1997140+240+140混凝土C5011重慶嘉陵江大橋1997140+240+14012重慶龍溪河大橋1999140+240+14013貴州六廣河大橋2002145+240+145橋墩高73m和90m從一些實(shí)測(cè)的記錄總結(jié)出國(guó)內(nèi)不同跨徑橋梁跨中下?lián)系钠骄聯(lián)纤俾省？鐝?m)年平均下?lián)?cm/年)100?1600.5?1160?2201?2220?2702?3因此研究跨中下?lián)系挠绊懸蛩乜滩蝗菥彙?.2本文的研究重點(diǎn)本文中將闡述，不同預(yù)應(yīng)力鋼束損失對(duì)連續(xù)剛構(gòu)下?lián)系挠绊懛治?，提出針?duì)減少下?lián)系匿撌渲梅桨?。目前在解決下?lián)戏矫嬗幸恍W(xué)者主張采用“零彎矩法”在第三章解決下?lián)系囊恍┐胧┲?，也將介紹在施工過(guò)程中如何通過(guò)“零彎矩法”來(lái)減少下?lián)系奈：?。第二章預(yù)應(yīng)力對(duì)大跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)跨中下?lián)系挠绊懛治?.1概述在連續(xù)剛構(gòu)中預(yù)應(yīng)力提供抗力，預(yù)應(yīng)力損失導(dǎo)致有效預(yù)應(yīng)力減小，當(dāng)達(dá)到一定程度時(shí)，橋梁下?lián)?。預(yù)應(yīng)力損失的原因：前期主要是錨具變形、預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁間摩擦等引起的預(yù)應(yīng)力損失；后期主要是預(yù)應(yīng)力鋼筋的松弛、混凝土收縮和徐變等引起的預(yù)應(yīng)力損失。在文獻(xiàn)【】針對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)口與管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)k對(duì)預(yù)應(yīng)力損失的影響進(jìn)行了分析。得出結(jié)論：當(dāng)口和k取值增大時(shí)，鋼束預(yù)應(yīng)力損失增大，主梁下?lián)显龃?。在連續(xù)剛構(gòu)橋的施工中，通過(guò)懸臂的預(yù)應(yīng)力鋼絞線的張拉力來(lái)平衡箱梁本身自重和施工荷載的作用，從而使主梁混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力或出現(xiàn)較小的拉應(yīng)力但不至于開(kāi)裂。從橋梁的施工到后期運(yùn)營(yíng)全部荷載產(chǎn)生的下?lián)先深A(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的反拱來(lái)削弱。但是預(yù)應(yīng)力損失使結(jié)構(gòu)的抗力減小，加大了跨中的下?lián)?，影響橋梁的后期運(yùn)營(yíng)，甚至影響橋梁的施工。在文獻(xiàn)【】中介紹了，基于2004《規(guī)范》計(jì)算結(jié)果基礎(chǔ)上增加5%?30%,得出結(jié)論：成橋10年，預(yù)應(yīng)力損失每增大10%，撓度會(huì)增加0.7?0.8cm；成橋30年，預(yù)應(yīng)力的損失每增加10%，撓度會(huì)增加0.8?0.9cm，增幅趨于平穩(wěn)。所以跨中長(zhǎng)期撓度隨著預(yù)應(yīng)力損失的增加而增大?？梢?jiàn)預(yù)應(yīng)力的損失對(duì)于長(zhǎng)期下?lián)系挠绊懛浅Ｃ黠@，不容忽視。但是，箱梁不同位置預(yù)應(yīng)力的損失對(duì)主梁的下?lián)嫌绊懖煌?。本文中將針?duì)不同類型的鋼束預(yù)應(yīng)力損失對(duì)下?lián)系挠绊戇M(jìn)行分析。預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算理論與計(jì)算公式預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，JTGD62-2004規(guī)范規(guī)定預(yù)應(yīng)力損失如下：1、預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失°11；2、錨具變形與壓密、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失°12；3、混凝上加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋和臺(tái)座間溫差引起的應(yīng)力損失°13；4、混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失°14；5、預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失°15；6、混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失°16；2.2.1預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失°111、彎道引起的摩阻損失設(shè)鋼筋與管道內(nèi)壁相貼，并取微分段dx為脫離體，相應(yīng)的圓心角為d°。假設(shè)其左端沿切線方線方向作用的拉力為N，右端沿切線方向作用的力為N+dN，1微段上徑向的作用力為F。在微段上根據(jù)力的平衡原理得出徑向力F=2Nsin—沁2N—=N-d0

22摩擦阻力dNi等于徑向壓力F乘以摩擦系數(shù)口dN=—F屮=—卩?N-dO12、管道偏差引起的摩阻損失管道局部偏差引起的摩阻損失，在曲線段和直線段均應(yīng)加以考慮。假設(shè)每米長(zhǎng)度管道局部偏差對(duì)摩擦阻力的影響系數(shù)為k，則在dx范圍內(nèi)由管道局部偏差而產(chǎn)生的摩擦阻力為：dN=—k-N-dx2這樣，總摩阻力為：dN二dN+dN二—（pNdO+kNdx）12對(duì)上式兩邊積分得到有效預(yù)應(yīng)力為：N=N-e-（昨k）nconN—NNnO1b=—con=—con1—e—（卩Ox）11AAL」ppb=b1—e-（卩氐）l1con式中：Ncon－張拉端控制力；Nn－經(jīng)過(guò)摩阻損失后的有效預(yù)加力；bcon—錨下控制應(yīng)力（Mpa）；k－管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，按下表采用；p—預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，按下表采用。O—從張拉端至計(jì)算截面間，平面曲線管道部分夾角之和，稱為曲線包角，單位以弧度計(jì)；如管道為在豎平面內(nèi)和水平面內(nèi)同時(shí)彎曲的三維空間曲線管道，O則可按下式計(jì)算：0=32+O2，其中OH、OV分別為在同段管道￥HV上的水平面內(nèi)的彎曲角與豎向平面內(nèi)的彎曲角；x—從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度在構(gòu)件縱軸上的投影長(zhǎng)度；或?yàn)槿S空間曲線管道的長(zhǎng)度，以米計(jì)；管道成型方式kP鋼絞線、鋼絲束精軋螺紋鋼筋預(yù)埋金屬波紋管0.00150.20?0.250.5預(yù)埋塑料波紋管0.00150.14?0.17一預(yù)埋鐵皮管0.00300.350.4預(yù)埋鋼管0.00100.25一抽心成型0.00150.550.63、減小摩擦損失措施為了減小摩擦損失，一般采用如下措施：（1）采用兩端張拉。對(duì)于縱向?qū)ΨQ配筋的情況，最大應(yīng)力損失發(fā)生在中間截面，管道長(zhǎng)度X和曲線段切線夾角e均減小一半。（2）采用超張拉。對(duì)鋼筋進(jìn)行超張拉。張拉端首先超張拉5%?10%，使得中間截面的預(yù)應(yīng)力也相應(yīng)提高，然后超張拉張拉5%?10%，持荷2分鐘后將應(yīng)力降低錨下控制應(yīng)力b。由于受到反向摩擦力的影響，這個(gè)回松的應(yīng)力并沒(méi)con有傳到中間截面，使得中間截面仍可保持較大的張拉應(yīng)力。超張拉程序應(yīng)符合有關(guān)施工規(guī)范的規(guī)定。222錨具變形與壓密、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失bl2后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁，當(dāng)張拉結(jié)束并進(jìn)行錨固時(shí)，錨具將受到巨大的壓力，使錨具錨下墊板變形，同時(shí)還有些錨具的預(yù)應(yīng)力筋還要向內(nèi)回縮；JTGD62-2004中針對(duì)錨具變形與壓密、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失按照以下公式計(jì)算：工Mb=El2lp式中:式中：AL—張拉端錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（以mm計(jì)），按下表采用；L一張拉端至錨固端的距離（以mm計(jì)）；E一預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量（Mpa）。錨具、接縫類型Al錨具、接縫類型Al錨具、接縫類型6鐓頭錨具1夾片式錨具有頂壓時(shí)4每塊后加墊板的縫隙1無(wú)頂壓時(shí)6水泥砂漿接縫1帶螺帽錨具的螺帽接縫1環(huán)氧樹(shù)脂砂漿接縫12.2.3混凝土加熱養(yǎng)護(hù)是，預(yù)應(yīng)力筋和臺(tái)座間溫差引起的應(yīng)力損失b13先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，當(dāng)采用加熱法養(yǎng)護(hù)時(shí)，由鋼筋和臺(tái)座之間溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失b（Mpa）可以按下式計(jì)算：l3b=2（t一t）l321式中：t—混凝土加熱養(yǎng)護(hù)是，受拉鋼筋的最高溫度（°C）；2t—張拉鋼筋時(shí)，制造場(chǎng)地的溫度（C）。1224混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失-141、在后張（壓）法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，混凝土的彈性變形發(fā)生在預(yù)加應(yīng)力過(guò)程中，并和預(yù)加應(yīng)力同時(shí)完成。若預(yù)加應(yīng)力一次施加完成，就不存在預(yù)應(yīng)力損失&。但是，后張（壓）法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力筋通常較多，限于設(shè)備和施工件的限制，l4一般都采用分批預(yù)加應(yīng)力的方式。因此，已錨固的預(yù)應(yīng)力筋將會(huì)因后續(xù)分批預(yù)加應(yīng)力而發(fā)生彈性變形，從而產(chǎn)生預(yù)加應(yīng)力損失，可按照下式計(jì)算：&=a工山l4EPpc式中：A&—已錨固的預(yù)應(yīng)力筋形心處，由后續(xù)各批預(yù)加應(yīng)力所產(chǎn)生混凝pc土法向應(yīng)力（Mpa）；?—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比。EP2、減小混凝土彈性變形損失措施（1）盡量減少?gòu)埨姆峙鷶?shù)；（2）分配鋼束時(shí)讓先批張拉的預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量比后批張拉的束數(shù)多；（3）采取合理的張拉次序，可先張拉靠近截面中和軸的鋼束，后張拉遠(yuǎn)離中和軸處的鋼束（以減小后張拉鋼束在先張拉錨固的鋼束重心處所產(chǎn)生的混凝上法向應(yīng)力）。2.2.5預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失&151、根據(jù)規(guī)范JTGD62-2004中規(guī)定，預(yù)應(yīng)力鋼筋由于鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計(jì)算：&&=屮?匚（0.52-^e一0.26）&15fpepk式中屮一張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，屮二L°；超張拉時(shí)，屮二°9；:—鋼筋松弛系數(shù)，普通松弛:二1.0;低松弛匚二0.3;&—傳力錨固是鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件&二&-&-&-&；對(duì)先張pepecon111214法構(gòu)件&二&-&;pecon12

f－預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉剛度標(biāo)準(zhǔn)值。pk2、精軋螺紋鋼筋一次張拉Gpe=0-05acon；超張拉Gpe二Edcon226混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失&根據(jù)規(guī)范JTGD62-2004規(guī)定，由于混凝土收縮、徐變引起的受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算：0.9「E&(t,t)+a&?(t,t)]TOC\o"1-5"\h\z&(t)=pcs0EPpc0」161+15ppps1+15p'p'psA'+A'P'二——psA0.9「E&(t,t)+a&'?(t,t)1+15p'p'psA'+A'P'二——psAl6e2pe2p=1+—^psi2Ae+AeeppsspsA+Apsp'=1+—產(chǎn)psi2Ae'+A'e'e'=ppsspsA+A'式中&(t)、l6式中&(t)、l6力鋼筋的應(yīng)力損失l6&、&'—構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力(扣除pcpc相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失)和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；E—預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量；pa—預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量與混凝土彈性模量之比；EPp、p'—構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋配筋率；A—構(gòu)件截面面積，對(duì)于先張法構(gòu)件，A=A;后張法構(gòu)件，A=A。A為0n0截面換算面積，A為截面凈面積;ni—截面的回轉(zhuǎn)半徑，i2=I/A，先張法構(gòu)件，I=I，A=A；后張法構(gòu)件00I=I，A=A。nnI，I分別為換算截面慣性矩和截面凈慣性矩；0ne、e'－受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；ppe、e'－受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；sse、e'－受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心psps的距離；e(t,t)—預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為t,計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的混凝土收cs00縮應(yīng)變，其終極值e(t,t)按(JTGD62—2004)表627取用；csu00(t,t)—加載齡期t為計(jì)算考慮的齡期為t的徐變系數(shù)，其終值Q(t,t)按00u0(JTGD62—2004)表6.2.7取用。2.2.7各階段預(yù)應(yīng)力損失的組合預(yù)應(yīng)力損失值的組合先張法構(gòu)件后張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失(第一批)QIIQ+Q+Q+0.5Q12131315Q+Q+Q111214傳力錨固后的損失(第二批)Qm—0.5q+q1516Q+Q1516在預(yù)加應(yīng)力階段，預(yù)應(yīng)力筋中的有效預(yù)應(yīng)力為：nconlI在使用階段，預(yù)應(yīng)力筋中的有效預(yù)應(yīng)力，即永存預(yù)應(yīng)力為Q=◎-Q-QnconlIlII第三章防治跨中下?lián)系拇胧┘俺Ｓ玫募庸谭桨赣绊懘罂鏟C連續(xù)剛構(gòu)跨中下?lián)系囊蛩睾芏?，針?duì)每種因素對(duì)癥下藥，給出一些恰當(dāng)?shù)拇胧?.1引起預(yù)應(yīng)力損失的因素及預(yù)防措施引起預(yù)應(yīng)力損失的因素：(1)預(yù)應(yīng)力孔道灌漿不飽滿，影響預(yù)應(yīng)力的傳遞。(2)裂縫、封錨不規(guī)范等原因引起的孔道積水，導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力筋銹蝕。(3)波紋管定位存在誤差，使孔道偏差系數(shù)k增大，預(yù)應(yīng)力損失增大。(4)波紋管局部破損導(dǎo)致管道內(nèi)漏漿，使管道摩擦系數(shù)口增大，預(yù)應(yīng)力損失增大。預(yù)防措施：(1)采用真空灌注的方法，保證預(yù)應(yīng)力孔道內(nèi)注漿飽滿。(2)施工嚴(yán)格按規(guī)范要求施工，減小施工誤差對(duì)結(jié)構(gòu)的影響。(3)波紋管定位嚴(yán)格按圖紙布置，同時(shí)保證波紋管連接處密封良好，避免局部漏漿。（4）預(yù)應(yīng)力錨固前，增加持荷時(shí)間和反復(fù)循環(huán)張拉，可以減小孔道摩擦損失。引起裂縫的因素及防治措施目前，國(guó)內(nèi)外出現(xiàn)嚴(yán)重下?lián)系臉蛄褐邪殡S著大量裂縫的出現(xiàn)，主要是腹板斜向裂縫、跨中底板橫向裂縫以及縱向裂縫等。主梁裂縫和下?lián)现g是相互耦合的，裂縫的出現(xiàn)會(huì)使主梁截面剛度減小，使結(jié)構(gòu)抵抗變形的能力減小，這樣就會(huì)加劇下?lián)希瑫r(shí)跨中橫向裂縫的出現(xiàn)會(huì)在跨中發(fā)展成塑性鉸，從而改變了結(jié)構(gòu)的形式和結(jié)構(gòu)受力。影響箱梁開(kāi)裂的因素主要有：（1）容許主拉應(yīng)力偏大。為了減少結(jié)構(gòu)自重，對(duì)于寬箱梁，多數(shù)橋梁腹板僅僅是由構(gòu)造決定其厚度。在L/4~3L/8跨附近一般縱向預(yù)應(yīng)力的腹板束已經(jīng)錨固完，頂板束則錨固在腹板兩邊的承托上，從構(gòu)造上可以減薄腹板厚度。因此，這部分的腹板相對(duì)較薄，腹板總厚度過(guò)小。（2）溫度梯度選擇不當(dāng)。設(shè)計(jì)時(shí)溫度梯度和實(shí)際環(huán)境不符，會(huì)在箱梁內(nèi)產(chǎn)生很大的溫度應(yīng)力，超過(guò)一定界限，就會(huì)在腹板形成斜裂縫。（3）車輛荷載。運(yùn)營(yíng)期間，車輛荷載的反復(fù)作用，造成混凝土的疲勞破壞，同時(shí)目前車輛超載現(xiàn)象嚴(yán)重，這樣就使橋梁的壽命縮短，提前出現(xiàn)裂縫。防治措施：（1）在箱梁內(nèi)體外設(shè)置備用預(yù)應(yīng)力鋼束。當(dāng)跨中出現(xiàn)下?lián)蠒r(shí)，張拉備用鋼束，可以起到補(bǔ)強(qiáng)的目的，減小裂縫的出現(xiàn)。（2）對(duì)裂