結構技術措施修訂版

1工作目的為統一我司各設計人對于各工程項目的技術處理要點及做法，加強我司設計質量控制，實現設計產品到達安全合用、經濟合理的目的，特制定本設計補充技術措施。2合用范圍我司所有工程項目的構造專業(yè)各階段設計成果文獻。3設計總則3.1構造設計應根據現行國家及地方有關規(guī)范、規(guī)程、原則等及本技術措施執(zhí)行，如本技術措施內容與現行國家及地方有關規(guī)范、規(guī)程、原則等不符之處，應以現行國家及地方有關規(guī)范、規(guī)程、原則等為準。3.2如個別特殊項目因建設單位規(guī)定或特殊設計條件所致，不能遵照本技術措施規(guī)定的內容進行設計時，設計人應先將該部分內容及原因報至總工辦，經總工辦確認后方可進行設計。3.3重視方案比選，對構造方案必須進行合理優(yōu)化，通過比選采用最優(yōu)方案；重視概念設計，概念設計是構造設計的關鍵（尤其是抗震設計）；設計人員要對計算設計（構造計算）成果進行合理性分析判斷后采用，不要完全依賴計算成果；構造設計（構造措施）內容執(zhí)行現行規(guī)范，不要隨意加大構造規(guī)定；總之，構造設計應兼顧質量與成本，在保證構造安全的前提下盡量減少成本，做到經濟合理，堅持成本最優(yōu)原則。3.4各階段設計成果文獻的編制深度應滿足《建筑工程設計文獻編制深度規(guī)定》（）的有關規(guī)定。4材料選用4.1鋼筋混凝土構造中鋼材的選用鋼筋混凝土構造中盡量采用高強鋼筋，目前重要采用不低于HRB400。主筋：梁、板、柱、剪力墻及其邊緣構件、基礎等縱向受力主筋應優(yōu)先選用HRB400；箍筋：框架柱、剪力墻約束邊緣構件、連梁箍筋應優(yōu)先選用HRB400；當框架梁箍筋計算值較大時，箍筋也應優(yōu)先選用HRB400；剪力墻構造邊緣構件箍筋可采用HPB300；非框架梁箍筋(無特殊狀況下)一般采用HPB300，當框架梁做水平轉換構件時，箍筋應采用HRB400，且通長加密。4.2基礎及地下構造混凝土強度等級的選用基礎及±0.000如下的地下構造部分的混凝土強度等級應優(yōu)先選用C30。地下室外墻、基礎底板、覆土下地下室頂板均應采用防水混凝土（防水等級為二級，P6≤抗?jié)B等級≤P8），無特殊狀況，原則上混凝土強度等級不得高于C30；框架構造、剪力墻構造、框剪構造、框筒構造豎向構件混凝土強度等級參攝影應構造類型確定，與外墻重疊部位豎向構件由于局部受壓不能滿足規(guī)定期，詳細部位特殊處理，另議。4.3鋼筋混凝土構造住宅混凝土強度等級的選用鋼筋混凝土構造住宅混凝土強度等級按如下原則采用：18層如下：選用C30，由于軸壓比規(guī)定或靠近規(guī)范限值時，可根據狀況合適提高底部若干層豎向構件的混凝土強度等級為C35；19~27層：梁板選用C30，（底部加強區(qū)+2層）豎向構件混凝土強度等級選用C35，若軸壓比靠近規(guī)范限值時，可根據狀況合適提高底部若干層豎向構件的混凝土強度等級為C40；28層以上：梁板選用C30，（底部加強區(qū)+2層）豎向構件混凝土強度等級選用C40，再向上5~6層豎向構件混凝土強度等級選用C35，若軸壓比靠近規(guī)范限值時，可根據狀況合適提高底部若干層豎向構件的混凝土強度等級為C45；注：1、梁板混凝土強度等級原則上不得高于C30，但連梁混凝土強度等級應與剪力墻相似；2、樓梯混凝土強度等級同對應樓層梁板；3、構造柱、過梁等非承重構件混凝土強度等級優(yōu)先選用C20。4.4框架構造混凝土強度等級的選用±0.000以上部分，梁板混凝土強度等級應優(yōu)先選用C30；豎向構件（框架柱）一般選用C30，當建筑層數較多、荷載較大時，可根據詳細狀況合適提高底部若干層豎向構件（框架柱）的混凝土強度等級。注：1、梁板混凝土強度等級原則上不得高于C30；2、樓梯混凝土強度等級同對應樓層梁板；3、構造柱、過梁、圈梁等非承重構件混凝土強度等級優(yōu)先選用C20。4.5框剪構造、框筒構造混凝土強度等級的選用±0.000以上部分，梁板混凝土強度等級應優(yōu)先選用C30；豎向構件（框架柱、剪力墻或筒體）混凝土強度等級根據軸壓比及豎向構件截面通過計算綜合確定，最高提高到C60，根據詳細項目另議。注：1、梁板混凝土強度等級原則上不得高于C30，但連梁混凝土強度等級應與剪力墻相似；2、樓梯混凝土強度等級同對應樓層梁板；3、構造柱、過梁、圈梁等非承重構件混凝土強度等級優(yōu)先選用C20。4.6砌體構造混凝土強度等級的選用±0.000以上的梁、板、樓梯、圈梁、構造柱等構件的混凝土強度等級應優(yōu)先選用C25。4.7鋼構造中材質的選用一般狀況下，鋼構造中的梁、柱等重要受力構件應優(yōu)先選用Q345鋼；當截面尺寸由構造變形或局部穩(wěn)定控制時，構件應優(yōu)先選用Q235鋼。4.8混凝土強度等級的最低規(guī)定素混凝土構造混凝土強度等級不應低于C15；鋼筋混凝土構造混凝土強度等級不應低于C20；采用強度等級400MPa及以上鋼筋時，混凝土強度等級不應低于C25。4.9基礎墊層的有關規(guī)定防水混凝土構造基礎底板的混凝土墊層，混凝土強度等級選用C15，軟弱土層中厚度應取150mm，非軟弱土層中厚度應取100mm。處在弱腐蝕環(huán)境下基礎墊層，混凝土強度等級選用C20，厚度不不不小于100mm；處在中等腐蝕或強腐蝕環(huán)境下基礎墊層應采用耐腐蝕材料，參見GB50046-有關規(guī)定。其他狀況，基礎墊層混凝土強度等級選用C10，厚度取100mm。5荷載選用5.1樓屋面恒荷載樓屋面恒荷載原則值應根據樓屋面詳細構造做法進行計算，并把荷載倒算過程認真整頓后，編入構造計算書。注：單坡平屋面找坡荷載，切勿漏算或少算。5.2樓屋面活荷載樓屋面活荷載原則值應根據各房間的不一樣使用功能及屋面與否上人狀況按規(guī)范規(guī)定取值，并應在構造設計總闡明中注明；符合折減條件的應按規(guī)范規(guī)定的折減系數進行折減。注：1、消防車荷載的合用條件：單向板（板跨≥2m），雙向板（板跨≥6m*6m）,無梁樓蓋（柱網尺寸≥6m*6m）；2、書庫活荷載除滿足規(guī)范規(guī)定活荷載5kN/m2或12kN/m2外，當書架高度不小于2米時，書庫活荷載尚應按每米書架高度≥2.5kN/m2確定；3、門式剛架屋面采用壓型鋼板時，對受荷水平投影面積不小于60m2的剛架，活荷載可取≥0.3kN/m2。5.3風荷載基本風壓按規(guī)范取用，但不得不不小于0.3kN/m2；對于高度不小于60米的高層建筑，承載力設計時按基本風壓的1.1倍選用；對于門式剛架，基本風壓應乘以1.05倍選用。5.4地震作用地震作用原則值組合前調整剪重比調整（5.2.5）；頂部附加地震作用調整（5.2.1）；鞭梢效應調整（5.2.4）；規(guī)則構造扭轉影響調整（5.2.3）。5.5填充墻荷載各部分填充墻荷載原則值應根據建筑專業(yè)提供的墻體材料及面層做法計算，并應在構造設計總闡明中給出所選材料的容重規(guī)定，一般按容重≤8kN/m3計算填充墻荷載。5.6其他規(guī)定樓屋面上的設備荷載應按實際荷載及傳遞途徑輸入計算。進行廠房構造設計時，樓屋面活荷載原則值應由建設單位提供。如建設單位不能提供樓屋面活荷載原則值，設計人員可根據樓層的實際使用狀況進行折算，并把折算成果寫成書面材料，由建設單位確認后歸檔。荷載計算應精確無誤，設計時應按有關規(guī)范取值，不得隨意放大，更不得遺漏荷載。6構造體系6.1地下車庫純地下車庫（上面有覆土），考慮消防車荷載，應優(yōu)先采用框架梁大板構造（僅設框架梁）；滿足剛度規(guī)定狀況下，也可采用板柱構造（目前一般要通過專家論證）；不提議采用一般梁板構造（布置次梁或井字梁）。僅在主樓地下的地庫，根據構造豎向構件布置可采用一般梁板構造，也可采用框架梁大板構造，詳細狀況另議。6.2住宅、別墅別墅：根據建筑方案規(guī)定，一般采用框架構造或框剪構造，也可采用剪力墻構造，慎用異形柱框架構造；若建筑方案相對規(guī)則且造型簡潔，也可采用砌體構造。多層住宅（≤6層）：優(yōu)先采用砌體構造，根據建筑方案的規(guī)則程度也可采用剪力墻構造（執(zhí)行多層剪力墻構造構造），不提議采用異形柱構造。小高層住宅（7~11層）：優(yōu)先采用剪力墻構造，不提議采用短肢剪力墻構造，布墻時可以滿足隔開間布墻條件時盡量隔開間布墻，墻長＞8倍墻厚（局部容許布置短肢墻，但短肢墻要滿足短肢墻構造措施，詳細規(guī)定參見JGJ3-7.1.8）。高層住宅（≥12層）：應采用剪力墻構造，層數超過18層時，高烈度地區(qū)盡量布置某些長墻（可合適減少墻體數量），對構造整體計算成果有利，且經濟性效果明顯。注：1、砌體構造不容許設置角窗。2、若住宅落在地庫內，由于地庫層高及覆土厚度規(guī)定導致住宅地下室層高較高時，必要時應設置地下室設備夾層或將住宅地下室做成兩層地下室。3、高烈度地區(qū)，慎用異形柱構造，不提議采用短肢剪力墻構造，這兩種構造形式：一是不利于抗震，二是很不經濟。6.3公共建筑多層公建(≤6層)：優(yōu)先采用框架構造；在高烈度地區(qū)，根據建筑方案狀況并結合整體計算成果，必要時應布置某些剪力墻，即為框剪構造。高層公建（60米如下）：優(yōu)先采用框剪構造，詳細規(guī)定參見JGJ3-8.1.3、8.1.4）。高層公建（60米以上）：根據建筑方案布置可采用框剪構造、框筒構造或筒中筒構造。合適控制框架柱截面，盡量防止形成短柱，至少保證上面盡量多的樓層不出現短柱，但框架部分有關規(guī)定需要滿足JGJ3-8.1.3、8.1.4及第9章規(guī)定。注：1、人流密集的大型商業(yè)建筑抗震設防分類屬于乙類設防（建筑面積約17000m2或營業(yè)面積7000m2），其他公共建筑設防分類按GB50223-執(zhí)行。2、高度不不小于60米時，原則上不做框筒構造，若由于建筑方案需要采用時，可按框剪構造設計。6.4工業(yè)建筑單層廠房：單層廠房或倉庫應優(yōu)先采用門式剛架輕型鋼構造；當吊車噸位較大或工作制級別較高時，應優(yōu)先采用鋼筋混凝土排架構造。多層廠房或多高層孵化器：應優(yōu)先采用鋼筋混凝土框架構造，必要時需要布置剪力墻，即為框剪構造。6.5構造體系的規(guī)則性規(guī)定原則上不應采用尤其不規(guī)則構造，尤其不規(guī)則構造需要超限審查，由于建筑方案或使用功能規(guī)定無法防止時，要及時提醒甲方需要超限審查，不規(guī)則規(guī)定見GB50011-3.4及條文。注：1、需要引起注意的是：單塔或多塔偏置問題，見GB50011-P268。2、地下一層與地上一層的側移剛度比計算，采用的是剪切剛度。7地基基礎及地下構造設計7.1多層建筑（≤4層）基礎形式選用根據地質狀況，若地質條件可以，優(yōu)先采用天然地基淺基礎或經地基處理后采用天然地基淺基礎；如地質條件較差，天然地基無法滿足規(guī)定，提議優(yōu)先采用預應力管樁樁基礎；若屬于軟土地區(qū)，注意管樁合用范圍，見DB29-110-3.1.1及條文。7.2多層及小高層建筑（4~11層）基礎形式選用應優(yōu)先采用預應力管樁，樁徑根據承載力大小確定，但需要注意管樁合用范圍；住宅應采用墻下布樁，采用樁基承臺梁基礎。7.3高層建筑（12~18層）基礎形式選用可采用預應力管樁，樁徑根據承載力確定，但需要注意管樁合用范圍；超過15層時，不提議采用管樁，應優(yōu)先采用Φ600灌注樁（必要時采用后壓漿）；住宅應采用墻下布樁，采用樁基承臺梁基礎，不提議采用樁筏基礎。7.4高層建筑（18層以上）基礎形式選用優(yōu)先選用后壓漿灌注樁；對于住宅：18~24層，樁徑Φ600，24層以上，樁徑Φ700；18~27層應采用墻下布樁，采用樁基承臺梁基礎，不議建采用樁筏基礎；27層以上，優(yōu)先采用墻下布樁，提議采用樁筏基礎。對于高層公建：樁徑根據承載力大小確定，根據構造形式確定樁布置方式。7.5地下室抗浮設計當地下建筑需要做抗浮設計時，抗浮設計水位應由地質勘察部門在地勘匯報中給出。根據GB50009-及《天津市民用建筑施工圖設計審查要點（構造篇）》的有關規(guī)定，抗符驗算時水浮力荷載分項系數取1.1，建筑物及覆土自重分項系數取1.0；地下構造的抗浮穩(wěn)定可按下式計算：1.0Gd+nxRa≥1.1Fw其中：Gd——建筑物及覆土自重原則值（僅計算恒荷載）n——抗拔樁數Ra——抗拔樁的抗拔承載力特性值Fw——按抗浮設計水位計算的水浮力原則值注：1、抗拔樁應進行裂縫驗算，裂縫寬度不不小于0.2mm。2、抗拔樁應布置在柱下，不應在底板下均勻布置。3、抗拔樁優(yōu)先選用灌注樁，當采用管樁時，應對管樁提出詳細規(guī)定，一般不提議管樁做抗拔樁。7.6其他規(guī)定7.6.1管樁合用范圍見DB29-110-3.1.1及條文；一般采用PHC管樁，不提議采用PC管樁；管樁一般不設樁尖，設樁尖屬于擠土樁，不設樁尖屬于部分擠土樁。7.6.2樁基設計等級為甲、乙級時，應進行樁水平承載力計算。7.6.3樁基設計等級為甲、乙級時在工程樁施工前，應進行靜載試樁。7.6.4單樁承載力較大的灌注樁時，應進行樁身承載力驗算。7.6.5樁有腐蝕性問題時，灌注樁混凝土強度等級不應低于C35，保護層不應不不小于55mm，抗?jié)B等級不應低于P8，水灰比不適宜不小于0.45。7.6.6根據《天津市民用建筑施工圖設計審查要點（構造篇）》的規(guī)定，天津地區(qū)只考慮浸水狀態(tài)下地下水對混凝土及混凝土內鋼筋的腐蝕性問題，不考慮干濕交替狀態(tài)下地下水對混凝土及混凝土內鋼筋的腐蝕性問題。7.6.7根據《天津市防止混凝土堿-集料反應技術規(guī)程》（DB29-176-）的規(guī)定，天津一般地區(qū)的基礎及地下工程堿-集料反應工程環(huán)境為Ⅱ類，也有個別地區(qū)屬于Ⅲ類（Na+、K+含量之和≥1400mg/l），根據地勘匯報確定，不要搞錯，并在圖紙注明采用對應技術措施。7.6.8有抗震設防規(guī)定的建筑物，地下室外墻的防水護墻不應采用100mm厚聚苯，其原因是聚苯變形大，減弱了土體對建筑物的約束。某些建筑專業(yè)圖集里常有100mm厚聚苯護墻的做法，應注意提醒糾正，可采用實心磚護墻或6mm左右的聚乙烯泡沫塑料片材。7.6.9抗浮規(guī)定的基礎底板計算：底板配筋計算采用抗浮水位；裂縫計算采用靜止水位，且保護層按30mm考慮；有外防水時裂縫寬度可按0.3mm考慮，無外防水時裂縫寬度應按0.2mm考慮。7.6.10厚度不小于1米的厚板基礎，不需驗算裂縫寬度。7.6.11地下室外墻裂縫計算：可按二a類環(huán)境計算，保護層按30mm考慮，有外防水時裂縫寬度可按0.3mm考慮，無外防水時裂縫寬度應按0.2mm考慮，有的專家認為應按壓彎構件計算。7.6.12地下室外墻承載力計算按豎向持續(xù)梁（層數為跨數）計算，注意土壓力計算時c、φ應根據地勘匯報對的選用（不一樣土質對于擋土墻計算成果差異很大）；地下室外墻應繪制詳圖，根據彎矩包絡圖，對于只有一層的地下室外墻外側鋼筋在距底板1/3~1/2層高范圍內可切斷二分之一。7.6.13注意沉降后澆帶與收縮后澆帶的區(qū)別：封閉時間不一樣，對應周圍集水井封井時間即停止降水時間也不一樣，圖中應注明，區(qū)別看待。沉降后澆帶宜設在距主樓邊柱的第二跨內。7.6.14注意對地下室外墻與基坑側壁之間回填土的規(guī)定：可采用灰土（3:7或2:8）、級配砂石、壓實性很好的素土等分層扎實，規(guī)定壓實系數不不不小于0.94。7.6.15±0.000（地坪）如下，與土直接接觸的墻、柱表面在防腐處理前需抹20mm厚防水砂漿（1：2.5水泥砂漿摻3%防水劑）；鋼筋混凝土墻、柱也可通過加大截面的方式增長保護層厚度。7.6.16輕鋼構造或排架構造基礎設計時，未考慮柱間支撐的水平分力影響時，柱間支撐所在跨的基礎短柱柱頂應增設水平聯絡梁,梁截面及配筋根據跨度大小酌情選用。8SATWE計算參數的合理選用及注意事項本部分重要闡明某些關鍵計算參數的選用及注意事項，并結合現行規(guī)范的有關規(guī)定。8.1總信息8.1.1混凝土容重：剪力墻構造一般可取26~27kN/m3，框剪構造、框筒構造一般可取26kN/m3，框架構造一般取25kN/m3即可。8.1.2嵌固端所在層號：當地下室頂板作為嵌固部位時，嵌固端所在層為地上一層，即地下室層數+1；若在基礎頂面嵌固，嵌固端所在層號為1。8.1.3強制剛性樓板假定：一般僅在計算位移比和周期比時提議選擇。8.1.4強制剛性樓板假定期保留彈性板面外剛度：重要用于板-柱剪力墻體系（彈性板3、6），板-柱剪力墻體系應勾選；虛梁截面為100x100，虛梁重要是為導荷用的，剛性梁不要定義為100x100，SATWE計算時，荷載先導在梁上，注意板導荷與虛梁關系，勾選此項時，虛梁被剖分；彈性板6是針對板柱-剪力墻構造的，彈性板3是針對厚板轉換層的厚板的，其他狀況宜采用彈性膜。8.1.5模擬施工加載次序：一般選擇模擬施工加載3。8.1.6風荷載計算信息：一般工程選擇計算水平風荷載；對于平立面變化比較復雜，或者對風荷載有特殊規(guī)定的構造或某些部位，如空曠構造、體育場館、工業(yè)廠房、輕鋼屋面、有大懸挑的廣告牌、候車站、收費站等，應選擇計算特殊風荷載，并在特殊風荷載定義菜單項選擇擇自動生成。8.1.7規(guī)定水平力計算措施：一般工程選擇規(guī)范措施，復雜構造選擇CQC組合措施。8.2風荷載信息8.2.1修正后的基本風壓：指的是GB50009-式7.1.1-1中的w0，但對于部分風荷載敏感建筑如沿海地區(qū)和強風地帶等，應放大1.1~1.2倍；對于門式剛架輕型鋼構造，應放大1.05倍。8.2.2構造基本周期（包括X向和Y向）：第一次計算時賦初值，計算后得到精確的構造自振周期，重新回到此處將新的周期填入，重新計算。8.2.3承載力設計時風荷載效應放大系數：對于高度超過60米的高層建筑，放大系數為1.1。8.2.4用于舒適度驗算風壓：按重現期為的風壓值計算。8.2.5風荷載作用下構造阻尼比：混凝土及砌體構造取0.05，鋼構造取0.01，有填充墻鋼構造取0.02。8.2.6用于舒適度驗算的構造阻尼比：混凝土構造取0.02。8.2.7與否考慮風振影響：對于高度不小于30m、高寬比不小于1.5的高層建筑、T1不小于0.25s的高聳構造以及大跨度（≥36米）屋蓋構造，應考慮風振影響。8.3地震信息8.3.1抗震等級：抗震等級與設防烈度、設防類別、構造類型、房屋高度（4個原因）有關，規(guī)范中抗震等級是針對丙類建筑，因此由于設防類別變化引起抗震等級的調整一定不要搞錯。8.3.2抗震構造措施的抗震等級（5個影響原因——上述4個原因+場地類別）：丙類建筑7~9度Ⅰ類場地，減少一度采用抗震構造措施；7度（0.15g）、8度（0.30g）Ⅲ、Ⅳ類場地，提高一度采用抗震構造措施。乙類建筑6度、7度（0.10g）、8度（0.20g）Ⅱ~Ⅳ類場地，7度（0.15g）、8度（0.30g）Ⅱ類場地，提高一度采用抗震構造措施；9度Ⅱ~Ⅳ類場地，合適提高而不是提高一度采用抗震構造措施；7度（0.15g）Ⅲ、Ⅳ類場地，比8度更高而不是9度采用抗震構造措施；8度（0.30g）Ⅲ、Ⅳ類場地，比9度更高采用抗震構造措施。8.3.3考慮偶爾偏心和雙向地震作用：計算單向地震作用時應考慮偶爾偏心的影響，計算位移比時必須考慮偶爾偏心影響，計算層間位移角時可不考慮偶爾偏心，對于高層建筑即便是均勻、對稱的構造，也應考慮偶爾偏心影響，偶爾偏心對構造的影響是比較大的，尤其是對于邊長較長構造的影響很明顯，同步注意在規(guī)定水平力作用下位移比與否不小于1.2，周期比與否不小于0.9（A級），盡量調整模型使之滿足規(guī)定；當位移比不小于1.2較多或周期比實在不能滿足規(guī)定期，提議考慮雙向地震作用；程序容許同步考慮偶爾偏心和雙向地震作用（一般工程不提議考慮雙向地震作用），程序默認考慮雙向地震作用是不考慮偶爾偏心的，兩者取不利，成果不疊加。8.3.4計算振型個數：一般不不不小于9個，且不不小于3倍層數，計算成果保證有效質量系數不不不小于90%，最佳不小于95%，高層建筑提議一般不不不小于15個；對多塔樓構造的振型數不應不不小于塔樓數的9倍。假如振型數獲得足夠多，而有效質量系數仍達不到90%，則考慮構造方案的合理性。對于錯層構造、局部帶有夾層構造或樓板有較大開洞、有較大凹入等需要按照彈性樓板計算地震作用時，為了保證不喪失高振型的影響，振型數宜多取某些。8.3.5活荷重力荷載代表值組合系數：一般應取0.5，但對于藏書庫、檔案庫應取0.8。目前途序不能分段計算只能填一種數。8.3.6周期折減系數框架構造：填充墻較多時，可取0.7；填充墻較少，可取0.8；框剪構造、框筒構造：可取0.8~0.9，一般取0.85，填充墻較少時取0.9；剪力墻構造：可不折減，一般取0.95。8.3.7特性周期：根據GB50011-第4.1.6條之規(guī)定，當地質勘察匯報或安評匯報提供精確的剪切波速和覆蓋層厚度處在場地類別分界線附近（相差±15%）時，應采用插值確定特性周期。8.3.8阻尼比：混凝土及砌體構造取0.05；鋼構造：高度H≤50m時取0.04；50m＜H＜200m時取0.03；H≥200m時取0.02；單層鋼構造廠房取0.045~0.05；多層鋼構造廠房取0.03~0.04；混合構造：≤0.045。8.3.9斜交抗側力構件方向附加地震數及對應角度：有斜交抗側力構件的構造，當角度不小于15度時，應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用。查看計算成果，當最大地震方向與假設方向相差15度及以上時，則應在此補充此方向重新計算。對于異型柱構造最佳增長45度方向進行補充驗算（規(guī)范規(guī)定是0.15g和0.2g時才驗算），最終構件驗算取最不利一組（程序自動驗算）。8.4活荷信息梁活荷不利布置：最高層號一般取屋面下一層即可，此項選擇后，梁活荷載內力放大系數應取1（不應再放大）?？紤]構造使用年限的活荷載調整系數：50年取1.0；1取1.1。8.5調整信息8.5.1梁端負彎矩調幅系數：僅在豎向荷載作用下，對框架梁容許考慮混凝土的塑性變形內力重分布，合適減小支座負彎矩，對應增大跨中正彎矩，一般取0.85。注：1、僅對豎向荷載作用下產生的彎矩調幅，對水平力作用下產生的彎矩不調，如地震力和風荷載。實際上，先對豎向荷載產生的彎矩調幅，再與水平力作用下產生的彎矩組合。2、懸臂梁支座負彎矩不調幅，轉換梁及嵌固層框架梁支座負彎矩不調幅。8.5.2連梁剛度折減系數：只是針對在地震內力計算時折減，一般不適宜不不小于0.5，一般取0.6~0.7（高烈度地區(qū)可取0.6甚至0.5，低烈度地區(qū)可取0.7）；對非抗震設計不予折減。注：1、計算位移時，連梁剛度可不折減；2、豎向荷載和風荷載內力計算時連梁剛度不予折減。8.5.3梁活荷載內力放大系數：對于已考慮活荷載不利布置者，取1。8.5.4梁扭矩折減系數：對于現澆樓板構造，考慮樓板對梁抗扭的作用而對梁扭矩進行折減，一般取0.4；程序在進行構造計算時，此系數對不與剛性樓板相連的梁及弧梁不起作用，若考慮樓板的彈性變形，梁的扭矩不應折減。8.5.5實配鋼筋超配系數：僅針對9度框架及一級框架構造，取1.15。8.5.6梁剛度系數按規(guī)范取值：提議勾選；勾選后自動放棄中梁剛度放大系數選項。8.5.7按抗規(guī)5.2.5調整各樓層地震內力（剪重比）：該項重要是為了滿足規(guī)范中所規(guī)定的最小剪重比的規(guī)定，程序僅對±0.000以上調整，不考慮地下室部分。當某樓層地震剪力小諸多，地震調整系數過大（不小于1.2）時，闡明該樓層構造剛度過小，應先調整構造布置和有關構件的截面尺寸，提高構造剛度，不適宜采用某層地震剪力局限性，就過多地增大該層地震剪力系數的做法。新抗規(guī)闡明指出只要底部總剪力不滿足規(guī)定，則構造各樓層剪力均需要調整（應根據基本周期是位于反應譜的加速度段、速度段還是位移段，采用不一樣調整系數），不能僅調整不滿足的樓層，地震剪力調整時，原先計算的傾覆力矩、位移和內力均對應調整。不過規(guī)范只調整剪力不滿足規(guī)定樓層，傾覆力矩和位移均不調整。剪重比不滿足闡明剛度太柔或重量太大。弱軸方向即構造的第一平動周期方向，強軸方向即構造的第二平動周期方向，在剪重比調整時，根據構造的基本周期位于反應譜的對應區(qū)段而采用對應的調整：0.1≤T≤Tg時，為加速度控制段調整，動位移比例因子為0；Tg≤T≤5Tg時，為速度控制段調整，動位移比例因子為0.5；T＞5Tg時，為位移控制段調整，動位移比例因子為1。8.5.8微弱層地震內力放大系數：抗規(guī)規(guī)定不不不小于1.15，高規(guī)規(guī)定為1.25，程序默認1.25；提議高層建筑取1.25，多層建筑取1.15~1.20。8.5.9指定微弱層個數及各微弱層層號：該選項指的是多遇地震下的微弱層。程序發(fā)現其剛度比的計算成果不滿足規(guī)范規(guī)定期，程序會自動乘以放大系數，但對于豎向構件不規(guī)則或承載力不滿足規(guī)定的樓層，不能自動判斷為微弱層；如構造轉換層，不管程序給出的剛度計算成果怎樣，均應在此指定為微弱層，指定微弱層后，不影響程序自動判斷構造其他的微弱層。對于框架構造，由于一層層高高或者由于一層計算高度為基礎頂面而使一層高度較高，從而導致一層抗側剛度不不小于上部樓層而出現微弱層，此種狀況需對底層地震力乘以放大系數，不需要刻意加大底層框架柱截面、減小上部框架柱截面。8.5.10全樓地震力放大系數：一般不放大，取1。當采用彈性動力時程分析時計算出的樓層剪力，不小于采用振型分解法計算出的樓層剪力時，可以填入此參數，此參數對位移、內力、剪重比有影響，對周期無影響。8.5.11頂塔樓地震放大系數起算層號及頂塔樓地震作用放大系數：當采用底部剪力法時，才考慮頂塔樓地震作用放大系數。目前SATWE軟件均采用振型分解法計算地震力，因此只要將振型數給得足夠多，一般可以不考慮將塔樓地震力放大。8.5.12托墻梁剛度放大系數：針對梁式轉換層構造，由于框支梁與剪力墻的共同作用，使框支梁的剛度增大。托墻梁段剛度放大指與上部剪力墻及暗柱直接接觸共同工作部分，托墻梁上部有洞口部分梁剛度不放大。由于，目前工程轉換梁上部剪力墻都開有洞口，且有的洞口靠近轉換梁邊，因此，提議此系數不調整，輸入1。8.5.13調整與框支柱相連的梁內力：框支柱剪力調整后，應對應調整框支柱的彎距及柱端框架梁的剪力、彎距，但框支梁的剪力及彎矩不調整，框支柱軸力不調整。由于框支柱的內力調整系數往往很大，若對應調整框架梁的內力，則有也許框架梁設計不下來，因此一般狀況不做調整。8.5.14部分框支剪力墻構造底部加強區(qū)剪力墻抗震等級自動提高一級：假如在地震信息中“剪力墻抗震等級”填入一般部位剪力墻的抗震等級，則在此勾選。8.5.15指定加強層：加強層由顧客指定，顧客指定后，程序自動實現：加強層及相鄰層柱、墻抗震等級自動提高一級；加強層及相鄰層軸壓比限值減小0.05；加強層及相鄰層設置約束邊緣構件。一般工程不波及此項。0.2V0調整系數上限：需要顧客輸入，一般工程輸入5可以滿足規(guī)定，若仍不能滿足規(guī)定，可將起始層號填為負值，則不受上限控制，規(guī)范并沒有規(guī)定上限控制，需要控制滿足規(guī)定為止。0.2V0調整終止層號：屋頂裝飾架子層不提議調整，否則這一層框架柱計算值太大，實際上這一層諸多時候是不必滿足min{0.2V0，1.5Vmax}的。根據建筑平立面布局內收狀況，有時候終止層號應由顧客根據計算成果確定。8.6設計信息8.6.1構造重要性系數：該參數用于非抗震組合的構件承載力驗算，在持久設計狀況和短暫設計狀況下，對安全等級為一級的構造構件不應不不小于1.1，二級不應不不小于1.0，三級不應不不小于0.9；對地震設計狀況應取1.0。8.6.2保護層厚度：此處規(guī)定填寫的保護層厚度指截面外邊緣至最外層鋼筋（箍筋、構造筋、分布筋等）外緣的距離。注：1、C25及如下混凝土，保護層厚度增長5mm；2、設計使用年限為1的混凝土構造，保護層厚度應乘以1.4倍。8.6.3考慮P-▲效應：只有高層鋼構造和不滿足高規(guī)第5.4.1條規(guī)定的高層混凝土構造才需要考慮P-▲效應對水平力作用下構造內力和位移的不利影響。對于混凝土構造，可以先不選擇此項，待計算完畢后，可以查看計算成果文獻，程序會提醒該工程與否計算P-▲效應；對于鋼構造一般宜考慮P-▲效應。注：當設計水平力較小，如計算的樓層剪重比不不小于0.02時，構造剛度雖能滿足水平位移限值規(guī)定，仍有也許不滿足穩(wěn)定規(guī)定，因此，當剛重比靠近規(guī)范限值且高寬比過大時應進行P-Δ效應驗算。8.6.4梁柱重疊部分簡化為剛域：不作為剛域即為梁柱重疊部分作為梁長度一部分進行計算，作為剛域即為梁柱重疊部分作為柱寬度（柱寬一部分）進行計算。當柱截面尺寸較大（如≥1000mm）或異型柱時，宜采用梁柱重疊部分簡化為剛域，一般狀況選擇“否”，尤其是考慮了“梁端負彎距調幅”后，則不適宜再考慮節(jié)點剛域。8.6.5按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構件設計：高層應勾選，多層不選。8.6.6框架梁端配筋考慮受壓鋼筋：一般可勾選。8.6.7構造中框架部分軸壓比限值按照純框架構造的規(guī)定采用：重要是針對少墻框架剪力墻構造，一般不勾選。8.6.8當邊緣構件軸壓比不不小于抗規(guī)6.4.5條規(guī)定限值時一律設置構造邊緣構件：一般應勾選。8.6.9剪力墻構造邊緣構件設計執(zhí)行高規(guī)7.2.16-4條：一般不勾選，屬于該條規(guī)定構造勾選。8.6.10柱配筋計算原則：一般工程按單偏壓設計，雙偏壓驗算。理論上講，所有混凝土柱的受力狀態(tài)都是雙偏壓，單偏壓計算僅是雙偏壓計算的一種特例，不過雙偏壓計算出來的值多解。對于異形柱構造，無論設計人員怎樣選擇，程序均按照雙偏壓計算異形柱配筋。抗震設計時，框架角柱應按照雙向偏心受力構件進行正截面承載力設計，假如設計人在“特殊構件補充定義”中指定了角柱（凸角處框架柱兩個方向均只有一根梁與柱相連稱為角柱，凹角處框架柱不是角柱），程序對其自動按照雙偏壓計算。8.7配筋信息8.7.1剪力墻豎向分布筋配筋率：構造施工圖中剪力墻實配的豎向分布筋配筋率，不應不不小于構造整體計算時，該參數輸入的豎向分布筋配筋率。由于剪力墻豎向分布筋配筋率增長，會使邊緣構件的縱向受力鋼筋的配筋減小，因此剪力墻實配的豎向分布筋配筋率不不小于構造整體計算時輸入的豎向分布筋配筋率時，將使構造偏于不安全。8.7.2構造底部需要單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數及構造底部NSW層的墻豎向分布筋配筋率：這兩個參數可以對剪力墻構造不一樣樓層設定不一樣的豎向分布筋配筋率。重要用來提高框架關鍵筒等構造的關鍵筒底部加強部位豎向分布筋配筋率，從而提高關鍵筒底部加強部位的延性。為了使地下一層如下地下室各層墻體的豎向分布筋配筋更為經濟合理，可以補充按一般配筋率的計算而此處不指定；一般剪力墻構造不必單獨指定。注：假如底部加強區(qū)某樓層約束邊緣構件配筋較大，可以提高該樓層豎向分布筋配筋率，以合適減少約束邊緣構件配筋。8.8地下室信息8.8.1土層水平抗力系數的比例系數（M值）：該參數可參照JGJ94-表5.7.5灌注樁項取值，若填一負數n（≤地下室層數N），則認為有n層地下室無水平位移。8.8.2回填土側壓力系數：一般取0.5。8.8.3室外地面附加荷載：一般取10kN/m2，對于室外地面附加荷載分布不均勻的狀況，取最大附加荷載。9JCCAD計算參數的合理選用及注意事項由于地基基礎規(guī)范即將實行，并且軟件即將升級，因此待升級后在整頓。計算成果的合理性分析與判斷10.1幾種重要參數的控制周期比：重要為控制構造的扭轉效應，減少扭轉對構造帶來不利影響，目的是使抗側力構件的平面布置更有效、更合理。位移比：指在規(guī)定水平力作用下的最大位移與平均位移的比值，高層建筑需要考慮偶爾偏心影響；位移比控制是層扭轉效應控制，限制構造平面布置的不規(guī)則性，防止產生過大的偏心從而導致構造產生較大的扭轉效應。位移角：位移角控制是整體平動剛度控制。剛度比：重要為控制構造豎向布置的規(guī)則性，以免豎向剛度突變，形成微弱層；或用于判斷地下室構造剛度與否滿足嵌固規(guī)定。剛重比：重要為控制構造的穩(wěn)定性，以免引起構造的失穩(wěn)、倒塌。剪重比：重要為控制各樓層最小地震剪力，保證構造安全性，規(guī)范之因此規(guī)定剪重比，重要是由于長周期作用下，地震影響系數下降較快，由此計算出來的水平地震作用下的構造效應也許太小，因此出于安全考慮，規(guī)范規(guī)定了最小剪重比的規(guī)定。注意：地下室不受最小剪重比控制。有效質量系數：用于判斷參與振型數與否足夠。軸壓比：重要為控制豎向構件的延性，豎向構件的延性對防止構造的倒塌至關重要。構造整體抗傾覆驗算：高寬比不小于4的高層建筑，基底不適宜出現零應力區(qū)；高寬比不不小于4的高層建筑，基底與地基之間零應力區(qū)面積不應超過基礎底面積的15%。10.2框剪構造、框筒構造有關參數控制10.2.1規(guī)定水平力作用下，框架部分底層承擔的傾覆力矩與否不小于50%？10.2.2各層框架部分承擔的剪力值與否滿足min{0.2V0，1.5Vmax}？10.3計算過程控制檢查原始數據輸入與否無誤，尤其是與否遺漏荷載？檢查計算簡圖與否與實際相符？檢查計算程序選用與否合適？檢查計算參數選用與否合理？檢查特殊構件定義、特殊荷載定義與否對的？關注超配筋信息文獻，對出現超配筋的部位進行判斷處理？10.4注意事項構造計算應是建立在良好的概念設計基礎上的，不要過度依賴計算成果，不要認為“但凡計算得出的成果都是對的的”，要對計算成果加以分析和判斷。需要引起注意的某些關鍵技術要點11.1構造抗震設計的三個關鍵環(huán)節(jié)概念設計——構造抗震設計的關鍵，構造抗震性能的決定原因首先取決于良好的概念設計；計算設計（構造抗震計算）——包括地震作用計算和抗力計算，為抗震設計提供定量控制的手段。構造設計（構造措施）——保證構造整體性、加強局部微弱環(huán)節(jié)，保證抗震計算成果的有效性。總之，通過上述三個關鍵環(huán)節(jié)，保證構造體系的抗震綜合能力，詳細表目前強度、剛度和延性三者的統一，使得構造體系具有必要的強度、合適的剛度、良好的延性及可靠的連接，并注意強度、剛度和延性之間的合理均衡。11.2構造抗震設計的三大環(huán)境大環(huán)境——地區(qū)抗震設防烈度；中環(huán)境——場地類別；小環(huán)境——建筑物自身抗震設防類別。11.3抗震概念設計概念設計是將構造中的材料性能、構件性能、連接構造、構造體系通過試驗或實踐檢查，但還不能計算和量化、符合客觀規(guī)律的基本原則用于構造設計；抗震概念設計應遵照的基本原則大體如下：①、構造的承載力、剛度、質量在平面內和沿高度應均勻、對稱和持續(xù)分布，防止應力集中；②、盡量設置多道抗震防線，增長構造的贅余度，設置必要的延性耗能構件，合適加強構造關鍵部位和微弱環(huán)節(jié)的抗震構造措施；③、重視構造的連接整體性，同一構造單元的構件應牢固連接；以抗震縫分開的構造單元應遵照徹底分離的原則；④、預估和控制塑性鉸出現的部位和范圍，有針對性地采用抗震構造措施；⑤、做到強柱弱梁、強剪弱彎、強節(jié)點弱桿件、強柱根；⑥、采用有效措施防止過早的混凝土剪切破壞、鋼筋錨固滑移、混凝土壓潰等脆性破壞；⑦、構件節(jié)點連接的承載力和剛度要與構造的承載力和剛度匹配，節(jié)點連接的承載力不應低于構件的承載力；⑧、應防止算不清就盲目增長鋼筋，牢記任一部位構造構件的承載力超強或局限性，都也許導致構造微弱部位的轉移，梁端、柱端、抗震墻底部加強部位的受彎配筋在滿足承載力和抗震構造規(guī)定下，應防止超配，超配幅度不應超10%；⑨、應考慮非構造構件對主體構造抗震產生的不利影響。總之，抗震設計中，影響原因諸多，構造構造是概念設計的詳細化，構造體系依托力學計算保證構件的承載力和變形，依托構造措施將構件連接起來，形成構造體系。合理的構造保證構件傳力明確，保證在地震力多次往復作用下能量的吸取和耗散，防止因部分構件破壞而使構造體系喪失承載力及抗震能力，構造的構造措施在規(guī)范中多屬于強條，設計時應嚴格執(zhí)行。11.4新抗規(guī)對框架構造的調整就天津地區(qū)來說，相對于原抗規(guī)，大體做了下述幾種方面的調整：①、7度地區(qū)地震分組由第一組調整到第二組（地震作用約放大15%~20%左右）；②、強柱弱梁、強剪弱彎調整系數深入增大（約提高18%~25%）；③、介于24~30米之間高度的高層建筑抗震等級提高一級；④、濱海地區(qū)較大范圍內場地類別由Ⅲ類調整為Ⅳ類（剪切波速由140m/s調整到150m/s），本來僅臨港工業(yè)區(qū)及部分填海地區(qū)為Ⅳ類。11.5框架構造中強柱弱梁的概念設計①、影響強柱弱梁的重要原因：梁端負彎矩，梁端正彎矩，梁端實配鋼筋，梁端樓板配筋。②、構造設計中存在的重要問題：彈性計算模型加大了梁端負彎矩，不合理的構件裂縫寬度驗算加大了梁端實配鋼筋，梁底鋼筋的不合理配置，梁端實配鋼筋與計算鋼筋的差值問題，樓板鋼筋對梁端實際承載力的影響。③、設計提議：a、嚴格控制梁端實配鋼筋（梁端負彎矩鋼筋不應超配，實配鋼筋面積控制在95%~100%，對梁端正彎矩鋼筋，超配量控制在10%以內，即不不小于110%）；b、合適控制梁底鋼筋進入支座（框架柱）的數量，當梁底設置多排鋼筋時，可僅考慮第一排鋼筋進入支座，其他各排在柱截面外截斷，以控制進入框架柱內梁底鋼筋不不不小于梁端部截面梁端鋼筋的計算值，并滿足規(guī)范對框架梁配筋的構造規(guī)定（抗規(guī)6.3.3）為原則，這樣既有助于強柱弱梁的實現，同步又可減少過多鋼筋在節(jié)點區(qū)的錨固，有助于保證節(jié)點區(qū)混凝土的澆筑質量。c、框架梁裂縫寬度驗算時，宜考慮塑性內力重分布，采用柱邊緣截面處的梁端內力設計值，提議按梁的凈跨單元驗算框架梁梁端的裂縫寬度，保證框架梁裂縫寬度驗算不致給強柱弱梁驗算增長新的承擔。d、應合適考慮現澆樓板中鋼筋對框架梁端部實際的正截面抗震受彎承載力的影響。e、在框架梁配筋設計及梁端裂縫驗算時，應考慮梁端實配受壓鋼筋的作用，以合適減小梁頂鋼筋，有助于強柱弱梁的實現。11.6框架柱的設計原則①、按強剪弱彎設計，防止發(fā)生剪切破壞。采用加大柱剪力設計值的措施提高其受剪承載力，需要指出的是，只需要在柱端箍筋加密區(qū)按照強剪弱彎原則設計箍筋，詳細條文見抗規(guī)6.2.5。②、按強柱弱梁設計，盡量實現梁鉸破壞機制。但愿塑性鉸首先在梁上形成，防止在柱上先出現塑性鉸，因此梁的配筋不適宜過強，而柱的配筋卻要加強，詳細措施：調整框架柱彎矩，實現強柱弱梁，詳細條文見抗規(guī)6.2.2；框架柱底層固定端彎矩增大，推遲其屈服，也稱為強柱根，詳細條文見抗規(guī)6.2.3。③、控制軸壓比，實現大偏心受壓破壞。軸壓比是影響框架柱延性的重要原因，軸壓比愈大，剪跨比愈小，則框架柱愈輕易產生脆性剪切破壞。④、設置箍筋加密區(qū)，改善框架柱的延性。箍筋加密區(qū)是提高框架柱抗剪承載力和改善框架柱延性的綜合構造措施。⑤、控制框架柱截面尺寸，保證框架柱的延性。剪壓比驗算，軸壓比控制，構造上保證。⑥、控制框架柱縱筋面積，提高框架柱延性?？蚣苤v筋最小配筋率是設計中非常重要的控制指標，為了防止地震作用下框架柱過早屈服，必須滿足最小總配筋率的規(guī)定；不過，過大的配筋率輕易產生粘結破壞從而減少框架柱的延性，因此框架柱的最大總配筋率也應控制。11.7框架梁的設計原則①、按強剪弱彎設計，防止發(fā)生剪切破壞?？蚣芰菏强蚣艿闹匾有院哪軜嫾暗募羟衅茐臅r脆性破壞，應予以防止，因此為保證梁端塑性鉸不發(fā)生剪切破壞，即規(guī)定截面抗剪承載力不小于抗彎承載力，詳細條文見抗規(guī)6.2.4。②、控制縱筋面積，防止發(fā)生少筋梁和超筋梁破壞。只有適筋梁屬于延性破壞；為了防止少筋梁，混規(guī)11.3.6規(guī)定了最小配筋率；為了防止超筋梁，抗規(guī)6.3.4規(guī)定了最大配筋率。③、限制受壓區(qū)高度，保證適筋梁的延性。影響框架梁延性的重要原因是混凝土截面相對受壓區(qū)高度ξ；梁端截面上受壓鋼筋與受拉鋼筋保持一定比例，對框架梁的延性也有較大影響，一是一定的受壓鋼筋可以減少混凝土受壓區(qū)高度，二是在地震作用下，梁端也許會出現正彎矩，假如梁底鋼筋過少，也會影響梁的承載力和變形能力，詳細條文見抗規(guī)6.3.3。④、控制框架梁的截面尺寸，提高其延性。詳細條文見抗規(guī)6.3.1、6.2.9。⑤、設置箍筋加密區(qū)，提高梁端塑性鉸區(qū)的延性。詳細條文見抗規(guī)6.3.3、6.3.4。11.8框架構造、框剪構造中的短柱設計及構造問題短柱在地震時極易發(fā)生脆性剪切破壞，抗震性能差，設計中盡量防止，尤其防止在同一樓層中出現少數短柱，因此，應重視框架構造中短柱的設計并加強構造措施；在框架構造或框剪構造如下部位輕易出現短柱，應引起高度重視：樓梯間、大型雨篷梁設置于框架柱之間使柱凈高減小、沿外立面設置帶形窗由于砌體填充墻的約束作用也也許形成短柱；如出現短柱應按規(guī)范采用加強措施，與短柱（λ≤2）有關條文：抗規(guī)6.3.5~6.3.10，6.2.9。11.9裂縫計算注意事項：①、地下室外墻和基礎底板裂縫計算參見第7節(jié)有關內容，不再贅述。②、裂縫計算時，混凝土保護層厚度不小于30mm時，可將保護層厚度取為30mm計算裂縫寬度。（GB/T50476-第3.5.4條）③、混規(guī)裂縫計算公式的合用范圍：只合用于單向簡支受彎構件，不合用于持續(xù)梁和雙向受力構件，也不合用于壓彎構件如地下室外墻板。④、混規(guī)裂縫計算公式計算成果偏大。國內對混凝土構件受力裂縫計算公式有三本規(guī)范：建設部、交通部、水利部計算成果相差很大，盡管交通、水利工程所處環(huán)境要惡劣得多，不過我們工民建的計算成果卻是最大的。⑤、按混規(guī)計算得到的受拉、受彎和偏心受壓構件的裂縫寬度，對處在一類環(huán)境中的民用建筑鋼筋混凝土構件，可不作為控制工程安全的指標。⑥、不少審圖機構規(guī)定提供雙向板的裂縫和撓度計算，實際上規(guī)范并沒有提供計算措施，因此這種規(guī)定和計算毫無意義。11.10鋼筋代換注意事項：鋼筋代換時，尤其是以強度等級高的替代原設計的受力鋼筋時，應按照等強度代換，但必須滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護層厚度、錨固長度、接頭面積百分率、搭接長度、裂縫寬度驗算等規(guī)定。11.11梁端截面的底面和頂面縱筋配筋量的比值，除按計算確定外，一級不應不不小于0.5，二、三級不應不不小于0.3