09 裝置大型化運(yùn)行總結(jié)

第第#頁共11頁揚(yáng)子石化160萬噸/年延遲焦化裝置運(yùn)行總結(jié)揚(yáng)子石油化工股份有限公司煉油廠焦化車間王建文1裝置概況揚(yáng)子石油化工股份有限公司160萬噸/年延遲焦化裝置是公司800萬噸/年煉油改造主體工程，由洛陽石油化工工程公司設(shè)計(jì)、中國(guó)石化集團(tuán)第四建設(shè)公司承建。延遲焦化裝置與3萬標(biāo)米3/時(shí)氣體脫硫裝置設(shè)計(jì)為聯(lián)合裝置，本裝置設(shè)計(jì)循環(huán)比為0.25，生焦周期24小時(shí)，年開工時(shí)間8000小時(shí)，連續(xù)生產(chǎn)時(shí)間可達(dá)3年。裝置投資25122萬元，裝置自2003年9月開始施工，于2004年10月竣工，2004年12月7日投料，開車一次成功。裝置采用了一些國(guó)內(nèi)領(lǐng)先技術(shù)，其中9.4米塔徑的焦炭塔，為當(dāng)時(shí)的亞洲最大，建成投產(chǎn)時(shí)是亞洲運(yùn)行的最大的單套重油加工裝置。裝置由焦化系統(tǒng)、分餾系統(tǒng)、吹汽放空系統(tǒng)、水力除焦系統(tǒng)及切焦水和冷焦水系統(tǒng)組成。裝置原料為兩套常減壓裝置的減壓渣油，其中一套常減壓裝置的減壓渣油55萬噸/年（進(jìn)口原油），二套常減壓裝置的減壓渣油105萬噸/年（魯寧管輸原油），焦化產(chǎn)品包括焦化富氣、焦化粗汽油、焦化柴油、焦化蠟油和石油焦。裝置有如下主要技術(shù)特點(diǎn)：1.1采用一爐兩塔無堵焦閥工藝，焦炭塔塔徑屮9400，設(shè)計(jì)操作壓力0.17MPa。關(guān)鍵閥門全部由國(guó)外引進(jìn)：四通閥1只，進(jìn)料隔斷閥2只，大瓦斯閥3只，放空閥2只。1.2焦炭塔選材為鉻鉬鋼15CrMoR,上部選用15CrMoR+0Cr13復(fù)合板，塔體設(shè)中子料位計(jì)。設(shè)計(jì)頂部預(yù)熱流程，設(shè)甩油罐（D32107）1個(gè)，減少循環(huán)油量。1.3采用雙面輻射加熱爐，加熱爐正常熱負(fù)荷為49.55MW（4260萬大卡/時(shí)），設(shè)計(jì)最大負(fù)荷為60MW（5160萬大卡/時(shí)）。采用多點(diǎn)注汽和在線燒焦技術(shù)，進(jìn)料分三室六程，火嘴分布成12排共144只，爐管材質(zhì)選用Cr9Mo鋼，以適應(yīng)高硫原油的生產(chǎn)和延長(zhǎng)加熱爐運(yùn)行周期。水力除焦系統(tǒng)關(guān)鍵設(shè)備高壓水泵和三位控制閥從國(guó)外引進(jìn)。高壓水泵流量300m3/h，揚(yáng)程3300m，除焦鉆桿為7〃（屮177X19X44200），風(fēng)動(dòng)水龍頭與水渦輪各2臺(tái)，互為備用。切焦器采用自動(dòng)切換噴嘴，縮短除焦時(shí)間。1.5分餾塔塔徑05400,內(nèi)件采用38層T型浮閥塔盤,底部設(shè)7層人字擋板。采用“可靈活調(diào)節(jié)循環(huán)比”技術(shù)，原料不直接進(jìn)分餾塔與含有焦粉的高溫油氣接觸,減少加熱爐進(jìn)料的焦粉含量。采用旋流除油技術(shù)和全密閉放空生產(chǎn)工藝,消除放空區(qū)惡臭氣味,改善工作環(huán)境。管道、閥門選材針對(duì)裝置加工高硫油的實(shí)際情況,為防止管道的露點(diǎn)腐蝕和高溫硫腐蝕,管道設(shè)計(jì)在以下部位采取防腐措施,選用鉻鉬鋼無縫鋼管：加熱爐進(jìn)料泵的出入口管道；加熱爐出入口管道、以及與四通閥相連接的管道；焦炭塔進(jìn)料線、出口油氣線及部分甩油線；分餾塔底循環(huán)線，溫度大于250°C的中段回流和蠟油管線。節(jié)能措施為了回收分餾塔余熱,設(shè)置四個(gè)中間回流,即：頂循環(huán)回流、柴油回流、中段回流及重蠟油回流，原料經(jīng)過中段換熱（E32102）、輕蠟油換熱（E32103）、重蠟油換熱（E32104）和塔底循環(huán)油換熱（E32105）后，溫度可達(dá)300C，降低了加熱爐熱負(fù)荷。1.9.2設(shè)柴油蒸汽發(fā)生器（E32108）、輕蠟油蒸汽發(fā)生器（E32109）和重蠟油蒸汽發(fā)生器（E32110），發(fā)生0.35MPa蒸汽。1.9.3使用高效新型火嘴，降低燃料消耗，加熱爐設(shè)計(jì)熱效率90.5％。2裝置運(yùn)行狀況主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和運(yùn)行參數(shù)160萬噸/年延遲焦化聯(lián)合裝置于2004年12月7日投料，開車一次成功，生產(chǎn)出合格產(chǎn)品，由于設(shè)備原因（平衡管隔斷閥大量泄漏）和設(shè)計(jì)上存在缺陷（平衡管隔斷閥為單閥，泄漏后無補(bǔ)救措施），運(yùn)行一個(gè)生焦周期（24小時(shí)）后，12月8日裝置改循環(huán)進(jìn)行消缺，裝置消缺完成后，于12月17日重新升溫投料。裝置于2005年6月21?24日進(jìn)行了標(biāo)定，標(biāo)定期間焦化原料，主要以一套常減壓渣油為主（約3600t/d,主要為魯寧管輸原油的渣油），不足部分由二套常減壓裝置（主要為伊朗輕油的渣油）和油品車間提供的部分冷渣，冷渣約占總進(jìn)料的10?15％），焦化系統(tǒng)標(biāo)定期間系統(tǒng)運(yùn)行基本正常，標(biāo)定期間，減壓渣油處理量為203638kg/h，即年加工能力為162.91萬噸/年，是設(shè)計(jì)值160萬噸/年的101.82%,超過設(shè)計(jì)負(fù)荷。循環(huán)油量在標(biāo)定期間最小值為37000kg/h，循環(huán)比為0.182；最大值為50000kg/h，循環(huán)比為0.246；循環(huán)比實(shí)現(xiàn)了靈活調(diào)節(jié)。裝置主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)見表1,其它情況見附表2?7。表1技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)執(zhí)行情況序號(hào)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)設(shè)計(jì)值標(biāo)定值05年上半年1加工量（t/d）4800488741832液體收率（％）62.865.364.943能耗（Kg標(biāo)油/噸）19.4021.7222.344加工損失％0.700.570.615循環(huán)比0.250.20.226生焦周期（h）242424各系統(tǒng)運(yùn)行狀況焦化系統(tǒng)加熱爐裝置首次開工時(shí)只投用1、3#爐室，2#爐室給蒸汽保護(hù)，注汽按上限控制，2#爐室于2005年元月28日并爐，在開工50余天后并爐，獲得成功，未發(fā)現(xiàn)異常情況。并爐的成功，是設(shè)計(jì)提出在線燒焦的意圖能否實(shí)現(xiàn)、確保裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行的前提。后來，因生產(chǎn)的需要，兩次切出2#爐室維持低負(fù)荷生產(chǎn)，停爐和并爐，均可在2小時(shí)內(nèi)完成，操作方便，為裝置較大幅度的調(diào)整負(fù)荷創(chuàng)造了靈活的手段；由于加熱爐二室因裝置負(fù)荷調(diào)整，多次切出，包括2005年4月10日，高壓水泵故障停2室，2005年4月29日，常減壓裝置停運(yùn)，焦化改循環(huán)，2005年6月3日，四通閥故障，自動(dòng)切換，停進(jìn)料一次。導(dǎo)致加熱爐第四路的對(duì)流入口壓力也緩慢上升至1.63MPa左右，較其他分支高出0.3MPa,二室膛溫也比一室和三室高30?40°C,管壁溫度最高較其他分支高接近100°C。爐管局部有暗斑，出現(xiàn)明顯結(jié)焦。為保證焦化加熱爐的長(zhǎng)周期運(yùn)行，于7月12日至7月16日加熱爐二室在線燒焦一次，燒焦后二爐室入口壓力、膛溫、管壁溫度都明顯下降至初次投用時(shí)的狀況。開工初期，加熱爐存在如下問題：瓦斯控制閥流量通量低不能滿足工藝需要、燃燒狀況不好（膛溫偏高，火焰飄，燃燒不穩(wěn)定、煙氣排放溫度高）、注汽量指示不準(zhǔn)等。通過更換大通徑瓦斯控制閥，調(diào)整優(yōu)化加熱爐操作，目前加熱爐運(yùn)行狀況大為改善，熱效率達(dá)到90％以上；注汽流量采用阿紐巴流量計(jì)，指示不準(zhǔn)只有通過比較和參考控制閥開度以及爐管壓降操作，為防止高負(fù)荷蒸汽流量大而導(dǎo)致焦炭塔氣體線速太高夾帶焦粉，根據(jù)負(fù)荷及時(shí)調(diào)整注汽量。目前加熱爐還存在各爐膛相互影響、不平衡以及管壁測(cè)溫?zé)崤家酌撀涞膯栴}。裝置標(biāo)定后對(duì)加熱爐進(jìn)行計(jì)算，其標(biāo)定結(jié)果如下：表2加熱爐主要設(shè)計(jì)值與標(biāo)定結(jié)果項(xiàng)目設(shè)計(jì)值標(biāo)定值備注氧含量—3.7%過?？諝庀禂?shù)a—1.20加熱爐熱負(fù)荷kw4955049900熱效率%90.590.8焦炭塔米直徑焦炭塔在國(guó)內(nèi)是第一次使用，主要尺寸見圖－1，設(shè)有中子料位計(jì)，每臺(tái)3只，可以清楚顯示焦炭塔內(nèi)生焦、輕重泡沫、給水和放水水位情況，效果很好。急冷油自油氣出口處分三點(diǎn)注入，為防止焦粉夾帶和油氣線結(jié)焦，急冷油量較大，目前控制油氣出口溫度在400°C。正常泡沫層高度5?7米，消泡劑自塔頂注入，可以降低泡沫層1?2米。塔頂設(shè)有柴油注入系統(tǒng)，裝置在低負(fù)荷運(yùn)行焦炭塔預(yù)熱時(shí)可補(bǔ)充分餾塔氣相負(fù)荷，由于低負(fù)荷時(shí)分餾塔仍能保持較好的分離效果，故系統(tǒng)只試用一次。焦炭塔目前已發(fā)現(xiàn)的問題主要有：1、冷焦不透，冷焦時(shí)間7?8小時(shí)（自給水開始到放水），由于自生焦孔到塔壁焦層太厚，泡焦不透，放水后期焦炭塔塔頂壓力會(huì)回升，除焦時(shí)切焦水遇到外層熱焦產(chǎn)生大量蒸汽，不僅使溜槽口能見度變低影響除焦效果的觀察，而且大量蒸汽上升夾帶焦粉隨風(fēng)飄散影響裝置環(huán)境衛(wèi)生。2、焦炭塔附塔管線晃動(dòng)帶動(dòng)塔體晃動(dòng)，引起高溫油氣管線法蘭口泄漏，通過強(qiáng)化管托固定，改進(jìn)操作（操作內(nèi)容細(xì)化，如引瓦斯、預(yù)熱、吹汽、給水實(shí)行階梯操作），提高放空塔系統(tǒng)壓力來降低氣體線速，目前管線和塔體晃動(dòng)問題已有所緩解。3、焦炭塔塔體保溫脫落。焦炭塔保溫采用披掛式保溫，焦炭塔橢圓頂和裙座部位部位鐵皮大片脫落，部分外背帶扁鋼斷裂，可能會(huì)影響焦炭塔長(zhǎng)周期安全運(yùn)行，于2005年6月份進(jìn)行了整改，狀況有所改善。焦炭塔標(biāo)定數(shù)據(jù)如下：表3焦炭塔分析數(shù)據(jù)項(xiàng)目單位設(shè)計(jì)值標(biāo)定值平均值最大值最小值焦炭塔直徑mm9400\\\焦炭塔切線高m26\\\焦炭塔頂溫度C420400404.5395.5焦炭塔頂壓力MPa(G)0.170.160.160.14焦層咼m20*\\油氣線速m/s0.1370.144\\注：*標(biāo)定期間檢尺焦炭塔筒體高度依次為：16.4m、16.5m、18m。甩油系統(tǒng)。甩油三臺(tái)過濾器（甩油罐入口一臺(tái)、出口兩臺(tái)）設(shè)計(jì)均為管道過濾器，極易堵塞，已多次清焦，甩油罐出口后來更換一利舊立式過濾器，效果較好。分餾系統(tǒng)分餾塔設(shè)計(jì)采用導(dǎo)向條閥塔盤，標(biāo)定結(jié)果顯示塔的操作指標(biāo)達(dá)到設(shè)計(jì)要求，能夠滿足所要求的分離精度。塔盤水力學(xué)計(jì)算結(jié)果顯示塔性能良好，在標(biāo)定處理量下閥孔動(dòng)能因子最大為8.6（m/s）（kg/m3）1/2，液體超負(fù)荷安全系數(shù)均大于3.0，具有良好的操作彈性，運(yùn)行平穩(wěn)。05年4月份因高壓除焦水泵故障，加熱爐渣油進(jìn)料降低到設(shè)計(jì)負(fù)荷的40％，生焦周期延長(zhǎng)至48小時(shí)，分餾塔負(fù)荷在50％以下的情況下，仍可正常操作，各餾出口質(zhì)量合格。隨著原料性質(zhì)和循環(huán)比的變化，蠟油殘?zhí)颗紶枙?huì)上升。分餾系統(tǒng)存在或出現(xiàn)過如下問題：一是塔底熱偶指示溫度過高，開工初期達(dá)390°C以上（設(shè)計(jì)溫度360°C）,經(jīng)過調(diào)整，正常值仍超過380°C，可能與熱偶安裝位置偏高有關(guān)，金陵石化煉油廠160萬噸延遲焦化裝置出現(xiàn)相同情況，后在塔底抽出口管線增加一熱偶，指示溫度較塔底測(cè)溫點(diǎn)低15?30C；二是分餾塔塔底循環(huán)過濾器結(jié)焦現(xiàn)象，開工前兩個(gè)月塔底循環(huán)過濾器帶焦堵塞嚴(yán)重，需定期清除（最短4天清一次），為降低分餾塔塔底結(jié)焦，目前采用降低焦炭塔油氣出口溫度，控制在400，加大塔底循環(huán)量，目前塔底溫度控制在390°C以下，塔底循環(huán)過濾器芯開孔由屮4擴(kuò)大到屮8,帶焦堵塞情況已得到緩解，正常運(yùn)行了2個(gè)月清一次焦。三是塔頂循環(huán)空冷兩臺(tái)風(fēng)機(jī)，冬季開兩臺(tái)回流溫度在30C以下，小吹汽時(shí)回流帶水，泵抽空，停一臺(tái)回流溫度90C以上，滿足不了工藝要求，調(diào)節(jié)余地小，需增設(shè)變頻控制；四是分餾塔塔頂切水（酸性水）乳化嚴(yán)重，含油高達(dá)2?4%,正在實(shí)施改造，增加油水分離過濾器將該部分酸性水進(jìn)一步處理后含油低于400ppm送出裝置。吹汽放空系統(tǒng)放空塔塔頂空冷由于空冷最大冷卻負(fù)荷的限制（冷卻50t/h蒸汽），初始給水由于蒸汽量大，蒸汽不能全部冷凝下來，大量帶入火炬系統(tǒng)，威脅火炬系統(tǒng)安全運(yùn)行。通過改進(jìn)冷焦給水操作、增加噴淋強(qiáng)化冷卻效果等措施，基本解決該問題。放空塔塔頂油水分離罐隔板下方有一屮20的小孔，油水無法分開，現(xiàn)增加一跨線將放空塔頂油和水引起送入沉降罐進(jìn)行撇油，待停工后再處理隔板屮20的小孔。冷焦水系統(tǒng)冷焦水采用旋流除油技術(shù)和全密閉放空生產(chǎn)工藝，采用吸附劑（JX—TC）對(duì)放空氣體脫臭和放空，效果較好，基本消除放空區(qū)惡臭氣味，改善了工作環(huán)境，但需定期更換吸附劑，使用有效期6?12個(gè)月，同時(shí)吸附劑吸附濃度達(dá)到一定程度與空氣接觸會(huì)自燃，存在安全隱患，目前加氮?dú)膺M(jìn)行保護(hù)。冷焦水系統(tǒng)運(yùn)行后發(fā)現(xiàn)問題有：一是冷焦水泵P32204入口管線堵，通量不夠，已安裝臨時(shí)線，準(zhǔn)備更換罐壁抽出閥門，并將安裝明管代替原來地管；二是原設(shè)計(jì)冷焦放水需經(jīng)一混合器進(jìn)冷焦水罐，每次放水混合器都發(fā)生堵塞，不得不開付線，這樣將可能大量焦塊帶至冷焦水罐，影響冷焦水系統(tǒng)長(zhǎng)周期運(yùn)行，已將混合器更換為過濾器，每天清理；三是旋流除油器運(yùn)行不穩(wěn)定，冷焦水儲(chǔ)罐未設(shè)撇油口，油將會(huì)越積越多，最終影響焦炭質(zhì)量和裝置安全，已增加一撇油線，定期撇油。目前系統(tǒng)運(yùn)行良好。水力除焦系統(tǒng)設(shè)備大型化后帶來一些新問題：高壓水泵揚(yáng)程高達(dá)3300m，焦炭粉焦含量明顯較其它焦化裝置比例高；水力除焦系統(tǒng)故障率較高，高壓水泵和三位控制閥是從國(guó)外引進(jìn)(Flowserve)的設(shè)備，高壓水泵出現(xiàn)過軸套斷裂，三位閥直存在滿流到旁路切換不靈活的問題，已更換電機(jī)；行車及20噸抓斗吊問題較多，如裝車操作難度大、檢修頻繁等。計(jì)劃將抓斗更換成16噸，并增加一臺(tái)備用行車，同時(shí)需加強(qiáng)設(shè)備維護(hù)，充分備好易損件和常規(guī)零部件，盡可能縮短檢修時(shí)間。換熱網(wǎng)絡(luò)標(biāo)定結(jié)果顯示，換熱網(wǎng)絡(luò)終溫標(biāo)定值(306°C)與設(shè)計(jì)值(305°C)較為吻合，由于分餾塔取熱比設(shè)計(jì)值與標(biāo)定值不盡相同，說明換熱網(wǎng)絡(luò)具有良好的適應(yīng)性。換熱器傳熱計(jì)算結(jié)果顯示傳熱系數(shù)與設(shè)計(jì)值較為接近，設(shè)計(jì)中采用的波紋管換熱器管程膜傳熱系數(shù)均在1200w/(m2.k)以上，同時(shí)殼程膜傳熱系數(shù)也得到一定強(qiáng)化，高于普通換熱器。3、在裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行以及優(yōu)化方面所作嘗試通過技術(shù)措施，推行本質(zhì)安全化設(shè)計(jì)，從源頭確保不留安全隱患。對(duì)設(shè)計(jì)存在的缺陷，對(duì)運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)的問題，有條件的已整改或正在安排整改，不具備整改條件的問題，積極創(chuàng)造條件整改；參數(shù)優(yōu)化。在吃透設(shè)計(jì)意圖的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步核算關(guān)鍵部位的技術(shù)參數(shù)如加熱爐出口溫度、吹汽量、給水量、焦炭塔塔頂溫度和壓力、分餾塔各點(diǎn)操作參數(shù)，將系統(tǒng)結(jié)焦量和焦粉的夾帶量降到最低，并根據(jù)原料性質(zhì)變化及時(shí)調(diào)整操作；規(guī)范反應(yīng)崗位操作。制定反應(yīng)崗位確認(rèn)表，詳細(xì)列出操作步驟70項(xiàng)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際操作情況、參考兄弟廠同類裝置操作，已進(jìn)行多次改進(jìn)和優(yōu)化。起到操作前提示、完成后確認(rèn)簽字的作用，從而防止誤操作的發(fā)生。對(duì)于運(yùn)行裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行的操作內(nèi)容細(xì)化，如加熱爐根據(jù)換塔時(shí)間采用變溫操作，換塔前后爐溫提1°C,引瓦斯、預(yù)熱、吹汽、給水實(shí)行階梯操作，充分考慮減少系統(tǒng)結(jié)焦和夾帶、延遲設(shè)備壽命的問題，從而延長(zhǎng)裝置運(yùn)行周期；降低循環(huán)比，提高處理負(fù)荷。裝置設(shè)計(jì)循環(huán)比為0.25，實(shí)際操作中最低達(dá)到過0.12。如果過多的降低循環(huán)油回?zé)捔?，降低循環(huán)油上回流和重蠟油下回流量，導(dǎo)致重蠟油中殘?zhí)科撸绊懴掠渭託渚拼呋瘎┦褂脡勖?，同時(shí)提高處理量后生焦量同比例增加，設(shè)備大型化后縮短生焦周期更加困難，提量必將降低焦炭塔安全高度，影響裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行，加工低殘?zhí)吭涂梢圆捎媒档脱h(huán)比來適當(dāng)提高處理量。縮短生焦周期?？s短生焦周期的潛力不大，設(shè)備大型化后，處理塔給水冷焦、除焦、預(yù)熱等操作等時(shí)間壓縮比較困難，壓縮時(shí)間后會(huì)帶來如冷焦不透、預(yù)熱不充分影響焦炭塔使用壽命等新問題。低負(fù)荷運(yùn)行延長(zhǎng)換塔時(shí)間，避免延遲焦化裝置停車?yán)?60萬噸/年延遲焦化裝置加熱爐三室六程的條件，在生產(chǎn)過程中焦炭塔處理環(huán)節(jié)出現(xiàn)問題，不能正常進(jìn)行換塔操作的情況下，如05年4月份高壓設(shè)備軸套斷裂，生焦周期必需延長(zhǎng)到48小時(shí)以上，方可避免停工。通過采取一系列措施，將生產(chǎn)負(fù)荷調(diào)整到40％以下，在保證裝置安全和產(chǎn)品質(zhì)量合格的前提下，有效延長(zhǎng)換塔時(shí)間（或生焦周期），最長(zhǎng)可達(dá)到50小時(shí)以上，為問題的處理贏得充分時(shí)間，避免停車事故的發(fā)生，并能在短時(shí)間內(nèi)快速恢復(fù)高負(fù)荷生產(chǎn)。加工高硫油本裝置于2005年3月11?24日摻煉沙輕油渣油，其渣油硫含量最大達(dá)到3.38%，由于摻煉的比例較小，占總渣油量的20?30%，低于設(shè)計(jì)原料的硫含量，對(duì)裝置影響不大，比較明顯的是石油焦和酸性水中硫含量的變化，焦炭中硫含量均值由1.83%上升到2.82%，酸性水中硫化物濃度由6700mg/l上升到9800mg/l。4結(jié)束語揚(yáng)子160萬噸/年延遲焦化裝置作為國(guó)內(nèi)最大單套重油加工裝置，建成開車一次成功，運(yùn)行平穩(wěn)，，標(biāo)定結(jié)果表明裝置在處理量、產(chǎn)品質(zhì)量和收率、公用工程消耗和能耗等方面都達(dá)到或好于設(shè)計(jì)預(yù)期值。裝置在流程設(shè)計(jì)方面進(jìn)行了改進(jìn)，使裝置在開工過程的升溫和脫水更加快速、方便、安全；“三室六程”的加熱爐和較寬操作彈性分餾塔的，擴(kuò)大了裝置調(diào)整負(fù)荷范圍。由于裝置開工時(shí)間較短，有些影響裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行的問題還沒有充分暴露；裝置在優(yōu)化運(yùn)行、深挖潛力以及長(zhǎng)周期運(yùn)行等方面尚有大量工作需要進(jìn)一步去做。裝置大型化能夠節(jié)省投資、降低能耗、減少操作人員，但設(shè)備大型化后會(huì)帶來一些新的問題，需要今后去完善和解決。26,8.251.664.6915.4放水位監(jiān)測(cè)3.6米.泡沫層最高限位焦炭最高限位圖－1焦碳塔主要尺寸表4焦化裝置物料平衡名稱收率wt%流率X104t/at/dkg/h設(shè)計(jì)標(biāo)定設(shè)計(jì)標(biāo)定設(shè)計(jì)標(biāo)定設(shè)計(jì)標(biāo)定原原油100.00100.00160.00162.94800.04887.3200000203638油合計(jì)100.00100.00160.00162.94800.04887.3200000203638焦化富氣&8&614.0814.01422.4420.21760017507粗汽油14.814.323.6823.29710.46982960029083產(chǎn)柴油23.024.836.8040.401104.01212.54600050522輕蠟油15.021.42434.867201043.43000043474重蠟油10.04.8167.82480236.3200009847品焦炭28.125.644.9641.701348.81249.25620052048損失0.30.60.480.8114.427.86001157合計(jì)100.00100.00160.00162.94800.04887.3200000203638

表5裝置能耗（標(biāo)定數(shù)據(jù)）序號(hào)項(xiàng)目消耗量燃料低熱值或能耗指標(biāo)單位能耗單位耗量小時(shí)耗量MJ/t原料千克標(biāo)油/t原料單位數(shù)量單位數(shù)量單位數(shù)量標(biāo)定值設(shè)計(jì)值標(biāo)定值設(shè)計(jì)值1燃料氣t/t0.023t/h4.69MJ/t41868964.26925.8623.0322.112電KW.h/t11.290kWh/h2299.15MJ/kW.h11.84133.68148.413.193.5433.5MPa蒸汽t/t0.014t/h2.94MJ/t368453.1936.841.270.884l.OMPa蒸汽t/t0.024t/h4.86MJ/t318275.9457.281.811.3750.3MPa蒸汽t/t-0.051t/h-10.35MJ/t2763-140.43-113.28-3.35-2.716工業(yè)水t/t0.041t/h&44MJ/t7.120.300.250.010.017循環(huán)水t/t2.601t/h529.68MJ/t4.1910.908.610.260.218除氧水t/t0.065t/h13.28MJ/t152.89.966.880.240.169軟化水t/t0.036t/h7.43MJ/t10.470.380.250.010.0110熱輸出-198.9-219.8-4.75-5.25-38.9-0.93合計(jì)909.28812.421.7219.40注：原料量按標(biāo)定處理量203.638t/h。表6原料、中間物料數(shù)據(jù)（標(biāo)定數(shù)據(jù).部分）項(xiàng)目單位控制值實(shí)際最咼最低平均原料渣油渣油粘度mm^s600?950741.2595.2676渣油硫含量wt%—1.581.061.35中間物料粗汽油干點(diǎn)°C<220205200203柴油干點(diǎn)°C<360342322326蠟油干點(diǎn)C<500432421426蠟油殘?zhí)紈t%<0.30.0430.0240.035重蠟油干點(diǎn)C—496481490重蠟油殘?zhí)紈t%—0.710.580.66焦炭揮發(fā)份wt%<2010.456.668.84焦炭灰份wt%<1.21.020.220.57焦炭硫含量wt%<3.02.842.312.50

表7裝置主要工藝參數(shù)（05年6月）序號(hào)名稱單位指標(biāo)最大值最小值平均值1加執(zhí)爐出口溫度°C500±5504.45498.59499.7021#室北爐膛溫度°CW80080787538607551531#室南爐膛溫度80329534327530842#室北爐膛溫度817.09552.25764.7552#室南爐膛溫度81595578157778963#室北爐膛溫度82441552547449473#室南爐膛溫度7846255011750428管壁溫度W650525.11417.05499.29534.59444.75518.415