2021船舶應用天然氣燃料規(guī)范

船舶應用天然氣燃料規(guī)范2021生效日期：202111PAGE\*romanPAGE\*romaniii目錄第1章通則-1-第11第26第38第492章船舶設(shè)計與布置-14-第114第214第3203章材料和管路設(shè)計-24-第124第224第3274章燃料圍護系統(tǒng)-33-第133第2LNG35第358第4CNG59第560第664第765第866第9675章氣體燃料加注-68-第168第268第3節(jié)加系統(tǒng) ..-69-第6章氣體燃料供應 ..-71-第1節(jié)一規(guī)定 ..-71-第2節(jié)供閥置 ..-72-第3節(jié)機處外供系統(tǒng) ..-75-第4節(jié)機處內(nèi)供系統(tǒng) ..-76-第5節(jié)壓機泵 ..-78-第7章用氣設(shè)備 ..-79-第1節(jié)一規(guī)定 ..-79-第2節(jié)活式燃機 ..-79-第3節(jié)主爐輔爐 ..-81-第4節(jié)燃輪機 ..-82-第8章消防 ..-83-第1節(jié)一規(guī)定 ..-83-第2節(jié)防火 ..-83-第3節(jié)滅火 ..-87-第4節(jié)探和火警統(tǒng) ..-88-第9章防爆 ..-89-第1節(jié)一規(guī)定 ..-89-第2節(jié)危區(qū)劃分 ..-89-第3節(jié)危區(qū)內(nèi)電設(shè)備電纜 ..-91-第10章機械通風 ..-93-第1節(jié)一規(guī)定 ..-93-第2節(jié)燃艙頭所 ..-95-第3節(jié)機處所 ..-95-第4節(jié)燃準間 ..-96-第5節(jié)加站 ..-96-第6節(jié)雙管 ..-96-第7節(jié)氣閥單處所 ..-97-11章電氣裝置-98-第198第12章控制、監(jiān)測和安全系統(tǒng)-100-第1100第2101第3103第4105第13章制造、工藝和試驗-111-第1111第2111第3113第4116第5116第6118第711914章操作要求-122-第1122第2122第15章工程船采用分體供氣的補充規(guī)定-125-第1125第2125第31261風險評估-127-第1127第2127第3130第41322140-第1140第2140第3142第4142第5145第6146第71463電子控制系統(tǒng)-147-第1147第2147第3150-1--1-第1章 通則第1節(jié) 一般規(guī)定（20m（以下簡稱相關(guān)規(guī)范（）。定義船寬（B）合格防爆型：系指由本社認可的相關(guān)機構(gòu)按公認的標準1CNG：制站。度。設(shè)計蒸氣壓力（P0）IEC60079爆炸性環(huán)境，IEC60092-502GB3836--PAGE2-雙截止透氣閥：雙燃料發(fā)動機：雙壁管：2。ESD：爆炸：爆炸壓力釋放：燃料圍護系統(tǒng)：燃料艙周圍的處所定義如下：(1)燃料艙處所：系指由船舶結(jié)構(gòu)所圍蔽的、其內(nèi)設(shè)有燃料圍護系統(tǒng)的處所。如燃料艙的接頭位于燃料艙處所內(nèi)，則該處所也可視作燃料艙接頭處所；(2)屏壁間處所：系指主屏壁和次屏壁之間的處所，不論是其全部還是部分由絕熱材料或其他材料所填充；(3)燃料艙接頭處所：系指環(huán)圍燃料艙所有接頭和閥門的處所。燃料艙接頭處所內(nèi)也可設(shè)有設(shè)備，如蒸發(fā)器或熱交換器。這些設(shè)備被視為僅含潛在釋放源，但不含著火源。以C型獨立燃料艙為例，上述術(shù)語參見圖1.1.2.17。圖1.1.2.17圍蔽處所內(nèi)燃料圍護系統(tǒng)示意圖GB/T22189—專輯—IEC60092-502船舶電氣設(shè)備—專輯—燃料準備間：內(nèi)部設(shè)有如蒸發(fā)器或熱交換器設(shè)備的燃料艙接頭處所，不被視為燃料準備間。這些設(shè)備應被視為僅含潛在釋放源，但不含著火源。氣體：37.80.28MPa用氣設(shè)備：氣體燃料發(fā)動機單一氣體燃料發(fā)動機：氣體閥件單元處所：危險區(qū)域：危險區(qū)域分：(1)0區(qū)：系指持續(xù)存在或長時間存在爆炸性氣體環(huán)境的區(qū)域；(2)1區(qū)：系指在正常操作情況下可能出現(xiàn)爆炸性氣體環(huán)境的區(qū)域；(3)2區(qū)：系指在正常操作情況下不大可能出現(xiàn)爆炸性氣體環(huán)境的區(qū)域，即使出現(xiàn)，也可能僅偶然發(fā)生并且存在時間短。高壓：1.0MPa。獨立燃料艙：LEL：船長（L）：LNG：裝載極限（LL）：MARVS：MAWP：薄膜燃料艙：）主氣體燃料閥：）（如設(shè)有時）非危險區(qū)域：/可移式燃料罐：（風險：次屏壁：半圍蔽處所：3。釋放源：例如：氣體燃料系統(tǒng)內(nèi)的任何閥件、可拆卸式管接頭、管墊圈、壓縮機或泵密封裝置等。燃料艙主閥：（）SOLAS章第26.3。MPa(1)系統(tǒng)的安全性、可用性和可靠性應與常規(guī)以石油為燃料的全新同類主機和輔機相同。(2)應能通過布置和系統(tǒng)設(shè)計（如通風、探測和安全措施）將與燃料相關(guān)的危險所發(fā)生的概率和后果限制在最低水平。當氣體泄漏或風險降低措施失效時，應啟動必要的安全措施；(3)應確保氣體燃料裝置的風險降低措施和安全措施不會導致不可接受的動力損失；(4)應盡量限制危險區(qū)域，將其可能影響船舶、船上人員和設(shè)備安全的潛在風險降至最低；(5)危險區(qū)域內(nèi)應僅安裝操作所必需的設(shè)備，且此類設(shè)備的性能應與其工作環(huán)境相適應并經(jīng)本社認可；(6)應能防止易爆、易燃或有毒氣體濃度意外積聚；(7)應適當防護氣體燃料系統(tǒng)的部件，以免其遭受外部損傷；(8)應將危險區(qū)域內(nèi)的著火源減至最少，以降低爆炸發(fā)生的概率；(9)應設(shè)置安全和合適的燃料供應、儲存和加注裝置，其能夠接收和容納所要求狀態(tài)下的燃料GB/T22189—專輯—IEC60092-502船舶電氣設(shè)備—專輯—--PAGE10-而不會造成泄漏。除由于安全原因而必須排放外，系統(tǒng)應設(shè)計成能在所有正常運行狀態(tài)（包括閑置狀態(tài)）下不對外排放天然氣；))機器、系統(tǒng)和部件的設(shè)計、制造、安裝、操作、維護和保護應確保其安全和可靠的運行；(12)燃料圍護系統(tǒng)和包含氣體釋放源的機器處所的布置和位置，應使其中任何一處發(fā)生火災或爆炸均不會導致不可接受的動力損失或其他艙室的設(shè)備無法操作；(13)應設(shè)置合適的控制、報警、探測和切斷系統(tǒng)，以確保氣體燃料系統(tǒng)安全和可靠的運行；(14)應設(shè)置適合所有相關(guān)處所和區(qū)域的固定氣體探測系統(tǒng)；(15)應設(shè)置適于控制相關(guān)危險的防火、探火和滅火措施；(16)應確保燃料系統(tǒng)和氣體燃料發(fā)動機的調(diào)試、試驗和維護滿足在安全性、可靠性和可用性方面的目標；(17)技術(shù)文件應允許評估系統(tǒng)及其部件與下述之間的符合性：①所采用的適用規(guī)范、指南、設(shè)計標準；和②與安全性、可用性、可維護性和可靠性相關(guān)的原則。(18)某個技術(shù)系統(tǒng)或部件的單一故障不應導致不安全或不可靠的狀況；(19)應在所有低溫設(shè)備、管系的所在區(qū)域設(shè)置警示標志和防護措施，以防止人員因無意接近或接觸而造成的低溫傷害；在任何含有潛在釋放源4和潛在著火源的處所內(nèi)所發(fā)生的爆炸不應：(1)對位于除該事故發(fā)生所在處所以外的任何其他處所內(nèi)的設(shè)備/系統(tǒng)的正常運轉(zhuǎn)造成破壞或干擾；(2)損壞船舶從而發(fā)生主甲板以下浸水或任何連續(xù)浸水；(3)破壞工作區(qū)域或起居處所以致在該類處所處于正常工作狀態(tài)下的人員受到傷害；(4)擾亂控制站和電力分配所需的配電室的正常運轉(zhuǎn)；(5)損害救生設(shè)備或相關(guān)的降落裝置；(6)擾亂位于爆炸致?lián)p處所外的消防設(shè)備的正常運轉(zhuǎn)；(7)影響船上的其他區(qū)域從而導致可能產(chǎn)生連鎖反應，尤其是貨物、氣體和燃油的連鎖反應；或(8)妨礙人員通往救生設(shè)備或阻礙脫險通道。雙壁管不視作潛在釋放源。附加志 1.1.4.1附加標志說明NaturalGasFuel使用天然氣為燃料該標志授予其主推進和/或輔助機械使用天然氣或使用天然氣和燃油為燃料的船舶，但液化氣體運輸船除外。1第2節(jié) 圖紙和資料(1)船舶布置①機器處所、起居處所、服務(wù)處所和控制站布置圖；②燃料圍護系統(tǒng)布置圖；③燃料準備間（如設(shè)有）布置圖；④氣體燃料加注系統(tǒng)布置圖（含加注接頭）；⑤燃料艙處所、燃料艙接頭處所的出入口、透氣管和其他開口的布置；⑥燃料準備間和其他氣體危險區(qū)域的通風管、門和開口的布置；⑦起居處所、服務(wù)處所和控制站的入口、空氣進口和開口的布置；⑧空氣閘（如設(shè)有）位置和結(jié)構(gòu)圖；⑨氣密艙壁貫穿圖（如設(shè)有）；⑩集液盤或其他防護措施的說明；?氣體危險區(qū)域劃分圖；(2)管系①②③氣體管路系統(tǒng)中法蘭、閥和其他裝置的圖紙和說明；④氣體管路的材料、焊接、焊后熱處理和無損檢測試驗技術(shù)文件；⑤氣體管路壓力試驗（強度和密性試驗）技術(shù)文件；⑥包括閥件、附件以及氣體（液體或蒸氣）操作相關(guān)設(shè)備在內(nèi)的所有管系的功能試驗大綱；⑦管路電氣接地技術(shù)文件；⑧在切斷加注接頭之前從燃料加注管中去除燃料的措施的技術(shù)文件；⑨與氣體燃料系統(tǒng)有關(guān)的冷卻水系統(tǒng)或熱水系統(tǒng)（如設(shè)有）；⑩除氣和惰性氣體吹掃系統(tǒng)布置圖和說明；?燃料準備間和燃料艙接頭處所的艙底和疏排水系統(tǒng)布置圖（如設(shè)有）；?管路壓力釋放閥的排量計算書。(3)通風系統(tǒng)①②雙壁管（通風導管）的布置圖。(4)消防設(shè)備和系統(tǒng)①水霧系統(tǒng)（包括管路、閥件、噴嘴和附件）布置圖和說明（容量計算等）；②火災探測系統(tǒng)圖及布置圖；③燃料艙處所、燃料艙接頭處所及其通風管、加注站（如適用）結(jié)構(gòu)防火布置圖；④干粉滅火裝置布置圖。(5)電氣系統(tǒng)①危險區(qū)域電氣設(shè)備布置圖，應包括危險區(qū)域內(nèi)所有電氣設(shè)備和下述信息：(a)防爆類型、防爆類別和溫度組別；(b)防護等級；(c)安裝區(qū)域的危險類別。②本質(zhì)安全電路的校核資料5，包括對電壓、電流、電容和電感的校核。③合格防爆型設(shè)備清單。(6)控制、監(jiān)測與安全系統(tǒng)本質(zhì)安全電路的安裝應使電路內(nèi)設(shè)備（包括電纜）的電容和電感不超過關(guān)聯(lián)設(shè)備標示值，每個本質(zhì)安全設(shè)備允許IEC60079-1414部分：電氣設(shè)施設(shè)計、選擇和安裝》或與其等效的標準。①氣體探測和報警系統(tǒng)圖及布置圖，包括探頭、報警裝置和報警點布置圖；②燃料艙監(jiān)控系統(tǒng)圖及布置圖，包括傳感器、報警點布置等；③氣體壓縮機控制和監(jiān)控系統(tǒng)圖及布置圖（如設(shè)有）；④氣體燃料加注和供應系統(tǒng)的電氣原理圖及監(jiān)控明細表。(7)試驗大綱及試驗程序①與氣體燃料有關(guān)的系泊與航行試驗程序，如所有氣體管系及其閥件、附件和相關(guān)設(shè)備的功能性試驗等；注：實際圖紙/文件的名稱可以與上述圖紙/文件不同，但應反映其內(nèi)容要求。(8)檢查/檢驗計劃①4.1.81)1102(3)相關(guān)風險分析報告（如適用）。(1)1份氣體燃料系統(tǒng)操作手冊，該手冊應滿足本規(guī)范第14章14.2.4.1的要求。(2)1份說明氣體控制、監(jiān)測和安全系統(tǒng)的儀器、設(shè)備定期試驗計劃。計劃中應包括試驗間隔期、試驗要求和說明等。對于本規(guī)范第12章表12.4.2、表12.4.3中規(guī)定的用于緊急切斷的儀器或設(shè)備，其試驗間隔期應不超過6個月，其他儀器或設(shè)備的試驗間隔期應不超過12個月。第3節(jié) 產(chǎn)品檢驗第4節(jié) 船舶檢驗(1)氣體燃料發(fā)動機、鍋爐（如設(shè)有）、燃氣輪機（如設(shè)有）的安裝和試驗；2)(3)燃料加注系統(tǒng)的安裝和試驗；(4)燃料供應系統(tǒng)（含熱交換器）的安裝和試驗；(5)氣體燃料發(fā)動機機器處所、燃料艙處所、雙壁管、燃料艙接頭處所（如設(shè)有）、燃料準備間（如設(shè)有）通風系統(tǒng)的安裝和試驗；(6)氣體燃料發(fā)動機遙控關(guān)閉裝置的安裝和試驗；(7)檢查氣體探頭的安裝位置、數(shù)量，并進行氣體探測、報警系統(tǒng)的試驗；(8)燃料加注系統(tǒng)和燃料供應系統(tǒng)安全功能的安裝和試驗；9)（和)（)(12)確認本質(zhì)安全電路的設(shè)備和電纜安裝的正確性；(13)防火、探火、滅火裝置的安裝與試驗；(14)核查氣體燃料系統(tǒng)操作手冊。（（）：(1)燃料圍護系統(tǒng)①對C型獨立燃料艙，應檢查燃料艙銘牌是否清晰、牢固可靠，內(nèi)容是否齊全；②檢查燃料艙液位指示儀是否處于工作狀態(tài)以及高液位報警和高液位自動關(guān)閉系統(tǒng)是否處于正常狀態(tài)；③對燃料艙和壓力釋放閥進行外部檢查；④檢查燃料艙壓力、液位、溫度指示裝置及控制與報警裝置是否處于正常狀態(tài)；⑤燃料艙（包括次屏壁，如設(shè)有）的外部檢查和可達性。對C型獨立燃料艙，應檢查燃料艙外壁是否有剝蝕、腐蝕，或刮傷、凹陷、變形、焊縫缺陷、外殼結(jié)霜、冒汗等現(xiàn)象；⑥目視檢查燃料艙本體接口部位焊縫的裂紋等；⑦確認燃料艙安全操作程序（包括燃料艙主閥的安全控制、液位容積對照表、壓力釋放閥緊急隔離、加注預冷要求等）保存在船上。⑧燃料艙處所的一般檢查；⑨艙室安裝的艙底污水報警器和排水方式的檢查和試驗；⑩安裝的燃料艙主閥的遙控和就地關(guān)閉測試。(2)對熱交換器進行檢查，以確認其運行狀態(tài)、加熱能力等滿足技術(shù)規(guī)格的要求；3)(4)檢查面向危險區(qū)域的上層建筑和甲板室端壁上的門、舷窗和窗等是否處于良好狀態(tài)；(5)檢查在遇到氣體燃料出現(xiàn)泄漏時供保護船員用的任何特殊圍蔽處所的關(guān)閉裝置和其他裝置（如設(shè)有時）是否處于正常狀態(tài)；(6)檢查不經(jīng)常進入的處所所用的便攜式通風設(shè)備（如設(shè)有）是否處于正常狀態(tài)；(7)應檢查發(fā)生泄漏時用于保護船體結(jié)構(gòu)的便攜式和/或固定式集液盤及隔熱材料；8)/），應對通風系統(tǒng)（備的便攜式通風設(shè)備）例如壓差和失壓報警器）；9)()用于燃料儲存、燃料加注和燃料供應（如通風、壓縮、制冷、液化、加熱、冷卻或其他燃料處理）)/（)/）(13)檢查燃料艙、加注站、含有發(fā)動機的機器處所等相關(guān)處所的防火結(jié)構(gòu)和布置是否發(fā)生實質(zhì)性的變動；(14)檢查探火和滅火裝置，并試驗起動一臺主消防泵；(15)檢查水霧系統(tǒng)是否處于正常狀態(tài)；(16)檢查干粉滅火系統(tǒng)是否處于正常狀態(tài)；(17)核查氣體燃料發(fā)動機系統(tǒng)的安全操作手冊。(18)確認管路和燃料艙與船體電氣接地；(19)應檢查航海日志和運行記錄，以確保氣體探測系統(tǒng)、燃料供應/氣體系統(tǒng)等的正常運行。再液化裝置、氣體燃燒裝置的每天工作小時數(shù)，適用時還包括蒸發(fā)率、氮氣消耗量（對于薄膜圍護系統(tǒng)），也應與氣體探測記錄一同考慮。(20)制造商/建造者提供的涵蓋運行、安全和維護要求以及職業(yè)健康危害（與燃料儲存、燃料加注、燃料供應及燃料使用相關(guān)系統(tǒng)有關(guān)）的說明書和手冊，應確認保存在船上；(21)ESD防護型機器處所應盡可能進行切斷操作試驗；(22)應檢查危險區(qū)域的電氣接地布置（包括配備的接地跨接線）；(23)燃料加注系統(tǒng)①加注站和燃料加注系統(tǒng)的檢查；②燃料加注控制、監(jiān)控和切斷系統(tǒng)正常運行狀態(tài)的檢驗。(24)應盡可能在工作條件下對燃料供氣系統(tǒng)進行檢查：①燃料供氣系統(tǒng)控制、監(jiān)控和切斷系統(tǒng)正常運行狀態(tài)的檢驗；②每個機艙的主燃料閥的遙控和就地關(guān)閉測試。1.4.3.1的(1)確認用于危險處所通風的機械通風風扇已備有備件；2)(3)對真空絕熱C型獨立燃料艙進行真空度測試6；4)（）5)。（1.4.3.2(1)燃料圍護系統(tǒng)①對于設(shè)有人孔的燃料艙必須開艙，進行以下外觀檢查：GB/T18443.22部分：真空度測量。(a)防波板（如設(shè)有）與燃料艙本體的連接情況，連接焊縫處的裂紋、連接固定螺栓的松脫、防波板裂紋、裂開或脫落等；(b)燃料艙氣相管、液位計固定導架與燃料艙本體連接處的裂紋、裂開或松脫等。②燃料艙連同其氣、液相接管進行氣密性試驗，試驗介質(zhì)應為干燥、潔凈的氮氣或空氣。進行氣密性試驗前，必須經(jīng)燃料艙內(nèi)氣體成分檢測合格，否則嚴禁用空氣作為試驗介質(zhì)；③④對所有直接與燃料艙連通的閥和旋塞應打開檢查，對連接管應作內(nèi)部檢查（如實際可行）；⑤燃料艙的壓力釋放閥應能打開進行檢查、校正和功能試驗。如果燃料艙配備壓力釋放閥的主閥或引導閥設(shè)有非金屬薄膜，則此非金屬薄膜應能更換；⑥如燃料艙包有絕緣物時，應拆去足夠的絕緣物（特別是位于連接處和支撐處的絕緣物），以確定燃料艙的狀況。⑦應根據(jù)批準的檢驗計劃對燃料艙進行檢查。當根據(jù)本規(guī)范4.2.1.8制定檢查/章A2.3.2.42A1章A1.3.3.4應(2)管系①應檢查燃料儲存、燃料加注和燃料供應（其他燃料處理方式）1.25（）(3)屏壁間處所和燃料艙處所的壓力/真空釋放閥、爆破片和其他壓力釋放裝置，應根據(jù)設(shè)計情況，必要時對其打開、檢查、試驗和重新調(diào)整；(4)燃料處理設(shè)備①與燃料處理相關(guān)的燃料泵、壓縮機、處理用壓力容器、惰性氣體發(fā)生器、熱交換器和其他使用的部件，應按照本社相關(guān)規(guī)范對于機械裝置定期檢驗的要求進行檢查；②對熱交換器進行拆檢和效用試驗；③對惰性氣體發(fā)生器進行檢查，以確認其所產(chǎn)生的惰性氣體是在技術(shù)規(guī)格范圍內(nèi)且該設(shè)備運行正常；④對惰性氣體的分配閥和管路等作總體檢查，對貯存惰性氣體的壓力容器應作內(nèi)外部檢查，對系固裝置應作特別檢查，應查明壓力釋放閥是否處于良好工作狀態(tài)；⑤(5)電氣設(shè)備①電氣設(shè)備的檢查，包括電纜及其支架、本質(zhì)安全型電氣設(shè)備、防爆型電氣設(shè)備和增強安全電氣設(shè)備的物理狀態(tài)；②正壓型設(shè)備和相關(guān)報警器的功能試驗；③9.22.（④對終止于或穿過危險區(qū)域和處所的電路，應進行絕緣電阻測試。(6)安全系統(tǒng)①氣體探測器、溫度傳感器、壓力傳感器、液位指示器和燃料安全系統(tǒng)使用的其他設(shè)備，應進行試驗以確認處于正常的操作狀態(tài)；②應驗證在故障狀態(tài)下燃料安全系統(tǒng)具有正確的響應；③應根據(jù)制造商的要求，校準壓力、溫度和液位指示設(shè)備。(7)將氣密艙壁上的軸封拆開，檢查其密封裝置；8)--PAGE14-第2章 船舶設(shè)與布置第1節(jié) 一般規(guī)定目的2.1.2.1本章與1.1.3.2（1）至（3）、（5）、（6）、（8）、（12）至（15）、（17）和（19）的功能要求相關(guān)，特別應滿足如下要求：(1)考慮到船舶的安全操作以及與船舶相關(guān)的其他危險，燃料艙應布置成使其在碰撞或擱淺后的受損概率降至最低；(2)燃料圍護系統(tǒng)、燃料管系及其他燃料釋放源的設(shè)置和布置應能使釋放的氣體通向露天的安全位置；(3)進入含有燃料釋放源的處所的通道或該處所上的其他開口，應布置成可燃氣體、窒息性氣體或有毒氣體不會逸入設(shè)計時未考慮存在這些氣體的處所；(4)燃料管系應予以保護，以防止機械損傷；(5)推進系統(tǒng)和燃料供應系統(tǒng)應設(shè)計成任何氣體泄漏后的安全動作不會導致不可接受的動力損失；(6)應將設(shè)有用氣設(shè)備的機器處所內(nèi)的氣體爆炸概率降至最低。(7)船舶發(fā)動機排氣系統(tǒng)應安裝適當?shù)谋▔毫︶尫叛b置，除非有資料證明排氣系統(tǒng)的強度足以承受最惡劣情況下的爆炸。(8)對于客船，應采取物理隔離或等效防范措施，以防止營運期間乘客或其它非授權(quán)人員進入燃料艙處所和／或加注站。第2節(jié) 燃料艙布置位于開敞甲板上的燃料艙和/或設(shè)備的設(shè)置應確保有足夠的自然通風，以防止逸出的氣體積聚。(1)每一燃料艙的限界面應視為燃料艙結(jié)構(gòu)（包括燃料艙閥）的縱、橫及豎向最外部邊界。2)對于獨立燃料艙，保護距離應量至燃料艙殼板（燃料艙圍護系統(tǒng)的主屏壁）。對于薄2.2.1.（2（a）獨立棱形燃料艙--PAGE16-（b）薄膜燃料艙 （c）C型獨立燃料艙圖2.2.1.3（2）不同類型液艙的保護距離(3)對于海船：①燃料艙應位于自舷側(cè)向內(nèi)沿垂直于夏季載重線處的中線量取至少B/5或11.5m處，取小者；其中，B系指船舶處于或低于最深吃水（夏季載重線吃水）時的最大型寬。②在任何情況下，燃料艙的限界面與船殼外板或艉端點的距離不應小于如下規(guī)定：(a)對于客船：B/10，但無論如何不得小于0.8m。然而，對于船舶中線與①所要求的B/5或11.5m（取小者）之間的區(qū)域，此距離不必大于B/15或2m，取小者（參見圖2.2.1.3（3））。使用確定法時的保護距離使用概率法時的保護距離圖2.2.1.3（3）客船燃料艙的布置要求(b)對于貨船：當Vc≤1000m3，取0.8m；當1000m3＜Vc＜5000m3，??；當5000m3≤Vc＜30000m3，取0.8+Vc/25000m；當Vc≥30000m3，取2m。其中，Vc相當于20℃時單個燃料艙的設(shè)計總?cè)莘e，包含氣室和附屬物。③燃料艙的底層限界面應位于自船底外板中心線量起至少B/15或2m高處，取小者。(4)對于內(nèi)河船舶：①燃料艙應位于自舷側(cè)向內(nèi)沿垂直于滿載水線處的中線量取至少B/10或1.0m處，取小者；②在任何情況下，燃料艙的限界面不應位于距離船殼外板或艉端點小于0.8m；(5)對于多體船，B值應予特別考慮。6)0.08L7)/1.1.52.2.1.3（3）(1)按下式計算所得fCN值，對于客船應小于0.02，對于貨船應小于0.04。(2)fCN應按下式計算：式中：

fCN=fl×ft×fvfl采用SOLAS公約第II-1/7-1.1.1.1條中系數(shù)p的公式計算。x1的值應相當于自船舶艉端點至燃料艙最前端限界面的距離，x2的值應相當于自船舶艉端點至燃料艙最后端限界面的距離。采用SOLASII-1/7-1.1.2rft=1-r(x1,x2,b)式中，當燃料艙的最外邊界位于由最深分艙載重線給出的邊界之外時，b應取0。II-1/7-2.6.1.1(H-d)≤7.8m時，fv

1.00.8H7.8

(fv應取不大于1)(?????)>7.8m時

=0.2?0.2(?????)?7.84.7

(????應取不小于0)式中：H——從船舶基線至燃料艙底部限界面的距離，m；d（，。(3)當一個以上互不重疊的燃料艙沿縱向布置時，應按照2.2.1.4（2）的規(guī)定分別計算各個燃料艙的fCN。用于燃料艙整體布置的fCN值為各個獨立燃料艙的fCN值之和。(4)如燃料艙關(guān)于船舶中心線非對稱布置，則應分別計算左、右舷的fCN值，取二者的平均值。(1)燃料艙處所與海水之間應設(shè)置雙層底；(2)船舶還應設(shè)置構(gòu)成邊艙的縱向艙壁。10m以上，如無法保證該距離，應在燃料艙及燃料艙《IMDG）2.11)A-602)/A-60第3節(jié) 處所位置和分隔(1)氣體安全機器處所：機器處所的布置應使該處所在所有情況下，包括正常和異常情況下，均可視為氣體安全，即本質(zhì)氣體安全。氣體安全機器處所發(fā)生的單一故障不會導致氣體燃料泄漏到該機器處所內(nèi)。(2)ESD防護型機器處所：機器處所的布置應使該處所在正常情況下可視為非危險處所，但在特定的異常情況下，其可能成為潛在的危險處所。在出現(xiàn)涉及氣體危險的異常情況時，應自動關(guān)閉（ESD）非安全設(shè)備（著火源）和機器，而在這些情況下處于使用或活動狀態(tài)的設(shè)備或機器應為合格防爆型。ESD防護型機器處所發(fā)生的單一故障可能導致氣體燃料泄漏到該機器處所內(nèi)。通風應設(shè)計成可適應因技術(shù)故障而可能發(fā)生的最大泄漏情況。ESD6.4.1.1ESDESD(1)氣體探測；(2)切斷閥；(3)冗余；(4)有效通風。(1)除非有文件證明單一事故不會影響兩個機器處所，否則產(chǎn)生推進動力和電動力的發(fā)動機應設(shè)置在兩個或兩個以上無共同限界面的機器處所內(nèi)。(2)設(shè)有用氣設(shè)備的機器處所內(nèi)設(shè)置的確保用氣設(shè)備能維持其功能的所必需設(shè)備、組件和系統(tǒng)的數(shù)量應盡可能少。(3)應設(shè)置固定式氣體探測系統(tǒng)以自動關(guān)閉供氣管路并切斷所有非合格防爆型電氣設(shè)備或裝置。由單艙壁分隔的ESD防護型機器處所應有足夠的強度使其中任一處所能夠承受氣體爆ESD防護型機器處所的幾何形狀應設(shè)計成能將氣體積聚或形成空氣死角的可能性降至最低。ESD10.3.1800mm。ESD燃料準備間應設(shè)計成能承受2.3.5.2（2））LNGA集液盤排水閥及其管路應采用耐低溫材料制成并與船體進行有效的隔熱。2.3.7.2至2.3.7.5LNG8章8.3.32.3.92.3.9如ESD防護型機器處所設(shè)有從其他圍蔽處所通向該處所的通道，則其入口應設(shè)置符合2.3.8.5空氣閘1.5m，但不大于2.5m300mm71.1.6IEC60092-506《船舶電氣裝置——特項1.5m2?？諝忾l不可用作儲藏室等其他目的。第3章 材料和路設(shè)計第1節(jié) 一般規(guī)定目的3.1.2.1本章與1.1.3.2（1）、（5）、（6）、（8）、（9）和（10）中的功能要求相關(guān)，特別應滿足如下要求：(1)燃料管路應能吸收燃料因極端溫度引起的熱膨脹或收縮，而不會產(chǎn)生過大應力。(2)應采取措施保護管路、管系及其部件和燃料艙，使其免受由于熱變形及燃料艙和船體構(gòu)件的位移而引起的過大應力的影響。(3)如氣體燃料中含有一些會在系統(tǒng)中凝結(jié)的較重的成分，則應設(shè)有能安全除去凝液的裝置。(4)應對低溫管路與其鄰接的船體構(gòu)件進行熱隔離，以防止船體溫度降低至船體材料的設(shè)計溫度以下。第2節(jié) 管路設(shè)計8。13GB3033、ENISO14726—管系內(nèi)含物的識別顏色等。tt0bc mm1a100式中：t0——mm

PD ；2.0KeP其中：P——設(shè)計壓力，MPa，參見3.2.3的規(guī)定；D——外徑，mm；K——許用應力，N/mm2，參見3.2.4的規(guī)定；e——1.01.0；b——彎曲余量，mm，對b值的選取，應使僅受內(nèi)壓的彎曲部分的計算應力不超過材料的許用bD

t02.5r

，其中：r——平均彎曲半徑，mm；c——腐蝕余量，mm，如果預計受到腐蝕或浸蝕，則管壁厚度應大于其他設(shè)計所要求的值。此余量應與管子的預期壽命相一致；和a——用于壁厚的制造負公差，%。9,10：(1)對于可能與其釋放閥隔離并在任何時候僅含有蒸氣的管系或部件，應為45℃時的蒸氣壓力，并假定管系中飽和蒸氣的初始狀態(tài)是處于該系統(tǒng)的工作壓力和工作溫度；(2)燃料艙和燃料處理系統(tǒng)的MARVS；(3)相關(guān)的泵或壓縮機的釋放閥的調(diào)定壓力；(4)裝卸燃料時燃料管系的最大總壓頭；或(5)管路系統(tǒng)的釋放閥調(diào)定壓力。管路、管系和部件的最小設(shè)計壓力應為1.0MPa0.5MPa。3.2.3.1（1）境溫度值。C（SIGTO/ICS（3.2.2.1Rm2.7 1.8式中：Rm——室溫下材料的規(guī)定最低抗拉強度，N/mm2；和Re——室溫下材料的規(guī)定最低屈服強度，N/mm2。如在應力-應變曲線上無明顯的屈服應力，則可采用0.2%條件的驗證應力。為防止附加載荷造成管子損壞、破斷、過度下垂或失穩(wěn)而需要一定的機械強度時，管壁厚度應比3.2.2產(chǎn)生。高壓燃料管系應具有足夠的結(jié)構(gòu)強度。應通過應力分析來確定該強度，并考慮下列因素：(1)管系重量造成的應力；(2)加速度載荷（如其值較大時）；和(3)船舶中拱和中垂引起的內(nèi)部壓力和載荷。-110（）法蘭、閥件和其他附件應符合本社可接受的標準，并應考慮3.2.3.13.2.3.1(1)直接連接根部完全焊透的對接焊連接均可用于各種用途。當設(shè)計溫度低于-10℃時，對接焊應為雙面1.0MPa-10具有符合認可標準尺寸的套筒焊接接頭只能用于外徑小于等于50mm和設(shè)計溫度不低于-55℃(2)法蘭接頭①對于法蘭接頭中的法蘭焊接，應采用頸焊、套焊或插入焊等型式；和②對于除端部敞開管路以外的所有管路，均應應用以下限制：-55-10100mm50mm(3)膨脹接頭如按3.2.6.1設(shè)置波紋管和膨脹接頭，則應滿足下列要求：①必要時，應采取措施，防止波紋管結(jié)冰；②除位于液化氣體燃料艙內(nèi)者外，不應采用套筒接頭；和③波紋管一般不應布置在圍蔽處所內(nèi)。4)3.2.6.4（1）3.2.6.4（3）（等）。第3節(jié) 材料表3.3.1（無表33.1.（2℃至55表3.3..355165表3.31.（40165表3.31.54.1.（2表3.3.1.1（1）設(shè)計溫度不低于0℃的燃料艙和處理用壓力容器所用板材、管材(無縫管和焊接管)注1,2、型材和鍛件化學成分和熱處理碳錳鋼全鎮(zhèn)靜細晶粒鋼經(jīng)本社同意可添加少量的合金元素化學成分的范圍應經(jīng)本社認可正火或淬火加回火4強度和韌性（沖擊）試驗要求取樣頻率板材按“軋制件”試驗型材和鍛件按批試驗力學性能抗拉性能規(guī)定最低屈服應力不超過410N/mm2注5韌性（夏比V型缺口沖擊試驗）板材橫向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）為27J型材和鍛件縱向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）為41J試驗溫度厚度t（mm）試驗溫度（℃）t≤20020<t≤40注3-20注：無縫管和附件應采用正常的制造工藝?？v向焊接和螺旋焊接的管材，應經(jīng)本社特別認可（見注①。V40mm可用控制軋制工藝或溫度-形變控制軋制（TMCP）代替。規(guī)定最低屈服應力超過410N/mm2的材料可由本社認可，應對這些材料的焊縫和熱影響區(qū)的硬度予以特別注意。注：①焊接壓力管、用于燃料艙和處理用壓力容器的材料，其化學成分和力學性能應符合本社《材料與焊接規(guī)范》第1篇第3章和第4章的要求。表3.3.1.1（2）設(shè)計溫度低于0℃至-55℃的燃料艙、次屏壁和處理用壓力容器所用板材、型材和鍛件注1最大厚度為25mm2化學成分和熱處理碳錳鋼全鎮(zhèn)靜、鋁處理的細晶粒鋼化學成分（爐罐分析）CMnSiSP≤0.16%注30.7%~1.60%0.1%~0.50%≤0.025%≤0.025%材料厚度（mm）材料厚度（mm）試驗溫度（℃）25<t≤30比設(shè)計溫度低10℃，或-20℃，取其低者30<t≤35比設(shè)計溫度低15℃，或-20℃，取其低者35<t≤40比設(shè)計溫度低20℃40<t經(jīng)本社認可的溫度續(xù)表3.3.1.1（2）選擇的添加元素：合金化元素和晶粒細化元素一般按下列要求：NiCrMoCuNbV≤0.8%≤0.25%≤0.08%≤0.35%≤0.05%≤0.1%Al總含量最少≤0.02%（酸溶性最少0.015%）正火或淬火加回火4強度和韌性（沖擊）試驗要求取樣頻率板材按“軋制件”試驗型材和鍛件按批試驗力學性能抗拉性能規(guī)定最低屈服應力不超過410N/mm2注5韌性（夏比V型缺口沖擊試驗）板材橫向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）為27J型材和鍛件縱向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）為41J試驗溫度比設(shè)計溫度低5℃，或-20℃，取其低者注：V25mmV沖擊能量值應按所用試樣種類符合表列的要求。用于燃料艙和燃料艙部件的材料，如焊后熱應力能完全消除，可在低于設(shè)計溫度5℃或-20℃（取其低者）下進行試驗。對于已消除熱應力的加強構(gòu)件和其他構(gòu)件，試驗溫度應與鄰接燃料艙殼體的厚度所要求的試驗溫度相同。3.如設(shè)計溫度不低于-40℃，經(jīng)本社特別同意，材料的含碳量最大可增至0.18%。TMCP410N/mm2意。厚度超過25mm的材料，若其試驗溫度為-60℃或更低者，需采用符合本章表3.3.1.1（3）規(guī)定的鋼材或經(jīng)特殊處理的鋼材。材料厚度（mm）試驗溫度（℃）材料厚度（mm）試驗溫度（℃）25<t≤30比設(shè)計溫度低10℃30<t≤35比設(shè)計溫度低15℃35<t≤40比設(shè)計溫度低20℃設(shè)計溫度低于-55℃至-165℃注2的燃料艙，次屏壁和處理用受壓容器所用板材、型材和鍛件注1最大厚度為25mm注3,4最低設(shè)計溫度（℃）化學成分注5和熱處理沖擊試驗溫度（℃）-601.5%鎳鋼—正火或正火加回火或淬火加回火或TMCP注6-65-652.25%鎳鋼—正火或正火加回火或淬火加回火或TMCP注6,7-70-903.5%鎳鋼—正火或正火加回火或淬火加回火或TMCP注6,7-95-1055%鎳鋼—正火或正火加回火或淬火加回火注6,7,8-110-1659%鎳鋼—二次正火加回火或淬火加回火注6-196-165奧氏體鋼，如304、304L、316、316L、321和347等，固溶處理注9-196-165鋁合金，如5083，退火不要求-165（%N，按經(jīng)同意的熱處理方法不要求拉伸和韌性（沖擊）試驗要求取樣頻率板材按“軋制件”試驗型材和鍛件按批試驗韌性（夏比V型缺口沖擊試驗）板材橫向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）為27J型材和鍛件縱向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）為41J注：在臨界條件下使用的鍛件的沖擊試驗要求，應由本社予以特別考慮。設(shè)計溫度低于-165℃時的要求，應經(jīng)本社特別同意。1.5%Ni、2.25%Ni、3.5%Ni5%Ni25mm沖擊能量值，應根據(jù)所用試樣型式按照表列值。厚度超過40mm的材料，其夏比V型缺口沖擊能量值應予以特別考慮。25mm9%Ni化學成分的范圍應符合公認標準。TMCP淬火加回火的鋼材，經(jīng)本社特別考慮，可用于較低的最低設(shè)計溫度。5%5%鎳鋼，可被用于最低溫度為-165℃下對其進行沖擊試驗。經(jīng)本社同意，可免除沖擊試驗。表3.3.1.1（4）設(shè)計溫度低于0℃至-165℃3的燃料管路和處理用管路所用的管子(無縫管和焊接管)注1鍛件注2和鑄件注2最大厚度為25mm最低設(shè)計溫度（℃）化學成分注5和熱處理沖擊試驗試驗溫度（℃）最小平均沖擊能量（KV）-55碳錳鋼：應為全鎮(zhèn)靜細晶粒，正火或經(jīng)同意的熱處理方法注6注427-652.25%鎳鋼，正火，正火加回火或淬火加回火注6-7034-903.5%鎳鋼，正火，正火加回火或淬火加回火注6-9534-1659%鎳鋼注7，二次正火加回火或淬火加回火-19641347。固溶處理8-19641鋁合金，如5083，退火不要求拉伸和韌性（沖擊）試驗要求取樣頻率應按批試驗。韌性（夏比V型缺口沖擊試驗）沖擊試驗：縱向試樣注：1．對鍛件和鑄件的要求可由本社予以特別考慮。設(shè)計溫度低于-165℃的要求應經(jīng)本社特別同意。5℃，或為-20℃，取其低者?；瘜W成分的范圍應符合公認標準。對于經(jīng)淬火加回火的材料，經(jīng)本社特別同意，可采用較低的設(shè)計溫度?；瘜W成分不適用于鑄件。經(jīng)本社同意，可免除沖擊試驗。表3.3.1.1（5）用于按4.2.11.1（2）要求的船體結(jié)構(gòu)用板材和型材船體結(jié)構(gòu)的最低設(shè)計溫度（℃）各鋼級的最大厚度（mm）ABDEAHDHEHFH0℃及以上按公認標準0至-5℃1525305025455050-5至-10℃×20255020405050-10至-20℃××2050×305050-20至-30℃×××40×204050低于-30℃按表3.3.1.1（2）規(guī)定，但表3.3.1.1（2）及該表注2中所指的厚度范圍不適用注：“×”系指不應采用的鋼級。925CNG外管或?qū)Ч?，如其?nèi)部設(shè)有含高壓氣體的內(nèi)管，則應至少滿足表3.3.1.1（4）度降至-55-165℃時設(shè)計溫度在01563.3.1.1。13--PAGE33-第4章 燃料圍系統(tǒng)第1節(jié) 一般規(guī)定目的4.1.2.1本章與1.1.3.2（1）、（2）、（5）和（8）至（17）的功能要求相關(guān)，特別應滿足如下要求：(1)燃料圍護系統(tǒng)應設(shè)計成燃料艙或其接頭泄漏不會危及船舶、船上人員或環(huán)境。應避免的潛在危險包括：①船體材料遭受不可接受的低溫；②可燃燃料擴散至存在著火源的位置；③燃料和惰性氣體引發(fā)的潛在毒性和缺氧風險；④通往集合站、脫險通道和救生設(shè)備的通道受限；⑤救生設(shè)備的有效性降低。(2)燃料艙的壓力和溫度應保持在圍護系統(tǒng)設(shè)計限值和氣體燃料可能的裝運要求范圍內(nèi)。(3)燃料圍護系統(tǒng)的布置應設(shè)計成任何氣體泄漏后所采取的安全動作不會導致不可接受的動力損失。(4)如果可移式燃料罐用于燃料儲存，燃料圍護系統(tǒng)的設(shè)計應與本章規(guī)定的固定式燃料艙相當。液化天然氣燃料艙的壓力釋放閥最大允許調(diào)定值（MARVS）：對于海船，應不大于1.0MPa；對于內(nèi)河船舶，應不大于1.2MPa。氣體燃料艙的最大允許工作壓力（MAWP）不應超過壓力釋放閥最大允許調(diào)定值（MARVS）的90%。如LNG是否需要設(shè)置集液盤應根據(jù)下列情況來確定：）提供環(huán)境保護2124.1.3.5除CC型獨立燃料艙和與之相連接的第一個截止閥之間的管路，應與C4.1.3.13或4.1.3.14燃料艙接頭處所艙壁或限界面材料的設(shè)計溫度應與其在可能的最大泄漏情景下遭受的燃料艙接頭處所應設(shè)計成能承受4.1.3.9）10.2.14.1.3.10當4.1.3.134.2.14、4.2.15的要求。第2節(jié) LNG燃料圍護系統(tǒng)1.1.6。2020年。(1)在完整條件下，經(jīng)受圍護系統(tǒng)設(shè)計壽命預期的環(huán)境條件及其適當?shù)难b載工況，應包括滿載工況、部分裝載工況和任意高度液位裝載工況；(2)適于載荷、結(jié)構(gòu)建模、疲勞、腐蝕、熱效應、材料可變性、老化和建造公差的不確定性。4.2.13至4.2.16。有(1)極限設(shè)計條件——圍護系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及其結(jié)構(gòu)件應承受建造、試驗和預期投入使用期間可能發(fā)生的載荷，不損害結(jié)構(gòu)完整性。設(shè)計應考慮下列載荷的適當組合：③所有裝載工況下船舶運動引起的動載荷；④熱載荷；⑤晃蕩載荷；⑥船舶變形引起的載荷；⑦燃料艙和液化氣體燃料重量在支持構(gòu)件部位的相應的反作用力；⑧絕熱層重量；⑨作用在塔架和其他附件處的載荷；⑩試驗載荷。(2)疲勞設(shè)計條件——圍護系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及其結(jié)構(gòu)件不應在累積循環(huán)載荷下失效。(3)：①碰撞——圍護系統(tǒng)應承受4.2.7.5（1）中規(guī)定的碰撞載荷，且支撐構(gòu)件和支撐構(gòu)件處的燃料艙結(jié)構(gòu)無變形，從而不可能危及燃料艙及其支撐結(jié)構(gòu)。②失火——4.5.3.1③在燃料艙上形成浮力的浸水艙——止浮裝置應能承受4.2.7.5（2）中規(guī)定的向上的力，且應無危及船體的塑性變形。如不危及船舶的安全撤離，燃料圍護系統(tǒng)中可存在塑性變形。///4.2.10.2（13）4.2.10.2（14）對于檢查/檢驗計劃中規(guī)定的需要進行檢查的區(qū)域，應提供適當?shù)耐ǖ馈o系統(tǒng)（）LNG如果按照4.2.2.3至4.2.2.6，(1)達到臨界狀態(tài)前能可靠探測到的失效形成過程（例如通過氣體探測或檢查）應有足夠長的形成時間以采取補救措施；2)達到臨界狀態(tài)前不能安全探測到的失效形成過程應有比燃料艙預計壽命長得多的預計形CC(1)外殼應使用耐低溫材料，其設(shè)計溫度應不高于內(nèi)殼。(2)當布置在開敞甲板或半圍蔽處所時，如內(nèi)殼上所有開口均高于燃料艙的最高可能液位，外殼可不必滿足上述（1）的要求。表4.2.3.1基本燃料艙類型次屏壁的要求薄膜燃料艙A型型型完整的次屏壁）(1)在考慮到4.2.10.2（10）所述的載荷譜后，能使其容納15天時間的任何預計泄漏的液化氣體燃料。但對航行于特殊航線的船舶可應用不同的衡準。(2)燃料艙內(nèi)能導致主屏壁失效的物理、機械或操作事件不應損害次屏壁的功能，反之亦然；(3)船體結(jié)構(gòu)支撐構(gòu)件或附件的失效不會導致主屏壁和次屏壁液密性的喪失；(4)能通過外觀檢查或本社接受的其他合適方式定期檢查其有效性；(5)上述4.2.3.2（4）中要求的方法應經(jīng)本社認可，至少應包括：①在危及液密有效性之前，可接受的缺陷尺寸及其在次屏壁內(nèi)位置的詳細情況；②上述①中探測缺陷的建議方法的數(shù)值精度和范圍；③確定驗收衡準使用的縮減比例因數(shù)（如不進行全尺度模型試驗）；④熱和機械循環(huán)載荷對建議試驗有效性的影響。6)30o4.2.3.2如防濺屏障）4.2.10.2（7）4.2.7.24.2.7.5如適用），應設(shè)置用于獨立燃料艙的止浮裝置，其應能承受4.2.7.5（2）4.2.7.5C）置、噴嘴和儀表系統(tǒng)（例如壓力、溫度和應變計）。絕熱(1)本節(jié)規(guī)定了與4.2.8至4.2.10的要求相關(guān)的應考慮的設(shè)計載荷。這包括載荷種類（永久、功能、環(huán)境和意外的）和載荷描述。(2)這些載荷應考慮的范圍取決于燃料艙類型，并在下文中予以描述。(3)燃料艙連同其支撐結(jié)構(gòu)和其他固定裝置的設(shè)計，應考慮下述載荷的適當組合。(1)重力載荷應考慮燃料艙和絕熱層的重量，以及塔架和其他附件產(chǎn)生的載荷。(2)永久外部載荷應考慮外部作用在燃料艙上的結(jié)構(gòu)和設(shè)備的重力載荷。(1)燃料艙系統(tǒng)操作使用所產(chǎn)生的載荷應歸類為功能載荷。(2)應考慮確保在所有設(shè)計條件下燃料艙系統(tǒng)完整性所必需的所有功能載荷。(3)在確定功能載荷時，至少應考慮下列適用衡準的影響：③熱載荷；④振動；⑤相互作用載荷；⑥與制造和安裝相關(guān)的載荷；⑦試驗載荷；⑧靜橫傾載荷；⑨液化氣體燃料重量；⑩晃蕩；?風載荷、波浪沖擊和甲板上浪對開敞甲板上燃料艙的影響。(4)內(nèi)部壓力①在任何情況下，包括4.2.7.3（4）②，P0均不得小于釋放閥的最大允許調(diào)定值(MARVS)。②對于無溫度控制裝置和其液化氣體燃料壓力僅由環(huán)境溫度支配的燃料艙，P0應不得低于在溫度為45℃時的液化氣體燃料蒸氣表壓，但下列情況除外：a)(b)對于在限制期限內(nèi)航行的船舶，P0可基于航行期間的實際壓力上升進行計算，并考慮燃料艙的任何絕熱情況。③如經(jīng)本社特別考慮，并符合4.2.13至4.2.16規(guī)定的對各類燃料艙的限制條件，可接受在動載荷降低的場所特定條件下（港口或其他場所），采用高于P0的蒸氣壓力Ph。④用于確定內(nèi)部壓力的壓力應為：(a)(Pgd)max是使用最大設(shè)計加速度確定的相關(guān)液體壓力；b)(Pgdsite)maxcPeqPeq1和Peq2Peq1=Po+(Pgd)max MPaPeq2=Ph+(Pgdsite)max MPa⑤內(nèi)部液體壓力是由于4.2.7.4（1）所述的船舶運動所引起的液化氣體燃料重心加速度所產(chǎn)生的壓力。對于由重力和動力加速度的聯(lián)合作用所引起的內(nèi)部液體壓力Pgd，應按下式計算：PZ

MPagd 1.02105式中：aβ——在任意的β方向上由重力和動載荷引起的無因次加速度（即相對于重力加速度)（Zββ42.7.4（b在確定Zβ時，除非燃料艙氣室的總?cè)莘eVdVV100FLd t式中：Vt——無任何氣室的燃料艙容積；和FL——按本章第6節(jié)規(guī)定的充裝極限。

FL ρ——設(shè)計溫度時的最大液化氣體燃料密度，kg/m3。應考慮（Pgd)max或(Pgdsite)max的方向。當需要考慮三個方向的加速度分量時，應使用圖4.2.7.3（4）（a）中的加速度橢球體代替橢圓。上述公式僅適用于注滿的燃料艙。aβ=在任意β方向上的合成加速度（靜載和動載）ax=加速度縱向分量，ay=加速度橫向分量，az=加速度垂向分量。圖4.2.7.3（4）（a）加速度橢圓圖4.2.7.3（4）（b）內(nèi)部壓頭的確定(5)外部壓力外部壓力載荷應根據(jù)燃料艙任何部位可能同時承受的最小內(nèi)部壓力和最大外部壓力之差確定。(6)熱載荷①應考慮冷卻期間的瞬態(tài)熱載荷。②如圍護系統(tǒng)的設(shè)計支撐裝置或附件在操作溫度下可能會引起較大的熱應力，則應考慮穩(wěn)態(tài)熱載荷（應考慮的環(huán)境溫度見4.7.2）。(7)振動應考慮振動對圍護系統(tǒng)的潛在影響。(8)相互作用載荷應考慮圍護系統(tǒng)和船體結(jié)構(gòu)之間相互作用產(chǎn)生的靜載荷分量以及相關(guān)結(jié)構(gòu)和設(shè)備產(chǎn)生的載荷。(9)與制造和安裝相關(guān)的載荷應考慮與制造和安裝相關(guān)的載荷或條件，例如起重。(10)試驗載荷應考慮對應于第13章第5節(jié)中所述的圍護系統(tǒng)試驗的載荷。(11)靜橫傾載荷對于海船，應考慮對應于在0°到30°范圍內(nèi)的最不利的靜橫傾角的載荷；對于內(nèi)河船舶，應考慮對應于在0°到20°范圍內(nèi)的最不利的靜橫傾角的載荷。(12)其他載荷應考慮未特別提及但對圍護系統(tǒng)有影響的任何其他載荷。(1)船舶運動產(chǎn)生的載荷①在確定動載荷時應考慮船舶在其使用壽命期間在不規(guī)則海浪中船舶運動的長期分布。由于必要的減速和航向的變化，可考慮減小動載荷。船舶運動應包括縱蕩、橫蕩、垂蕩、橫搖、縱搖和首搖。在估算作用于燃料艙的加速度時，其作用點應在燃料艙的重心處，且包括下列分量：(a)垂向加速度：垂蕩、縱搖以及橫搖(垂直于船舶基線)的運動加速度；(b)橫向加速度：橫蕩、首搖和橫搖的運動加速度，以及橫搖的重力分量；(c)縱向加速度：縱蕩和縱搖的運動加速度，以及縱搖的重力分量。②預測船舶運動引起的加速度的方法應經(jīng)本社認可。③對于海船，各方向加速度分量的取值可參照本社《散裝運輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范》4.28.2進行計算。④對于內(nèi)河船舶，可按如下兩種方法之一確定其由于船舶運動引起的加速度分量的最小值：方法1：(a)沿船長方向加速度ax：本章4.2.7.5（1）的規(guī)定值；(b)沿船寬方向加速度ay：應符合本社《鋼質(zhì)內(nèi)河船舶建造規(guī)范》集裝箱系固計算過程中對集裝箱橫向加速度的計算要求；(c)垂向加速度az：應符合本社《鋼質(zhì)內(nèi)河船舶建造規(guī)范》集裝箱系固計算過程中對集裝箱垂向加速度的計算要求。方法2：a)2g；b)c1g；(d)垂直向下加速度：2g（含重力效應）。⑤對于限定航區(qū)內(nèi)營運的船舶，本社可對船舶運動引起的加速度予以特別考慮。(2)動態(tài)相互作用載荷應考慮圍護系統(tǒng)和船體結(jié)構(gòu)之間相互作用產(chǎn)生的動載荷分量，包括相關(guān)結(jié)構(gòu)和設(shè)備產(chǎn)生的載荷。(3)晃蕩載荷應在預定加注高度的整個范圍內(nèi)對圍護系統(tǒng)和內(nèi)部構(gòu)件上的晃蕩載荷進行評估。(4)雪和冰載荷應考慮雪和結(jié)冰（如相關(guān)）。(5)冰區(qū)航行產(chǎn)生的載荷對于擬在冰區(qū)航行的船舶，應考慮冰區(qū)航行產(chǎn)生的載荷。(6)上浪載荷應考慮甲板上浪引起的載荷。(7)風載荷應考慮風引起的相關(guān)載荷。(1)碰撞載荷應基于滿載工況下的燃料圍護系統(tǒng)確定碰撞載荷，向前慣性力為下表“a”所示，向后慣性力為“a/2”，其中g(shù)為重力加速度。設(shè)計速度 4.2.7.5船長（L）設(shè)計加速度（a）L＞100m0.5g60＜L≤100m23(L60)g 80 L≤60m2g對于弗勞德數(shù)（Fn）大于0.4的船舶應予以特別考慮。(2)船舶浸水產(chǎn)生的載荷對于獨立燃料艙，在設(shè)計鄰近船體和燃料艙結(jié)構(gòu)的止浮墊塊和支撐結(jié)構(gòu)時，應考慮空艙全部浸水時的浮力產(chǎn)生的載荷。4.2.13至4.2.164.2.13至4.2.164.2.17的規(guī)定予以證明。分析(1)設(shè)計分析應基于公認的靜力學、動力學和材料強度原則。(2)可使用偏保守的簡化方法或簡化分析計算載荷影響。模型試驗可與理論計算一起使用或代替理論計算。如果理論方法存在不足，可要求進行模型試驗或全尺度試驗。(3)確定燃料艙對動載荷的響應時，應考慮動力影響（如其可能影響結(jié)構(gòu)完整性）。(1)對于應考慮的圍護系統(tǒng)的每個位置或部分，以及應分析的每個可能的失效模式，應考慮可能同時作用的所有相關(guān)載荷組合。(2)應考慮建造、裝卸、試驗和營運期間所有相關(guān)階段最不利的情景和條件。(3)當分別計算靜應力和動應力時，除有其他計算方法能證明其恰當者外，總應力應按下式計2x.dyn2y.dynσzdn22xy.dyn2xz.dyn2yz.dynσxσx.stσ2y.dynσzdn22xy.dyn2xz.dyn2yz.dynττyz.st式中：σx.st、σy.st、σz.st、τxy.st、τxz.st和τyz.st為靜應力；σx.dyn、σy.dyn、σz.dyn、τxy.dyn、τxz.dyn和τyz.dyn為動應力。上述各值應通過加速度分量和因撓曲和扭轉(zhuǎn)引起的船體應變分量分別予以確定。對于所有相關(guān)載荷情景和設(shè)計條件，設(shè)計時應考慮所有相關(guān)失效模式。設(shè)計條件見4.2.1.6，載荷情景見4.2.9.2。(1)考慮到彈性和塑料材料特性，結(jié)構(gòu)能力可通過試驗或分析、簡化線性彈性分析或本規(guī)范規(guī)定予以確定。(2)應考慮塑性變形和屈曲。3)環(huán)境載荷：對于波浪載荷：108次波浪遭遇時最可能遇到的最大載荷(4)下列材料參數(shù)適用于極限強度評估：①Re——室溫下的規(guī)定最小屈服應力，N/mm2。如在應力-應變曲線上無明顯的屈服應力，則可采用0.2%驗證應力。②Rm——室溫下的規(guī)定最小抗拉強度，N/mm2。（如鋁ReRm(5)等效應力σc（VonMises,Huber）應按下式確定：cxyzxσσ2σ2σ2σσcxyzx

yxσyx

zyσzy

xy2xy

2τ2zxzyz式中：σx——x方向的總正應力；σy——y方向的總正應力；σz——z方向的總正應力；τxy——x-y平面的總剪應力；τxz——x-z平面的總剪應力；τyz——y-z平面的總剪應力。zxzyz(6)除3.3.1所涉及的材料外，任何情況下，用于材料的許用應力應得到本社認可。(7)根據(jù)疲勞分析、裂紋擴展分析和屈曲標準，可對應力作進一步的限制。1)2)wninloading≤CwNI Nloading式中：ni——燃料艙的使用壽命期間每一應力水平的應力循環(huán)次數(shù)；Ni——（S-N）1000和熱循環(huán)；Nloading——由于裝卸產(chǎn)生的疲勞載荷達到斷裂時的循環(huán)次數(shù)；Cw——最大允許疲勞累積損傷率。疲勞破損應基于燃料艙的設(shè)計壽命，但不小于108波浪遭遇。3)4)分析中使用的設(shè)計S-N曲線應適用于材料和焊接件、結(jié)構(gòu)細節(jié)、制作程序和預期的適用應S-N97.6%4.2.10.2（12）至4.2.10.2（14）值。5)功能載荷：規(guī)定值或規(guī)定的載荷歷程環(huán)境載荷：預期載荷歷程，但不小于108次循環(huán)(6)可使用圖4.2.10.2（6）所示的載荷譜評估疲勞壽命。該簡化載荷譜包含8個循環(huán)載荷水平，每個循環(huán)載荷

Pi及其對應的循環(huán)次數(shù)ni按下式計算：P172iPi 16 00.910i式中：i——i1，2，3，4，5，6，7，8。0P——概率水平為10-8的載荷。0Q10-8

10-7

10-6

10-5

10-4

10-3

10-210 111234567P81 10 104106 108N圖4.2.10.2（6）長期分布載荷譜如使用簡化動力載荷譜評估疲勞壽命，應經(jīng)本社特別考慮。(7)如按4.2.2.3的規(guī)定減小次屏壁的尺寸，應進行疲勞裂紋擴展的斷裂力學分析以確定：①4.2.10.2（12）至4.2.10.2（14）所要求的結(jié)構(gòu)中的裂紋擴展路徑（如適用）；②裂紋擴展速度；③裂紋擴展導致燃料艙泄漏所要求的時間；④穿透裂紋的尺寸和形狀；⑤形成穿透裂紋后，從該裂紋可被探測，到其擴展至臨界狀態(tài)所需要的時間。斷裂力學通常基于試驗數(shù)據(jù)的平均值加上兩倍的標準差得到的裂紋擴展數(shù)據(jù)。(8)用于進行裂紋擴展分析和斷裂力學的方法應基于公認的標準。9)(10)在4.2.10.2（12）規(guī)定的條件下進行的裂紋擴展分析，可采用為期15天的簡化載荷分布和序列。該分布可由圖4.2.10.2（10）所示得到。4.2.10.2（13）和4.2.10.2（14）中更長時間的載荷分布和序列應經(jīng)本社認可。(11)布置應符合4.2.10.2（12）至4.2.10.2（14）的要求（如適用）。(12)能通過泄漏探測可靠探測到的失效：Cw應小于或等于0.5。從探測到泄漏至達到臨界狀態(tài)，預計剩余失效發(fā)展時間應不少于15天，但對航行于特殊航線的船舶可實施不同的要求。(13)不能通過泄漏探測到但能在營運檢查時可靠探測到的失效：Cw應小于或等于0.5。3(14)在燃料艙的特定位置，如不能確保有效的缺陷或裂紋擴展探測，應至少使用下列更嚴格的疲勞驗收衡準：Cw應小于或等于0.1。從假定的初始缺陷至達到臨界狀態(tài)，預計失效發(fā)展時間應不少于燃料艙使用壽命的3倍。 響應循環(huán)σ0=船舶壽命周期內(nèi)最可能的最大應力響應循環(huán)為對數(shù)坐標；2.105圖4.2.10.2（10）簡化載荷分布(1)意外設(shè)計條件是針對發(fā)生概率極低的意外載荷的設(shè)計條件。2)意外載荷：規(guī)定值或預期值不需要將在4.2.7.3（3）⑧和4.2.7.5所述的載荷進行相互疊加，也不必將這些載荷與波浪引起的載荷進行疊加。(1)為確定船體結(jié)構(gòu)中使用的板和型材的等級，所有燃料艙應進行溫度計算。計算時應進行下列假定：①應假定所有燃料艙的主屏壁處于液化氣體燃料的溫度；②除上述①外，如要求設(shè)置完整的或部分的次屏壁，還應對任一燃料艙假定其處于液化氣體燃料在大氣壓力下的溫度；③對于國際航行船舶，環(huán)境溫度應取空氣為5℃和海水為0℃。對于航行于限制區(qū)域的船舶，④應假定空氣和海水為靜止狀態(tài)，即無強制對流調(diào)節(jié)；⑤應假定船舶整個壽命期間由于熱和機械老化、壓縮、船舶運動和燃料艙振動等因素而使絕熱性能降低；⑥必要時，應考慮泄漏液化氣體燃料蒸發(fā)所產(chǎn)生的冷卻效應；⑦加熱裝置符合4.2.11.1（4）的要求時，可按照4.2.11.1（3）對船體進行加熱；⑧不應采用除4.2.11.1（3）外的其他加熱方式；⑨對于連接內(nèi)外層殼體的構(gòu)件，在確定其鋼材級別時可取平均溫度。2)由于燃料溫度的影響使設(shè)計條件下的計算溫度在0℃以下的所有船體結(jié)構(gòu)的材料應符合表(3)3.3..5）4.2.11.1（1）①對于任何橫向船體結(jié)構(gòu)；50-304.2.11.1（1）30要求。(4)4.2.11.1（3）所述的加熱措施應符合下列要求：100(1)用于建造不構(gòu)成船體的主屏壁和次屏壁的金屬材料應適用于其可能經(jīng)受的設(shè)計載荷并符合表3.3.1.1（1）、3.3.1.1（2）或3.3.1.1（3）的規(guī)定。(2)考慮到可能經(jīng)受的設(shè)計載荷、性能和預定的用途，主屏壁和次屏壁中使用的、但表3.3.1.1、3.3.1.1（2）和3.3.1.1（3）(3)如果非金屬材料（包括復合材料）用于或添加至主屏壁或次屏壁，其應進行下列性能試驗（如適用），以確保其適合于預定的用途：①與液化氣體燃料的相容性；④熱膨脹和收縮；⑦抗振性能；⑧防火和阻止火焰?zhèn)鞑?；⑨耐疲勞破壞和裂紋擴展。(4)如適用時，應在營運中預計出現(xiàn)的最高溫度和低于最低設(shè)計溫度5℃之間的范圍內(nèi)對上述性能進行測試，但不必低于-196℃。(5)如果非金屬材料（包括復合材料）用于主屏壁和次屏壁，連接工藝也應進行上述試驗。(6)可考慮在主屏壁和次屏壁中使用非防火和阻止火焰?zhèn)鞑サ牟牧?，但應設(shè)置適當?shù)南到y(tǒng)（例如永久惰性氣體環(huán)境）保護或設(shè)有耐火屏壁。(1)圍護系統(tǒng)中使用的承重型絕熱層和其他材料應適于設(shè)計載荷。(2)圍護系統(tǒng)中使用的絕熱層和其他材料應具有下列性能（如適用），以確保其適合于預定的用途：①與液化氣體燃料的相容性；②在液化氣體燃料中的可溶性；③液化氣體燃料的吸收作用；④收縮量；⑤抗老化性；⑥封閉氣泡含量；⑦密度；⑧機械性能，能經(jīng)受液化氣體燃料和其他載荷影響、熱膨脹和收縮；???防火和阻止火焰?zhèn)鞑ィ?耐疲勞破壞和裂紋擴展的性能。(3)如適用時，應在營運中預計出現(xiàn)的最高溫度和低于最低設(shè)計溫度5℃之間的范圍內(nèi)對上述性能進行測試，但不必低于-196℃。4)5)(6)應在適當老化的樣品上進行絕熱層的熱傳導性試驗。7)1)T對于主要由平面構(gòu)成的A型或B型獨立燃料艙，尚應滿足如下要求：①焊接角（即由焊縫金屬構(gòu)成的角）不應用于燃料艙主殼體結(jié)構(gòu)，即殼體側(cè)面（包括平行于頂邊艙或底邊艙斜板的面，如有時）和燃料艙頂部或底部之間的角，以及燃料艙端部的橫艙壁與殼體底部、頂部或殼體側(cè)面（包括邊艙斜板，如有時）之間的角，而應采用與燃料艙殼板表面對中并采用平面內(nèi)焊接連接的彎曲板構(gòu)成的燃料艙角邊。②對于殼體其他局部構(gòu)件，例如吸水阱、污水阱、氣室等，可接受采用T型接頭，但必須為全焊透型T型焊接。(2)C型獨立燃料艙和主要以曲面構(gòu)成的B型獨立燃料艙液密主屏壁的焊接接頭的細節(jié)應滿足以下要求：VV11CT(1)粘合（或用除焊接外的一些其他工藝連接）接頭的設(shè)計應考慮連接工藝的強度特征。A(1)A型獨立燃料艙系指按照公認標準，采用傳統(tǒng)的船舶結(jié)構(gòu)分析程序進行設(shè)計的燃料艙。如果這種燃料艙主要是由平面構(gòu)成，則其設(shè)計蒸氣壓力P0應小于0.07MPa。(2)應按照4.2.3的要求設(shè)計完整的次屏壁。1)襯墊環(huán)的單面焊。(2)對于本規(guī)范要求未涉及的某些部件，如支撐結(jié)構(gòu)，在盡可能計及4.2.7.2至4.2.7.5所述的載荷和支撐結(jié)構(gòu)處的船舶變形后，應采用直接計算法確定其應力。(3)應將具有支撐構(gòu)件的燃料艙設(shè)計成能承受4.2.7.5規(guī)定的意外載荷。無需將這些載荷進行相互間的疊加，也不必將這些載荷與環(huán)境載荷進行疊加。1)（）2)4.2.1.7(3)燃料艙結(jié)構(gòu)應檢查是否存在潛在的屈曲。1)4.2.7.52)經(jīng)受4.2.7.54.2.13.3規(guī)B(1)B型獨立燃料艙系指采用模型試驗、精確分析手段和分析方法確定應力水平、疲勞壽命和裂紋擴展特性進行設(shè)計的燃料艙。如果這類燃料艙主要由平面構(gòu)成（棱形燃料艙），則其設(shè)計蒸氣壓力P0應小于0.07MPa。(2)應設(shè)置具有小量泄漏保護系統(tǒng)的部分次屏壁。小量泄漏保護系統(tǒng)應按照4.2.3設(shè)計。(1)在確定結(jié)構(gòu)對下列情況的適應性時，應考慮所有動、靜載荷的影響：①塑性變形；②屈曲；(2)應進行有限元分析或類似方法的分析和斷裂力學分析或其他等效的分析。(3)應采用三維分析法評估應力水平，包括與船體的相互作用。該分析模型應包括燃料艙及其支撐系統(tǒng)和鍵固系統(tǒng)以及船體的適當部分。(4)對在不規(guī)則波浪中的特定船舶加速度和運動以及船舶及其燃料艙對這些力和運動的響應均應進行完整的分析，除非這些數(shù)據(jù)可從類似的船舶中獲得。(1)對于由回轉(zhuǎn)體構(gòu)成主要結(jié)構(gòu)的B型獨立燃料艙，其許用應力應滿足：σm≤fσL≤1.5fσb≤σL+σb≤1.5Fσm+σb≤σm+σb+σg≤σL+σb+σg≤3.0F式中：σm——等效總體主膜應力；σL——等效局部主膜應力；σb——等效主彎曲應力；σg——等效二階應力；f——Rm/A或Re/B，取其小者；F——Rm/C或Re/D，取其小者Rm和Re定義同前。σm、σL、σb和σg參見4.2.14.7中應力分類的定義。(2)對于A和B值，至少應為下表中所列的最小值：表4.2.14.3（2）鎳鋼和碳錳鋼奧氏體鋼鋁合金A33.54B21.61.5C333D1.51.51.5(3)考慮到主管機關(guān)接受的設(shè)計條件，上述數(shù)字可進行修正。(4)對于主要由平面構(gòu)成的B型獨立燃料艙，用于有限元分析的許用膜等效應力應不超過：①對于鎳鋼和碳錳鋼，Rm/2或Re/1.2，取其小者；②對于奧氏體鋼，Rm/2.5或Re/1.2，取其小者；③對于鋁合金，Rm/2.5或Re/1.2，取其小者。(5)考慮到應力位置、應力分析方法和主管機關(guān)接受的設(shè)計條件，上述數(shù)字可經(jīng)修正。(6)殼板的厚度和扶強材的尺寸應不小于對A型獨立燃料艙的要求。7)(1)應按照4.2.10.2進行疲勞和裂紋擴展評估。根據(jù)缺陷的可探測性，驗收衡準應符合4.2.10.2（12）、4.2.10.2（13）或4.2.10.2（14）的要求。(2)疲勞分析應考慮建造公差。(3)本社認為必要時，可要求進行模型試驗，以確定應力集中系數(shù)和結(jié)構(gòu)單元的疲勞壽命。1)4.2.7.52)經(jīng)受4.2.7.54.2.14.3規(guī)標記對壓力容器進行任何標記時，所用的方法應不致于使其產(chǎn)生不可接受的局部應力的升高。(1)就應力評估而言，本節(jié)對應力分類定義如下：①正應力系指垂直于基準平面的應力分量。②膜應力系指在考慮的截面厚度范圍內(nèi)，均勻分布且等于應力平均值的正應力的分量。③彎曲應力系指在所考慮的截面厚度范圍內(nèi)，減去膜應力后的變應力。④剪切應力系指作用在基準平面內(nèi)的應力分量。⑤主應力系指由施加的載荷所產(chǎn)生的應力，它必需與外力和外力矩相平衡。主應力的基本特性系呈非自限性。明顯超過屈服強度的主應力將導致構(gòu)件破壞或至少出現(xiàn)嚴重變形。⑥總體主膜應力系指這樣一種主膜應力，即當結(jié)構(gòu)發(fā)生屈服時，在結(jié)構(gòu)中分布的主膜應力不會導致載荷的重新分布。RtS1；和RtRtS1≥Rt式中：S1——在子午線方向內(nèi)，等效應力超過1.1f的距離；S2——在子午線方向內(nèi)，到超過總體主膜應力極限的另一區(qū)域的距離；R——容器的平均半徑；t——超過總體主膜應力極限處的容器壁厚；f——許用總體主膜應力。⑧二階應力系指由相鄰部件的約束或由結(jié)構(gòu)自身約束產(chǎn)生的正應力或剪應力。二階應力的基本特性系呈自限性。導致產(chǎn)生這種應力的條件是局部屈服和較小的變形。C(1)C型獨立燃料艙應依據(jù)包含斷裂力學和裂紋擴展衡準的壓力容器標準進行設(shè)計。4.2.15.12)式中：

P0=0.2+AC(ρr)1.5 MPa其中：σm——設(shè)計主膜應力；

A0.00185(m)2AA——（Q=08A對于素體珠體馬體和氏鋼：σ=55 N/mm2；A

A=25 N/mm2；C——燃料艙的特性尺度，取下列各值中的最大者：h，0.75b或0.45lh；b，；——（，；ρr——ρr=1）(1)殼體厚度應符合下列要求：①按②加工成形后的壓力容器的殼體和封頭的最小厚度（包括腐蝕裕量）應為：對于碳錳鋼和鎳鋼，應不小于5mm；對于奧氏體鋼，應不小于3mm；對于鋁合金，應不小于7mm。③當進行13.3.6.4所述的檢驗和無損探傷時，按4.2.15.2（4）進行的計算中所用的焊接有效系數(shù)應為0.95。若考慮了其他因素，諸如所使用的材料、接頭型式、焊接方法以及載荷類型等，則焊1.013.3.6.40.85。對于特殊材料，根據(jù)焊接接頭的標定機械(2)在內(nèi)部壓力計算中應考慮4.2.7.3（4）所定義的設(shè)計液體壓力。(3)用于驗證壓力容器屈曲的設(shè)計外部壓力Pe應不小于按下式計算所得值：Pe=P1+P2+P3+P4MPa式中：P1——真空釋放閥的調(diào)定壓力，對未配備真空釋放閥的容器，應予特別考慮，但一般應取不小于0.025MPa；P2——安放壓力容器或壓力容器部件的全封閉處所的壓力釋放閥（PRVs）的調(diào)定壓力；對其他處所，P2=0；P3——由于絕熱層的重量和收縮、殼體重量（包括腐蝕裕量）以及壓力容器可能承受的其他外P4——由水壓頭引起的作用于露天甲板上的壓力容器或壓力容器部件的外部壓力；對其他處所，P4=0。4)5)(a)對于壓力容器的結(jié)構(gòu)尺寸，應按4.2.15.2（1）至4.2.15.2（4）和4.2.15.3的規(guī)定予以確定。b)4.2.7.2至4.2.7.5(c)應特別考慮二階應力和熱應力。(1)對于C型獨立燃料艙，其許用應力應不超過：σm≤fσL≤σb≤1.5fσL+σb≤σm+σb≤1.5fσm+σb+σg≤3.0fσL+σb+σg≤3.0f式中：σm——等效總體主膜應力；σL——等效局部主膜應力；σb——等效主彎曲應力；σg——等效二階應力；f——Rm/A或Re/B，取其小者。σLσg和σbAB鎳鋼和碳錳鋼奧氏體鋼鋁合金A33.54B1.51.51.52)(1)對于C型獨立燃料艙，本社可根據(jù)燃料艙尺寸、形狀及其支撐構(gòu)件和附件的布置，要求附加驗證以核查其是否符合4.2.15.1（1）關(guān)于靜應力和動應力的要求。(2)對于真空絕熱型燃料艙，應特別注意其支撐設(shè)計的疲勞強度，還應特別考慮對其內(nèi)外殼間進行檢驗的局限性。(1)燃料艙和燃料艙支撐構(gòu)件應設(shè)計成能承受4.2.7.5和4.2.1.6（3）規(guī)定的適用意外載荷和設(shè)計條件。2)經(jīng)受4.2.7.5標記對壓力容器進行標記時，所用的方法應不致于使其產(chǎn)生不能接受的局部應力的升高。①薄膜圍護系統(tǒng)的設(shè)計依據(jù)為使熱膨脹和其他膨脹或收縮得到補償，以免出現(xiàn)喪失薄膜密性的不當風險。②應采用基于分析和試驗的系統(tǒng)方法，以證明系統(tǒng)在4.2.16.2（1）規(guī)定的潛在事件的情況下，可提供預期功能。4.2.3P00.025