噴射混凝土施工方案

噴射混凝土施工方案（1）在噴混凝土之前，先按設(shè)計(jì)規(guī)定綁扎、固定鋼筋網(wǎng)。面層內(nèi)的鋼筋網(wǎng)片應(yīng)牢固固定在邊壁上并符合設(shè)計(jì)規(guī)定的保護(hù)層厚度規(guī)定。鋼筋網(wǎng)片可用插入土中的鋼筋固定，但在噴射混凝土?xí)r不應(yīng)出現(xiàn)振動(dòng)。（2）鋼筋網(wǎng)片可綁扎或焊接而成，網(wǎng)格允許偏差為±10mm。鋪設(shè)鋼筋網(wǎng)時(shí)每邊的搭接長(zhǎng)度應(yīng)不不大于250mm，如為搭焊則焊接長(zhǎng)度不不大于網(wǎng)片鋼筋直徑的10倍。網(wǎng)片與坡面間隙不不大于40mm。（3）噴射混凝土的配合比：水泥：石子：砂=1：2：2（重量比），粗骨料最大粒徑不適宜不不大于12mm。（4）噴射混凝土前，應(yīng)對(duì)機(jī)械設(shè)備、風(fēng)、水管路和電路進(jìn)行全方面檢查和試運(yùn)轉(zhuǎn)。（5）為確保噴射混凝土厚度達(dá)成均勻的設(shè)計(jì)值，可在邊壁上隔一定距離打入垂直短鋼筋段作為厚度標(biāo)志。噴射混凝土的射距宜保持在0.8～1.5m范疇內(nèi)，并使射流垂直于壁面。在有鋼筋的部位可先噴鋼筋的后方以避免鋼筋背面出現(xiàn)空隙。噴射混凝土的路線從壁面開挖層底部逐步向上進(jìn)行，但底部鋼筋網(wǎng)搭接長(zhǎng)度范疇以內(nèi)先不噴混凝土，待與下層鋼筋網(wǎng)搭接綁扎之后再與下層壁面同時(shí)噴混凝土?；炷撩鎸咏涌p部分做成45°角斜面搭接。當(dāng)分二層噴射時(shí)，每次噴射厚度宜為40mm，且接縫錯(cuò)開。混凝土接縫在繼續(xù)噴射混凝土之前應(yīng)消除浮漿碎屑，并噴少量水潤(rùn)濕。（6）面層噴射混凝土終凝后2h采用養(yǎng)護(hù)方法，最少應(yīng)養(yǎng)護(hù)5～7d，養(yǎng)護(hù)視氣候條件采用噴水或覆蓋澆水。9.4降水施工9.4.1降水井宜基坑外邊沿布置。在土方開挖到－3.85m層位時(shí)開始施工。9.4.2濾管壁上滲水孔直徑為10mm，呈梅花型排列，孔隙率應(yīng)不不大于30%；管壁外應(yīng)設(shè)兩道圓孔包網(wǎng)過濾器，內(nèi)層濾網(wǎng)采用40目的金屬網(wǎng)或尼龍網(wǎng)，外層濾網(wǎng)采用6目的金屬網(wǎng)或尼龍網(wǎng)；管壁與濾網(wǎng)間應(yīng)采用金屬絲繞成螺旋形隔開，濾網(wǎng)外應(yīng)再繞一層粗金屬絲。9.4.3管井設(shè)立采用鉆孔法成孔，井孔直徑不適宜不大于400mm，孔深宜比濾管底深0.5～0.6m。在井管與孔壁間及時(shí)用干凈礫砂填灌密實(shí)。投入濾料的數(shù)量不不大于計(jì)算值的85%，在地面下列1m范疇內(nèi)應(yīng)用粘土封孔。9.4.4管井使用前，應(yīng)進(jìn)行試抽水，當(dāng)確認(rèn)無漏水、漏氣等異常現(xiàn)象后，應(yīng)確保持續(xù)不停抽水。9.4.5在抽水過程中定時(shí)觀察水量、水位、真空度。9.4.6抽水設(shè)備采用深井水泵，水泵應(yīng)置于設(shè)計(jì)深度，水泵吸水口應(yīng)始終保持在動(dòng)水位下列。降水過程中，應(yīng)定時(shí)取樣測(cè)試含砂量，確保含砂量不不不大于0.05。噴射混凝土施工方案（1）在噴混凝土之前，先按設(shè)計(jì)規(guī)定綁扎、固定鋼筋網(wǎng)。面層內(nèi)的鋼筋網(wǎng)片應(yīng)牢固固定在邊壁上并符合設(shè)計(jì)規(guī)定的保護(hù)層厚度規(guī)定。鋼筋網(wǎng)片可用插入土中的鋼筋固定，但在噴射混凝土?xí)r不應(yīng)出現(xiàn)振動(dòng)。（2）鋼筋網(wǎng)片可綁扎或焊接而成，網(wǎng)格允許偏差為±10mm。鋪設(shè)鋼筋網(wǎng)時(shí)每邊的搭接長(zhǎng)度應(yīng)不不大于250mm，如為搭焊則焊接長(zhǎng)度不不大于網(wǎng)片鋼筋直徑的10倍。網(wǎng)片與坡面間隙不不大于40mm。（3）噴射混凝土的配合比：水泥：石子：砂=1：2：2（重量比），粗骨料最大粒徑不適宜不不大于12mm。（4）噴射混凝土前，應(yīng)對(duì)機(jī)械設(shè)備、風(fēng)、水管路和電路進(jìn)行全方面檢查和試運(yùn)轉(zhuǎn)。（5）為確保噴射混凝土厚度達(dá)成均勻的設(shè)計(jì)值，可在邊壁上隔一定距離打入垂直短鋼筋段作為厚度標(biāo)志。噴射混凝土的射距宜保持在0.8～1.5m范疇內(nèi)，并使射流垂直于壁面。在有鋼筋的部位可先噴鋼筋的后方以避免鋼筋背面出現(xiàn)空隙。噴射混凝土的路線從壁面開挖層底部逐步向上進(jìn)行，但底部鋼筋網(wǎng)搭接長(zhǎng)度范疇以內(nèi)先不噴混凝土，待與下層鋼筋網(wǎng)搭接綁扎之后再與下層壁面同時(shí)噴混凝土。混凝土面層接縫部分做成45°角斜面搭接。當(dāng)分二層噴射時(shí)，每次噴射厚度宜為40mm，且接縫錯(cuò)開?；炷两涌p在繼續(xù)噴射混凝土之前應(yīng)消除浮漿碎屑，并噴少量水潤(rùn)濕。（6）面層噴射混凝土終凝后2h采用養(yǎng)護(hù)方法，最少應(yīng)養(yǎng)護(hù)5～7d，養(yǎng)護(hù)視氣候條件采用噴水或覆蓋澆水。9.4降水施工9.4.1降水井宜基坑外邊沿布置。在土方開挖到－3.85m層位時(shí)開始施工。9.4.2濾管壁上滲水孔直徑為10mm，呈梅花型排列，孔隙率應(yīng)不不大于30%；管壁外應(yīng)設(shè)兩道圓孔包網(wǎng)過濾器，內(nèi)層濾網(wǎng)采用40目的金屬網(wǎng)或尼龍網(wǎng)，外層濾網(wǎng)采用6目的金屬網(wǎng)或尼龍網(wǎng)；管壁與濾網(wǎng)間應(yīng)采用金屬絲繞成螺旋形隔開，濾網(wǎng)外應(yīng)再繞一層粗金屬絲。9.4.3管井設(shè)立采用鉆孔法成孔，井孔直徑不適宜不大于400mm，孔深宜比濾管底深0.5～0.6m。在井管與孔壁間及時(shí)用干凈礫砂填灌密實(shí)。投入濾料的數(shù)量不不大于計(jì)算值的85%，在地面下列1m范疇內(nèi)應(yīng)用粘土封孔。9.4.4管井使用前，應(yīng)進(jìn)行試抽水，當(dāng)確認(rèn)無漏水、漏氣等異?，F(xiàn)象后，應(yīng)確保持續(xù)不停抽水。9.4.5在抽水過程中定時(shí)觀察水量、水位、真空度。9.4.6抽水設(shè)備采用深井水泵，水泵應(yīng)置于設(shè)計(jì)深度，水泵吸水口應(yīng)始終保持在動(dòng)水位下列。降水過程中，應(yīng)定時(shí)取樣測(cè)試含砂量，確保含砂量不不不大于0.05。大梁支模施工方案本工程預(yù)應(yīng)力井字梁、預(yù)應(yīng)力大梁、框支梁的截面尺寸大，支模高度高。以門廳入口處預(yù)應(yīng)力大梁截面尺寸600×3000，板厚150mm；支模架高度7.0m；大劇場(chǎng)頂板預(yù)應(yīng)力大梁截面尺寸800×2100，板厚200mm，支模架高度29.0m；這些大梁均必須采用超高、重荷的模板支撐體系?？紤]鋼管、扣件采購(gòu)、租賃的渠道較廣，容易獲得，并且費(fèi)用極低；操作工人施工習(xí)慣，本工程支模架均采用鋼管扣件式。支模次序：滿堂架搭設(shè)→鋪梁底→綁梁筋→立側(cè)?！伷脚_(tái)板→加固。（1）、支模架工藝規(guī)定和施工辦法1、支模架的搭設(shè)：支模架采用扣件式鋼管支模架作梁和平板模板的豎向垂直支撐，同時(shí)也作柱的水平固定支撐。具體規(guī)定以下：1）、立管間距：600×3000大梁梁底兩邊及梁中立管采用0.3×0.5m立柱網(wǎng)，平板下立柱采用1.2×1.2m的立柱網(wǎng)；800×2100大梁梁底兩邊及梁中立管采用0.3×0.6m立柱網(wǎng)，平板下立柱采用0.9×0.9m的立柱網(wǎng)。2）、水平桿布設(shè)：離地150－200mm設(shè)一道掃地桿，縱橫向布置，梁、板底部根據(jù)支模需要標(biāo)高搭設(shè)一道水平桿，掃地桿和頂層水平桿之間應(yīng)增加水平連結(jié)桿，縱橫兩向布置，水平桿的垂直距離不得超出1.58m。3）、剪刀撐布置：為加強(qiáng)整個(gè)支模架體系的整體穩(wěn)定性，在滿堂紅架子中，縱橫向均應(yīng)設(shè)垂直方向剪刀撐，剪刀撐間距≤4.0m。4）、水平連接：為了確保超高支模在水平方向的穩(wěn)定，避免支模架發(fā)生側(cè)向傾覆，在每層樓板的側(cè)梁上設(shè)立連接件，并將支模架與相鄰構(gòu)造柱采用鋼管抱箍相連。2、梁板支模辦法以下圖：3、梁板支撐闡明：1）、600×3000大梁支模架立管間距不大于300×500，板支模架立管間距不大于1200×1200；800×2100大梁梁支模架立管間距不大于300×500，板支模架立管間距不大于900×900。2）、梁高3000mm，采用5排對(duì)拉螺桿，螺栓縱向間距為500mm。梁高2100mm，采用4排對(duì)拉螺桿，螺栓縱向間距500mm。3）、全部架下支承立管梁底、板底主受力接點(diǎn)扣件下端必須設(shè)立防滑保護(hù)扣，立管不允許使用搭連接。（2）、超高支模架系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算1、立桿穩(wěn)定性計(jì)算（29米支模架高度為計(jì)算模型，因現(xiàn)場(chǎng)采用敞開式支模架，且支模架與構(gòu)造主體有可靠連接，故在計(jì)算立桿穩(wěn)定性時(shí)不考慮風(fēng)荷載的作用）：考慮到不同部位的砼自重不一致，故分別計(jì)算不同部位平板及深梁部分的立桿穩(wěn)定性以下：1）、大廳平板部分（板厚150mm，立桿間距1.2×1.2m）模板、支架的荷裁模板、木枋及鋼筋自重：500N/m2鋼管支架自重：N/m2新澆砼自重：0.15×1×1×24000=3600N/m2施工荷載：3500N/m2累計(jì)：N=1.2×（500++3600）+1.4×3500=12220N/m2單根立鋼管受荷面積：1.2×1.2=1.44m2單根立桿承受的荷載：1.44×12220=17596.8N采用φ48×3.5mm鋼管，A=489mm2鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為：I=15.8mm立桿之間水平支撐最大間距為1580mm。立柱強(qiáng)度計(jì)算：立桿的壓應(yīng)力為：σ=N/A=17596.8/489=35.99N/mm2＜f=205N/mm2穩(wěn)定性計(jì)算：長(zhǎng)細(xì)比：λ=L/I=（1.58+2×0.15）×1000/15.8=118.9＜[λ]=210查《JGJ130-》附錄C，得ψ=0.458則：立桿的受壓應(yīng)力為：σ=N/（ψ×A）=17596.8/（0.458×489）=79.97N/mm2＜f＝205N/mm2因此立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合規(guī)定。2）、大梁部分：（立桿間距0.3×0.5m）模板、支架荷載木模板、木枋及鋼筋自重：1500N/m2鋼管支架自重：N/m2砼自重：（1×0.8×3.0）×24000/（0.9×1.0）=64000N/m2施工荷載:3500N/m2累計(jì):N=1.2×（1500++3）+1.4×3500=86140N/m2單根立桿受荷面積:0.3×0.5=0.15m2單根立桿受荷:0.15×86140=12921N立桿的壓應(yīng)力為：σ=N/A=12921/489=26.423N/mm2＜f＝205N/mm2穩(wěn)定性計(jì)算:長(zhǎng)細(xì)比：λ=118.9則：σ=N/（ψ×A）=12921/（0.458×489）=57.69N/mm2＜f＝205N/mm2因此立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合規(guī)定。3）、劇場(chǎng)頂板部分（板厚200mm，立桿間距0.9×0.9m）模板、支架的荷裁模板、木枋及鋼筋自重：500N/m2鋼管支架自重：N/m2新澆砼自重：0.20×1.0×1.0×24000=1N/m2施工荷載：3500N/m2累計(jì)：N=1.2×（500++1）+1.4×3500=49300N/m2單根立鋼管受荷面積：0.9×0.9=0.81m2單根立桿承受的荷載：0.81×49300=39933N采用φ48×3.5mm鋼管，A=489mm2鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為：I=15.8mm立桿之間水平支撐最大間距為1580mm。立柱強(qiáng)度計(jì)算：立桿的壓應(yīng)力為：σ=N/A=39933/489=81.663N/mm2＜f=205N/mm2穩(wěn)定性計(jì)算：長(zhǎng)細(xì)比：λ=L/I=（1.58+2×0.15）×1000/15.8=118.9＜[λ]=210查《JGJ130-》附錄C，得ψ=0.458則：立桿的受壓應(yīng)力為：σ=N/（ψ×A）=39933/（0.458×489）=178.30N/mm2＜f＝205N/mm2因此立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合規(guī)定。4）、劇場(chǎng)頂大梁部分：（立桿間距0.3×0.5m）模板、支架荷載木模板、木枋及鋼筋自重：1500N/m2鋼管支架自重：N/m2砼自重：（0.8×2.1×1.0）×24000/（0.9×1.0）=44800N/m2施工荷載:3500N/m2累計(jì):N=1.2×（1500++44800）+1.4×3500=62860N/m2單根立桿受荷面積:0.3×0.5=0.15m2單根立桿受荷:0.15×=62860=11314.8N立桿的壓應(yīng)力為：σ=N/A=11314.8/489=23.14N/mm2＜f＝205N/mm2穩(wěn)定性計(jì)算:長(zhǎng)細(xì)比：λ=118.9則：σ=N/（ψ×A）=11314.8/（0.458×489）=50.522N/mm2＜f＝205N/mm2因此立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合規(guī)定。2、橫桿的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算（取梁底橫桿計(jì)算）及扣件防滑驗(yàn)算1）、鋼管的各項(xiàng)參數(shù)：鋼管參數(shù)：E=2.06×105N/mm2、f=205N/mm2W=5.08cm3I=12.19cm42）、大廳大梁的橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算：所受的均布面荷載：Q=64000N/m2按4根橫桿平均受力計(jì)算q1=Q×b=64000×0.8/4=12800N/mMmax=q1×ι2/10=12.8×0.52×106/10=3.2×105NmmσMax=Mmax/w=3.2×105/（5.08×103）=63N/mm2＜f=205N/mm23）、大廳大梁的橫桿的撓度驗(yàn)算v=q1·ι4/（128·E·I）=12800×6004/（128×2.06×105×12.19×104）=0.52mm＜L/250=600/250=3.2mm因此符合規(guī)定。4）、劇場(chǎng)頂大梁的橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算：所受的均布面荷載：Q=44800N/m2按4根橫桿平均受力計(jì)算q1=Q·b=44800×0.8/4=8960N/mMmax=q1×ι2/10=8.96×0.52×106/10=2.24×105NmmσMax=Mmax/w=2.24×105/（5.08×103）=44.09N/mm2＜f=205N/mm2E、大廳的橫桿的撓度驗(yàn)算v=q1·ι4/（128·E·I）=8960×5004/（128×2.06×105×12.19×104）=0.17mm＜L/250=600/250=3.2mm因此符合規(guī)定。3、扣件防滑驗(yàn)算（取梁下排扣件驗(yàn)算）1）、大廳每個(gè)扣件受力N=64×0.3×0.5/2=9.6kN單個(gè)扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值為8kN，雙排扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值為12kN，雙排扣件可滿足防滑規(guī)定。2）、劇場(chǎng)頂大梁每個(gè)扣件受力N=44.8×0.3×0.5=6.72kN單個(gè)扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值為8kN，可滿足防滑規(guī)定。4、下層樓板承載力計(jì)算在本區(qū)域混凝土達(dá)成28天強(qiáng)度之前下層支模架不予拆除，且下層支模架與本層支模架搭設(shè)方式相似，因此樓板整體承載力能夠滿足規(guī)定，故僅需驗(yàn)算下層樓板砼抗壓強(qiáng)度。樓板為120厚抗沖切驗(yàn)算：?jiǎn)胃U軸向力最大為9.6kN當(dāng)為φ48架管時(shí)，沖切面水平投影面積為：A＝（144×144－24×24）π＝6.33×104mm2查表得：C40砼ft＝1.71N/mm20.6ftA=0.6×1.71×6.33×104=64950N=64.95kN>9.64kN故抗沖切滿足規(guī)定。5、木枋強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算1）、參數(shù):E＝9×103MpaW=83.3cm3I=416.65cm42）、強(qiáng)度驗(yàn)算q=64000×0.2=12800N/m=12.8N/mmσ=ql2/（10W）=12.8×3002/（10W）＝12.8×3002/（10×83.3×103）=1.383N/mm2＜[f]=11N/mm23）、撓度驗(yàn)算v＝q1·ι4/（128·E·I）=12.8×3004/（128×9×103×416.65×104）=0.2mm＜[v]=600/1000=0.6mm符合規(guī)定。（3）、超高支模架系統(tǒng)誘發(fā)荷載內(nèi)力計(jì)算誘發(fā)荷載是指支撐系統(tǒng)在動(dòng)活載的瞬間作用下引發(fā)的如風(fēng)荷、輸送混凝土泵管的水平?jīng)_力、混凝土震搗器的振動(dòng)波對(duì)鋼管立桿承壓能力的削弱乃至扣件抗滑移與抗扭轉(zhuǎn)的能力的減少。因此在計(jì)算超高支模架時(shí)必須考慮誘發(fā)荷載引發(fā)的誘發(fā)應(yīng)力對(duì)支模架的影響?！罢T發(fā)荷載計(jì)算法”是一種簡(jiǎn)化的、適合手算的整體構(gòu)造分析法，對(duì)平面布置為矩形的排架支撐系統(tǒng)，可簡(jiǎn)化地取一定寬度的豎向平面作為計(jì)算單元，近似的按“誘發(fā)荷載法”進(jìn)行計(jì)算。假定支撐系統(tǒng)受到一水平力F時(shí)，在其基礎(chǔ)處有另一大小相等、方向相反的反力與之平衡，構(gòu)成一力偶；若整個(gè)支撐體系不發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，在支撐的各立桿中應(yīng)存在著豎向荷載與之平衡，該豎向荷載稱為誘發(fā)荷載。本工程取劇場(chǎng)大梁中部3.6米長(zhǎng)度作為計(jì)算單元，計(jì)算簡(jiǎn)圖見下圖。1、荷載原則值計(jì)算：木模板、木枋及鋼筋自重：1500N/m2鋼管支架自重：N/m2砼自重：（1×0.8×2.1）×24000/（0.9×1.0）=44800N/m2施工荷載:3500N/m2支撐安裝偏差荷載FC=518N（取1%的垂直永久荷載值）安全荷載S=1295N（取2.5%的垂直永久荷載值）泵送等水平?jīng)_擊荷載Fm=1N2、誘發(fā)荷載計(jì)算按照M=F·H及Pi=ri·M/Σri2計(jì)算P1、P2、P3以下表：水平荷載水平力（kN）力矩（kN·m）誘發(fā)荷載Fm12348P1=124.29；P2=82.86；P3=41.43S1.332.48P1=11.6；P2=7.73；P3=3.87FC0.51812.992P1=4.64；P2=3.09；P3=1.553、內(nèi)力計(jì)算按誘發(fā)荷載計(jì)算并組合得最大內(nèi)力控制值：Nmax=1.2×6.72+1.4×（124.29+11.6+4.64）/4=57.25kN單根立桿的壓應(yīng)力為：σ=N/A=57250/489=117.08N/mm2＜f＝205N/mm2。符合規(guī)定。其它高架支模高度遠(yuǎn)不大于劇場(chǎng)大梁部位，故計(jì)算從略。大梁支模施工方案本工程預(yù)應(yīng)力井字梁、預(yù)應(yīng)力大梁、框支梁的截面尺寸大，支模高度高。以門廳入口處預(yù)應(yīng)力大梁截面尺寸600×3000，板厚150mm；支模架高度7.0m；大劇場(chǎng)頂板預(yù)應(yīng)力大梁截面尺寸800×2100，板厚200mm，支模架高度29.0m；這些大梁均必須采用超高、重荷的模板支撐體系?？紤]鋼管、扣件采購(gòu)、租賃的渠道較廣，容易獲得，并且費(fèi)用極低；操作工人施工習(xí)慣，本工程支模架均采用鋼管扣件式。支模次序：滿堂架搭設(shè)→鋪梁底→綁梁筋→立側(cè)?！伷脚_(tái)板→加固。（1）、支模架工藝規(guī)定和施工辦法1、支模架的搭設(shè)：支模架采用扣件式鋼管支模架作梁和平板模板的豎向垂直支撐，同時(shí)也作柱的水平固定支撐。具體規(guī)定以下：1）、立管間距：600×3000大梁梁底兩邊及梁中立管采用0.3×0.5m立柱網(wǎng)，平板下立柱采用1.2×1.2m的立柱網(wǎng)；800×2100大梁梁底兩邊及梁中立管采用0.3×0.6m立柱網(wǎng)，平板下立柱采用0.9×0.9m的立柱網(wǎng)。2）、水平桿布設(shè)：離地150－200mm設(shè)一道掃地桿，縱橫向布置，梁、板底部根據(jù)支模需要標(biāo)高搭設(shè)一道水平桿，掃地桿和頂層水平桿之間應(yīng)增加水平連結(jié)桿，縱橫兩向布置，水平桿的垂直距離不得超出1.58m。3）、剪刀撐布置：為加強(qiáng)整個(gè)支模架體系的整體穩(wěn)定性，在滿堂紅架子中，縱橫向均應(yīng)設(shè)垂直方向剪刀撐，剪刀撐間距≤4.0m。4）、水平連接：為了確保超高支模在水平方向的穩(wěn)定，避免支模架發(fā)生側(cè)向傾覆，在每層樓板的側(cè)梁上設(shè)立連接件，并將支模架與相鄰構(gòu)造柱采用鋼管抱箍相連。2、梁板支模辦法以下圖：3、梁板支撐闡明：1）、600×3000大梁支模架立管間距不大于300×500，板支模架立管間距不大于1200×1200；800×2100大梁梁支模架立管間距不大于300×500，板支模架立管間距不大于900×900。2）、梁高3000mm，采用5排對(duì)拉螺桿，螺栓縱向間距為500mm。梁高2100mm，采用4排對(duì)拉螺桿，螺栓縱向間距500mm。3）、全部架下支承立管梁底、板底主受力接點(diǎn)扣件下端必須設(shè)立防滑保護(hù)扣，立管不允許使用搭連接。（2）、超高支模架系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算1、立桿穩(wěn)定性計(jì)算（29米支模架高度為計(jì)算模型，因現(xiàn)場(chǎng)采用敞開式支模架，且支模架與構(gòu)造主體有可靠連接，故在計(jì)算立桿穩(wěn)定性時(shí)不考慮風(fēng)荷載的作用）：考慮到不同部位的砼自重不一致，故分別計(jì)算不同部位平板及深梁部分的立桿穩(wěn)定性以下：1）、大廳平板部分（板厚150mm，立桿間距1.2×1.2m）模板、支架的荷裁模板、木枋及鋼筋自重：500N/m2鋼管支架自重：N/m2新澆砼自重：0.15×1×1×24000=3600N/m2施工荷載：3500N/m2累計(jì)：N=1.2×（500++3600）+1.4×3500=12220N/m2單根立鋼管受荷面積：1.2×1.2=1.44m2單根立桿承受的荷載：1.44×12220=17596.8N采用φ48×3.5mm鋼管，A=489mm2鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為：I=15.8mm立桿之間水平支撐最大間距為1580mm。立柱強(qiáng)度計(jì)算：立桿的壓應(yīng)力為：σ=N/A=17596.8/489=35.99N/mm2＜f=205N/mm2穩(wěn)定性計(jì)算：長(zhǎng)細(xì)比：λ=L/I=（1.58+2×0.15）×1000/15.8=118.9＜[λ]=210查《JGJ130-》附錄C，得ψ=0.458則：立桿的受壓應(yīng)力為：σ=N/（ψ×A）=17596.8/（0.458×489）=79.97N/mm2＜f＝205N/mm2因此立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合規(guī)定。2）、大梁部分：（立桿間距0.3×0.5m）模板、支架荷載木模板、木枋及鋼筋自重：1500N/m2鋼管支架自重：N/m2砼自重：（1×0.8×3.0）×24000/（0.9×1.0）=64000N/m2施工荷載:3500N/m2累計(jì):N=1.2×（1500++3）+1.4×3500=86140N/m2單根立桿受荷面積:0.3×0.5=0.15m2單根立桿受荷:0.15×86140=12921N立桿的壓應(yīng)力為：σ=N/A=12921/489=26.423N/mm2＜f＝205N/mm2穩(wěn)定性計(jì)算:長(zhǎng)細(xì)比：λ=118.9則：σ=N/（ψ×A）=12921/（0.458×489）=57.69N/mm2＜f＝205N/mm2因此立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合規(guī)定。3）、劇場(chǎng)頂板部分（板厚200mm，立桿間距0.9×0.9m）模板、支架的荷裁模板、木枋及鋼筋自重：500N/m2鋼管支架自重：N/m2新澆砼自重：0.20×1.0×1.0×24000=1N/m2施工荷載：3500N/m2累計(jì)：N=1.2×（500++1）+1.4×3500=49300N/m2單根立鋼管受荷面積：0.9×0.9=0.81m2單根立桿承受的荷載：0.81×49300=39933N采用φ48×3.5mm鋼管，A=489mm2鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為：I=15.8mm立桿之間水平支撐最大間距為1580mm。立柱強(qiáng)度計(jì)算：立桿的壓應(yīng)力為：σ=N/A=39933/489=81.663N/mm2＜f=205N/mm2穩(wěn)定性計(jì)算：長(zhǎng)細(xì)比：λ=L/I=（1.58+2×0.15）×1000/15.8=118.9＜[λ]=210查《JGJ130-》附錄C，得ψ=0.458則：立桿的受壓應(yīng)力為：σ=N/（ψ×A）=39933/（0.458×489）=178.30N/mm2＜f＝205N/mm2因此立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合規(guī)定。4）、劇場(chǎng)頂大梁部分：（立桿間距0.3×0.5m）模板、支架荷載木模板、木枋及鋼筋自重：1500N/m2鋼管支架自重：N/m2砼自重：（0.8×2.1×1.0）×24000/（0.9×1.0）=44800N/m2施工荷載:3500N/m2累計(jì):N=1.2×（1500++44800）+1.4×3500=62860N/m2單根立桿受荷面積:0.3×0.5=0.15m2單根立桿受荷:0.15×=62860=11314.8N立桿的壓應(yīng)力為：σ=N/A=11314.8/489=23.14N/mm2＜f＝205N/mm2穩(wěn)定性計(jì)算:長(zhǎng)細(xì)比：λ=118.9則：σ=N/（ψ×A）=11314.8/（0.458×489）=50.522N/mm2＜f＝205N/mm2因此立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合規(guī)定。2、橫桿的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算（取梁底橫桿計(jì)算）及扣件防滑驗(yàn)算1）、鋼管的各項(xiàng)參數(shù)：鋼管參數(shù)：E=2.06×105N/mm2、f=205N/mm2W=5.08cm3I=12.19cm42）、大廳大梁的橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算：所受的均布面荷載：Q=64000N/m2按4根橫桿平均受力計(jì)算q1=Q×b=64000×0.8/4=12800N/mMmax=q1×ι2/10=12.8×0.52×106/10=3.2×105NmmσMax=Mmax/w=3.2×105/（5.08×103）=63N/mm2＜f=205N/mm23）、大廳大梁的橫桿的撓度驗(yàn)算v=q1·ι4/（128·E·I）=12800×6004/（128×2.06×105×12.19×104）=0.52mm＜L/250=600/250=3.2mm因此符合規(guī)定。4）、劇場(chǎng)頂大梁的橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算：所受的均布面荷載：Q=44800N/m2按4根橫桿平均受力計(jì)算q1=Q·b=44800×0.8/4=8960N/mMmax=q1×ι2/10=8.96×0.52×106/10=2.24×105NmmσMax=Mmax/w=2.24×105/（5.08×103）=44.09N/mm2＜f=205N/mm2E、大廳的橫桿的撓度驗(yàn)算v=q1·ι4/（128·E·I）=8960×5004/（128×2.06×105×12.19×104）=0.17mm＜L/250=600/250=3.2mm因此符合規(guī)定。3、扣件防滑驗(yàn)算（取梁下排扣件驗(yàn)算）1）、大廳每個(gè)扣件受力N=64×0.3×0.5/2=9.6kN單個(gè)扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值為8kN，雙排扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值為12kN，雙排扣件可滿足防滑規(guī)定。2）、劇場(chǎng)頂大梁每個(gè)扣件受力N=44.8×0.3×0.5=6.72kN單個(gè)扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值為8kN，可滿足防滑規(guī)定。4、下層樓板承載力計(jì)算在本區(qū)域混凝土達(dá)成28天強(qiáng)度之前下層支模架不予拆除，且下層支模架與本層支模架搭設(shè)方式相似，因此樓板整體承載力能夠滿足規(guī)定，故僅需驗(yàn)算下層樓板砼抗壓強(qiáng)度。樓板為120厚抗沖切驗(yàn)算：?jiǎn)胃U軸向力最大為9.6kN當(dāng)為φ48架管時(shí)，沖切面水平投影面積為：A＝（144×144－24×24）π＝6.33×104mm2查表得：C40砼ft＝1.71N/mm2