1選型與典型設(shè)備設(shè)計(jì)

第一章塔設(shè)備設(shè) AspenPlusV10.0中塔板結(jié)構(gòu)尺 第二章?lián)Q熱器選 design模 Rating模 design模 Rating模 第四章儲罐與回流罐選 V0301回流 V0303回流 第一章1-1GB150-NB/T47041-GB/T25198-JB/T4736-HG/T20592~20635-HG/T20553-GB8175-HG/T21514-HG/T20583-HG/T20570-塔1-4511933AspenAspenPlusPlant3DAspenPlus10.0AspenPlant3D2017此塔的設(shè)計(jì)溫度為120℃，我們選用S31603為筒體材料?；亓鞅?4%符合生產(chǎn)要求和經(jīng)濟(jì)性要求SectionstartingSectionendingCalculationTrayNumberofTraySectionSectionSectionpressureSectionheadloss(Hotliquid800mm，沒有漏液的現(xiàn)象。BALLAST-V4型浮閥，每浮閥的厚度為1.2mm,頂部厚度3.4mm。 件。其中OperateingPoint為操作點(diǎn)，該線為操作線100%JetFlood為霧沫夾帶線MinimumWeirLoad為液相下限線MaximunWeirLoad為液相上限線O%Weep為氣相下限線%DowncomerBackupMaximum%jet2Maximum%downcomer2MaximumdowncomerMaximum%downcomerchokeMaximumweirMaximumaeratedheightoverMaximum%approachtosystem2MaximumCsbasedonbubbling2%Jetresidencetime23456789由上表可知，精餾段各塔板的水力學(xué)數(shù)據(jù)符合標(biāo)準(zhǔn)，降液管液位高度/板間距介AspenPlusT0104塔的精餾段塔板上的物性參數(shù)可知，選取精餾段塔1-11Af1A （1.1式u'

（1.2式uf

? （1.4式1-121-19由圖查得：液相表面張力σ=0.02N/mC20=0.152 2?C

式 2?速速 （1.6式 2?速速h? ?h2??速h （1.8式 ，mh-U———————D

D

' （1.9式h （1.10式

? ? 2? （1.11式 速? （1.12式u

h?? （1.13式' ?2 ?~ '幾種形式：U型流、單溢流、雙溢流、多溢流。我們采用雙溢流結(jié)構(gòu)。

D

弓形降液管面積 （1.14式 h速（1.16式（1.17式

2??1-212?h （1.18式h出口堰高 ? （1.19式大，導(dǎo)致液泛發(fā)生的情況。同時(shí)，液體通過此間隙最大速度一般應(yīng)小于0.4m/s。 （1.20式由于=0.377m/s<0.4m/s800mm以上的精餾塔，目前常用傾斜的降液管及凹形受盤，凹形受盤受液盤的深度一般在50mm以上，這里取60mm。分布區(qū)寬度WS0.08m;脫氣區(qū)寬度WS0.08m；d.根據(jù)之前計(jì)算可知，降液管寬度為Wd=0.38m；e.浮閥選用ADV高性能浮閥ADV浮閥塔盤與F1浮閥塔盤具有相同的浮閥尺寸，F(xiàn)1浮閥塔盤的設(shè)計(jì)程序和方法完全適用于ADV浮閥塔盤的常規(guī)設(shè)計(jì)，其閥孔為d0=0.039m。初取閥孔動(dòng)能因 ，閥孔氣速u0 7.9m （1.21N d

625.17 （1.22式0.7850.0392已知降液管寬 ??h，分布區(qū)寬度取0.08m，脫氣區(qū)寬度WS取C邊緣區(qū)寬度W0.05mCA=2

r

1xrr

（1.23式r2r2

其中：xD

1.25-(0.38+0.08) （1.24式rDW1.25-0.05 A2[0.79 1.22sin1(0.79)]1.46m1.22 1.22（1.25式）取同一橫排的閥孔中心距 ，則相鄰兩排間的距離 （1.26式'由于塔直徑D=2.5m，按同一橫排的閥孔中心距' 離t30mm的等腰三角形叉排方式得到最終的浮閥數(shù)，如圖1-22所示。1-220u 0

（1.27式 （1.28式0 0.0390N( )2496 100% （1.29式 2.5（1.30式臨界孔速

10.5 6m （1.31式 v

2.781因閥孔氣速uo7.168ms,大于其臨界閥孔氣速h5.34v0 （1.32式dd可取充氣系數(shù)為04hl(hwhow)（1.33式 ??2+ （1.34式 （1.35式HdHh l

)2

)2 w

（1.36式則（1.37式取降液管中泡沫層相對密度為0.5 （1.38式dd顯然， H'，符合溢流液泛要求ddAf

0.440.8010.7s4s

（1.39式

s

S

（1.40式Vs 0.78KCF

（1.41式其中 （1.42式AA2A （1.43式

1-230.145，并查物性系數(shù)表取K=1.0

1.36L S KCF前面已計(jì)算 -------u0/ms---u0c/ms--孔心距---高度一般取1.0~1.5m，這里取HD=1.2m。2~5minD=2.5mt=5min2 （1.44式2?

HHDN2SHTSHTHF

（1.45式 2h?2? （1.46式2取塔頂蒸汽流 ,提取Aspen數(shù)據(jù)V=25920.5m/h，則管V0.785uvdV0.785uv

u 1 0.785d21

（1.48式取回流液體流 ，液相體積流量L=90.67m/h，則回流管徑V0.785uvdV0.785uv

2 0.785d22

（1.50式取進(jìn)料管液體流速 ，液相體積流量為L=96m/h，則進(jìn)料V0.785uvd3V0.785uv圓整后管徑實(shí)際流速

30.785d23

式

取料液流速 ，液相體積流量L=109m/h，則出料V0.785uvd4V0.785uv圓整后取管子規(guī)格實(shí)際流速

40.785d24

（1.54式取氣體流速 ，氣相體積流量L=18466m/h，則進(jìn)料V0.785uvd5V0.785uv圓整后取管子規(guī)格實(shí)際流速

50.785d25

式 （1.57式100℃15-30℃，取設(shè)計(jì)采用100%無損探傷，故取焊縫系數(shù)為1。 c2tPcc

（1.58式 （1.59式 +h+ ??+??+

（1.60式c2t0.5Pcc從而c為：

（1.61式 +h+2 ??+??+2=5.8mm 向上圓整則名義厚度為6mm。下封頭同理則算得名義厚度為6mm。為工業(yè)焊GB150.3- (=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.25Pc[0.9000(或由用戶輸入T0.90s=TK=1 D2=622i i KPc = ceh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計(jì)[Pw]=KDi0.5e=GB150.3- PT1.25Pc[0.9000(或由用戶輸入T0.90s=TK1 D2=622i ihKPcc=eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計(jì)[Pw]=KDi0.5e= （1.63式裙座筒體上端面至塔釜橢圓封頭切線距離1000mm，在裙座的內(nèi)外層敷設(shè)防火層。防火層厚度50mm，防火層材料為石棉水泥層。4個(gè)排氣管，規(guī)格為1084mm，排氣管距裙座筒體上部的距離為275mm和410mm。1000mm，在裙座的內(nèi)外層敷設(shè)防火層。防火層厚度50mm，防火層材料為石棉水泥層。4個(gè)排氣管，規(guī)格為894mm，排氣管距裙座筒體上部的距離為180mm。20個(gè)。螺栓規(guī)格為M42，材料為16Mn?；A(chǔ)環(huán)的厚度為18mm。裙座結(jié)構(gòu)形式裙座底部截面內(nèi)徑裙座與殼體連接裙座材料名稱裙座設(shè)計(jì)溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座材料許用應(yīng)裙座上同一高度處較大1裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引裙座上較大孔引出管地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名地腳螺栓材料許用應(yīng)地腳螺栓個(gè)數(shù)8地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)0相鄰筋板最大外側(cè)間筋板內(nèi)側(cè)間距蓋板上地腳螺栓孔直0有墊板上地腳螺栓孔直基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑基礎(chǔ)環(huán)板名義厚容器殼體強(qiáng)度計(jì)算壓力設(shè)計(jì)名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓第1名義厚度取用厚度操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma壓力試驗(yàn)時(shí)質(zhì)量風(fēng)彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) 00000nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk順風(fēng)向彎矩MII順風(fēng)向彎矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 00000n地震彎矩MIIF(hh注:計(jì)及高振型時(shí),此項(xiàng)按B.24 k00000Me00000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計(jì)算時(shí) max(MIIM,MII0.25MIIM 00000n垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii kk00000 (mIIgFII)/ i4MII/ i (mIIgFII)/ i mIIg/ i 4(0.3MIIM)/ iBA42注1:ij中i和ji=1操作工 j=1設(shè)計(jì)壓力或試驗(yàn)壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓i=3液壓試驗(yàn)工 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓[]t設(shè)計(jì)溫度下材料許用應(yīng)力B設(shè)計(jì)溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值A(chǔ)1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)A3:液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合拉應(yīng) A4:液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合壓應(yīng)試驗(yàn)壓力引起的周向應(yīng)力注3單位如下 地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模數(shù)Zb (D2D2基礎(chǔ)環(huán)板面積Ab 4基礎(chǔ)環(huán)板計(jì)算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果混凝土地基上最大壓應(yīng)力M00/Z(mgF00)/ b 0.3M00M)/Z g/ M00 m地腳螺栓受風(fēng)載時(shí)最大拉應(yīng)力B e 地腳M000.25M00MmgF 地腳螺栓需要的螺紋小徑d1n[]0地腳螺栓實(shí)際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果用筋板壓應(yīng)力 nl1G筋板許用應(yīng)力筋板校核結(jié)果3Fl蓋板最大應(yīng)力 3 4(l'd)2(l'd 蓋板許用應(yīng)力裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩0對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJD2max 0D ites ites對接焊接接頭拉應(yīng)力許可值對接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw0.7Dot搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力許可值搭接焊接接頭在試驗(yàn)工況下最大剪應(yīng)力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接頭在試驗(yàn)工況下的剪應(yīng)力許可值主要尺寸設(shè)計(jì)及總體參數(shù)計(jì)算結(jié)果裙座設(shè)計(jì)名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量0保溫層質(zhì)量平臺及扶梯質(zhì)量操作時(shí)物料質(zhì)量0液壓試驗(yàn)時(shí)液體質(zhì)量吊裝時(shí)空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎(chǔ)直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風(fēng)載對直立容器總的橫推力N0地震載荷對直立容器總的橫推力N00容器許用外壓往在塔頂設(shè)置吊柱。具體尺寸請見HG/T21693。風(fēng)力，輸入基本風(fēng)壓值為500N/m2,，通過查詢中國地震烈度區(qū)劃圖，確定南京地區(qū)IIIA類，設(shè)計(jì)地震分組操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma壓力試驗(yàn)時(shí)質(zhì)量風(fēng)彎矩MIIPl/2P(l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk順風(fēng)向彎矩MII順風(fēng)向彎矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh注:計(jì)及高振型時(shí),此項(xiàng)按B.24 k00000Me00000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計(jì)算時(shí) max(MIIM,MII0.25MIIM 垂直地震垂直地震力Fmh mh(i1,2,..,n00000 (mIIgFII)/ i4MII/ i (mIIgFII)/ i mIIg/ i 4(0.3MIIM)/ iBA223(內(nèi)壓123外壓A42注1:ij中i和ji=1操作工 j=1設(shè)計(jì)壓力或試驗(yàn)壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓i=3液壓試驗(yàn)工 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓[]t設(shè)計(jì)溫度下材料許用應(yīng)力B設(shè)計(jì)溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值A(chǔ)1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)A3:液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合拉應(yīng) A4:液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合壓應(yīng)試驗(yàn)壓力引起的周向應(yīng)力注3單位如下

，之后要求PT(Die

接管 N1, 212 1補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系數(shù)1 mm2，大于A結(jié)論:1-30T306-1第二章GB/T151-GB150-JB/T4712.1-4712.4-JB/T4736-HG/T20553-U板式采用正方形管子排列，并可用可拆式（浮頭式、填料函式、U形管式）換熱器。點(diǎn)組分的凝點(diǎn)5℃以上；常見流速增加工藝物流流速，可增加傳熱系數(shù)，使換熱器結(jié)構(gòu)緊湊，但增加流速將關(guān)系<3.3.5?15?35?70?9.8109.8109.8104~16.7103.9103~3.31016.7109.810傳熱面兩側(cè)的傳熱膜系數(shù)1、2如相差很大時(shí)，Ф19mm25mm的管子。對于Φ19mm×2mm的管子是合理的。直接受火加熱的換熱管多采用76mm的管徑。此，一般選用管長4~6m。對于大面積或無相變的換熱器可以選用8~9m的管長。大。為此，一般選用范圍為（1.25-1.5）do（do為管外徑）。M脹接相連，螺旋管束的進(jìn)出口固定在換熱器管程進(jìn)出口的管束上，元件產(chǎn)生適當(dāng)頻率的脈沖流，由此沖擊螺旋管束的自由端質(zhì)量塊M，以誘發(fā)管束的1.4~1.5倍，受到管內(nèi)二次流和管束曲率的影響，空間螺旋管管束的壓AspenPlusAspenDesignandRating等4等等等殼程設(shè)計(jì)壓力=0.68×1.1=0.748MPa,0.8MPa取作溫度+（15~30）℃。這里取殼程設(shè)計(jì)溫度為90℃，管程設(shè)計(jì)溫度為90℃壁熱阻為EDR自動(dòng)默認(rèn)值。0.000182K/W。m2K/W 殼數(shù)/臺 面積/殼(有效)8628 1800 6000mm類型 臥式/立式Hor接 串聯(lián) 式為30°排列，管心距25mm。折流板型式為單弓形折流板，圓缺率為40.38%。281.8W/(m2K)， 350mm450mm，殼程進(jìn)出口接管尺寸（內(nèi)徑）450mm250mm。 式為30°排列，管心距23mm。折流板型式為單弓形折流板，圓缺率為24.55%。213.4W/(m2K)，Db47276mAspenEDR模擬出來的傳熱管排列如

板數(shù)為7塊。816mm。 ? （mm0.8-MPa接管的方位見圖2-13換熱器結(jié)構(gòu)示意圖 (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.25Pc[0.5000(或由用戶輸入T0.90s=TK=1 D2=622i ih KPc =ceh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計(jì)[Pw]=KDi0.5e=GB150.3- (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.25Pc[0.5000(或由用戶輸入T0.90s=TK1 D2=622i ihKPc=eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計(jì)[Pw]=KDi0.5e=設(shè)計(jì)計(jì)算條 圓筒 平均金屬溫度C CCA=0.252CEt換熱管CtsEtC2換熱管KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2(dt系數(shù)Cr=2Et 比值lcr管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力 Cr (Clcr t i []crs1 2 2Cr管板Cr40管子加強(qiáng)系數(shù)K21.318 Ena/E K 4管箱法蘭f法蘭外徑基本法蘭力矩bfDfDi ,3 2E" 2"旋轉(zhuǎn)剛度K" ff fEh" 12DibfDi殼蘭f法蘭外徑法蘭寬度bfDfDi比值' ,,'312E'b2'旋轉(zhuǎn)剛度K' ff fE' 12DibfDi 法蘭外徑與內(nèi)徑之比KDf殼體法蘭應(yīng)力系數(shù)Y(K查<<GB150－2011>>表7-旋轉(zhuǎn)剛度無量綱參數(shù) Kf4膨脹節(jié)總體軸向剛 2(l系~管板第一彎矩系數(shù)(KKf查<<GB151-1999>>27)系數(shù)~KK~系數(shù)(KtKf查<<GB151－98>>29)換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEt數(shù)換熱管束與帶膨脹節(jié)殼體剛度之比 Etna(EsAsKex EsAsKex計(jì)算系數(shù)（帶膨脹節(jié)時(shí)Qex代替Q）M 2K(QG2(按K,Q或Qex查圖30) Kf(Kf 管板邊緣力矩變化系數(shù)M 法蘭力矩變化系數(shù)MfM K 管數(shù) A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 管板布管區(qū)當(dāng)量直徑D4A 系數(shù)Al/系數(shù)na/系數(shù)s0.40.61Q系數(shù)(帶膨脹節(jié)時(shí)Qex代替 t0.4(1)(0.6Q)tDt/管板周邊不布管區(qū)無量綱寬度k=K(1-=(t-t)-(ts-t 當(dāng)量壓力組合PcPasPs 4 Mm i MMmM~管板總彎矩系數(shù)mm1m21 僅用于m0時(shí)G3m1 當(dāng)m0時(shí),按K和m查圖31(a)實(shí)線當(dāng)m0時(shí),按K和m查圖系數(shù) m< ~r=1(1)G4QG~'=3m(1r4K(QG2~p=114QG D管板徑向應(yīng)力r i a1.5r3t'ai k r1m2m(2 1.5r3t管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p0.5r1.5r殼體法蘭應(yīng)力'Y P Mwsf1.5r3t1PG2QP Q a t3tA(1) As(QG2)ccqt=44僅有管程壓力Pt(Ps=(t-t)-(ts-t PcPt(1PatPt 4Mp D3i MM~管板邊緣剪力系數(shù)m1管板總彎矩系數(shù)m 僅用于m0時(shí)G1 當(dāng)m0時(shí),按K和m查圖31（a）實(shí)線當(dāng)m0時(shí),按K和m查31（b)系數(shù) m>0,G1=max(G1e,G1i)m<0,G1=帶膨脹節(jié)Q為Qex 1(1 4Q m(1'=4K(QGr21 4Q2 DirPa1.5r3tP~'D2k 'ari1 ( m 3r管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p0.5r1.5r殼體法蘭應(yīng)力' Di f1.5r3t1PG2QP Q a t3tA[P(1)P (QG2)ccq=4409015(1521470012[]tPc=e=n-C1-C2=n=(Die)=t ==e=n-C1-C2=n L=AA=BB=B= NN殼體[]法蘭許應(yīng)f許應(yīng)bd個(gè)墊片hNmb b=b0> b=2.53 DGD外+D內(nèi)b0 DGD外螺栓受力計(jì)Wa=πbDGy=NWp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Abn2=力矩計(jì)FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD=NFG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=NFT=F-=NLT=0.5(LA+1LG=MT=FT=N外壓MpFDLDLGFT(LT-LG內(nèi)壓:Mp= Mp=NW=NLG=Ma=WLG=N[]t Mo=N螺栓距校核LDn=Lmin Lmax形狀常數(shù)確h0Di0h/ho=K=Do/DI=ZYeFIh0eFLh0f=d1U =d1U =3f=4fe13=計(jì)算值許值結(jié)論W1iWp2in輸入法蘭厚度δf80.0mm時(shí),計(jì)值許值結(jié)論 fM 1.5[]t=267.0fn nf[]t=fM0YZ f[]t=f=[]t=fJ52.14VIMoo1接管 N1, ℃φ12012 1補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)01A mm2，大于A結(jié)論:AspenPlusAspenDesignandRating11殼程設(shè)計(jì)壓力=1.125×1.1=1.235MPa,1.5MPa取溫度+（15~30）℃。這里取殼程設(shè)計(jì)溫度為200℃，管程設(shè)計(jì)溫度為145℃壁熱阻為EDR自動(dòng)默認(rèn)值。0.000182K/W。m2K/W 殼數(shù)/臺 面積/殼(有效 1100 6000mm類型 臥式/立式Hor接 串聯(lián) 式為30°排列，管心距25mm。折流板型式為單弓形折流板，圓缺率為39.17%。323.3W/(m2K)， 6000mm24.65%580mm，管程進(jìn)口接管尺寸（內(nèi) 式為30°排列，管心距23mm。折流板型式為單弓形折流板，圓缺率為24.65%。284.6W/(m2K)，Db15606mAspenEDR模擬出來的傳熱管排列如

板數(shù)為9塊。814mm。 （mm0.8-MPa接管的方位見圖2.6-8換熱器結(jié)構(gòu)示意圖GB150.3- (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.25Pc[1.8750(或由用戶輸入T0.90s=TK=1 D2=622i ih KPc =ceh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計(jì)[Pw]=KDi0.5e=GB150.3- (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的應(yīng)力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.25Pc[1.8750(或由用戶輸入T0.90s=TK1 D2=622i ihKPc=eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計(jì)[Pw]=KDi0.5e=設(shè)計(jì)計(jì)算條 圓筒 平均金屬溫度C CCA=0.252筒CEt換熱管C[tstC2換熱管KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑id2(d2)t系數(shù)Cr=2Et 比值lcr Cr t(Clcr t []crs12i2Cr管板Cr40管子加強(qiáng)系數(shù)K21.318 Ena/E K 4管箱法蘭f法蘭外徑基本法蘭力矩bfDfDi ,3 2E" 2"旋轉(zhuǎn)剛度K" ff fEh" 12DibfDi殼蘭f法蘭外徑法蘭寬度bfDfDi比值' ,,',312E'b2'旋轉(zhuǎn)剛度K' ff fE' 12DibfDi 法蘭外徑與內(nèi)徑之比KDf殼體法蘭應(yīng)力系數(shù)Y(K查<<GB150－2011>>表7-旋轉(zhuǎn)剛度無量綱參數(shù) Kf4膨脹節(jié)總體軸向剛 2(l系~管板第一彎矩系數(shù)(按KKf查<<GB151-1999>>27)系數(shù)~KK~系數(shù)(KtKf查<<GB151－98>>29)數(shù)計(jì)算換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEt換熱管束與帶膨脹節(jié)殼體剛度之比 Etna(EsAsKex EsAsKex系數(shù)（帶膨脹節(jié)時(shí)Qex代替Q）M 2K(QG2(按K,Q或Qex查圖30) Kf(KfG3 管板邊緣力矩變化系數(shù)M 法蘭力矩變化系數(shù)MfM K 管數(shù) A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 管板布管區(qū)當(dāng)量直徑D4A 系數(shù)Al/系數(shù)na/系數(shù)s0.40.61Q系數(shù)(帶膨脹節(jié)時(shí)Qex代替 t0.4(1)(0.6Q)tDt/管板周邊不布管區(qū)無量綱寬度k=K(1-僅有殼程壓力Ps(Pt=(t-t)-(ts-t 當(dāng)量壓力組合PcPasPs 4 Mm i 管板邊緣力矩系數(shù)MMmM~mm管板總彎矩系數(shù)m 僅用于m0時(shí)G3m1 當(dāng)m0時(shí),按K和m查圖31(a)當(dāng)m0時(shí),按K和m查圖系數(shù) m< ~r=1(1)G4QG~'=3m(1r4K(QG2~p=114QG D管板徑向應(yīng)力r i a1.5r3t'ai k r1m2m(2 1.5r3t管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p0.5r1.5r殼體法蘭應(yīng)力'Y P(Di) Mws f1.5r3t1PG2QP Q a t3tA(1) As(QG2)ccq=44僅有管程壓力Pt(Ps=(t-t)-(ts-t PcPt(1PatPt 4MpD3i MM~管板邊緣剪力系數(shù)mm管板總彎矩系數(shù)m 僅用于m0時(shí)G1 m0時(shí),按K和m查圖31（a）實(shí)線當(dāng)m0時(shí),按K和m查31（b)系數(shù) m>0,G1=max(G1e,G1i)m<0,G1=帶膨脹節(jié)Q為Qex 1(1 4Q m(1' 4K(QG2 4Q2 Mws Di rPa1.5r3tP~'D2k ari1 (2 m 3r管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p 0.5r1.5r殼體法蘭應(yīng)力 i 4YMwsPa('f1.5r3t1PG2QP Q a t3tA[P(1)P (QG2)cc換熱管與管板連接拉脫應(yīng)力q=44115 (13101=2[]t =ce=n-C1-C2=n (Die)=Pc(Diet =e =e=n-C1-C2=n AA=B =Do NN殼體[]法蘭許應(yīng)f許應(yīng)bd個(gè)墊片hNmb b= b=2.53 DGD外+D內(nèi) DGD外螺栓受力計(jì)Wa=πbDGy=NWp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab n2=4力矩計(jì)FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD=NFG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=NFT=F-=NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=N外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);內(nèi)壓:Mp= Mp=NW=NLG=Ma=WLG=N計(jì)算力矩Mo=Mp與Ma[]f/[]f中大 Mo=tN螺栓間距校LD =nLmin Lmax形狀常數(shù)確h0Di0h/ho=K=Do/DI=ZYeFheFLh0f=d1U =d1U =3f=4fe13=計(jì)算許用結(jié)論W1iWp2i 輸入法蘭厚度δf62.0mm時(shí),計(jì)算值許用結(jié)論性質(zhì)HfMo 1.5[]t=252.2f的任n式法蘭,取1.5[]t 意n(1.33fe1)M0 f[]t=fM0YZ f[]t=f=[]t=fJ52.14VIMoo1接管 N1, ℃φ12012 強(qiáng)計(jì)算1補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)01A mm2，大于A結(jié)論:流量Q大流量，或取正常流量的1.1～1.15倍。程的1.05～1.1倍。溫度T3年一次的大檢修的要求，API610（8版）規(guī)定石油、重化學(xué)和氣體工業(yè)用10年。API610（第8版）20380V±10%，6000V+5%、-7%0有有泵；泵的備用率為100%50%~頭；泵的備用率為100%50%~50%~99.9%氧化鋁陶瓷（或氮化硅），動(dòng)環(huán)采用四氟填充材料，其耐腐耐磨密封M不是M點(diǎn)。這就應(yīng)從泵樣本或系列性能表中查出該泵的M并不落在任一個(gè)工作區(qū)的四邊形中，這說明沒個(gè)截止閥，1個(gè)止回閥，1個(gè)90°彎管。取進(jìn)口液體流速h=1.6m/sh （5.1式h取出液管流速為2=1.8m/sh ?hh （5.2式h2 2?h

（5.3式2 （5.4式2?h管=0.04，閘閥=0.9，90°彎管=0.75，則吸液管水頭損失：∑ h+∑

+ （5.5式h∑ 2+∑

+ h?速 （5.6式2 g++∑h+∑2 ?m 考慮到一定余量，所需泵揚(yáng)程1.1H=63.2m的輸送要求，其