汽油加氫主操題庫

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汽油加氫裝置題庫

一、填空

1、本裝置設(shè)置循環(huán)氫脫硫設(shè)施，目的是降低循環(huán)氫中的H2S濃度，提高脫硫反應(yīng)深度，一般要求脫硫后循環(huán)氫中硫化氫含量小于（100PPm）

2、汽提塔頂設(shè)注緩蝕劑設(shè)施，以減輕塔頂流出物中(硫化氫)對塔頂系統(tǒng)的腐蝕3、設(shè)置預(yù)分餾塔分開輕、重汽油，采用（中壓蒸汽）作重沸熱源。

4、原料油與空氣接觸會生成聚合物和膠質(zhì)，為減少結(jié)垢，特別是減輕高溫部位的結(jié)焦程度，

采用（燃料氣）對原料油緩沖罐進(jìn)行氣封。

5、為防止反應(yīng)器因進(jìn)料中的固體顆粒堵塞導(dǎo)致反應(yīng)器（壓降）過大，設(shè)原料油過濾器，脫除重汽油中大于25微米的固體顆粒，減緩反應(yīng)器壓降增長速度，延長裝置操作周期。6、加氫催化劑活性金屬組分為氧化態(tài)，為了提高催

化劑活性，新鮮的或再生后的催化劑在使用前都必需進(jìn)行（預(yù)硫化）。

7、在汽油加氫改質(zhì)過程中，除主反應(yīng)外還存在少量的二烯烴、烯烴或芳烴縮合生焦的副反

應(yīng)。焦炭的生成會堵塞催化劑孔道、覆蓋催化劑活性中心，從而引起（活性）下降。8、催化劑上積炭的多少除了與原料油的化學(xué)組成有關(guān)外，與催化劑的性能和（反應(yīng)條件）有密切的關(guān)系。一定溫度下，較高的氫分壓有利于減少催化劑上的焦炭生成。

9、在汽油加氫裝置中，烯烴加氫飽和是不希望的，烯烴加氫反應(yīng)，不僅增加氫耗，更重要的是會由于強(qiáng)放熱，造成床層溫度升高，使更多的烯烴加氫飽和，造成（辛烷值）大幅度下降。

10、為減少烯烴、芳烴的加氫飽和，需嚴(yán)格控制各催化劑床層溫升。由于加氫脫硫反應(yīng)總放

熱量不大，床層溫升主要來自（烯烴飽和反應(yīng)），因此盡可能避免烯烴加氫反應(yīng)最為重要。

11、汽油加氫裝置首先將汽油切割為輕汽油和重汽油，重汽油加氫脫硫，與輕汽油混合進(jìn)

行脫（硫醇）處理，以達(dá)到脫硫和減少因烯烴飽和造成辛烷值損失的效果12、操作壓力高，氣相中酸性氣硫化氫分壓高，（吸收推動力）增大，有利于吸收；壓力

低則不利于吸收，但過高的壓力會導(dǎo)致原料氣中的重組分液化。

13、為防止反應(yīng)器因進(jìn)料中的固體顆粒堵塞導(dǎo)致壓降過大，設(shè)原料油過濾器，脫除重汽油中

大于25微米的固體顆粒，減緩反應(yīng)器（壓降）增長速度，延長裝置操作周期14、設(shè)置循環(huán)氫脫硫設(shè)施，降低循環(huán)氫中的（硫化氫）濃度，提高脫硫反應(yīng)深度。

15、為防止（銨鹽）析出堵塞管路和設(shè)備，在反應(yīng)流出物空冷器的上游側(cè)設(shè)除鹽水注入點16、汽提塔頂設(shè)注（緩蝕劑）設(shè)施，以減輕塔頂流出物中硫化氫對塔頂系統(tǒng)的腐蝕17、新氫中一氧化碳和二氧化碳的含量高會在反應(yīng)器中發(fā)生甲烷化反應(yīng)放熱而使床層溫度升

高，所以要求其含量（≯20PPm）

18、汽油加氫后預(yù)期汽油產(chǎn)品的辛烷值是（91.8），硫含量為（150PPm以下）

19、加氫催化劑活性金屬組分為氧化態(tài)，為了提高催化劑活性，新鮮的或再生后的催化劑

在使用前都必需進(jìn)行預(yù)硫化，使用的硫化劑為DMDS，其分解溫度為（200℃）20、過高的反應(yīng)溫度導(dǎo)致產(chǎn)品辛烷值的下降，在實際操作中，在滿足產(chǎn)品質(zhì)量要求的狀況下，

盡可能使反應(yīng)溫度（降低）

21、反應(yīng)器的一段溫度主要通過調(diào)理(加熱爐出口溫度)進(jìn)行控制，二段溫度由

(冷氫)進(jìn)行控制

22、隨著加氫脫硫反應(yīng)的進(jìn)行，會伴隨一定的烯烴飽和反應(yīng)，烯烴飽和為強(qiáng)放熱過程，釋放

出的熱量會引起(床層溫度)上升

23、假使裝置需要降低處理量，則應(yīng)遵循（先降溫后降量的原則），避免高溫低空速操作；

反之，先提高處理量，后適當(dāng)提高反應(yīng)溫度

24、循環(huán)氫中硫化氫會抑制加氫脫硫反應(yīng)，同時硫化氫還會與汽油中的烯烴反應(yīng)生成（硫

醇），應(yīng)保證循環(huán)氫中硫化氫含量（低于100ppm）

25、加氫裝置催化劑的設(shè)計一般要求原料油中含水量低于（300ppm）

26、汽提塔的作用是從塔頂汽提出加氫油中的（不凝氣）和H2S，使塔底汽油的蒸汽壓和腐

蝕滿足要求。

27、自裝置外來的3.5MPa蒸汽在蒸汽減溫器中與裝置外來的（除氧水）混合，達(dá)到降溫的

目的

28、氫分壓是加氫反應(yīng)的重要操作參數(shù)之一。提高氫分壓有利于加氫反應(yīng)的進(jìn)行，提高氫

分壓還有利于減少縮合和迭合反應(yīng)的發(fā)生，并改善碳平衡向著有利于減少（減少積碳）方向進(jìn)行，但是氫分壓過高將導(dǎo)致烯烴的過度飽和，使汽油的（辛烷值）降低，一般要求反應(yīng)器入口的氫分壓為（2.0—2.5Mpa）29、系統(tǒng)壓力主要是由（新氫量）的大小來調(diào)理的

30、精餾操作的進(jìn)口應(yīng)選擇在進(jìn)料濃度與該板組成（一致）或（相近）的塔板上。31、假使塔底部液位（過高）或（過低），都會使重沸器失去作用。32、正常的生產(chǎn)中尋常保持貧溶劑液的溫度比氣體進(jìn)料溫度高（4—5℃）。33、汽提塔的作用是從塔頂汽提出加氫油中的不凝氣體和（硫化氫），使塔底汽油的蒸汽

壓和腐蝕滿足要求。

34、提高貧液的濃度，有利于對（硫化氫）的吸收，提高凈化氣質(zhì)量。但濃度過高，加大設(shè)

備腐蝕，易導(dǎo)致胺液發(fā)泡，胺耗也增大。而胺液濃度太低脫硫效果差，因此貧液的濃度一般控制在（30—50%）左右。

35、35萬噸/年汽油加氫裝置采用OCT-M選擇性加氫脫硫工藝技術(shù)加工催化汽油，采用（FGH-21、FGH-31）催化劑生產(chǎn)滿足國Ⅳ排放標(biāo)準(zhǔn)的汽油產(chǎn)品。36、熱氮試運及系統(tǒng)枯燥的目的：枯燥系統(tǒng)中（水），完成2.7MPa氮氣（氣密）。37、反應(yīng)部分正常停工時降溫速度不大于（20）℃/h）并在（200℃），進(jìn)行熱氫帶油38、高溫臨氫部位著火用（蒸汽）滅火，不得用水滅火

39、催化劑枯燥時用(氮氣)作介質(zhì)，升溫至（250℃）℃開始恒溫40、在停進(jìn)料以后，反應(yīng)器進(jìn)料線馬上引入（循環(huán)氫）進(jìn)行沖洗

41、催化劑預(yù)硫化時，低分壓力控制（1.7Mpa）MPa在H2S未穿透催化劑床層前，床層最高點溫度不應(yīng)超過（230℃）℃

42、停循環(huán)水時沒全開的（空冷風(fēng)機(jī)）應(yīng)全開以降低冷后溫度43、催化劑預(yù)硫化時有三個恒溫溫度點分別是（150）℃，（230）℃，（280）℃44、催化劑裝填應(yīng)力求（疏密均勻）以避免出現(xiàn)（物料走）短路

45、當(dāng)裝置發(fā)生緊急事故，在處理事故時應(yīng)遵循的原則有：防止高壓（串低壓）防止壓縮機(jī)（串油），防止（硫化氫）中毒

46、預(yù)硫化期間，在較高溫度和預(yù)硫化還未產(chǎn)生更多硫化氫時，催化劑上的（金屬氧化態(tài)）組分易被氫氣還原成金屬，造成催化劑（失活）

47、由于烯烴加氫反應(yīng)為放熱反應(yīng)，若原料中烯烴含量高應(yīng)降低（床層溫度）提高冷氫量48、循環(huán)氫脫硫塔沖塔時應(yīng)及時降低（溶劑循環(huán)量）和開大（循環(huán)氫脫硫塔副線）49、汽油加氫裝置采用（濕法）硫化，催化劑預(yù)硫化采用的硫化油是（直餾石腦油）。50、加氫裝置升溫速度控制在≯（25℃/h）。51、催化劑氮氣枯燥恒溫脫水溫度為（250℃），反應(yīng)器入口溫度最高不能超過（300）℃。52、為了減少加氫處理后硫醇的二次生成，提高總脫硫率，要求加氫單元設(shè)置循環(huán)氫脫硫

系統(tǒng)，以控制循環(huán)氫中H2S含量最好≯100ppm，保證加氫重汽油（硫醇硫）含量符合指標(biāo)要求。

53、為了防止銨鹽析出堵塞管路和設(shè)備，在（A201）和（E201C）入口各設(shè)有一個

脫鹽水注入點。

54、分餾部分采用單塔汽提流程，采用（3.5Mpa）蒸汽作重沸熱源。

55、在烘爐升溫過程中，嚴(yán)格控制爐出口溫度≯370℃，爐膛≯（850℃）。56、催化劑枯燥終止標(biāo)準(zhǔn)是低分連續(xù)兩次放明水（<1）L/h。

57、催化劑枯燥終止后，在氮氣循環(huán)降溫階段，必需將床層的最高點溫度降至（150℃）以下，才能引進(jìn)氫氣置換引氫進(jìn)裝置時，以防止催化劑還原。

58、反應(yīng)進(jìn)料加熱爐爐膛火焰檢測報警的作用是（防止火嘴熄滅）。59、減溫器出口溫度正?？刂圃冢?45℃）。

60、在反應(yīng)器中打冷氫的目的是控制（反應(yīng)床層溫升），控制反應(yīng)深度，保護(hù)催化劑。61、反應(yīng)系統(tǒng)壓力是控制通過（調(diào)理低壓分開器頂氣體的排放量）和（新氫補(bǔ)充量實現(xiàn)）。62、人工判斷是否手動緊急泄壓的指標(biāo)是反應(yīng)器出口溫度接近設(shè)計溫度（380℃），并有

繼續(xù)上升的趨勢。63、加熱爐燃料氣總管壓力低低聯(lián)鎖值是（0.1）MPa，長明燈連鎖停爐值是（0.03）MPa。64、循環(huán)氫壓縮機(jī)水站水泵出口壓力大于（0.35）MPa才能滿足開機(jī)條件，當(dāng)壓力低于（0.25）MPa聯(lián)鎖啟動輔助水泵。65、放空油泵、（污油泵）和（地下溶劑泵）均設(shè)置了聯(lián)鎖自啟。66、一個精餾塔的平衡包括：（物料平衡）、（汽液相平衡）、（熱量平衡）。67、爐前混氫的優(yōu)點是（油氣混合均勻），（反應(yīng)溫度易于控制），（爐管不易結(jié)焦）。68、原料油過濾器的作用是除去原料中的機(jī)械雜質(zhì)，目的是為了（減少原料雜質(zhì)）（降，

低床層壓降），（保護(hù)催化劑）。

69、汽油中的烯烴加氫飽和后，辛烷值變（?。?。

70、如何在加氫脫硫的同時，減少（烯烴的飽和）是催化裂化汽油選擇性加氫脫硫技術(shù)

核心。

71、辛烷值的大小與分子結(jié)構(gòu)有著密切的關(guān)系，一致分子量的化合物其辛烷值順序為：（芳

烴＞異構(gòu)烯烴、異構(gòu)烷烴＞正構(gòu)烯烴、環(huán)烷烴＞正構(gòu)烷烴）。

72、在深度脫硫的狀況下，需要特別關(guān)注烯烴和硫化氫再化合生成（硫醇）。73、煙氣露點溫度除與(過?？諝庀禂?shù))和(燃燒中硫含量)有關(guān)外，還隨煙氣中水蒸汽含

量的增高而升高，假如水蒸汽含量不變，那么煙氣溫度隨SO3含量增加而升高。74、正常操作中，通過反應(yīng)器床層壓降和床層溫升（或局部熱點）來判斷床層結(jié)焦?fàn)顩r。75、氫油比增大，油氣分壓（降低），促使原料油氣化，因此，油品的汽化率（增

大）。76、氮氣氣密試驗及催化劑脫水枯燥終止后，反應(yīng)系統(tǒng)泄壓，分析系統(tǒng)氧含量（＜0.5%)

后，從C201出口引入新氫。

77、嚴(yán)格控制V203液面，不得超高和過低，嚴(yán)防循環(huán)氫（帶油）和（高壓串低壓）。78、反應(yīng)爐非停工檢修降溫時，輻射室溫度不能低于(149℃)。

3

79、硫化氫重度中毒是接觸濃度大于（700mg/m的硫化氫）。80、“五字操作法〞是：（看、聽、摸、查、比）。

81、裝置開工前，預(yù)分餾塔和汽提塔液位(高收)的原因是：系統(tǒng)升溫后，輕組分上升導(dǎo)致液位下降，若原液位較低，將會使塔底油泵抽空，雙塔循環(huán)建立不起來。82、脫硫化氫汽提塔頂回流罐的溫度要求控制不能（太低），原因在于回流罐的溫度太低

使硫氫化胺結(jié)晶，堵塞管線，導(dǎo)致塔頂壓力過高，低分油減不過來。

83、反應(yīng)進(jìn)料加熱爐出口溫度與（燃料氣壓力）組成串級控制。

84、汽提塔頂回流罐液位與(汽提塔回流流量)串級控制、塔底液位與抽出流、量串級控

制。

85、管線或設(shè)備沖洗時應(yīng)開啟有關(guān)(放空閥)，避免充水時產(chǎn)生正壓，放水時產(chǎn)生負(fù)壓，把設(shè)備搞壞。

86、蒸汽吹掃終止后，應(yīng)開啟所有(低點排凝)和(高點放空)，排凈設(shè)備和管線內(nèi)存水。

87、吹掃換熱器要遵循(一程吹掃，另一程放空)的原則，以防憋壓損壞設(shè)備。88、停工蒸汽掃線時，聯(lián)系儀表將吹掃經(jīng)過的儀表采取保護(hù)措施，關(guān)閉導(dǎo)壓閥。、計量表(切

出走副線)。

89、(塔底溫度)是衡量物料在該塔的蒸發(fā)量大小的主要依據(jù)。90、循環(huán)氫壓縮機(jī)每級氣缸的所有進(jìn)氣閥上都裝有卸荷器，給氣卸荷，可進(jìn)行(五檔調(diào)理)。91、C201已不能運轉(zhuǎn)時，應(yīng)在低分V202泄壓，而在循環(huán)氫壓縮機(jī)出口充（氫氣或氮氣），使反應(yīng)器床層有氣體滾動，將熱量帶走。

92、精餾是利用混合物中組分(揮發(fā)度)不同而達(dá)到分開的目的。93、在催化劑預(yù)硫化過程中，循環(huán)氫中的氫濃度應(yīng)維持（80%）以上。94、（高壓低溫）有利于胺液吸收硫化氫。

95、精餾塔內(nèi)上升氣相速度過高，會產(chǎn)生(霧沫夾帶)。96、、蒸汽再沸器降溫速率一般不大于(30)℃／h，防止因降溫不均勻出現(xiàn)泄漏。97、化工裝置中加熱爐風(fēng)門常用來調(diào)理(進(jìn)爐空氣量)。

98、精餾操作中，若回流比增加，則(塔頂輕組分含量升高、塔頂產(chǎn)品純度上升)。99、單向閥的作用是（防止物料倒流）。100、吸收溫度越高，吸收效率越（差）。

二、單項選擇

1、精餾段是指（B）

A、精餾塔進(jìn)料口以下之塔底部分B、精餾塔進(jìn)料口以上至塔頂部分C、循環(huán)回流以上至塔頂部分D、循環(huán)回流以下至塔底部分2、提餾段是指（A）

A、精餾塔進(jìn)料口以下至塔底部分B、精餾塔進(jìn)料口以上至塔頂部分C、循環(huán)回流以上至塔頂部分D、循環(huán)回流以下至塔底部分3、關(guān)于提餾段的表述，錯誤的是（B）

A、提餾段中液相重組分被提濃B、液相回流是提餾段操作的必要條件C、液相中輕組分被提出D、提餾段中發(fā)生傳質(zhì)傳熱過程4、回流比是（A）

A、塔頂回流量與塔頂產(chǎn)品之比B、塔頂回流量與進(jìn)料之比C、塔頂回流量與塔底產(chǎn)品之比D、塔頂產(chǎn)品與塔底產(chǎn)品之比5、烘爐就是控制一定的升溫速度（C）地進(jìn)行加熱枯燥

A、快速B、長時間C、緩慢D、短促6、循環(huán)氫加熱爐烘爐前，爐管內(nèi)應(yīng)先通入（B）

A、空氣B、氮氣C、氫氣D、蒸汽7、循環(huán)水進(jìn)界區(qū)的溫度一般為（C）℃左右。

A、80B、50C、30D、108、氮氣進(jìn)裝置后應(yīng)（C）

A、經(jīng)過過濾B、經(jīng)過枯燥C、經(jīng)過計量D、經(jīng)過穩(wěn)壓9、燃料氣進(jìn)加熱爐前一般需經(jīng)過燃料氣分液罐以脫除（D）

A、水分B、機(jī)械雜質(zhì)C、硫化氫D、凝液10、裝置貫穿試壓的介質(zhì)一般不宜選用（D）

A、水B、蒸氣C、氮氣D、工業(yè)風(fēng)11、氮氣氣密中，當(dāng)壓力達(dá)到規(guī)定數(shù)值以后應(yīng)（A），檢查法蘭、閥門等設(shè)備有無泄漏現(xiàn)象。

A、保持規(guī)定的時間B、繼續(xù)升壓C、緩慢泄壓D、快速泄壓12、供氫系統(tǒng)氮氣升壓氣密檢查中，各個壓力控制閥的副線閥門應(yīng)（B）

A、關(guān)閉B、開啟C、視實際狀況而定D、在氣密檢查過程中關(guān)閉

13、供氫系統(tǒng)引進(jìn)氫氣過程中，應(yīng)做好氮氣置換工作，系統(tǒng)內(nèi)氧含量應(yīng)小于（A）為合格。

A、0.5%B、0.6%C、0.7%D、0.8%14、從制氫裝置來的氫氣首先進(jìn)入（A）

A、氫氣緩沖罐B、氫氣過濾器C、水冷卻器D、增壓壓縮機(jī)15、低壓分開器壓力調(diào)理閥投用前，應(yīng)先改通（D）

A、液相進(jìn)料流程B、液相出料流程C、氣相進(jìn)吸收塔流程D、氣相排放火炬流程

16、工業(yè)生產(chǎn)的新催化劑或再生后的催化劑，其所含的活性金屬組分都是以（A）的形式存

在的。

A、氧化態(tài)B、還原態(tài)C、還原態(tài)與氧化態(tài)D