國(guó)產(chǎn)高爐爐體外運(yùn)行狀態(tài)及爐體結(jié)構(gòu)變化

國(guó)產(chǎn)高爐爐體外運(yùn)行狀態(tài)及爐體結(jié)構(gòu)變化

1正常生產(chǎn)階段南昌鋼鐵公司1號(hào)路橋有效占地3503m，采用國(guó)內(nèi)無(wú)料鐘、袋式分離器、旋轉(zhuǎn)爐等新技術(shù)。2000年1月12日投產(chǎn),同年3月即達(dá)到正常生產(chǎn)水平。2001年1月上旬外部條件較好,高爐操作穩(wěn)定,取得較好指標(biāo)(平均高爐利用系數(shù)大于3.200t/m3·d)。中旬外部原燃料條件變化,16日起爐況開(kāi)始不穩(wěn),23日起相繼出現(xiàn)一系列崩懸料現(xiàn)象,導(dǎo)致?tīng)t墻結(jié)厚,直到2月22日才基本恢復(fù)正常,歷時(shí)30天,損壞風(fēng)口中套2個(gè),較正常生產(chǎn):損失產(chǎn)量4000t,多耗焦炭1500t。1號(hào)高爐各項(xiàng)指標(biāo)比較如表1所示。2異常主要原因的分析2.1原材料條件的變化2.1.1feo與sio1月中旬將燒結(jié)礦品位由原來(lái)的57.5%提高到58.0%以上,但FeO與SiO2量減少,相應(yīng)粘結(jié)相減少,燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓指數(shù)下降,燒結(jié)礦強(qiáng)度降低,如表2所示。2.1.2生礦劑量增加為提高入爐礦石品位,煉鐵配加5%～6%南非礦,生礦用量增加3%。2.1.3篩板及回收燒結(jié)礦為降低煉鐵成本,高爐槽下分別將燒結(jié)6號(hào)、10號(hào)倉(cāng)的6.3mm篩板換為5.0mm篩板,并回收使用了經(jīng)過(guò)2號(hào)高爐槽下篩分以后的返礦(大于5mm)3%,使實(shí)際入爐的小于10mm的燒結(jié)礦增加4.3%。2.2燃料條件變化1月8日起焦化廠改變配煤比,之后焦炭灰分、揮發(fā)分和含硫均增加,強(qiáng)度略有下降。如表3所示。2.3u3000鐵渣堿度渣為適應(yīng)冶煉煉出口坯的需要,1月18日～25日高爐采取提高爐溫和爐渣堿度以控制生鐵含硫小于0.030%。生鐵含硅較正常高0.10%,爐渣堿度較正常高0.05%,高爐溫和高堿度渣現(xiàn)象時(shí)有出現(xiàn)。以上幾個(gè)方面加上冬季氣候共同作用,高爐料柱透氣性惡化,入爐風(fēng)量逐漸減少,減風(fēng)率增加,邊緣氣流發(fā)展,焦比增加,軟熔帶上移,下料不均,出現(xiàn)懸崩料,爐墻熱負(fù)荷波動(dòng)劇烈,最終導(dǎo)致形成爐身結(jié)厚,造成爐況失常。3高爐恢復(fù)階段由高爐不接受風(fēng)量和風(fēng)溫、易難行冒尖懸崩料以及西北方向爐身中下部溫度及熱流強(qiáng)度較正常偏低現(xiàn)象分析知:西北方向爐身中下部局部爐墻結(jié)厚。根據(jù)造成結(jié)厚的因素分析,采取如下措施處理:第一階段:洗爐處理階段(1月23日～2月18日)恢復(fù)燒結(jié)礦堿度到1.65,恢復(fù)以前的配煤比,將高爐槽下6號(hào)和10號(hào)倉(cāng)的篩板于1月23日和24日由5mm改回6.3mm。高爐操作上采取了:加錳礦、減輕焦炭負(fù)荷、增加倒裝比率甚至全倒裝以發(fā)展邊緣氣流提高爐身溫度洗爐,強(qiáng)化高爐班組管理,出凈渣鐵。這些措施采用后邊緣氣流得到發(fā)展,但爐喉中心氣流逐漸減弱,爐況不穩(wěn),產(chǎn)量低、焦比高,并于2月13日又出現(xiàn)反復(fù),該日懸坐料4次,之后又導(dǎo)致?tīng)t況失常,風(fēng)量加不上去,高爐被迫于15日休風(fēng)堵邊緣氣流較活躍的東部3號(hào)及4號(hào)風(fēng)口。根據(jù)無(wú)料鐘布料模型計(jì)算結(jié)果(表4)知:本階段處理時(shí)的不足之處在于僅強(qiáng)調(diào)發(fā)展邊緣氣流,邊緣焦炭過(guò)多,中心相對(duì)于邊緣壓的過(guò)死,布料前后料柱高度波動(dòng)大,并且各項(xiàng)調(diào)劑參數(shù)變動(dòng)過(guò)于頻繁。由于高爐不接受風(fēng)量和風(fēng)溫、頂壓低、壓差大、透氣性低,高爐穩(wěn)定性差,高爐內(nèi)外條件稍有變化就易使高爐難行懸料,造成高爐恢復(fù)的反復(fù)。第二階段:計(jì)劃恢復(fù)階段(2月19日～2月21日)2月19日起開(kāi)始計(jì)劃恢復(fù)。吸取第一階段經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn),適當(dāng)開(kāi)放中心。從測(cè)定的爐身熱流強(qiáng)度(表5)判斷經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間洗爐,爐身中下部結(jié)厚已減輕,爐腹和爐腰個(gè)別部位甚至已受到侵蝕危險(xiǎn),不宜再用第一階段洗爐方法。因此采取改裝料制度為等料線分裝,減少布料前后料柱高度波動(dòng);減少變料次數(shù);嚴(yán)格按步驟控制風(fēng)壓、頂壓、壓差、透氣性和爐頂溫度等各項(xiàng)調(diào)劑參數(shù)。有計(jì)劃發(fā)展邊緣和中心兩股氣流。在等料線分裝7批料后,就形成邊緣和中心兩股氣流,高爐爐況隨之轉(zhuǎn)向平穩(wěn),恢復(fù)較第一階段順利,懸崩料現(xiàn)象消除。接著按計(jì)劃先將堵風(fēng)口全部打開(kāi),然后按冶煉周期快速將焦炭負(fù)荷、風(fēng)溫和煤量恢復(fù)到正常水平,最后調(diào)整裝料制度。至22日除外部原因影響入爐風(fēng)量少外,高爐爐況基本恢復(fù)正常。爐墻結(jié)厚處理恢復(fù)過(guò)去如圖1所示,各階段的一些指標(biāo)比較如表6。4降低爐況波動(dòng)(1)高爐操作力求穩(wěn)定,準(zhǔn)確及時(shí)掌握高爐外部信息。當(dāng)外部條件變化后,高爐操作采取相應(yīng)措施,減少爐況波動(dòng)。(2)客觀分析處理爐況,