中建塔吊基礎(chǔ)施工方案

xx項目總包工程一標段塔吊基礎(chǔ)施工方案（格式最終版）編制：審核：審批：中國建筑第x工程局有限公司2023年8月各項管理計劃綠色施工管理計劃資源利用管理計劃資源利用管理目標資源利用管理目標序號綠色施工總目標：爭創(chuàng)“遼寧省安全文明施工標準化工地”責任人1能源消耗指標控制水電、紙張、材料等資源消耗，施工垃圾分類處理，盡量回收利用。每萬平方米建筑垃圾產(chǎn)生量不大于400噸；建筑廢棄物再利用率和回收率達到50%；有毒、有害廢棄物分類率達100%。張立國2用水量指標生活用水節(jié)水器具配置比率達到70%，萬元產(chǎn)值用水量指標控制在10t。施工現(xiàn)場污水排放滿足國家標準率達100%；化學品等有毒材料、油料的儲存地滲漏事故率控制為0%；雨水、污水分流排放率達100%。地下水污染及水土流失事故率控制為0%。喬升昌3材料損耗率鋼筋損耗率低于2%。所使用的至少70%重量的建筑材料和產(chǎn)品是在500公里范圍內(nèi)提取、冶煉和制造。李漢良4節(jié)地指標臨時設(shè)施占地面積有效利用率大于90%。施工現(xiàn)場100％標準化圍蔽；工地路面100％硬地化；出工地車輛100％沖凈車輪車身；暫不開發(fā)的場地100％綠化。唐大勇5環(huán)境管理各施工階段晝間噪聲：≤70dB；各施工階段夜間噪聲：≤55dB；揚塵控制：土方作業(yè)，目測揚塵高度小于1.5m；結(jié)構(gòu)施工、安裝、裝飾，目測揚塵高度小于0.5m。唐大勇資源利用管理制度資源利用管理制度序號管理制度名稱編制人1混凝土余料（制作預制構(gòu)件）管理制度李漢良2模板余料（制作預制構(gòu)件模具、護角等簡易構(gòu)件）管理制度李漢良3鋼筋短料（制作馬鐙、固定線盒等）管理制度李漢良4雨水收集系統(tǒng)管理制度喬升昌資源節(jié)約及利用計劃及保證措施資源節(jié)約及利用計劃序號資源名稱節(jié)約及利用措施責任人1環(huán)境保護控制計劃1.對于碎石類、土石方類建筑垃圾，可采用地基填埋、鋪路等方式提高再利用率。2.所有建筑材料包裝物回收率要達到100%；3.有毒有害廢物分類率達到100%。4.合理規(guī)劃現(xiàn)場施工用地及辦公區(qū)用地。5.在基坑支護放坡范圍內(nèi)，按設(shè)計有效實施噴錨作業(yè)，保證土壤在雨水沖刷過程中不流失。唐大勇2節(jié)材與材料資源利用計劃1.現(xiàn)場圍墻采用可重復利用的壓型鋼板圍墻。2.辦公區(qū)設(shè)置可移動式樣板，樣板引路有效進行技術(shù)交底及新工藝交底，減少材料浪費。3.施工現(xiàn)場實行限額領(lǐng)料，統(tǒng)計分析實際施工材料消耗量與預算材料的消耗量。4.利用電腦軟件放樣，提高原材的使用率。5.編制專項模板設(shè)計方案，繪制節(jié)點圖，優(yōu)化模板的下料。6.對廢舊模板充分利用，用于制作現(xiàn)場后澆帶蓋板、垃圾回收箱、鋼筋定位筋、柱及樓梯護角等。7.充分利用BIM技術(shù)，施工前進行建模，及時發(fā)現(xiàn)設(shè)計失誤減少現(xiàn)場返工造成的材料浪費。李漢良3節(jié)水與水資源利用計劃1.生活用水節(jié)水器具配置比率達到90%。2.分包施工單位進場前，應(yīng)在合同中明確施工用水的消耗量，并需要設(shè)置相應(yīng)水表，接受總包的統(tǒng)一管理。3.施工工藝采取節(jié)水措施。獨立柱混凝土采用包裹塑料布養(yǎng)護4.施工現(xiàn)場設(shè)置廢水回收設(shè)施，對廢水進行回收后循環(huán)利用。沖車池及洗車池設(shè)沉淀池及清水池，對洗車、沖車污水進行重復循環(huán)利用。喬升昌4節(jié)能與能源利用計劃1.辦公及生活電器設(shè)備，采用有綠色環(huán)保標識（國家耗能1級）的電器設(shè)備，最好是變頻電器。2.辦公室、生活區(qū)、地下室照明均采用新型節(jié)能LED燈，辦公室照明做到人走燈滅。3.現(xiàn)場公共走道部位采用聲控延時開關(guān)。喬升昌5節(jié)地及施工用地計劃1.禁止使用粘土磚；平面布置盡量減少臨時用地面積，充分利用原有建筑物、道路等。2.施工總平面布置應(yīng)做到科學、合理，充分利用原有建筑物、構(gòu)筑物、道路、管線為施工服務(wù)。唐大勇環(huán)境管理計劃環(huán)境管理目標環(huán)境管理目標序號環(huán)境目標環(huán)境目標闡述1噪聲現(xiàn)場施工噪音排放不超過規(guī)定，晝間≤70dB；夜間≤55dB。2粉塵地基與基礎(chǔ)施工時作業(yè)區(qū)目測揚塵高度小于1.5m；3污水施工現(xiàn)場污水排放：6≤pH≤9辨識重大環(huán)境因素重大環(huán)境因素辨識一覽表序號環(huán)境因素辨識1施工噪聲施工人員、機械較多，產(chǎn)生的噪聲大。2粉塵現(xiàn)場面積大，施工機械多，設(shè)備尾氣排放量大，易產(chǎn)生大量粉塵。3污水施工作業(yè)人員多，在施工過程中會產(chǎn)生大量生活及生產(chǎn)污水。進度管理計劃確定施工進度控制點確定施工進度控制點一覽表控制點控制點項目名稱施工時間完成時間1方案編制，工人進場教育交底2021.8.292021.8.302塔吊基礎(chǔ)施工2021.9.12021.9.10施工進度管理組織機構(gòu)和職責分工施工進度管理組織機構(gòu)施工進度管理組織機構(gòu)圖施工進度管理職責分工崗位名稱姓名工期管理職責項目經(jīng)理譚家升對項目工期負有領(lǐng)導責任；建立項目工期管理組織機構(gòu)，明確各崗位職責；確定里程碑工期節(jié)點。生產(chǎn)經(jīng)理唐大勇項目工期管理直接負責人；編制三級進度計劃，并監(jiān)控；協(xié)調(diào)項目內(nèi)部管理。項目總工張立國根據(jù)工期安排提完成施工方案的編制、現(xiàn)場樣板、施工樣品的準備與驗收；制定可行的技術(shù)措施提高生產(chǎn)效率。商務(wù)部長王賀根據(jù)節(jié)點計劃機型各類分包的招議標工作。合同的簽署與交底、澄清工作。副總工王祥陽確保一次報驗合格率100%。安全總監(jiān)劉博為項目策劃安全措施，進行安全監(jiān)督，保證生產(chǎn)正常進行。工程部長孫皓按照下發(fā)的計劃完成本專業(yè)的工期目標；與專業(yè)的現(xiàn)場協(xié)調(diào)。工程部長滕峰根據(jù)節(jié)點計劃進行各類材料、設(shè)備的招議標工作；合同的簽署與交底、澄清工作。進度管理措施確保工期的組織措施組織保障措施一覽表序號措施類別措施內(nèi)容1管理模式為確保本工程進度，成立以總承包經(jīng)理部和勞務(wù)作業(yè)層組成的項目工期管理組織機構(gòu)。2管理機構(gòu)配備一批經(jīng)驗豐富、精力充沛的項目管理、技術(shù)人員。3管理措施兌現(xiàn)工期獎罰：拿出一定資金作為工期競賽獎勵基金，制定經(jīng)濟獎勵機制，結(jié)合質(zhì)量管理情況，獎優(yōu)罰劣，充分調(diào)動全體施工人員的積極性，力保各項工期目標順利實現(xiàn)。4前期準備做好技術(shù)交底工作。確保工期的經(jīng)濟措施資金管理保障措施一覽表序號資金類別保障措施1預算管理執(zhí)行嚴格的預算管理：施工準備期間，編制項目全過程現(xiàn)金流量表，預測項目的現(xiàn)金流，對資金做到平衡使用，避免資金的無計劃管理。2支出管理執(zhí)行?？顚Ｓ弥贫龋航ｉT的工程資金帳戶，隨著工程各階段控制日期的完成，及時支付各專業(yè)隊伍的勞務(wù)費用，防止施工中因為資金問題而影響工程的進展，充分保證勞動力、機械、材料的及時進場。執(zhí)行嚴格的預算管理。資金壓力分解：在選擇分包商、材料供應(yīng)商時，提出部分支付的條件，向同意部分支付又相對資金雄厚的合格分包商、供應(yīng)商進行傾斜。外部環(huán)境保障措施外部環(huán)境保障措施一覽表序號措施供應(yīng)保障措施1信息溝通與業(yè)主、監(jiān)理單位、設(shè)計單位以及政府相關(guān)部門建立有效的信息溝通渠道，確保各種信息在第一時間進行傳輸。2周邊協(xié)調(diào)設(shè)立獨立的部門或者人員，專職負責外聯(lián)工作，及時解決影響工程的各種事件；積極主動與當?shù)嘏沙鏊⒔煌?、環(huán)衛(wèi)等政府主管部門協(xié)調(diào)聯(lián)系，與他們交朋友，取得他們的支持理解，并多為施工提供方便條件。質(zhì)量管理計劃由總工程師負責項目質(zhì)量保證體系的建立和運行；統(tǒng)籌項目質(zhì)量計劃及有關(guān)工作的安排，開展質(zhì)量教育，保證公司的各項制度正常進行；負責主持作業(yè)指導書的編制和修訂工作；負責質(zhì)量事故的處理和質(zhì)量事故技術(shù)處理方案的編制。在施工準備過程中主要是抓住三個主要關(guān)鍵工作：由項目經(jīng)理根據(jù)本工程項目的具體情況，抓住對工程質(zhì)量和工作質(zhì)量影響較大的問題，制訂本工程的各項技術(shù)經(jīng)濟指標，制定切實可行的保證和改進質(zhì)量措施，解決有針對性的質(zhì)量問題和技術(shù)難度大、精度要求高、工序復雜的關(guān)鍵項目以及施工中的質(zhì)量通病。塔吊基礎(chǔ)開挖時應(yīng)嚴格控制開挖尺寸，防止超挖。如果超挖立即清除松散土層，用墊層C15混凝土補平。預埋支腳固定要點當鋼筋綁扎到一定程度時，將裝配好的固定支腿、固定框架和標準節(jié)整體吊入鋼筋網(wǎng)內(nèi)。固定支腿周圍的鋼筋數(shù)量不得減少和切斷。主筋通過支腿有困難時，允許主筋避讓。吊起裝配好的固定支腿、固定框架和標準節(jié)整體，在預埋支腿固定的標準節(jié)的兩個方向中心線上掛鉛垂線，保證預埋支腿固定的標準節(jié)中心線與水平面的垂直度≤1/1000；澆筑混凝土，待其完全干硬后，拆下固定框架和標準節(jié)。要求同一水平上的銷軸孔的垂直度誤差小于2mm。預埋件的固定應(yīng)牢固，防止在混凝土澆筑過程中觸碰后位移?；炷翝仓瓿珊罅⒓催M行校核，并進行調(diào)整。固定支腿周圍的混凝土填充率必須達到95%以上。四組地腳螺栓（24根）相對位置必須準確，組裝后必須保證地腳螺栓孔的對角線誤差不大于2mm，確?；A(chǔ)節(jié)的安裝。立塔式起重機以前，用經(jīng)緯儀再次抄平，塔機的垂直度允許偏差不能超出1‰。安全管理計劃職業(yè)健康安全管理目標職業(yè)健康安全管理目標一覽表序號分部分項工程名稱安全目標責任人1塔吊基礎(chǔ)確保責任事故死亡率為零，工程無重大安全事故，一般輕傷事故率控制在1‰以下，確保安全生產(chǎn)，確?，F(xiàn)場安全文明施工達到沈陽市安全文明施工樣板工地。譚家升現(xiàn)場職業(yè)健康安全管理組織機構(gòu)和職責分工現(xiàn)場職業(yè)健康安全管理組織機構(gòu)現(xiàn)場職業(yè)健康安全管理組織結(jié)構(gòu)圖職業(yè)健康安全資源配置計劃序號職業(yè)健康安全資源名稱數(shù)量使用特征保管人1安全帽25帽內(nèi)尺寸要調(diào)整合適，帽帶要系在頜下，不能歪帶安全帽，定期進行檢查安全帽的完好程度。施工人員2帆布手套20需要時隨時領(lǐng)取。施工人員3安全鞋20標志齊全、有出廠合格證。施工人員4手提式泡沫滅火器10放在干燥、陰涼、通風、并便于取用的地方。經(jīng)常進行外觀檢查，一經(jīng)開啟必須按規(guī)定進行充裝。劉博成品保護計劃成品保護管理目標序號成品保護項目保護目標責任人協(xié)管部門監(jiān)管部門1預埋件水平安裝精度崔云巍工程部技術(shù)部成品和設(shè)備保護的管理制度序號名稱措施內(nèi)容1施工現(xiàn)場進出封閉管理制度現(xiàn)場出入口設(shè)置門禁系統(tǒng)，實行封閉管理，進出人員持個人信息卡方可出入。2成品保護與工程進度掛鉤制度根據(jù)工程進度編制具體的成品保護方案和措施，建立健全工程進度通報體系，及時溝通各施工區(qū)域的保護級別和方案。3成品保護培訓教育制度對全部進場的施工人員進行相關(guān)培訓教育工作。定期對管理和操作人員進行成品半成品保護教育。增強員工成品保護意識，自覺保護成品。4工序交接檢制度各施工隊伍的交叉作業(yè)或流水施工做到先交接后施工，使前后工序的質(zhì)量和成品保護責任界定清楚，便于成品損害時的責任追究。施工隊伍在某區(qū)域完成任務(wù)后，書面提出作業(yè)面移交申請，批準后辦理作業(yè)面移交手續(xù)。5成品保護措施執(zhí)行狀況的過程記錄制度堅持“誰施工、誰負責”的原則，各施工隊伍及時如實記錄在相應(yīng)施工時段的產(chǎn)品保護情況。6成品保護巡查制度每天對各類成品進行檢查,發(fā)現(xiàn)有異常情況立即進行處理,不能及時處理的馬上上報,研究制訂切實可行的彌補措施。按事先策劃的時間間隔，組織各施工隊伍在進行安全、文明施工等方面巡查的同時，也要把成品保護方面的情況一并納入。7損壞登記制度成品造成損壞，成品保護責任單位應(yīng)立即到項目部進行登記。成品保護責任單位需提供責任人，項目部確認后，由相關(guān)單位自行協(xié)商解決或由項目部取證裁決，責任方須無條件接受。未提供責任人的，責任自負。8成品保護舉報獎罰制度項目現(xiàn)場將設(shè)置舉報電話和舉報箱。對于署名舉報者能夠及時真實舉報的一經(jīng)查實將給予一定的經(jīng)濟獎勵。

應(yīng)急救援預案本工程已成立應(yīng)急救援指揮小組，編制詳細的應(yīng)急救援預案。應(yīng)急指揮機構(gòu)及職責應(yīng)急組織體系應(yīng)急救援組織人員及聯(lián)系方式序號崗位分工姓名及聯(lián)系方式1組長譚家升2副組長張立國3組員唐大勇、劉博指揮機構(gòu)及職責組長職責日常檢查是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應(yīng)急服務(wù)機構(gòu)提供幫助并實施場外應(yīng)急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。復查和評估事故可能發(fā)展的方向，確定其可能的發(fā)展過程。指導設(shè)施的部分停工，并于領(lǐng)導小組成員的關(guān)鍵人員配合指揮現(xiàn)場人員撤離，并確保任何傷害者都能得到足夠的重視。與場外應(yīng)急機構(gòu)取得聯(lián)系及時對緊急情況的處理做出安排。在場內(nèi)實行交通管制，協(xié)助場外應(yīng)急機構(gòu)開展服務(wù)工作。在緊急狀態(tài)結(jié)束后，控制受到影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長職責評估事故的規(guī)模和發(fā)展態(tài)勢，建立應(yīng)急步驟，確保員工的安全和減少設(shè)施和財產(chǎn)損失。如有必要。在救援服務(wù)機構(gòu)來之前直接參與救護活動。安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶。設(shè)立與應(yīng)急中心的通訊聯(lián)絡(luò)，為應(yīng)急服務(wù)機構(gòu)提供建議和信息。組員職責在組長的帶領(lǐng)指揮下對事故進行救援搶救。事故風險分析高壓線防護危險源辨識序號潛在危險源類別可能導致事故預防措施1加工鋼筋不規(guī)范機械傷害1教育工人嚴格按照施工方案執(zhí)行。2嚴格執(zhí)行平臺的檢查、驗收制度。2基礎(chǔ)施工觸電、高空墜落1教育工人嚴格按照施工方案執(zhí)行。2嚴格執(zhí)行平臺的檢查、驗收制度。3基礎(chǔ)施工坍塌1教育工人嚴格按照施工方案執(zhí)行。2嚴格執(zhí)行平臺的檢查、驗收制度。應(yīng)急救援程序發(fā)現(xiàn)人發(fā)現(xiàn)人發(fā)現(xiàn)后立即向項目經(jīng)理或現(xiàn)場負責人報告。項目經(jīng)理現(xiàn)場負責人迅速做出判斷，下達應(yīng)急指令；同時以最快方式向公司主管部門報告，并根據(jù)情況的嚴重程度決定是否報警求助。公司安全部判定項目經(jīng)理部應(yīng)急措施的適宜性，重大情況立即趕赴現(xiàn)場協(xié)助處理，并向局建筑業(yè)管理部報告。應(yīng)急救援程序圖應(yīng)急處置措施應(yīng)急處置總體措施事故最早發(fā)現(xiàn)者應(yīng)立即上報，并應(yīng)采取相應(yīng)措施防止事故擴大。指揮人員立即啟動應(yīng)急預案，組織人力、物力進行救援，查明情況，采取措施防止事故擴大和蔓延。各級人員服從命令，聽從指揮，積極參與緊急救援行動，搶救受傷人員，急救人員參與現(xiàn)場急救，將負傷人員及時送至就近醫(yī)院救治。如果事故擴大，應(yīng)由指揮人員請求上級或臨近單位支援。必要時撤離或疏散施工人員。保護事故現(xiàn)場、調(diào)查事故原因，制定搶修方案，盡快恢復生產(chǎn)。觸電電擊傷俗稱觸電，是由于電流通過人體所致的損傷。大多數(shù)是因人體直接接觸電源所致，也有被數(shù)千伏以上的高壓電或雷電擊傷。接觸1000伏以上的高壓電多出現(xiàn)呼吸停止，200伏以下的低壓電易引起心肌纖顫及心搏停止，220～1000伏的電壓可致心臟和呼吸中樞同時麻痹。觸電局部可有深度灼傷，而呈焦黃色，與周圍正常組織分界清楚，有2處以上的創(chuàng)口，1個入口、1個或幾個出口，重者創(chuàng)面深及皮下組織、肌腱、肌肉、神經(jīng)，甚至深達骨骼，呈炭化狀態(tài)。觸電預防措施堅持電氣專業(yè)人員持證上崗，非電氣專業(yè)人員不準進行任何電氣部件的更換或維修。并對可能接觸用電設(shè)備或電源的作業(yè)人員進行安全技術(shù)交底和安全培訓。建立臨時用電檢查制度，按臨時用電管理規(guī)定對現(xiàn)場的各種線路和設(shè)施進行檢查和不定期抽查，并將檢查、抽查記錄存檔。檢查和操作人員必須按規(guī)定穿戴絕緣膠鞋、絕緣手套；必須使用電工專用絕緣工具。臨時配電線路必須按《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》進行安裝架設(shè)。施工現(xiàn)場臨時用電的架設(shè)和使用必須符合《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》的規(guī)定?，F(xiàn)場臨時用電采用TN-S系統(tǒng)，做到三級配電、二級保護。雨天禁止露天電焊作業(yè)。電焊機必須配備專用開關(guān)箱，箱內(nèi)配置二次側(cè)降壓漏電保護器，做到雙線到位，監(jiān)護到位。各種高大設(shè)施必須按規(guī)定裝設(shè)避雷裝置，并保證防雷接地電阻符合要求，尤其是塔式起重機、施工升降機等大型設(shè)備。堅持臨時用電定期檢查制度，相關(guān)檢查記錄要存檔。現(xiàn)場供配電設(shè)施必須滿足質(zhì)量要求，嚴禁不合格品投入使用，同時盡量使用國家推薦的新技術(shù)、新產(chǎn)品（例如透明開關(guān)），用科技保證安全。加強臨時用電的無線化管理，采用電纜埋地、架空、套管等方式做到施工現(xiàn)場無線化。建立臨時用電工程的安全技術(shù)檔案，確?？刹樾浴０l(fā)生觸電事故時，應(yīng)急程序立即切斷電源，或用不導電物體如干燥的木棍、竹棒或干布等物使傷員盡快脫離電源。急救者切勿直接接觸觸電傷員，防止自身觸電而影響搶救工作的進行。迅速通知項目經(jīng)理、項目副經(jīng)理和安全員以及相關(guān)責任工程師，匯報有關(guān)的情況。當傷員脫離電源后，應(yīng)立即檢查傷員全身情況，特別是呼吸和心跳，發(fā)現(xiàn)呼吸、心跳停止時，應(yīng)立即撥打急救電話并就地搶救。輕癥：即神志清醒，呼吸心跳均自主者，傷員就地平臥，嚴密觀察，暫時不要站立或走動，防止繼發(fā)休克或心衰。呼吸停止，心搏存在者，就地平臥解松衣扣，通暢氣道，立即口對口人工呼吸，有條件的可氣管插管，加壓氧氣人工呼吸。心搏停止，呼吸存在者，應(yīng)立即作胸外心臟按壓。呼吸心跳均停止者，則應(yīng)在人工呼吸的同時施行胸外心臟按壓，以建立呼吸和循環(huán)，恢復全身器官的氧供應(yīng)?，F(xiàn)場搶救最好能兩人分別施行口對口人工呼吸及胸外心臟按壓，以1：5的比例進行，即人工呼吸1次，心臟按壓5次。如現(xiàn)場搶救僅有1人，用15：2的比例進行胸外心臟按壓和人工呼吸，即先作胸外心臟按壓15次，再口對口人工呼吸2次，如此交替進行，搶救一定要堅持到底。處理電擊傷時，應(yīng)注意有無其他損傷。如觸電后彈離電源或自高空跌下，常并發(fā)顱腦外傷、血氣胸、內(nèi)臟破裂、四肢和骨盆骨折等。如有外傷、灼傷均需同時處理?，F(xiàn)場搶救中，不要隨意移動傷員，若確需移動時，搶救中斷時間不應(yīng)超過30秒，移動傷員或?qū)⑵渌歪t(yī)院，除應(yīng)使傷員平躺在擔架上并在背部墊以平硬闊木板外，應(yīng)繼續(xù)搶救，心跳呼吸停止者要繼續(xù)人工呼吸和胸外心臟按壓，在醫(yī)院醫(yī)務(wù)人員未接替前救治不能中止。由項目部經(jīng)理和安全員進行與公司和地方上的聯(lián)絡(luò)，施工隊不得私自隱瞞不報。并把受傷人員緊急送往附近醫(yī)院繼續(xù)進行搶救。對事故現(xiàn)場進行保護。項目有關(guān)人員和施工隊伍有關(guān)人員在現(xiàn)場進行分析，制定相應(yīng)的整改措施，并馬上執(zhí)行；對所有職工進行教育，防止觸電事故的再次發(fā)生。高空墜落高空墜落傷是指人們?nèi)粘９ぷ骰蛏钪?，從高處墜落，受到高速的沖擊力，使人體組織和器官遭到一定程度破壞而引起的損傷。高空墜落傷除有直接或間接受傷器官表現(xiàn)外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色蒼白和表情淡漠等癥狀，可導致胸、腹腔內(nèi)臟組織器官發(fā)生廣泛的損傷。高空墜落時，足或臀部先著地，外力沿脊柱傳導到顱腦而致傷；由高處仰面跌下時，背或腰部受沖擊，可引起腰椎前縱韌帶撕裂，椎體裂開或椎弓根骨折，易引起脊髓損傷。腦干損傷時常有較重的意識障礙、光反射消失等癥狀，也可有嚴重合并癥的出現(xiàn)。高處墜落預防措施認真貫徹執(zhí)行有關(guān)安全操作規(guī)程。任何施工作業(yè)前必須進行書面的安全技術(shù)交底，日常作業(yè)過程中有關(guān)人員要進行跟蹤檢查及管理，及時指導施工，糾正錯誤，保證施工作業(yè)的安全有序進行。凡在距地2m以上的高空作業(yè)必須設(shè)置有效可靠的防護設(shè)施，無可靠防護設(shè)施時必須按照要求正確使用安全帶，防止高處墜落。安全防護設(shè)施在投入使用前必須進行驗收，相關(guān)驗收資料要如實反映現(xiàn)場實際情況，并記錄存檔。未經(jīng)驗收或驗收不合格的安全防護設(shè)施嚴禁投入使用，嚴禁進行下道工序施工。架子工必須持有效特種作業(yè)證方可進行腳手架作業(yè)。作業(yè)前必須由班組長進行班前安全教育，強調(diào)本次施工中應(yīng)注意的安全注意事項，所有參加人員必須認真聽講，服從指揮，并在班前安全教育記錄上簽字存檔。進入現(xiàn)場所有人員必須按照要求佩戴符合質(zhì)量要求的安全帽，鋼筋工和木工全員佩戴符合質(zhì)量要求的安全帶。并且現(xiàn)場每位參建人員均有責任和義務(wù)提醒周圍人員正確佩戴和使用勞動防護用品。施工現(xiàn)場盡量避免交叉作業(yè)，如特殊情況必須進行交叉作業(yè)時，必須進行統(tǒng)一協(xié)調(diào)管理，交叉作業(yè)雙方必須簽訂交叉作業(yè)安全協(xié)議，明確雙方的責任與義務(wù)，分工明確?，F(xiàn)場的“四口、五臨邊”必須按照要求做好防護設(shè)施，防護設(shè)施要保證齊全可靠，并懸掛明顯的警示標識，特殊位置夜間要設(shè)置紅色警示燈。安全防護設(shè)施所使用的各種材料質(zhì)量必須符合相關(guān)要求，其相關(guān)質(zhì)量證明文件必須加蓋產(chǎn)權(quán)單位公章存檔，嚴禁使用有質(zhì)量缺陷的材料。施工現(xiàn)場在明顯位置必須懸掛有關(guān)高空作業(yè)警示及教育的圖牌、標語等，營造防高空墜落的安全氛圍，時刻提醒、教育作業(yè)人員，防止高空墜落。對職工進行安全教育及培訓時要重點講解有關(guān)高空作業(yè)方面的知識，提高職工的認識。高處墜落應(yīng)急處理措施去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。在搬運和轉(zhuǎn)送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉(zhuǎn)，而應(yīng)使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發(fā)生或加重截癱。創(chuàng)傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內(nèi)感染。頜面部傷員首先應(yīng)保持呼吸道暢通，撤除假牙，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內(nèi)異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環(huán)甲膜，維持呼吸、盡可能早作氣管切開。復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領(lǐng)扣。周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環(huán)為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過1小時為宜，做好標記，注明上止血帶時間。有條件時迅速給予靜脈補液，補充血容量?？焖倨椒€(wěn)地送醫(yī)院救治。在搶救的同時，迅速通知項目部經(jīng)理、安全員以及相應(yīng)的責任工程師，對事故現(xiàn)場進行保護。由項目部進行與公司和地方上的聯(lián)絡(luò)，施工隊不得私自隱瞞不報。搶救完成后，經(jīng)理組織項目和施工隊伍有關(guān)人員到現(xiàn)場進行學習，分析事故原因，對現(xiàn)場從業(yè)人員進行現(xiàn)場教育。杜絕此類事故的再次發(fā)生。坍塌應(yīng)急預案是指包括塌方、意外事故或房屋倒塌后傷員被掩埋或被落下的物件壓迫之后的外傷，除易發(fā)生多發(fā)傷和骨折外，尤其要提出擠壓綜合癥問題，肢體和肌內(nèi)豐富的部位長期受壓，組織血供受損，缺血缺氧，易引起壞死。肌肉壞死對全身影響極為明顯，橫紋肌分解釋出的肌紅蛋白進入血流通過腎臟排出體外。一旦傷員從塌方中救出，壓迫解除，血流恢復，上述的肌紅蛋白大量經(jīng)血循環(huán)流至腎臟，由于長期缺血缺氧，有酸中毒存在，肌紅蛋白在酸性尿中大量沉積在腎小管，引起急性腎功能衰竭，這一全過程是擠壓綜合癥的致死原因，故在搶救多發(fā)傷的同時，要防止急性腎功能衰竭的發(fā)生，如給碳酸氫鈉、速尿和甘露醇以堿化尿液和利尿，不使肌紅蛋白沉積而迅速隨尿液排出體外。坍塌預防措施嚴格按照方案要求進行基坑、腳手架、模板工程施工。沒有施工方案嚴禁進行施工作業(yè)。惡劣天氣過后對安全設(shè)施必須進行重新檢查，發(fā)現(xiàn)安全隱患必須立即整改。按照要求對基坑進行日常觀測，并將觀測結(jié)果記錄存檔。發(fā)現(xiàn)位移超過警示值時必須立即上報，并科學合理的組織搶險。發(fā)現(xiàn)隱患立即進行處理，在隱患未消除前在危險區(qū)域外側(cè)設(shè)置警示標志，嚴禁進行下道工序施工。模板支撐體系要嚴格按照方案要求施工，并在砼施工前組織相關(guān)部門進行驗收，相關(guān)驗收記錄存檔。腳手架工程必須加強日常的管理，尤其是基礎(chǔ)、連墻裝置、卸荷裝置，必須保證齊全可靠有效；使用的材料必須滿足質(zhì)量要求。臨時搭設(shè)的各種架體設(shè)施必須滿足安全要求，防止坍塌?；觾?nèi)必須保證排水良好，嚴禁積水，雨季時要有應(yīng)急排水設(shè)施。卸料平臺上嚴禁超載，必須設(shè)置限重牌，料具碼放好后必須及時吊走，嚴禁長時間堆放，相關(guān)安全設(shè)施必須齊全有效。日常加強對可能出現(xiàn)坍塌的施工內(nèi)容和部位進行經(jīng)常性的檢查，檢查結(jié)果要有記錄，出現(xiàn)隱患時必須上報并及時解決。坍塌事故處理措施有人員受困時立即撥打120急救電話，說明被困人員情況，由專業(yè)醫(yī)護人員到現(xiàn)場準備急救。由項目部負責對外聯(lián)系，施工隊人員不得私自隱瞞不報。除現(xiàn)場搶救的人員外，項目部組織所有現(xiàn)場施工的人員到塌方現(xiàn)場進行搶救。將受傷人員從坍塌現(xiàn)場搶救出來后，立即安排到場醫(yī)護人員進行急救，當急救人員未到現(xiàn)場是立即送往醫(yī)院搶救，不得延誤。項目部經(jīng)理在搶救完成后，組織項目和施工隊伍全體人員到現(xiàn)場進行學習，研究造成坍塌的原因。對現(xiàn)場所有人員進行教育，杜絕此類時間的再次發(fā)生。機械傷害應(yīng)急預案防止機械傷害事故防范措施教育培訓措施。對各類機械操作手加強機械常識、安全操作堆積知識的教育培訓，提高安全生產(chǎn)技能和安全自我防護意識。對各類機械操作人員，特別是特種作業(yè)人員，按國家有關(guān)法律法規(guī)要求組織培訓，達到全部持證上崗的要求。加強機械設(shè)備維修保養(yǎng)。各級各使用單位、部門定期對機械設(shè)備進行維修保養(yǎng)，完善各類安全部件，對國家強制要求檢測的設(shè)備經(jīng)權(quán)威部門檢測，對外嚴格檢查檢測合格證，從本質(zhì)上消除機械安全隱患。做好機械設(shè)備專項檢查，設(shè)備管理部門定期對所有機械進行專項檢查，重點檢查設(shè)備安全部件、檢測情況，設(shè)備完好狀況，清除國家明令禁止使用的設(shè)備，對查出設(shè)備安全隱患督促有關(guān)部門維修、整改、力求各類機械設(shè)備處于安全運行狀態(tài)。加強現(xiàn)場監(jiān)督檢查。各安全職能部門和現(xiàn)場安全員加強施工現(xiàn)場機械設(shè)備使用的監(jiān)督檢查，安全職能部門定期檢查，現(xiàn)場專職安全員應(yīng)有專人日常巡查，發(fā)現(xiàn)設(shè)備事故隱患，立即制定整改措施，定人定責確定整改時間，消除一切設(shè)備安全隱患。施工現(xiàn)場配備必要的應(yīng)急救援物資，確保發(fā)生機械傷害事故時應(yīng)急所需。應(yīng)急處理方法輕傷事故立即關(guān)閉運轉(zhuǎn)機械，保護現(xiàn)場，向應(yīng)急小組匯報。對傷者同時消毒、止血、包扎、止痛等臨時措施。盡快將傷者送醫(yī)院進行防感染和防破傷風處理,或根據(jù)醫(yī)囑作進一步檢查。發(fā)生重傷事故立即關(guān)閉運轉(zhuǎn)機械，保護現(xiàn)場，及時向現(xiàn)場應(yīng)急指揮小組及有關(guān)部門匯報，應(yīng)急指揮部門接到事故報告后，迅速趕赴事故現(xiàn)場，組織事故搶救。立即對傷者進行包扎、止血、止痛、消毒、固定等臨時措施，防止傷情惡化。如有斷肢等情況，及時用干凈毛巾、手絹、布片包好，放在無裂紋的塑料袋或膠皮袋內(nèi)，袋口扎緊，在口袋周圍放置冰塊等降溫物品，不得在斷肢處涂酒精、碘酒及其他消毒液。迅速撥打120求救和送附近醫(yī)院急救，斷肢隨傷員一起運送。遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應(yīng)迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現(xiàn)場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶，較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結(jié)扎在上臂上1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結(jié)扎在大腿上1/3處（靠近心臟位置）。結(jié)扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉紗。每隔25—40分鐘放松一次，每次放松0.5—1分鐘。電話報救須知在就地搶救的同時，應(yīng)立即打120電話，向醫(yī)療單位求救，并準備好車輛隨時運送傷員到就近的開發(fā)區(qū)醫(yī)院救治。其他應(yīng)急措施，詳細參見本工程《綜合應(yīng)急預案》。應(yīng)急物資準備應(yīng)急資源的準備使應(yīng)急救援工作的重要保障，根據(jù)潛在的事故的性質(zhì)和后果分析，配備所需救援機械和設(shè)備、交通工具、醫(yī)療設(shè)備和藥品、生活保障物資。工具器材單位數(shù)量備注氣割工具套1依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。消防器材個5依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。電工常用工具個1依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。架子管若干依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。安全帽若干依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。安全帶若干依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。應(yīng)急燈個4依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。對講機個6依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。電焊機臺2依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。水泵個1依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。滅火器個16依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。醫(yī)藥箱個1依據(jù)現(xiàn)場實際使用情況，及時增加、更換。應(yīng)急響應(yīng)、響應(yīng)結(jié)束、演練工程開工后每隔段時間現(xiàn)場模擬演練應(yīng)急事件的處理情況，由于施工過程中人員流動比較頻繁，現(xiàn)場環(huán)境變化也比較快，根據(jù)工程的進展和人員的變化情況確定。當工程發(fā)生階段性變化，或作業(yè)人員發(fā)生較大變化時，及時進行應(yīng)急測試。演練檢查主要內(nèi)容為：事故期間通訊系統(tǒng)能否運作。人員能否安全撤離(疏散路線及逃生口位置見下圖)。應(yīng)急服務(wù)機構(gòu)能否及時參加事故搶救。能否有效控制事故進一步擴大。沈撫新城人民醫(yī)院路線圖

計算書1#塔吊（TCT7015）矩形板式樁基礎(chǔ)計算書計算依據(jù)1、《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)標準》JGJ/T187-2019。2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010。3、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008。4、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011。塔機屬性塔機型號TCT7015塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)60塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)66塔身桁架結(jié)構(gòu)角鋼塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2塔機荷載塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)1015起重荷載標準值Fqk(kN)100豎向荷載標準值Fk(kN)1115水平荷載標準值Fvk(kN)44傾覆力矩標準值Mk(kN·m)3490非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)1015水平荷載標準值Fvk'(kN)179傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)6181塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×1015＝1370.25起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×100＝135豎向荷載設(shè)計值F(kN)1370.25+135＝1505.25水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×44＝59.4傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×3490＝4711.5非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×1015＝1370.25水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×179＝241.65傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×6181＝8344.35樁頂作用效應(yīng)計算計算參數(shù)承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)7承臺寬b(m)7承臺長向樁心距al(m)4承臺寬向樁心距ab(m)4承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-1.4基礎(chǔ)布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=7×7×(1.4×25+0×19)=1715kN承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×1715=2315.25kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.657m荷載效應(yīng)標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk'+Gk)/n=(1015+1715)/4=682.5kN荷載效應(yīng)標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(1015+1715)/4+(6181+179×1.4)/5.657=1819.457kNQkmin=(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(1015+1715)/4-(6181+179×1.4)/5.657=-454.457kN荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(1370.25+2315.25)/4+(8344.35+241.65×1.4)/5.657=2456.267kNQmin=(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(1370.25+2315.25)/4-(8344.35+241.65×1.4)/5.657=-613.517kN樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型灌注樁樁直徑d(mm)600樁混凝土強度等級C35樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)50樁底標高d2(m)-27樁有效長度lt(m)25.6樁配筋樁身普通鋼筋配筋HRB40011Φ16自定義樁身承載力設(shè)計值否樁身普通鋼筋配筋HRB40011Φ16地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)30自然地面標高d(m)0是否考慮承臺效應(yīng)否土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)素填土2.86000.7-礫砂4.63000.6-圓砂194500.6-全風化巖1.93017000.1-樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=πd=3.14×0.6=1.885m樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap=0.8×1.885×(4.6×30+19×45+0.54×30)+1700×0.283=2002.938kNQk=682.5kN≤Ra=2002.938kNQkmax=1819.457kN≤1.2Ra=1.2×2002.938=2403.525kN滿足要求！樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-454.457kN<0按荷載效應(yīng)標準組合計算的樁基拔力：Qk'=454.457kN樁身的重力標準值：Gp=((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Ap=(((-1.4)-0+30)×25+(25.6-((-1.4)-0+30))×(25-10))×0.283=189.61kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×1.885×(0.6×4.6×30+0.6×19×45+0.1×0.54×30)+189.61=1090.498kNQk'=454.457kN≤Ra'=1090.498kN滿足要求！樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積：As=nπd2/4=11×3.142×162/4=2212mm2軸心受壓樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=2456.267kNψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×16.7×0.283×106+0.9×(360×2211.681))×10-3=4261.16kNQ=2456.267kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=4261.16kN滿足要求！軸心受拔樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：Q'=-Qmin=613.517kNfyAs=(360×2211.681)×10-3=796.205kNQ'=613.517kN≤fyAs=796.205kN滿足要求！樁身構(gòu)造配筋計算As/Ap×100%=(2211.681/(0.283×106))×100%=0.782%≥0.4%滿足要求！承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ25@160承臺底部短向配筋HRB400Φ25@160承臺頂部長向配筋HRB400Φ25@160承臺頂部短向配筋HRB400Φ25@160荷載計算承臺計算不計承臺及上土自重:Fmax=F/n+M/L=1370.25/4+8344.35/5.657=1817.649kNFmin=F/n-M/L=1370.25/4-8344.35/5.657=-1132.524kN承臺底部所受最大彎矩:Mx=Fmax(abMy=Fmax(al承臺頂部所受最大彎矩:M'x=Fmin(abM'y=Fmin(al計算底部配筋時：承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm計算頂部配筋時：承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm受剪切計算V=F/n+M/L=1370.25/4+8344.35/5.657=1817.649kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1338)1/4=0.879塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4-2-0.6)/2=0.7ma1l=(al-B-d)/2=(4-2-0.6)/2=0.7m剪跨比：λb'=a1b/h0=700/1338=0.523，取λb=0.523；λl'=a1l/h0=700/1338=0.523，取λl=0.523；承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.523+1)=1.149αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.523+1)=1.149βhsαbftbh0=0.879×1.149×1.57×103×7×1.338=14856.013kNβhsαlftlh0=0.879×1.149×1.57×103×7×1.338=14856.013kNV=1817.649kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=14856.013kN滿足要求！受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=2+2×1.338=4.676mab=4m≤B+2h0=4.676m，al=4m≤B+2h0=4.676m角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！承臺配筋計算承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=1817.649×106/(1×16.7×7000×13382)=0.009ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.996AS1=My/(γS1h0fy1)=1817.649×106/(0.996×1338×360)=3791mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(3791,0.0015×7000×1338)=14049mm2承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=21967mm2≥A1=14049mm2滿足要求！承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fclh02)=1817.649×106/(1×16.7×7000×13382)=0.009ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.996AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1817.649×106/(0.996×1338×360)=3791mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(3791,0.0015×7000×1338)=14049mm2承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=21967mm2≥A2=14049mm2滿足要求！承臺頂面長向配筋面積αS1=M'y/(α1fcbh02)=1132.524×106/(1×16.7×7000×13382)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997AS3=M'y/(γS1h0fy1)=1132.524×106/(0.997×1338×360)=2358mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺頂需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(2358,0.0015×7000×1338,0.5×21967)=14049mm2承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=21967mm2≥A3=14049mm2滿足要求！承臺頂面短向配筋面積αS2=M'x/(α2fclh02)=1132.524×106/(1×16.7×7000×13382)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997AS4=M'x/(γS2h0fy1)=1132.524×106/(0.997×1338×360)=2358mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺頂需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(2358,0.0015×7000×1338,0.5×21967)=14049mm2承臺頂面短向配筋：AS4'=21967mm2≥A4=14049mm2滿足要求！承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向HRB40012@500。配筋示意圖承臺配筋圖樁配筋圖基礎(chǔ)立面圖2#塔吊（STT153）矩形板式樁基礎(chǔ)計算書計算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)標準》JGJ/T187-2019《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011塔機屬性塔機型號STT153塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)60.6塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)66塔身桁架結(jié)構(gòu)角鋼塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2塔機荷載塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)865起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)945水平荷載標準值Fvk(kN)54傾覆力矩標準值Mk(kN·m)3027非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)865水平荷載標準值Fvk'(kN)202傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)5128塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×865＝1167.75起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108豎向荷載設(shè)計值F(kN)1167.75+108＝1275.75水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×54＝72.9傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×3027＝4086.45非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×865＝1167.75水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×202＝272.7傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×5128＝6922.8樁頂作用效應(yīng)計算計算參數(shù)承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.7承臺長l(m)6.45承臺寬b(m)6.45承臺長向樁心距al(m)4承臺寬向樁心距ab(m)4承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-1.7基礎(chǔ)布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=6.45×6.45×(1.7×25+0×19)=1768.106kN承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×1768.106=2386.943kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.657m荷載效應(yīng)標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk'+Gk)/n=(865+1768.106)/4=658.277kN荷載效應(yīng)標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(865+1768.106)/4+(5128+202×1.7)/5.657=1625.493kNQkmin=(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(865+1768.106)/4-(5128+202×1.7)/5.657=-308.939kN荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(1167.75+2386.943)/4+(6922.8+272.7×1.7)/5.657=2194.415kNQmin=(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(1167.75+2386.943)/4-(6922.8+272.7×1.7)/5.657=-417.068kN樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型灌注樁樁直徑d(mm)600樁混凝土強度等級C35樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)50樁底標高d2(m)-25樁有效長度lt(m)23.3樁配筋樁身普通鋼筋配筋HRB40011Φ14自定義樁身承載力設(shè)計值否樁身普通鋼筋配筋HRB40011Φ14地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)30自然地面標高d(m)0是否考慮承臺效應(yīng)否土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)素填土4.84000.1-礫砂2.54000.6-圓砂17.44500.6-全風化巖23017000.1-樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=πd=3.14×0.6=1.885m樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap=0.8×1.885×(2.5×40+17.4×45+0.26×30)+1700×0.283=1824.395kNQk=658.277kN≤Ra=1824.395kNQkmax=1625.493kN≤1.2Ra=1.2×1824.395=2189.274kN滿足要求！樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-308.939kN<0按荷載效應(yīng)標準組合計算的樁基拔力：Qk'=308.939kN樁身的重力標準值：Gp=((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Ap=(((-1.7)-0+30)×25+(23.3-((-1.7)-0+30))×(25-10))×0.283=178.997kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×1.885×(0.6×2.5×40+0.6×17.4×45+0.1×0.26×30)+178.997=979.093kNQk'=308.939kN≤Ra'=979.093kN滿足要求！樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積：As=nπd2/4=11×3.142×142/4=1693mm2軸心受壓樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=2194.415kNψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×16.7×0.283×106+0.9×(360×1693.318))×10-3=4093.21kNQ=2194.415kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=4093.21kN滿足要求！軸心受拔樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：Q'=-Qmin=417.068kNfyAs=(360×1693.318)×10-3=609.595kNQ'=417.068kN≤fyAs=609.595kN滿足要求！樁身構(gòu)造配筋計算As/Ap×100%=(1693.318/(0.283×106))×100%=0.598%≥0.4%滿足要求！承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ25@160承臺底部短向配筋HRB400Φ25@160承臺頂部長向配筋HRB400Φ25@160承臺頂部短向配筋HRB400Φ25@160荷載計算承臺計算不計承臺及上土自重:Fmax=F/n+M/L=1167.75/4+6922.8/5.657=1515.727kNFmin=F/n-M/L=1167.75/4-6922.8/5.657=-931.852kN承臺底部所受最大彎矩:Mx=Fmax(abMy=Fmax(al承臺頂部所受最大彎矩:M'x=Fmin(abM'y=Fmin(al計算底部配筋時：承臺有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm計算頂部配筋時：承臺有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm受剪切計算V=F/n+M/L=1167.75/4+6922.8/5.657=1515.727kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1638)1/4=0.836塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4-2-0.6)/2=0.7ma1l=(al-B-d)/2=(4-2-0.6)/2=0.7m剪跨比：λb'=a1b/h0=700/1638=0.427，取λb=0.427；λl'=a1l/h0=700/1638=0.427，取λl=0.427；承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.427+1)=1.226αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.427+1)=1.226βhsαbftbh0=0.836×1.226×1.57×103×6.45×1.638=17001.01kNβhsαlftlh0=0.836×1.226×1.57×103×6.45×1.638=17001.01kNV=1515.727kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=17001.01kN滿足要求！受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=2+2×1.638=5.276mab=4m≤B+2h0=5.276m，al=4m≤B+2h0=5.276m角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！承臺配筋計算承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=1515.727×106/(1×16.7×6450×16382)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997AS1=My/(γS1h0fy1)=1515.727×106/(0.997×1638×360)=2578mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(2578,0.0015×6450×1638)=15848mm2承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=20280mm2≥A1=15848mm2滿足要求！承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fclh02)=1515.727×106/(1×16.7×6450×16382)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1515.727×106/(0.997×1638×360)=2578mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(2578,0.0015×6450×1638)=15848mm2承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=20280mm2≥A2=15848mm2滿足要求！承臺頂面長向配筋面積αS1=M'y/(α1fcbh02)=931.852×106/(1×16.7×6450×16382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998AS3=M'y/(γS1h0fy1)=931.852×106/(0.998×1638×360)=1583mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺頂需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(1583,0.0015×6450×1638,0.5×20280)=15848mm2承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=20280mm2≥A3=15848mm2滿足要求！承臺頂面短向配筋面積αS2=M'x/(α2fclh02)=931.852×106/(1×16.7×6450×16382)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998AS4=M'x/(γS2h0fy1)=931.852×106/(0.998×1638×360)=1583mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺頂需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(1583,0.0015×6450×1638,0.5×20280)=15848mm2承臺頂面短向配筋：AS4'=20280mm2≥A4=15848mm2滿足要求！承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向HRB40012@500。配筋示意圖承臺配筋圖樁配筋圖基礎(chǔ)立面圖3#塔吊（XGT6015A-8S）矩形板式樁基礎(chǔ)計算書計算依據(jù)1、《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)標準》JGJ/T187-20192、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-20084、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011塔機屬性塔機型號XGT6015A-8S塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)42.1塔身桁架結(jié)構(gòu)角鋼塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6塔機荷載塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)578起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)658水平荷載標準值Fvk(kN)29傾覆力矩標準值Mk(kN·m)1842非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)578水平荷載標準值Fvk'(kN)129傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)2800塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×578＝780.3起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108豎向荷載設(shè)計值F(kN)780.3+108＝888.3水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×29＝39.15傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1842＝2486.7非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×578＝780.3水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×129＝174.15傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×2800＝3780樁頂作用效應(yīng)計算計算參數(shù)承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5.8承臺寬b(m)5.8承臺長向樁心距al(m)4承臺寬向樁心距ab(m)4承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-1.2基礎(chǔ)布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5.8×5.8×(1.2×25+0×19)=1009.2kN承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×1009.2=1362.42kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.657m荷載效應(yīng)標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk'+Gk)/n=(578+1009.2)/4=396.8kN荷載效應(yīng)標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(578+1009.2)/4+(2800+129×1.2)/5.657=919.14kNQkmin=(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(578+1009.2)/4-(2800+129×1.2)/5.657=-125.54kN荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(780.3+1362.42)/4+(3780+174.15×1.2)/5.657=1240.839kNQmin=(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(780.3+1362.42)/4-(3780+174.15×1.2)/5.657=-169.479kN樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型灌注樁樁直徑d(mm)600樁混凝土強度等級C35樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)50樁底標高d2(m)-25樁有效長度lt(m)23.8樁配筋樁身普通鋼筋配筋HRB40011Φ14自定義樁身承載力設(shè)計值否樁身普通鋼筋配筋HRB40011Φ14地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)30自然地面標高d(m)0是否考慮承臺效應(yīng)否土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)素填土3.41000.1-圓砂19.24500.6-全風化巖8.63017000.1-樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=πd=3.14×0.6=1.885m樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap=0.8×1.885×(19.2×45+2.39×30)+1700×0.283=1892.102kNQk=396.8kN≤Ra=1892.102kNQkmax=919.14kN≤1.2Ra=1.2×1892.102=2270.523kN滿足要求！樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-125.54kN<0按荷載效應(yīng)標準組合計算的樁基拔力：Qk'=125.54kN樁身的重力標準值：樁身的重力標準值：Gp=((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Ap=(((-1.2)-0+30)×25+(23.8-((-1.2)-0+30))×(25-10))×0.283=182.535kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×1.885×(0.6×19.2×45+0.1×2.39×30)+182.535=975.076kNQk'=125.54kN≤Ra'=975.076kN滿足要求！樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積：As=nπd2/4=11×3.142×142/4=1693mm2軸心受壓樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=1240.839kNψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×16.7×0.283×106+0.9×(360×1693.318))×10-3=4093.21kNQ=1240.839kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=4093.21kN滿足要求！軸心受拔樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：Q'=-Qmin=169.479kNfyAs=(360×1693.318)×10-3=609.595kNQ'=169.479kN≤fyAs=609.595kN滿足要求！樁身構(gòu)造配筋計算As/Ap×100%=(1693.318/(0.283×106))×100%=0.598%≥0.4%滿足要求！承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ25@160承臺底部短向配筋HRB400Φ25@160承臺頂部長向配筋HRB400Φ25@160承臺頂部短向配筋HRB400Φ25@160荷載計算承臺計算不計承臺及上土自重:Fmax=F/n+M/L=780.3/4+3780/5.657=863.291kNFmin=F/n-M/L=780.3/4-3780/5.657=-473.141kN承臺底部所受最大彎矩:Mx=Fmax(abMy=Fmax(al承臺頂部所受最大彎矩:M'x=Fmin(abM'y=Fmin(al計算底部配筋時：承臺有效高度：h0=1200-50-25/2=1138mm計算頂部配筋時：承臺有效高度：h0=1200-50-25/2=1138mm受剪切計算V=F/n+M/L=780.3/4+3780/5.657=863.291kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1138)1/4=0.916塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4-1.6-0.6)/2=0.9ma1l=(al-B-d)/2=(4-1.6-0.6)/2=0.9m剪跨比：λb'=a1b/h0=900/1138=0.791，取λb=0.791；λl'=a1l/h0=900/1138=0.791，取λl=0.791；承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.791+1)=0.977αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.791+1)=0.977βhsαbftbh0=0.916×0.977×1.57×103×5.8×1.138=9272.204kNβhsαlftlh0=0.916×0.977×1.57×103×5.8×1.138=9272.204kNV=863.291kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=9272.204kN滿足要求！受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×1.138=3.876mab=4m>B+2h0=3.876m，al=4m>B+2h0=3.876m角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5.8-4+0.6)/2=1.2mcl=(l-al+d)/2=(5.8-4+0.6)/2=1.2m角樁沖跨比：：λb''=a1b/h0=900/1138=0.791，取λb=0.791；λl''=a1l/h0=900/1138=0.791，取λl=0.791；角樁沖切系數(shù)：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.791+0.2)=0.565β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.791+0.2)=0.565[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.565×(1.2+0.9/2)+0.565×(1.2+0.9/2)]×0.967×1570×1.138=3221.127kNNl=V=863.291kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=3221.127kN滿足要求！承臺配筋計算承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=1035.949×106/(1×16.7×5800×11382)=0.008ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996AS1=My/(γS1h0fy1)=1035.949×106/(0.996×1138×360)=2540mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(2540,0.0015×5800×1138)=9901mm2承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=18286mm2≥A1=9901mm2滿足要求！承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fclh02)=1035.949×106/(1×16.7×5800×11382)=0.008ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1035.949×106/(0.996×1138×360)=2540mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(2540,0.0015×5800×1138)=9901mm2承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=18286mm2≥A2=9901mm2滿足要求！承臺頂面長向配筋面積αS1=M'y/(α1fcbh02)=567.769×106/(1×16.7×5800×11382)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.998AS3=M'y/(γS1h0fy1)=567.769×106/(0.998×1138×360)=1390mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺頂需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(1390,0.0015×5800×1138,0.5×18286)=9901mm2承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=18286mm2≥A3=9901mm2滿足要求！承臺頂面短向配筋面積αS2=M'x/(α2fclh02)=567.769×106/(1×16.7×5800×11382)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.998AS4=M'x/(γS2h0fy1)=567.769×106/(0.998×1138×360)=1390mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺頂需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(1390,0.0015×5800×1138,0.5×18286)=9901mm2承臺頂面短向配筋：AS4'=18286mm2≥A4=9901mm2滿足要求！承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向HRB40012@500。配筋示意圖承臺配筋圖樁配筋圖基礎(chǔ)立面圖4#塔吊（XGT6015A-8S）矩形板式樁基礎(chǔ)計算書計算依據(jù)1、《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)標準》JGJ/T187-20192、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-20084、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011塔機屬性塔機型號XGT6015A-8S塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)42.1塔身桁架結(jié)構(gòu)角鋼塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6塔機荷載塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)578起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)658水平荷載標準值Fvk(kN)29傾覆力矩標準值Mk(kN·m)1842非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)578水平荷載標準值Fvk'(kN)129傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)2800塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×578＝780.3起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108豎向荷載設(shè)計值F(kN)780.3+108＝888.3水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×29＝39.15傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1842＝2486.7非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×578＝780.3水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×129＝174.15傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×2800＝3780樁頂作用效應(yīng)計算計算參數(shù)承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5.8承臺寬b(m)5.8承臺長向樁心距al(m)4承臺寬向樁心距ab(m)4承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(