承臺(tái)模板計(jì)算書(shū)課件

12.3m發(fā)電洞臺(tái)車計(jì)算書(shū)中鐵一局集團(tuán)有限公司滬通鐵路站前Ⅵ標(biāo)承臺(tái)模板設(shè)計(jì)計(jì)算單設(shè)計(jì)：復(fù)核：審核：中鐵一局集團(tuán)有限公司滬通鐵路站前Ⅵ標(biāo)項(xiàng)目部2015年5月目錄一、工程概況 1二、編制依據(jù) 1三、模板構(gòu)造及主要技術(shù)條件 13.1模板構(gòu)造 1四、計(jì)算參數(shù) 1五、模板受力分析及載荷計(jì)算 2六、模板力學(xué)計(jì)算 36.1模板檢算 36.1.1面板檢算 36.3對(duì)拉桿螺栓檢算 9七、結(jié)論 9上海至南通鐵路（南通至安亭段）HTZQ-Ⅵ標(biāo)段承臺(tái)模板計(jì)算單PAGE10中鐵一局集團(tuán)有限公司工程概況模板為滬通VI標(biāo)承臺(tái)模板，本計(jì)算主要針對(duì)其承臺(tái)模板的強(qiáng)度、剛度進(jìn)行力學(xué)分析計(jì)算，以利于安全施工。編制依據(jù)1、《混凝土工程模板與支架技術(shù)》；2、《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》（第一版）；3、《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》（第四版）；4、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）；5、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）；6、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）；7、《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JJ025-86）；8、相關(guān)技術(shù)文件及圖紙。三、模板構(gòu)造及主要技術(shù)條件3.1模板構(gòu)造模板采用6mm厚的A3鋼板，豎肋采用c10槽鋼，間距0.4m布置，背杠采用雙c18槽鋼，底頂部背杠均距離模板底頂0.5m。水平方向每個(gè)1m布置一組拉條，豎向設(shè)置兩道拉條，距承臺(tái)底0.3m設(shè)置一道，承臺(tái)頂設(shè)置一道，拉條采用直徑20mm的圓鋼，螺帽采用雙螺帽，。模板間采用20mm的螺栓連接，最大澆筑高度3m。四、計(jì)算參數(shù)(1)砼比重取值為：2.4t/m3；(2)鋼材為Q235b鋼：重力密度，彈性模量為；(3)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（GB50017—2003鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定）：；(4)容許撓度：結(jié)構(gòu)表面外露的模板L/400，拱架、支架受載荷撓曲的桿件L/400，鋼模板的面板2mm；(5)Φ25精軋螺紋鋼抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：。五、模板受力分析及載荷計(jì)算模板主要承受混凝土施加的側(cè)壓力。結(jié)構(gòu)分為墩身及墩帽，分別澆筑。（1）新澆注混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力當(dāng)采用內(nèi)部振搗時(shí)，新澆注的混凝土作業(yè)于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值可按照下列兩式計(jì)算，并取兩式中的較小值。圖2為混凝土側(cè)壓力分布圖：圖2混凝土側(cè)壓力分布圖規(guī)范規(guī)定，混凝土對(duì)模板側(cè)壓力的載荷分項(xiàng)系數(shù)為1.2，因此，其載荷設(shè)計(jì)值為:F——新澆筑混凝土對(duì)模板最大側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）；rc——混凝土的重力密度，對(duì)普通混凝土取24kN/m3；t0——新澆混凝土的初凝時(shí)間（h），可按實(shí)測(cè)確定，當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)，可采用t0=200/(T+15)計(jì)算。砼入模時(shí)的溫度取20℃（T為混凝土的溫度）,為5.7；v——混凝土的澆注速度（m/h），現(xiàn)場(chǎng)澆筑速度最大為0.5m/h；H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處于新澆筑混凝土頂面的總高度（m）；h——有效壓力高度（m）；——外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2；——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)砼落度小于30mm時(shí)取0.85，50～90mm時(shí)取1.0，110～150mm時(shí)取1.15。取小值，故混凝土對(duì)模板側(cè)壓力設(shè)計(jì)值（分項(xiàng)系數(shù)為1.2）：（2）傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的載荷傾倒混凝土產(chǎn)生的載荷，取該項(xiàng)載荷的標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2，分項(xiàng)系數(shù)為1.4，載荷設(shè)計(jì)值為2×1.4=2.8（kN/m2）（3）載荷組合墩柱模板計(jì)算時(shí)，根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008規(guī)定，載荷組合為：新澆筑混凝土的側(cè)壓力+傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的載荷=載荷組合六、模板力學(xué)計(jì)算6.1模板檢算6.1.1面板檢算面板為6mm，豎筋400mm間隔，面板計(jì)算模型為單向板受力，取0.5m長(zhǎng)度進(jìn)行單向板作為計(jì)算模型，采用邁達(dá)斯建模進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算模型和結(jié)果如下圖所示：模型圖有效應(yīng)力圖變形圖根據(jù)邁達(dá)斯建模計(jì)算結(jié)果可知，面板的最大有效應(yīng)力為56.6MPa（小于215MPa），最大變形為0.5mm，（小于1mm），強(qiáng)度和剛度均滿足施工設(shè)計(jì)要求。6.1.2豎肋檢算豎肋采用C10槽鋼，間距0.4m布置，承受的最大均布荷載為28.34×0.4=11.34kN/m。豎肋的計(jì)算模型為簡(jiǎn)支梁受均布荷載，荷載距離承臺(tái)頂0.88m遞減為0。采用邁達(dá)斯建模計(jì)算，模型和計(jì)算結(jié)果如下圖所示：模型圖剪應(yīng)力圖組合應(yīng)力圖變形圖支反力圖根據(jù)邁達(dá)斯建模計(jì)算結(jié)果可知，C10背肋的最大有組合應(yīng)力為120.2MPa（小于215MPa），最大剪應(yīng)力為26.2Mpa（小于125MPa），最大變形為4.8mm，（小于5mm），下支反力為17.5KN，上支反力11.5KN。強(qiáng)度和剛度均滿足施工設(shè)計(jì)要求。6.1.3背肋檢算背肋采用雙C18槽鋼，單根豎肋對(duì)背肋的集中荷載為17.5KN。背肋的計(jì)算模型為連續(xù)梁每間隔0.4m受集中荷載，取4跨連續(xù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢算。采用邁達(dá)斯建模計(jì)算，模型和計(jì)算結(jié)果如下圖所示：模型圖支反力圖剪應(yīng)力圖組合應(yīng)力圖變形圖根據(jù)邁達(dá)斯建模計(jì)算結(jié)果可知，雙C18背肋的最大有組合應(yīng)力為16MPa（小于215MPa），最大剪應(yīng)力為12Mpa（小于125MPa），最大變形為0.1mm，（小于2.5mm），最大支反力為4