大體積混凝土施工規(guī)范

大體積混凝土施工標準1總那么1.0.1為使大體積混凝土施工符合技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、平安適用的原那么，確保工程質(zhì)量，制定本標準。1.0.2本標準適用于工業(yè)與民用建筑混凝土結(jié)構(gòu)工程中大體積混凝土工程施工。本標準不適用于碾壓混凝土和水工大體積混土工程施工。1.0.3大體積混凝土施工除應遵守本標準外，尚應符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。2術(shù)語符號2.1術(shù)語2.1.1大體積混凝土massconcrete混凝土結(jié)構(gòu)物實體最小幾何尺寸不小于1m的大體量混凝土，或預計會因混凝土中膠凝材料水化引起的溫度變化和收縮而導致有害裂縫產(chǎn)生的混凝土。2.1.2膠凝材料cementingmaterial用于配制混凝土的硅酸鹽水泥與活性礦物摻合料的總稱。2.1.3跳倉施工法alternativebayconstructionmethod在大體積混凝土混凝土工程施工中，將超長的混凝土塊體分為假設干小塊體間隔施工，經(jīng)過短期的應力釋放，再將假設干小塊體連成整體，依靠混凝土抗拉強度抵抗下一段的溫度收縮應力的施工方法。2.1.4永久變形縫deformationseam將建筑物(構(gòu)筑物)垂直分割開來的永久留置的預留縫，包括伸縮縫和沉降縫。2.1.5豎向施工縫verticalconstructionseam混凝土不能連續(xù)澆筑時，因混凝土澆筑停頓時間有可能超過混凝土的初凝時間，在適當位置留置的垂直方向的預留縫。2.1.6水平施工縫horizontalconstructionseam混凝土不能連續(xù)澆筑時，因混凝土澆筑停頓時間有可能超過混凝土的初凝時間，在適當位置留置的水平方向的預留縫。2.1.7溫度應力thermalstress混凝土的溫度變形受到約束時，混凝土內(nèi)部所產(chǎn)生的應力。2.1.8收縮應力shrinkagestress混凝土的收縮變形受到約束時，混凝土內(nèi)部所產(chǎn)生的應力。2.1.9溫升峰值thepeakvalueofrisingtemperature混凝土澆筑體內(nèi)部的最高溫升值。2.1.10里表溫差temperaturedifferenceofcenterandsurface混凝土澆筑體中心與混凝土澆筑體表層溫度之差。2.1.11降溫速率thedescendingspeedoftemperature散熱條件下，混凝土澆筑體內(nèi)部溫度到達溫升峰值后，單位時間內(nèi)溫度下降的值。2.1.12入模溫度thetemperatureofmixtureplacingtomold混凝土拌合物澆筑入模時的溫度。2.1.13有害裂縫harmfulcrack影響結(jié)構(gòu)平安或使用功能的裂縫。2.1.14貫穿性裂縫transversecrack貫穿混凝土全截面的裂縫。2.1.15絕熱溫升adiabatictemperaturerise混凝土澆筑體處于絕熱狀態(tài)，內(nèi)部某一時刻溫升值。2.1.16膠漿量binderpastecontent混凝土中膠凝材料漿體量占混凝土總量之比。2.2符號2.2.1溫度及材料性能——混凝土熱擴散率；C——混凝土比熱容；Cx——外約束介質(zhì)(地基或老混凝土)的水平變形剛度E0——混凝土彈性模量；E(t)——混凝土齡期為t時的彈性模量；Ei(t)——第i計算區(qū)段，齡期為t時，混凝土的彈性模量；ftk(t)——混凝土齡期為t時的抗拉強度標準值；Kb，K1，K2——混凝土澆筑體外表保溫層傳熱系數(shù)修正值；m——與水泥品種，澆筑溫度等有關(guān)的系數(shù)；Q——膠凝材料水化熱總量；Q0——水泥水化熱總量；Qt——齡期t時的累積水化熱；Rs——保溫層總熱阻；t——齡期；Tb——混凝土澆筑體外表溫度；Tb(t)———齡期為t時，混凝土澆筑體內(nèi)的表層溫度；Tbm(t)、Tdm(t)———混凝土澆筑體中部到達最高溫度時，其塊體上、下外表的溫度；Tmax——混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度；Tmax(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度；Tq——混凝土到達最高溫度時的大氣平均溫度；T(t)——齡期為t時，混凝土的絕熱溫升；Ty(t)——齡期為t時，混凝土收縮當量溫度；Tw(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體預計的穩(wěn)定溫度或最終穩(wěn)定溫度；ΔT1(t)——齡期為t時，混凝土澆筑塊體的里表溫差；ΔT2(t)——齡期為t時，混凝土澆筑塊體在降溫過程中的綜合降溫差；ΔT1max(t)——混凝土澆筑后可能出現(xiàn)的最大里表溫差；ΔT1i(t)——齡期為t時，在第i計算區(qū)段混凝土澆筑塊體里表溫度的增量；ΔT2i(t)——齡期為t時，在第i計算區(qū)段內(nèi)，混凝土澆筑塊體綜合降溫差的增量；βμ——固體在空氣中的放熱系數(shù)；βs——保溫材料總放熱系數(shù)；λ0—混凝土的導熱系數(shù)；λi—第i層保溫材料的導熱系數(shù)；2.2.2數(shù)量幾何參數(shù)H——混凝土澆筑體的厚度，該厚度為澆筑體實際厚度與保溫層換算混凝土虛擬厚度之和；h——混凝土的實際厚度；h′——混凝土的虛擬厚度；L——混凝土攪拌運輸車往返距離；N——混凝土攪拌運輸車臺數(shù)；Q1——每臺混凝土泵的實際平均輸出量；Qmax——每臺混凝土泵的最大輸出量；S0——混凝土攪拌運輸車平均行車速度；Tt——每臺混凝土攪拌運輸車總計停歇時間；V——每臺混凝土攪拌運輸車的容量；W——每立方米混凝土的膠凝材料用量；α1——配管條件系數(shù)；δ——混凝土外表的保溫層厚度；δi——第i層保溫材料厚度。2.2.3計算參數(shù)及其它H(η,t)——在齡期為η時產(chǎn)生的約束應力延續(xù)至t時的松弛系數(shù)；K——防裂平安系數(shù)k——不同摻量摻合料水化熱調(diào)整系數(shù)；k1、k2——粉煤灰、礦渣粉摻量對應的水化熱調(diào)整系數(shù)；M1、M2??M11——混凝土收縮變形不同條件影響修正系數(shù)；Ri(t)——齡期為t時，在第i計算區(qū)段，外約束的約束系數(shù)；n——常數(shù)，隨水泥品種、比外表積等因素不同而異；——水力半徑的倒數(shù)；α——混凝土的線膨脹系數(shù)；β——混凝土中摻合料對彈性模量的修正系數(shù)；β1、β2——混凝土中粉煤灰、礦渣粉摻量對應的彈性模量修正系數(shù)；ρ——混凝土的質(zhì)量密度；——在標準試驗狀態(tài)下混凝土最終收縮的相對變形值；εy(t)——齡期為t時，混凝土收縮引起的相對變形值；λ——摻合料對混凝土抗拉強度影響系數(shù)；λ1、λ2——粉煤灰、礦渣粉摻量對應的抗拉強度調(diào)整系數(shù)；ζx(t)——齡期為t時，因綜合降溫差，在外約束條件下產(chǎn)生的拉應力；ζz(t)——齡期為t時，因混凝土澆筑塊體里表溫差產(chǎn)生自約束拉應力的累計值；η——作業(yè)效率；ζzmax——最大自約束應力。3根本規(guī)定3.0.1大體積混凝土施工應編制施工組織設計或施工技術(shù)方案。3.0.2在大體積混凝土工程除應滿足設計標準及生產(chǎn)工藝的要求外，尚應符合以下要求：1大體積混凝土的設計強度等級宜在C25～C40的范圍內(nèi)，并可利用混凝土60d或90d的強度作為混凝土配合比設計、混凝土強度評定及工程驗收的依據(jù)；2大體積混凝土的結(jié)構(gòu)配筋除應滿足結(jié)構(gòu)強度和構(gòu)造要求外，還應結(jié)合大體積混凝土的施工方法配置控制溫度和收縮的構(gòu)造鋼筋；3大體積混凝土置于巖石類地基上時，宜在混凝土墊層上設置滑動層；4設計中宜采用減少大體積混凝土外部約束的技術(shù)措施。5設計中宜根據(jù)工程的情況提出溫度場和應變的相關(guān)測試要求。3.0.3大體積混凝土工程施工前，宜對施工階段大體積混凝土澆筑體的溫度、溫度應力及收縮應力進行試算，并確定施工階段大體積混凝土澆筑體的升溫峰值，里表溫差及降溫速率的控制指標，制定相應的溫控技術(shù)措施。3.0.4溫控指標宜符合以下規(guī)定：1混凝土澆筑體在入模溫度根底上的溫升值不宜大于50℃；2混凝土澆筑塊體的里表溫差(不含混凝土收縮的當量溫度)不宜大于25℃；3混凝土澆筑體的降溫速率不宜大于2.0℃/d。4混凝土澆筑體外表與大氣溫差不宜大于20℃。3.0.5大體積混凝土施工前，應做好各項施工前準備工作，并與當?shù)貧庀笈_、站聯(lián)系，掌握近期氣象情況。必要時，應增添相應的技術(shù)措施，在冬期施工時，尚應符合國家現(xiàn)行有關(guān)混凝土冬期施工的標準。4.大體積混凝土的材料、配比、制備及運輸4.1一般規(guī)定4.1.1大體積混凝土配合比的設計除應符合工程設計所規(guī)定的強度等級、耐久性、抗?jié)B性、體積穩(wěn)定性等要求外，尚應符合大體積混凝土施工工藝特性的要求，并應符合合理使用材料、減少水泥用量、降低混凝土絕熱溫升值的要求。4.1.2大體積混凝土的制備和運輸，除應符合設計混凝土強度等級的要求外，尚應根據(jù)預拌混凝土運輸距離、運輸設備、供給能力、材料批次、環(huán)境溫度等調(diào)整預拌混凝土的有關(guān)參數(shù)。4.2原材料4.2.1配制大體積混凝土所用水泥的選擇及其質(zhì)量，應符合以下規(guī)定：1所用水泥應符合現(xiàn)行國家標準《硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥》GB175的有關(guān)規(guī)定，當采用其他品種時，其性能指標必須符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定；2應選用中、低熱硅酸鹽水泥或低熱礦渣硅酸鹽水泥，大體積混凝土施工所用水泥其3d天的水化熱不宜大于240kJ/kg，7d天的水化熱不宜大于270kJ/kg。3當混凝土有抗?jié)B指標要求時，所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8%；4所用水泥在攪拌站的入機溫度不應大于60℃。4.2.2水泥進場時應對水泥品種、強度等級、包裝或散裝倉號、出廠日期等進行檢查，并應對其強度、安定性、凝結(jié)時間、水化熱等性能指標及其他必要的性能指標進行復檢。4.2.3骨料的選擇，除應符合國家現(xiàn)行標準《普通混凝土用砂、石質(zhì)量及檢驗方法標準》JGJ52的有關(guān)規(guī)定外，尚應符合以下規(guī)定：1細骨料宜采用中砂，其細度模數(shù)宜大于2.3，含泥量不大于3%；2粗骨料宜選用粒徑5～31.5mm，并連續(xù)級配，含泥量不大于1%；3應選用非堿活性的粗骨料；4當采用非泵送施工時，粗骨料的粒徑可適當增大。4.2.4粉煤灰和?；郀t礦渣粉，其質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB1596和《用于水泥和混凝土中的?；郀t礦渣粉》GB/T18046的有關(guān)規(guī)定。4.2.5所用外加劑的質(zhì)量及應用技術(shù)，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土外加劑》GB8076、《混凝土外加劑應用技術(shù)標準》GB50119和有關(guān)環(huán)境保護的規(guī)定。4.2.6外加劑的選擇除應滿足本標準第4.2.5條的規(guī)定外，尚應符合以下要求：1外加劑的品種、摻量應根據(jù)工程所用膠凝材料經(jīng)試驗確定；2應提供外加劑對硬化混凝土收縮等性能的影響；3耐久性要求較高或寒冷地區(qū)的大體積混凝土，宜采用引氣劑或引氣減水劑。4.2.7拌合用水的質(zhì)量應符合國家現(xiàn)行標準《混凝土用水標準》JGJ63的有關(guān)規(guī)定。4.3配合比設計4.3.1大體積混凝土配合比設計，除應符合現(xiàn)行國家現(xiàn)行標準《普通混凝土配合比設計標準》JGJ55外，尚應符合以下規(guī)定：1采用混凝土60d或90d強度作為指標時，應將其作為混凝土配合比的設計依據(jù)。2所配制的混凝土拌合物，到澆筑工作面的坍落度不宜低于160mm。3拌和水用量不宜大于175kg/m3。4粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50%。5水膠比不宜大于0.55。6砂率宜為38～42%。7拌合物泌水量宜小于10L/m3。4.3.2在混凝土制備前，應進行常規(guī)配合比試驗，并應進行水化熱、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫所需的技術(shù)參數(shù)的試驗；必要時其配合比設計應當通過試泵送。4.3.3在確定混凝土配合比時，應根據(jù)混凝土的絕熱溫升、溫控施工方案的要求等，提出混凝土制備時粗細骨料和拌和用水及入模溫度控制的技術(shù)措施。4.4制備及運輸4.4.1混凝土的制備量與運輸能力滿足混凝土澆筑工藝的要求，并應用具有生產(chǎn)資質(zhì)的預拌混凝土生產(chǎn)單位，其質(zhì)量應符合國家現(xiàn)行標準《預拌混凝土》GB/T14902的有關(guān)規(guī)定，并應滿足施工工藝對坍落度損失、入模坍落度、入模溫度等的技術(shù)要求。4.4.2多廠家制備預拌混凝土的工程，應符合原材料、配合比、材料計量等級相同，以及制備工藝和質(zhì)量檢驗水平根本相同的原那么。4.4.3混凝土拌合物的運輸應采用混凝土攪拌運輸車，運輸車應具有防風、防曬、防雨和防寒設施。4.4.4攪拌運輸車在裝料前應將罐內(nèi)的積水排盡。4.4.5攪拌運輸車的數(shù)量應滿足混凝土澆筑的工藝要求，計算方法應符合本標準附錄A的規(guī)定。4.4.6攪拌運輸車單程運送時間，采用預拌混凝土時，應符合國家現(xiàn)行標準《預拌混凝土》GB/T14902的有關(guān)規(guī)定。4.4.7攪拌運輸過程中需補充外加劑或調(diào)整拌合物質(zhì)量時，宜符合以下規(guī)定：1當運輸過程中出現(xiàn)離析或使用外加劑進行調(diào)整時，攪拌運輸車應進行快速攪拌，攪拌時間應不小于120s；2運輸過程中嚴禁向拌合物中加水。4.4.8運輸過程中，坍落度損失或離析嚴重，經(jīng)補充外加劑或快速攪拌已無法恢復混凝土拌和物的工藝性能時，不得澆筑入模。5混凝土施工5.1一般規(guī)定5.1.1大體積混凝土施工組織設計，應包括以下主要內(nèi)容：1大體積混凝土澆筑體溫度應力和收縮應力的計算，可按本標準附錄B“計算；2施工階段主要抗裂構(gòu)造措施和溫控指標確實定；3原材料優(yōu)選、配合比設計、制備與運輸；4混凝土主要施工設備和現(xiàn)場總平面布置；5溫控監(jiān)測設備和測試布置圖；6混凝土澆筑運輸順序和施工進度方案；7混凝土保溫和保濕養(yǎng)護方法，其中保溫覆蓋層的厚度可根據(jù)溫控指標的要求按本標準附錄C“計算；8主要應急保障措施；9特殊部位和特殊氣侯條件下的施工措施。5.1.2大體積混凝土工程的施工宜采用整體分層連續(xù)澆筑施工(圖5.1.2-1)或推移式連續(xù)澆筑施工(圖5.1.2-2)。圖5.1.2-1整體分層連續(xù)澆筑施工圖5.1.2-2推移式連續(xù)澆筑施工5.1.3大體積混凝土施工設置水平施工縫時，除應符合設計要求外，尚應根據(jù)混凝土澆筑過程中溫度裂縫控制的要求、混凝土的供給能力、鋼筋工程的施工、預埋管件安裝等因素確定其間隙時間。5.1.4超長大體積混凝土施工，應選用以下方法控制結(jié)構(gòu)不出現(xiàn)有害裂縫：1留置變形縫：變形縫的設置和施工應符合現(xiàn)行國家有關(guān)標準的規(guī)定；2后澆帶施工：后澆帶的設置和施工應符合現(xiàn)行國家有關(guān)標準的規(guī)定；3跳倉法施工：跳倉的最大分塊尺寸不宜大于40m，跳倉間隔施工的時間不宜小于7d，跳倉接縫處按施工縫的要求設置和處理。5.1.5大體積混凝土的施工宜規(guī)定合理的工期，在不利氣候條件下應采取確保工程質(zhì)量的措施。5.2施工技術(shù)準備5.2.1大體積混凝土施工前應進行圖紙會審，提出施工階段的綜合抗裂措施，制訂關(guān)鍵部位的施工作業(yè)指導書。5.2.2大體積混凝土施工應在混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預埋管件等工作完成并驗收合格的根底上進行。5.2.3施工現(xiàn)場設施應按施工總平面布置圖的要求按時完成，場區(qū)內(nèi)道路應堅實平坦，必要時，應與市政、交管等部門協(xié)調(diào)，制訂場外交通臨時疏導方案。5.2.4施工現(xiàn)場的供水、供電應滿足混凝土連續(xù)施工的需要，當有斷電可能時，應有雙路供電或自備電源等措施。5.2.5大體積混凝土的供給能力應滿足混凝土連續(xù)施工的需要，不宜低于單位時間所需量的1.2倍。5.2.6用于大體積混凝土施工的設備，在澆筑混凝土前應進行全面的檢修和試運轉(zhuǎn)，其性能和數(shù)量應滿足大體積混凝土連續(xù)澆筑的需要。5.2.7混凝土的測溫監(jiān)控設備宜按本標準的有關(guān)規(guī)定配置和布設，標定調(diào)試應正常，保溫用材料應齊備，并應派專人負責測溫作業(yè)管理。5.2.8大體積混凝土施工前，應對工人進行專業(yè)培訓，并應逐級進行技術(shù)交底，同時應建立嚴格的崗位責任制和交接班制度。5.3模板工程5.3.1大體積混凝土的模板和支架系統(tǒng)除應按國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算外，同時還應結(jié)合大體積混凝土的養(yǎng)護方法進行保溫構(gòu)造設計。5.3.2模板和支架系統(tǒng)在安裝、使用或撤除過程中，必須采取防傾覆的臨時固定措施。5.3.3后澆帶或跳倉方留置的豎向施工縫，宜用鋼板網(wǎng)、鐵絲網(wǎng)或小木板拼接支模，也可用快易收口網(wǎng)進行支擋；后澆帶的垂直支架系統(tǒng)宜與其它部位分開。5.3.4大體積混凝土的拆模時間，應滿足國家現(xiàn)行有關(guān)標準對混凝土的強度要求，混凝土澆筑體外表與大氣溫差不應大于20℃；當模板作為保溫養(yǎng)護措施的一局部時，其拆模時間應根據(jù)本標準規(guī)定的溫控要求確定。5.3.5大體積混凝土有條件時宜適當延遲拆模時間，拆模后，應采取預防寒流襲擊、突然降溫和劇烈枯燥等措施。5.4混凝土澆筑5.4.1大體積混凝土的澆筑工藝應并符合以下規(guī)定：1混凝土的澆筑厚度應根據(jù)所用振搗器的作用深度及混凝土的和易性確定，整體連續(xù)澆筑時宜為300～500mm。2整體分層連續(xù)澆筑或推移式連續(xù)澆筑，應縮短間歇時間，并在前層混凝土初凝之前將次層混凝土澆筑完畢。層間最長的間歇時間不應大于混凝土的初凝時間?；炷恋某跄龝r間應通過試驗確定。當層間間隔時間超過混凝土的初凝時間時，層面應按施工縫處理。3混凝土澆筑宜從低處開始，沿長邊方向自一端向另一端進行。當混凝土供給量有保證時，亦可多點同時澆筑。4混凝土宜采用二次振搗工藝。5.4.2大體積混凝土施工采取分層間歇澆筑混凝土時，水平施工縫的處理應符合以下規(guī)定：1去除澆筑外表的浮漿、軟弱混凝土層及松動的石子，并均勻的露出粗骨料；2在上層混凝土澆筑前，應用壓力水沖洗混凝土外表的污物，充分潤濕，但不得有積水；3對非泵送及低流動度混凝土，在澆筑上層混凝土時，應采取接漿措施。5.4.3在大體積混凝土澆筑過程中，應采取措施防止受力鋼筋、定位筋、預埋件等移位和變形，并及時去除混凝土外表的泌水。5.4.5大體積混凝土澆筑面應及時進行二次抹壓處理。5.5混凝土養(yǎng)護5.5.1大體積混凝土應進行保溫保濕養(yǎng)護，在每次混凝土澆筑完畢后，除應按普通混凝土進行常規(guī)養(yǎng)護外，尚應及時按溫控技術(shù)措施的要求進行保溫養(yǎng)護，并應符合以下規(guī)定：1應專人負責保溫養(yǎng)護工作，并應按本標準的有關(guān)規(guī)定操作，同時應做好測試記錄；2保濕養(yǎng)護的持續(xù)時間不得少于14d，應經(jīng)常檢查塑料薄膜或養(yǎng)護劑涂層的完整情況，保持混凝土外表濕潤。3保溫覆蓋層的撤除應分層逐步進行，當混凝土的外表溫度與環(huán)境最大溫差小于20℃時，可全部撤除。5.5.2在混凝土澆筑完畢初凝前，宜立即進行噴霧養(yǎng)護工作。5.5.3塑料薄膜、麻袋、阻燃保溫被等，可作為保溫材料覆蓋混凝土和模板，必要時，可搭設擋風保溫棚或遮陽降溫棚。在保溫養(yǎng)護過程中，應對混凝土澆筑體的里表溫差和降溫速率進行現(xiàn)場監(jiān)測，當實測結(jié)果不滿足溫控指標的要求時，應及時調(diào)整保溫養(yǎng)護措施。5.5.4高層建筑轉(zhuǎn)換層的大體積混凝土施工，應加強進行養(yǎng)護，其側(cè)模、底模的保溫構(gòu)造應在支模設計時確定。5.5.5大體積混凝土拆模后，地下結(jié)構(gòu)應及時回填土；地上結(jié)構(gòu)應盡早進行裝飾，不宜長期暴露在自然環(huán)境中。5.6特殊氣侯條件下的施工5.6.1大體積混凝土施工遇炎熱、冬期、大風或者雨雪天氣時，必須采用保證混凝土澆筑質(zhì)量的技術(shù)措施。5.6.2炎熱天氣澆筑混凝土時，宜采用遮蓋、灑水、拌冰屑等降低混凝土原材料溫度的措施，混凝土入模溫度宜控制在30℃以下?；炷翝仓螅瑧皶r進行保濕保溫養(yǎng)護；條件許可時，應避開高溫時段澆筑混凝土。5.6.3冬期澆筑混凝土，宜采用熱水拌和、加熱骨料等提高混凝土原材料溫度的措施，混凝土入模溫度不宜低于5℃。混凝土澆筑后，應及時進行保濕保溫養(yǎng)護。5.6.4大風天氣澆筑混凝土，在作業(yè)面應采取擋風措施，并增加混凝土外表的抹壓次數(shù)，應及時覆蓋塑料薄膜和保溫材料。5.6.5雨雪天不宜露天澆筑混凝土，當需施工時，應采取確?；炷临|(zhì)量的措施。澆筑過程中突遇大雨或大雪天氣時，應及時在結(jié)構(gòu)合理部位留置施工縫，并應盡快中止混凝土澆筑；對已澆筑還未硬化的混凝土應立即進行覆蓋，嚴禁雨水直接沖刷新澆筑的混凝土。6溫控施工的現(xiàn)場監(jiān)測與試驗6.0.1大體積混凝土澆筑體里表溫差、降溫速率及環(huán)境溫度及溫度應變的測試，在混凝土澆筑后，每晝夜可不應少于4次；入模溫度的測量，每臺班不少于2次。6.0.2大體積混凝土澆筑體內(nèi)監(jiān)測點的布置，應真實地反映出混凝土澆筑體內(nèi)最高溫升、里表溫差、降溫速率及環(huán)境溫度，可按以下方式布置：1監(jiān)測點的布置范圍應以所選混凝土澆筑體平面圖對稱軸線的半條軸線為測試區(qū)，在測試區(qū)內(nèi)監(jiān)測點按平面分層布置；2在測試區(qū)內(nèi)，監(jiān)測點的位置與數(shù)量可根據(jù)溫凝土澆筑體內(nèi)溫度場分布情況及溫控的要求確定；3在每條測試軸線上，監(jiān)測點位宜不少于4處，應根據(jù)結(jié)構(gòu)的幾何尺寸布置；4沿混凝土澆筑體厚度方向，必須布置外面、底面和中凡溫度測點，其余測點宜按測點間距不大于600mm布置；5保溫養(yǎng)護效果及環(huán)境溫度監(jiān)測點數(shù)量應根據(jù)具體需要確定；6混凝土澆筑體的外表溫度，宜為混凝土外表以內(nèi)50mm處的溫度；7混凝土澆筑體底面的溫度，宜為混凝土澆筑體底面上50mm處的溫度。6.0.3測溫元件的選擇應符合以以下規(guī)定：1測溫元件的測溫誤差不應大于0.3℃(25℃環(huán)境下)；2測試范圍:-30～150℃；3絕緣電阻應大于500MΩ；6.0.4溫度和應變測試元件的安裝及保護，應符合以下規(guī)定：1測試元件安裝前，必須在水下1m處經(jīng)過浸泡24h不損壞；2測試元件接頭安裝位置應準確，固定應牢固，并與結(jié)構(gòu)鋼筋及固定架金屬體絕熱；3測試元件的引出線宜集中布置，并應加以保護；4測試元件周圍應進行保護，混凝土澆筑過程中，下料時不得直接沖擊測試測溫元件及其引出線；振搗時，振搗器不得觸及測溫元件及引出線。6.0.5測試過程中宜及時描繪出各點的溫度變化曲線和斷面的溫度分布曲線；6.0.6發(fā)現(xiàn)溫控數(shù)值異常應及時報警，并應采取本應的措施。附錄A混凝土泵輸出量和所需攪拌運輸車數(shù)量的計算方法A.0.1混凝土泵的實際平均輸出量，可根據(jù)混凝土泵的最大輸出量、配管情況和作業(yè)效率，按下式計算：(A.0.1)式中：Q1——每臺混凝土泵的實際平均輸出量(m3/h)；Qmax——每臺混凝土泵的最大輸出量(m3/h)；α——配管條件系數(shù)，可取0.8～0.9；η——作業(yè)效率，根據(jù)混凝土攪拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，可取0.5～0.7。A.0.2當混凝土泵連續(xù)作業(yè)時，每臺混凝土泵所需配備的混凝土攪拌運輸車臺數(shù)，可按下式計算：(A.0.2)式中：N——混凝土攪拌運輸車臺數(shù)(臺)；Q1——每臺混凝土泵的實際平均輸出量(m3/h)；V——每臺混凝土攪拌運輸車的容量(m3)；S——混凝土攪拌運輸車平均行車速度(km/h)；L——混凝土攪拌運輸車往返距離(km)；Tt——每臺混凝土攪拌運輸車總計停歇時間(h)。附錄B大體積混凝土澆筑體施工階段溫度應力與收縮應力的計算方法B.1混凝土的絕熱溫升B.1.1水泥的水化熱(B.1.1-1)(B.1.1-2)(B.1.1-3)式中：Qη——在齡期η天時的累積水化熱(kJ/kg)；Q0——水泥水化熱總量(kJ/kg)；η——齡期(d)；n——常數(shù)，隨水泥品種、比外表積等因素不同而異。B.1.2膠凝材料水化熱總量應在水泥、摻合料、外加劑用量確定后根據(jù)實際配合比通過試驗得出。當無試驗數(shù)據(jù)時，可考慮根據(jù)下述公式進行計算：Q=kQ0(B.1.2)式中：Q——膠凝材料水化熱總量(kJ/kg)；k——不同摻量摻合料水化熱調(diào)整系數(shù)，其值取法參見表B.1.2。B.1.3當現(xiàn)場采用粉煤灰與礦渣粉雙摻時，不同摻量摻合料水化熱調(diào)整系數(shù)可按下式進行計算：k=k1＋k2－1(B.1.3)式中：k1——粉煤灰摻量對應的水化熱調(diào)整系數(shù)可按表B.1.3取值；k2——礦粉摻量對應水化熱調(diào)整系數(shù)可按表B.1.3取值。表B.1.3不同摻量摻合料水化熱調(diào)整系數(shù)B.1.4混凝土的絕熱溫升可按下式計算：(B.1.4)式中：T(t)——混凝土齡期為t時的絕熱溫升(℃)；W——每m3混凝土的膠凝材料用量(kg/m3)；C——混凝土的比熱，一般為0.92～1.0〔kJ/(kg.℃)〕；ρ——混凝土的重力密度，2400～2500(kg/m3)；m——與水泥品種、澆筑溫度等有關(guān)的系數(shù)，0.3～0.5(d-1)；t——混凝土齡期(d)。B.2混凝土收縮變形值的當量溫度B.2.1混凝土收縮的相對變形值可按下式計算：式中：——齡期為t時混凝土收縮引起的相對變形值；——在標準試驗狀態(tài)下混凝土最終收縮的相對變形值，取3.24×10-4；M1、M2、?M11——考慮各種非標準條件的修正系數(shù)，可按表B.2.1取用。B.2.2混凝土收縮相對變形值的當量溫度可按下式計算式中：——齡期為t時，混凝土的收縮當量溫度；α——混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0×10-5。(B.2.1)(B.2.2)表B.2.1混凝土收縮變形不同條件影響修正系數(shù)注：1(m)；——水力半徑的倒數(shù)，為構(gòu)件截面周長(L)與截面積(F)之比，2EsFs/EcFc——配筋率，Es、Ec——鋼筋、混凝土的彈性模量(N/mm2),Fs、Fc——鋼筋、混凝土的截面積(mm2)；3粉煤灰(礦渣粉)摻量——指粉煤灰(礦渣粉)摻合料重量占膠凝材料總重的百分數(shù)。B.3混凝土的彈性模量B.3.1混凝土的彈性模量可按下式計算(B.3.1-1)式中：——混凝土齡期為t時，混凝土的彈性模量(N/mm)；2——混凝土的彈性模量，一般近似取標準條件下養(yǎng)護28d的彈性量可按表B.3.1取用；φ——系數(shù)，應根據(jù)所用混凝土試驗確定，當無試驗數(shù)據(jù)時，可近似地取0.09。β——混凝土中摻合料對彈性模量修正系數(shù)，取值應以現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)為準，在施工準備階段和現(xiàn)場無試驗數(shù)據(jù)時，可按表B.3.2計算。表B.3.1混凝土在標準養(yǎng)護條件下齡期為28天時的彈性模量B.3.1摻合料修正系數(shù)可按下式計算β＝β1·β2(B.3.2)式中：β1——混凝土中粉煤灰摻量對應的彈性模量調(diào)整修正系數(shù)，可按表B.3.2取值；β2——混凝土中礦粉摻量對應的彈性模量調(diào)整修正系數(shù)，可按表B.3.2取值；表B.3.2不同摻量摻合料彈性模量調(diào)整系數(shù)B.4溫升估算B.4.1澆筑體內(nèi)部溫度場和應力場計算可采用有限單元法或一維差分法。B.4.2有限單元法可使用成熟的商用有限元計算程序或自編的經(jīng)過驗證的有限元程序。采用一維差分法，可將混凝土沿厚度分許多有限段Δx(m)，時間分許多有限段Δt(h)。相鄰三點的編號為n-1、n、n+1，在第k時間里，三點的溫度Tn-1,k、Tn,k及Tn+1,k+1，經(jīng)過Δt時間后，中間點的溫度Tn,k+1，可按差分式求得：(B.4.2)式中：——混凝土的熱擴散率，取0.0035m2/h。ΔTn,k——第n層熱源在k時段之間釋放熱量所產(chǎn)生的溫升。B.4.3混凝土內(nèi)部熱源在t1和t2時刻之間釋放熱量所產(chǎn)生的溫差，可按下式計算：(B.4.3)B.4.4在混凝土與相應位置接觸面上釋放熱量所產(chǎn)生的溫差可取ΔT/2。B.5溫差計算B.5.1混凝土澆筑體的里表溫差可按下式計算：(B.5.1)式中：——齡期為t時，混凝土澆筑體的里表溫差(℃)；——齡期為t時，混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度，可通過溫度場計算或?qū)崪y求得(℃)；——齡期為t時，混凝土澆筑體內(nèi)的表層溫度，可通過溫度場計算或?qū)崪y求得(℃)；B.5.2混凝土澆筑體的綜合降溫差可按下式計算(B.5.2)式中：——齡期為t時，混凝土澆筑體在降溫過程中的綜合降溫(℃)；——在混凝土齡期為t內(nèi)，混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度，可通過溫度場計算或?qū)崪y求得(℃)；——混凝土澆筑體到達最高溫度Tmax時，其塊體上、下表層的溫度(℃)；——齡期為t時，混凝土收縮當量溫度(℃)；——混凝土澆筑體預計的穩(wěn)定溫度或最終穩(wěn)定溫度，(可取計算齡期t時的日平均溫度或當?shù)啬昶骄鶞囟?(℃)。B.6溫度應力計算B.6.1自約束拉應力的計算可按下式計算(B.6.1-1)式中：——齡期為t時，因混凝土澆筑體里表溫差產(chǎn)生自約束拉應力的累計值(MPa)；——齡期為t時，在第i計算區(qū)段混凝土澆筑體里表溫差的增量(℃)。——第i計算區(qū)段，齡期為t時，混凝土的彈性模量(N/mm2)；α——混凝土的線膨脹系數(shù)；H(η,t)——在齡期為η時，第i計算區(qū)段產(chǎn)生的約束應力延續(xù)至t時的松弛系數(shù)，可按表B.6.1取值。B.6.2混凝土澆筑體里表溫差的增量可按下式計算：(B.6.2)式中：j——為第i計算區(qū)段步長(d)；表B.6.1混凝土的松弛系數(shù)表B.6.3在施工準備階段，最大自約束應力也可按下式計算：(B.6.3)式中：——最大自約束應力(MPa)；——混凝土澆筑后可能出現(xiàn)的最大里表溫差(℃)；——與最大里表溫差相對應齡期t時，混凝土的彈性模量(N/mm2)；——在齡期為η時，第i計算區(qū)段產(chǎn)生的約束應力延續(xù)至t時的松弛系數(shù)，可按表B.6.1取值。B.6.4外約束拉應力可按下式計算：(B.6.4)式中：——齡期為t時，因綜合降溫差，在外約束條件下產(chǎn)生的拉應力(MPa)；——齡期為t時，在第i計算區(qū)段內(nèi)，混凝土澆筑體綜合降溫差的增量(℃)，可按下式計算：μ——混凝土的泊松比，取0.15；——齡期為t時，在第i計算區(qū)段，外約束的約束系數(shù)。B.6.5混凝土澆筑體綜合降溫差的增量可按下式計算：(B.6.5)B.6.4混凝土外約束的約束系數(shù)可按下式計算：(B.6.6)式中：L——混凝土澆筑體的長度(mm)；H——混凝土澆筑體的厚度，該厚度為塊體實際厚度與保溫層換算混凝土虛擬厚度之和(mm)；Cx——外約束介質(zhì)的水平變形剛度(N/mm)，一般可按下表B.6.5取值：表B.6.6不同外約束介質(zhì)下Cx取值(10-2N/mm3)3B.7控制溫度裂縫的條件B.7.1混凝土抗拉強度可按下式計算(B.7-1)式中：ftk(t)——混凝土齡期為t時的抗拉強度標準值(N/mm2)；ftk——混凝土抗拉強度標準值(N/mm2)；γ——系數(shù)，應根據(jù)所用混凝土試驗確定，當無試驗數(shù)據(jù)時，可取0.3。B.7.2混凝土防裂性能可按以下公式進行判斷：(B.7.2-1)(B.7.2-2)式中：K——防裂平安系數(shù)，取K=1.15。λ——摻合料對混凝土抗拉強度影響系數(shù)，λ＝λ1·λ2，可按表B.7.2-1取值；ftk——混凝土抗拉強度標準值，可按表B.7.2-2取值；；表B.7.2-1不同摻量摻合料抗拉強度調(diào)整系數(shù)表B.7.2-2混凝土抗拉強度標準值(N/mm2)附錄C大體積混凝土澆筑體外表保溫層的計算方法C.0.1混凝土澆筑體外表保溫層厚度的計算(C.0.1)式中：δ—混凝土外表的保溫層厚度(m)；λ0—混凝土的導熱系數(shù)[W/(m·K)]；λi—第i層保溫材料的導熱系數(shù)[W/(m·K)]；Tb—混凝土澆筑體外表溫度(℃)；Tq—混凝土到達最高溫度(澆筑后3d-5d)的大氣平均溫度(℃)；Tmax—混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度(℃)；h—混凝土結(jié)構(gòu)的實際厚度(m)；Tb-Tq—可取15℃～20℃Tmax-Tb—可取20℃～25℃Kb—傳熱系數(shù)修正值，取1.3～2.3，見表(C.0.1)表C.1傳熱系數(shù)修正值Kb注：K1值為風速不大于4m/s情況；K2值為風速大于4m/s情況。C.0.2多種保溫材料組成的保溫層總熱阻可按下式計算：(C.0.2)式中：RS—保溫層總熱阻[(m·K)/W]；δi—第i層保溫材料厚度(m)；λi—第i層保溫材料的導熱系數(shù)[W/(m·K)〕；2—固體在空氣中的放熱系數(shù)[W/(m2·K)]，可按表(C.0.2)取值。表C.0.2固體在空氣中的放熱系數(shù)C.0.3混凝土外表向保溫介質(zhì)放熱的總放熱系數(shù)(不考慮保溫層的熱容量)，可按式計算：(C.0.3)式中：βs—保溫材料總傳熱系數(shù)[W/(m2·K)]；Rs—保溫層總熱阻[(m2·K)/W]。C.0.4保溫層相當于混凝土的虛擬厚度，可按式(C.2.3)計算：(C.0.4)式中：h—混凝土的虛擬厚度(m)；λ0—混凝土的導熱系數(shù)[W/(m2·K)]。本標準用戶用詞說明1為了便于在執(zhí)行本標準條文時，區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下:1)表示很嚴格，非這樣做不可的用詞；正面詞采用“必須〞，反面詞采用“嚴禁〞。2)表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的用詞；正面詞采用“應〞，反面詞采用“不應或不得〞。3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先這樣做的用詞；正面詞采用“宜〞，反面詞采用“不宜〞；表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞，采用“可〞。2本標準中指定應按其他有關(guān)標準、標準執(zhí)行時寫法為“應符合??的規(guī)定〞或“應按??執(zhí)行〞。中華人民共和國國家標準大體積混凝土施工標準GB50496-2023條文說明1總那么1.0.1在工業(yè)與民用建筑(包括建筑物和構(gòu)筑物)工程的大體積混凝土施工中，由于水泥水化熱引起混凝土澆筑體內(nèi)部溫度劇烈變化，使混凝土澆筑體早期塑性收縮和混凝土硬化過程中的收縮增大，使混凝土澆筑體內(nèi)部的溫度-收縮應力劇烈變化，而導致混凝土澆筑體或構(gòu)件發(fā)生裂縫的現(xiàn)象并不罕見。如何防止大體積混凝土施工中出現(xiàn)有害裂縫是大體積混凝土施工中的關(guān)鍵技術(shù)問題。特別是隨著國民經(jīng)濟的快速開展，在大體積混凝土施工中，由于混凝土建構(gòu)筑物的設計強度等級的提高，水泥等膠凝材料細度的提高，各種外加劑的摻入，用水量的減少，使大體積混凝土施工過程中因水泥水化熱產(chǎn)生的溫度應力或由于混凝土枯燥收縮而產(chǎn)生的收縮應力的變化引起混凝土體積變形而產(chǎn)生裂縫的防控問題更為突出。從20世紀70年代至今30余年的時間里，隨著現(xiàn)澆混凝土和機械化施工水平的提高，大流動度、預拌混凝土的廣泛使用在冶金、電力(包括核電)、民用高層及超高建筑物根底、設備根底、上部結(jié)構(gòu)等大體積混凝土工程施工中。我們在科學實驗的根底上，不斷地總結(jié)工程經(jīng)驗與教訓，逐步形成了一整套大體積混凝土防裂的技術(shù)措施和方法，采取了以保溫保濕養(yǎng)護為主體，抗放兼施為主導的大體積混凝土溫控措施新技術(shù)。在大體積混凝土工程設計、設計構(gòu)造要求、混凝土強度等級選擇、混凝土后期強度利用、混凝土材料選擇、配比的設計、制備、運輸、施工，混凝土的保溫保濕養(yǎng)護以及在混凝土澆筑硬化過程中澆筑體內(nèi)溫度及溫度應力的監(jiān)測和應急預案的制定等技術(shù)環(huán)節(jié)，采取了一系列的技術(shù)措施，成功完成了大量大型冶金設備根底，大型火力、發(fā)電設備根底和上部超大、超厚構(gòu)件的核電根底及平安殼、高層超高的建筑物的根底、超高煙囪根底、大型文化體育場館、航站樓、超長混凝土結(jié)構(gòu)大體積混凝土工程的施工，積累了豐富的經(jīng)驗。如5000m3高爐根底、百萬千瓦發(fā)電機組、鍋爐根底等，一次澆筑混凝土量在10000m3以上，成功的控制現(xiàn)場混凝土裂縫出現(xiàn)和開展的過程，確保了工程質(zhì)量。1991年冶金工業(yè)部建筑研究總院編制了冶金系統(tǒng)行業(yè)標準《塊體根底大體積混凝土施工技術(shù)規(guī)程》YBJ224—91。該行業(yè)標準在執(zhí)行的十多年中，為國內(nèi)大體積混凝土施工的質(zhì)量控制起到了良好的指導作用，并產(chǎn)生了良好的社會效益。第34/45頁隨著我國國民經(jīng)濟的開展和工業(yè)與民用建筑物的開展，冶金、電力、石化等行業(yè)超大型生產(chǎn)設備的開展，大體積混凝土施工工程也越來越多，國家行業(yè)標準YBJ224—91在適用的范圍和深度上不能滿足當前在工業(yè)民用建筑工程中大體積混凝土施工的需要。為使今后大體積混凝土施工中貫徹以防為主(保溫保濕養(yǎng)護為主要措施)，抗放兼施的原那么，推進溫控施工新技術(shù)的應用，我們在總結(jié)大量試驗研究、科研成果和工程實踐的根底上，組織相關(guān)行業(yè)的專業(yè)技術(shù)人員和專家學者編制了本標準。1.0.2本條對本標準的適用范圍作了規(guī)定。大體積混凝土的界定，是根據(jù)冶金、電力、核電、石化、機械、交通和大型民用建筑等建設工程施工經(jīng)驗。本標準對按大體積混凝土施工的厚大塊體結(jié)構(gòu)的最小厚度和體積作了的規(guī)定(見本標準2.1.1條)。同時，考慮目前許多工業(yè)與民用建筑物結(jié)構(gòu)雖然其結(jié)構(gòu)的厚度和分塊體積并不大，但由于其在施工和結(jié)構(gòu)設計中忽略了溫控和抗裂措施，使得這類結(jié)構(gòu)在施工階段中出現(xiàn)裂縫，影響了結(jié)構(gòu)的使用和耐久性。因此，把需要溫控和采取抗裂措施的這類混凝土結(jié)構(gòu)稱為是有大體積混凝土性質(zhì)的混凝土結(jié)構(gòu)，本標準也適用于這類混凝土結(jié)構(gòu)的工程施工。本標準不適用水工和碾壓大體積混凝土的主要原因是：1水工用大體積混凝土所用水泥大多用低熱水泥或大壩水泥；而本標準所指大體積混凝土大多用普通硅酸鹽水泥。2與本標準所指的大體積混凝土相比，碾壓混凝土的水泥用量和坍落度都比擬低，且大多數(shù)是素混凝土。1.0.3本條規(guī)定了本標準與其它標準、標準的關(guān)系。因為大體積混凝土工程施工屬于鋼筋混凝土工程施工的一局部，但由于它具有水泥水化熱引起溫度應力和收縮應力的特殊問題，大體積混凝土的施工除應遵守本標準外，尚應按有關(guān)鋼筋混凝土工程施工標準標準的規(guī)定進行施工和工程驗收。—固體在空氣中的放熱系數(shù)[W/(m2·K)]，可按表(C.0.2)取值。表C.0.2固體在空氣中的放熱系數(shù)C.0.3混凝土外表向保溫介質(zhì)放熱的總放熱系數(shù)(不考慮保溫層的熱容量)，可按式計算：(C.0.3)式中：βs—保溫材料總傳熱系數(shù)[W/(m2·K)]；Rs—保溫層總熱阻[(m2·K)/W]。C.0.4保溫層相當于混凝土的虛擬厚度，可按式(C.2.3)計算：(C.0.4)式中：h—混凝土的虛擬厚度(m)；λ0—混凝土的導熱系數(shù)[W/(m2·K)]。本標準用戶用詞說明1為了便于在執(zhí)行本標準條文時，區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下:1)表示很嚴格，非這樣做不可的用詞；正面詞采用“必須〞，反面詞采用“嚴禁〞。2)表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的用詞；正面詞采用“應〞，反面詞采用“不應或不得〞。3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先這樣做的用詞；正面詞采用“宜〞，反面詞采用“不宜〞；表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞，采用“可〞。2本標準中指定應按其他有關(guān)標準、標準執(zhí)行時寫法為“應符合??的規(guī)定〞或“應按??執(zhí)行〞。中華人民共和國國家標準大體積混凝土施工標準GB50496-2023條文說明1總那么1.0.1在工業(yè)與民用建筑(包括建筑物和構(gòu)筑物)工程的大體積混凝土施工中，由于水泥水化熱引起混凝土澆筑體內(nèi)部溫度劇烈變化，使混凝土澆筑體早期塑性收縮和混凝土硬化過程中的收縮增大，使混凝土澆筑體內(nèi)部的溫度-收縮應力劇烈變化，而導致混凝土澆筑體或構(gòu)件發(fā)生裂縫的現(xiàn)象并不罕見。如何防止大體積混凝土施工中出現(xiàn)有害裂縫是大體積混凝土施工中的關(guān)鍵技術(shù)問題。特別是隨著國民經(jīng)濟的快速開展，在大體積混凝土施工中，由于混凝土建構(gòu)筑物的設計強度等級的提高，水泥等膠凝材料細度的提高，各種外加劑的摻入，用水量的減少，使大體積混凝土施工過程中因水泥水化熱產(chǎn)生的溫度應力或由于混凝土枯燥收縮而產(chǎn)生的收縮應力的變化引起混凝土體積變形而產(chǎn)生裂縫的防控問題更為突出。從20世紀70年代至今30余年的時間里，隨著現(xiàn)澆混凝土和機械化施工水平的提高，大流動度、預拌混凝土的廣泛使用在冶金、電力(包括核電)、民用高層及超高建筑物根底、設備根底、上部結(jié)構(gòu)等大體積混凝土工程施工中。我們在科學實驗的根底上，不斷地總結(jié)工程經(jīng)驗與教訓，逐步形成了一整套大體積混凝土防裂的技術(shù)措施和方法，采取了以保溫保濕養(yǎng)護為主體，抗放兼施為主導的大體積混凝土溫控措施新技術(shù)。在大體積混凝土工程設計、設計構(gòu)造要求、混凝土強度等級選擇、混凝土后期強度利用、混凝土材料選擇、配比的設計、制備、運輸、施工，混凝土的保溫保濕養(yǎng)護以及在混凝土澆筑硬化過程中澆筑體內(nèi)溫度及溫度應力的監(jiān)測和應急預案的制定等技術(shù)環(huán)節(jié)，采取了一系列的技術(shù)措施，成功完成了大量大型冶金設備根底，大型火力、發(fā)電設備根底和上部超大、超厚構(gòu)件的核電根底及平安殼、高層超高的建筑物的根底、超高煙囪根底、大型文化體育場館、航站樓、超長混凝土結(jié)構(gòu)大體積混凝土工程的施工，積累了豐富的經(jīng)驗。如5000m3高爐根底、百萬千瓦發(fā)電機組、鍋爐根底等，一次澆筑混凝土量在10000m3以上，成功的控制現(xiàn)場混凝土裂縫出現(xiàn)和開展的過程，確保了工程質(zhì)量。1991年冶金工業(yè)部建筑研究總院編制了冶金系統(tǒng)行業(yè)標準《塊體根底大體積混凝土施工技術(shù)規(guī)程》YBJ224—91。該行業(yè)標準在執(zhí)行的十多年中，為國內(nèi)大體積混凝土施工的質(zhì)量控制起到了良好的指導作用，并產(chǎn)生了良好的社會效益。隨著我國國民經(jīng)濟的開展和工業(yè)與民用建筑物的開展，冶金、電力、石化等行業(yè)超大型生產(chǎn)設備的開展，大體積混凝土施工工程也越來越多，國家行業(yè)標準YBJ224—91在適用的范圍和深度上不能滿足當前在工業(yè)民用建筑工程中大體積混凝土施工的需要。為使今后大體積混凝土施工中貫徹以防為主(保溫保濕養(yǎng)護為主要措施)，抗放兼施的原那么，推進溫控施工新技術(shù)的應用，我們在總結(jié)大量試驗研究、科研成果和工程實踐的根底上，組織相關(guān)行業(yè)的專業(yè)技術(shù)人員和專家學者編制了本標準。1.0.2本條對本標準的適用范圍作了規(guī)定。大體積混凝土的界定，是根據(jù)冶金、電力、核電、石化、機械、交通和大型民用建筑等建設工程施工經(jīng)驗。本標準對按大體積混凝土施工的厚大塊體結(jié)構(gòu)的最小厚度和體積作了的規(guī)定(見本標準2.1.1條)。同時，考慮目前許多工業(yè)與民用建筑物結(jié)構(gòu)雖然其結(jié)構(gòu)的厚度和分塊體積并不大，但由于其在施工和結(jié)構(gòu)設計中忽略了溫控和抗裂措施，使得這類結(jié)構(gòu)在施工階段中出現(xiàn)裂縫，影響了結(jié)構(gòu)的使用和耐久性。因此，把需要溫控和采取抗裂措施的這類混凝土結(jié)構(gòu)稱為是有大體積混凝土性質(zhì)的混凝土結(jié)構(gòu)，本標準也適用于這類混凝土結(jié)構(gòu)的工程施工。本標準不適用水工和碾壓大體積混凝土的主要原因是：1水工用大體積混凝土所用水泥大多用低熱水泥或大壩水泥；而本標準所指大體積混凝土大多用普通硅酸鹽水泥。2與本標準所指的大體積混凝土相比，碾壓混凝土的水泥用量和坍落度都比擬低，且大多數(shù)是素混凝土。1.0.3本條規(guī)定了本標準與其它標準、標準的關(guān)系。因為大體積混凝土工程施工屬于鋼筋混凝土工程施工的一局部，但由于它具有水泥水化熱引起溫度應力和收縮應力的特殊問題，大體積混凝土的施工除應遵守本標準外，尚應按有關(guān)鋼筋混凝土工程施工標準標準的規(guī)定進行施工和工程驗收。對于實體厚度一般不超過2m，澆筑面積大、工程總量較大，且澆筑綜合能力有限的混凝土工程，宜采用整體推移式連續(xù)澆筑法。5.1.3大體積混凝土(一般厚度大于2m)允許設置水平施工縫分層施工，并規(guī)定了水平施工縫設置的一般要求。已有的試驗資料和工程經(jīng)驗說明，設置水平施工縫施工能有效地降低混凝土內(nèi)部溫升值，防止混凝土內(nèi)外溫差過大。當在施工縫表層和中間部位設置間距較密、直徑較小的抗裂鋼筋網(wǎng)片后，可有效地防止或控制混凝土裂縫的出現(xiàn)或開展。關(guān)于高層建筑轉(zhuǎn)換層的大體積混凝土施工，由于轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的尺寸高而大，一般轉(zhuǎn)換梁常用截面高度1.6～4.0m，轉(zhuǎn)換厚板的厚度2.0～2.8m，自重大，豎向荷載大，假設采用整體澆筑有困難或可能對下部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生損害，可利用疊合梁原理，將高大轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)按疊合構(gòu)件施工，不僅可以減少混凝土的水化熱，還可利用分層施工形成的結(jié)構(gòu)承受二次施工時的荷載。5.1.4對超長(大于《混凝土結(jié)構(gòu)設計標準》GB50010中伸縮縫要求)大體積混凝土施工，可按留置變形縫、后澆帶或跳倉方法分段施工，并規(guī)定了設置的一般要求。這樣可在一定程度上減輕外部約束程度，減少每次澆筑段的蓄熱量，防止水化熱的積聚，減少溫度應力；但應指出的是跳倉接縫處的應力一般較大，應通過計算確定配筋量和加強構(gòu)造處理。5.1.5大體積混凝土的施工中，由于水泥水化熱引起混凝土澆筑體內(nèi)部溫度和溫度應力劇烈變化，而導致混凝土發(fā)生有害裂縫的現(xiàn)象并不罕見，為了控制混凝土澆筑體的內(nèi)部溫度需要采取技術(shù)措施和占用一定的絕對時間，因此應科學合理確實定施工工期，不能過分強趕工期，在不利氣候條件下應采取專門的措施，精心組織施工，以確保大體積混凝土的質(zhì)量。5.2施工技術(shù)準備5.2.1圖紙會審工作是大體積混凝土施工前一項重要的技術(shù)準備工作，應結(jié)合實際工程和自身實力、管理水平，制定關(guān)鍵部位的質(zhì)量控制措施和施工期間的綜合抗裂措施。5.2.2大體積混凝土施工前應對上道工序如混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預埋管件等隱蔽工程進行檢查驗收，合格后再進行混凝土的澆筑。5.2.3、5.2.4施工現(xiàn)場總平面布置應滿足大體積混凝土連續(xù)澆筑對道路、水、電、專用施工設備等的需要，并加強現(xiàn)場指揮和調(diào)度，盡量縮短混凝土的裝運時間，控制合理的入模溫度，提高設備的利用率。5.2.5大體積混凝土的供給應滿足混凝土連續(xù)施工的需要，一般情況下連續(xù)供給能力不宜低于單位時間所需量的1.2倍。采用多家供給商供料時，應制訂統(tǒng)一的技術(shù)標準，確保質(zhì)量可靠。需在施工現(xiàn)場添加料時，應派專人負責，并按批準的方案嚴格操作，嚴禁任意加水和添加外加劑。5.2.6、5.2.7大體積混凝土施工應盡可能增加裝備投入和信息化管理，提高工效，進入現(xiàn)場的設備包括測溫監(jiān)控設備，在澆筑混凝土前應進行全面的檢修和調(diào)試，確保設備性能可靠，以滿足大體積混凝土連續(xù)澆筑的需要，施工中宜指定專人負責維護管理。5.2.8大體積混凝土與普通混凝土施工在許多方面不同，更應加強組織協(xié)調(diào)管理和崗前培訓工作，明確崗位職責、責任到人，落實技術(shù)交底，遵守交接班制度。5.3模板工程5.3.1本條規(guī)定了大體積混凝土模板和支架系統(tǒng)在設計時應滿足的一般要求，尤其是保溫構(gòu)造設計。目前在大體積混凝土施工中，模板主要采用鋼模、木?；蚰z合板，支架主要采用鋼支撐體系。采用鋼模時對保溫不利，應根據(jù)保溫養(yǎng)護的需要再增加保溫措施；采用木模或膠合板時，保溫性能良好，可將其直接作為保溫材料考慮。已有的試驗資料和工程經(jīng)驗說明設置必要的滑動層或緩沖層，可減少基層、模板和支架系統(tǒng)對大體積混凝土在硬化過程中的變形約束，有利于對裂縫的控制。5.3.2模板和支架系統(tǒng)在安裝、使用和拆卸時必須采取措施保障平安，這對防止重大工程事故非常必要。在安裝時，模板和支架系統(tǒng)還未形成可靠的結(jié)構(gòu)體系，應采取臨時措施，保證在搭設過程中的平安；在混凝土施工時應加強現(xiàn)場檢查，必要時應加固；在拆卸時應注意混凝土的強度和撤除順序，在混凝土結(jié)構(gòu)有可能未形成設計要求的受力體系前，應加設臨時支撐系統(tǒng)。5.3.3本條文規(guī)定了采用后澆帶或跳倉方法施工時施工縫支擋和垂直支撐體系的要求。5.3.4、5.3.5這兩條規(guī)定了拆模時間的要求和應采用的措施。國內(nèi)外的工程實踐證明，早期因水泥水化熱使混凝土內(nèi)部溫度很高，過早拆模時混凝土的外表