第四章土的壓縮與固結(jié)1

土的壓縮性與

地基沉降計算第四章1§4.1概述§4.2土的壓縮性測試方法§4.3一維壓縮性及其指標§4.4地基的最終沉降量計算§4.5飽和土體的滲流固結(jié)理論第四章：土的壓縮性與地基沉降計算2工程實例問題：沉降2.2米，且左右兩部分存在明顯的沉降差。左側(cè)建筑物于1969年加固。墨西哥某宮殿左部：1709年；右部：1622年；地基：20多米厚的粘土§4.1概述3Kiss由于沉降相互影響，兩棟相鄰的建筑物上部接觸工程實例4基坑開挖，引起陽臺裂縫基坑開挖，引起陽臺裂縫§4.1概述5修建新建筑物：引起原有建筑物開裂6高層建筑物由于不均勻沉降而被爆破拆除工程實例7工程實例建筑物立面高差過大847m3915019419917587沉降曲線(mm)工程實例建筑物過長：長高比7.6:19土具有壓縮性荷載作用地基發(fā)生沉降荷載大小土的壓縮特性地基厚度一致沉降（沉降量）差異沉降（沉降差）建筑物上部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生附加應力影響結(jié)構(gòu)物的安全和正常使用土的特點（碎散、三相）沉降具有時間效應－沉降速率§4.1概述10壓縮性測試最終沉降量一維壓縮一維固結(jié)沉降速率三維固結(jié)修正復雜條件下的計算公式簡化條件主線、重點：一維問題！§4.1土的壓縮性測試方法§4.3地基的最終沉降量計算§4.4飽和土體的滲流固結(jié)理論室內(nèi)試驗室外試驗側(cè)限壓縮、三軸壓縮等荷載試驗、旁壓試驗等§4.2一維壓縮性及其指標較復雜應力狀態(tài)？§4.1概述114-2土的壓縮性及測定方法在外力作用下，土顆粒重新排列，土體體積縮小的現(xiàn)象稱為壓縮。通常，土粒本身和孔隙水的壓縮量可以忽略不計，在研究土的壓縮時，均認為土體壓縮完全是由于土中孔隙體積減小的結(jié)果。土的壓縮隨時間增長的過程稱為土的固結(jié)。滲透性較大的土-砂土，加荷后，孔隙中的水較快排出，壓縮完成得快；滲透性小的土-粘土，加荷后，孔隙中的水緩慢排出，且土顆粒間的力作用使壓縮完成得慢。

先研究最終沉降量12§4.2土的壓縮性及測定方法現(xiàn)場試驗荷載試驗旁壓試驗三軸應力狀態(tài)側(cè)限壓縮試驗三軸壓縮試驗其他特殊試驗室內(nèi)試驗一維問題13一、側(cè)限壓縮試驗內(nèi)環(huán)透水石試樣傳壓板百分表用這種儀器進行試驗時，由于剛性護環(huán)所限，試樣只能在豎向產(chǎn)生壓縮，而不能產(chǎn)生側(cè)向變形，故稱為單向固結(jié)試驗或側(cè)限固結(jié)試驗。14固結(jié)儀室內(nèi)試驗側(cè)限壓縮15固結(jié)容器：環(huán)刀、護環(huán)、導環(huán)、透水石、加壓上蓋和量表架等加壓設備：杠桿比例1:10

變形測量設備側(cè)限壓縮（固結(jié)）儀支架加壓設備固結(jié)容器變形測量一、側(cè)限壓縮試驗16施加荷載，靜置至變形穩(wěn)定逐級加大荷載百分表加壓上蓋試樣透水石護環(huán)環(huán)刀壓縮容器側(cè)限壓縮試驗P1s1e1e0ptest測定：

軸向壓縮應力

軸向壓縮變形P2s2e2P3s3e317

1801002003004000.60.70.80.91.0e19e-p曲線

e

p01002003000.60.70.80.91.0ep(kPa)不同土的壓縮系數(shù)不同，a越大，土的壓縮性越大同種土的壓縮系數(shù)a不是常數(shù)，與應力p有關(guān)通常用a1-2即應力范圍為100-200kPa的a值對不同土的壓縮性進行比較1、壓縮系數(shù)

KPa-1，MPa-1注：e-p曲線越緩，壓縮系數(shù)越小，土的壓縮性越小壓縮參數(shù)20在工程中，習慣上采用100kPa和200kPa范圍的壓縮系數(shù)來衡量土的壓縮性高低。中壓縮性高壓縮性低壓縮性0.50.1a1-2(MPa-1)01002003004000.60.70.80.91.0ee-p曲線–壓縮系數(shù)a2110010000.60.70.80.9eCc11Csp(kPa，lg)e-lgp曲線

特點：在壓力較大部分，

接近直線段指標：反映了土的應力歷史壓縮指數(shù)2、壓縮指數(shù)注：Cc愈大，曲線愈陡，土壓縮性愈大，用e-lgp曲線來分析研究應力歷史對土壓縮性的影響

22先期固結(jié)壓力先期固結(jié)壓力：土層歷史上所經(jīng)受到的最大壓力

p的最大

(P134-139)

p=s：正常固結(jié)土

p>s：超固結(jié)土

p<s：欠固結(jié)土OCR=1：正常固結(jié)OCR>1：超固結(jié)OCR<1：欠固結(jié)超固結(jié)比：如土層當前承受的自重壓力為s相同

s

時，一般OCR越大，土越密實，壓縮性越小23ep(lg)在先期固結(jié)壓力

p附近發(fā)生轉(zhuǎn)折，據(jù)此可確定p先期固結(jié)壓力BACD

pAB：沉積過程，到B點應力為

pBC：取樣過程，應力減小，先期固結(jié)壓力為

pCD：壓縮試驗曲線，開始段位于再壓縮曲線上，后段趨近原位壓縮曲線原位壓縮曲線沉積過程取樣過程壓縮試驗24ep(lg)CD在e-lgp曲線上，找出曲率最大點m作水平線m1作m點切線m2作m1,m2的角分線m3m3與試驗曲線的直線段交于點BB點對應于先期固結(jié)壓力

pmrmin123

p先期固結(jié)壓力

p的確定

卡薩格蘭德（Casagrande）法AB25

-p曲線初始加載Es卸載和重加載EeP1s1e1e0ptestP2s2e2P3s3e31Es1Eep(kPa)

=s/H0體積壓縮系數(shù)：單位壓應力變化引起的單位體積的體積變化3、側(cè)限壓縮（變形）模量

KPa,MPa26壓縮系數(shù)側(cè)限壓縮模量壓縮指標間的關(guān)系1e0

e孔隙固體顆粒e27指標名稱定義曲線Es側(cè)限壓縮模量p/

-p曲線a壓縮系數(shù)-

e/pe-p曲線Cc壓縮指數(shù)-

e/(lgp)e-lg(p)曲線側(cè)限壓縮試驗指標匯總28側(cè)限狀態(tài)下地基土的壓縮變形計算29二、現(xiàn)場荷載試驗30千斤頂荷載板現(xiàn)場載荷試驗31承載板周邊土體出現(xiàn)明顯側(cè)向擠出，或出現(xiàn)明顯隆起，或徑向裂縫持續(xù)發(fā)展；本級荷載的沉降量大于前級荷載沉降量的5倍，荷載與沉降關(guān)系曲線出現(xiàn)明顯下降；在某級荷載下，24h沉降速率不能達到相對穩(wěn)定標準總沉降量與承載板直徑之比超過0.1試驗終止條件沉降曲線pupcr或地基破壞的判定Pcr比例界限對應的荷載；Pu

極限荷載Pf

破壞荷載32pcr

puS荷載沉降曲線E0地基土的變形模量b為承壓板的直徑或邊長;ω為沉降系數(shù),方形承壓板ω=0.88,圓形承壓板ω=0.79;ν為土體的泊松比,粘土取0.42,粉土取0.35,砂土取0.3,碎石土取0.2733土的變形模量與壓縮模量的關(guān)系(理論關(guān)系)Β查表4.3.1，P12234三、旁壓試驗自學35室外試驗旁壓試驗36§4.3地基的最終沉降量計算平均總沉降

：變形穩(wěn)定后地基平均下沉量沉降差：相鄰基礎的沉降量的差值傾斜：基礎不均勻沉降的傾斜度隨時間的沉降：不同時間的沉降量37tS粘性土地基的沉降量S由機理不同的三部分沉降組成：初始瞬時沉降

Sd

：在不排水條件下，由剪應變引起側(cè)向變形導致主固結(jié)沉降

Sc

：由超靜孔壓消散導致的沉降，通常是地基變形的主要部分次固結(jié)沉降Ss

：由于土骨架的蠕變特性引起的變形一、粘性地基的沉降分析Sd

：初始瞬時沉降Ss:次固結(jié)沉降Sc：主固結(jié)沉降總變形：38二、地基的最終沉降量計算最終沉降量S∞：t∞時地基最終沉降穩(wěn)定以后的最大沉降量，不考慮沉降過程。不可壓縮層可壓縮層σz=pp以一維側(cè)限應力狀態(tài)土的壓縮特性為基礎的分層總和法計算方法：39分層總和法的基本思路是：將壓縮層范圍內(nèi)地基分層，計算每一分層的壓縮量，然后累加得總沉降量。d地面基底分層總和法有兩種基本方法：e~p曲線法和e～lgp曲線法?；A中心處的沉降代表基礎的沉降。40分層總和法計算地基的最終沉降量計算步驟1.畫出基礎及土層的剖面圖，選擇沉降計算點的位置2.地基分層②每層厚度1－2m,<=0.4b

；d地面基底p

①不同土層界面；地下水位線；413.計算原地基中自重應力分布：從地面計算d地面基底pp0d

自重應力附加應力

si

ziHi4.計算基礎中心點以下地基中豎向附加應力分布。σz從基底算起；σz是由基底附加應力p0引起的42d地面基底pp0d

自重應力附加應力沉降計算深度

si

ziHi5.確定計算深度①一般土層：σz≤0.2σc；②軟粘土層：σz≤0.1σc；6.按算術(shù)平均求各分層平均自重應力和平均附加應力

43d地面基底pp0d

自重應力附加應力沉降計算深度

si

ziHi7.求出第i分層的壓縮量（用e～p曲線）

ee1ie2i

sip2i

zi（7）最后將每一分層的壓縮量累加，即得地基的總沉降量為：S=∑Si

44例：有一矩形基礎，放置在均質(zhì)粘土層上，如圖所示?；A長度L為10m，寬度B為5m，埋置深度D為1.5m，其上作用著中心荷載P等于10000kN。地基上的天然濕容重為20kN/m3，飽和容重為21kN/m3，土的壓縮曲線如圖所示。若地下水位距離基底2.5m，試求基礎中心點的沉降量。

45d=1.5m地面10m5m2.5m解:由L/B=10/5=2<10可知，屬于空間問題，且為中心荷載，因為是均質(zhì)土，且地下水位在基底以下2.5m處，取分層厚Hi=2.5m。2.5m2.5m2.5m2.5m46求各分層面的自重應力（注意：從地面算起）并繪分布曲線σs0=γd=20×1.5=30kPaσs1=σs0+γH1=30+20×2.5=80kPa地面2.5m2.5m2.5m2.5m2.5md=1.5mPσs2=σs1+γˊH2=80+(21-9.8)×2.5=108kPaσs3=σs2+γˊH3=108+(21-9.8)×2.5=136kPaσs4=σs3+γˊH4=136+(21-9.8)×2.5=164kPaσs5=σs4+γˊH5=164+(21-9.8)×2.5=192kPa308010813616419247地面P30801081361641922.5m2.5m2.5m2.5m2.5md=1.5m(4)求各分層面的豎向附加應力并繪分布曲線位置00020.2517012.5120.199913625.0220.12028237.5320.073250410.0420.047432512.5520.03282202345117082503222136p=P/(L×B)=10000/(10×5)＝200kPa基底附加應力為p0=p-γd=200-20×1.5＝170kPa48（5）確定壓縮層厚度。從計算結(jié)果可知，在第4點處有σz4/σc4＝0.195<0.2，所以，取壓縮層厚度為10m。（6）計算各分層的平均自重應力和平均附加應力。根據(jù)p1i=σci和p2i=σci+σzi分別查取初始孔隙比和壓縮穩(wěn)定后的孔隙比，層號030170180550.9351361532080.872108940.915821092030.8731361220.89550661880.87541641500.88532411910.87349（8）計算地基的沉降量。計算各分層的沉降量，然后累加即得50(二)《規(guī)范》法由《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）提出分層總和法的另一種形式沿用分層總和法的假設，并引入平均附加應力系數(shù)和地基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)

均質(zhì)地基土，在側(cè)限條件下，壓縮模量Es不隨深度而變，從基底至深度z的壓縮量為附加應力面積深度z范圍內(nèi)的附加應力面積51規(guī)范法

0zi

0z(i-1)Ai附加應力p0zi-1zi平均附加應力系數(shù)因此52利用附加應力面積A的等代值計算地基任意深度范圍內(nèi)的沉降量，因此第i層沉降量為根據(jù)分層總和法基本原理可得成層地基最終沉降量的基本公式zi-1地基沉降計算深度znzi△zzi-1534612b12345612aip0ai-1p0p0p0第n層第i層ziAiAi-153各種假定導致S

的誤差，如①取中點下附加應力值，使S偏大;②側(cè)限壓縮使計算值偏?。虎鄣鼗痪鶆蛐詫е碌恼`差等。Ψs為沉降經(jīng)驗修正系數(shù)結(jié)果修正基底壓力線性分布假設彈性附加應力計算單向壓縮的假設只計主固結(jié)沉降原狀土現(xiàn)場取樣的擾動參數(shù)線性的假設按中點下附加應力計算軟粘土（應力集中）S偏小,Ψs>1硬粘土（應力擴散）S偏大,Ψs<154基底附加應力2.54.07.015.020.0p0fk1.41.31.00.40.2

p0

0.75fk1.11.00.70.40.2表5-3沉降計算經(jīng)驗系數(shù)

s

0zi

0z(i-1)Ai附加應力p0

s=1.4-0.2,(1)與土質(zhì)軟硬有關(guān),(2)與基底附加應力p0/fk的大小有關(guān)fk：地基承載力標準值55四、例題對比分析【例】某廠房柱下單獨方形基礎，已知基礎底面積尺寸為4m×4m，埋深d＝1.0m，地基為粉質(zhì)粘土，地下水位距天然地面3.4m。上部荷重傳至基礎頂面F＝1440kN,土的天然重度

＝16.0kN/m3,飽和重度

sat＝17.2kN/m3，有關(guān)計算資料如下圖。試分別用分層總和法和規(guī)范法計算基礎最終沉降（已知fk=94kPa）3.4md=1mb=4mF=1440kN501002003000.900.920.940.96eσ56【解答】A.分層總和法計算1.計算分層厚度每層厚度hi＜0.4b=1.6m，地下水位以上分兩層，各1.2m，地下水位以下按1.6m分層2.計算地基土的自重應力自重應力從天然地面起算，z的取值從基底面起算z(m)σc(kPa)01.22.44.05.67.21635.254.465.977.489.03.計算基底壓力4.計算基底附加壓力3.4md=1mF=1440kNb=4m自重應力曲線附加應力曲線575.計算基礎中點下地基中附加應力用角點法計算，過基底中點將荷載面四等分，計算邊長l=b=2m，σz=4Kcp0,Kc由表確定z(m)z/bKcσz(kPa)σc(kPa)σz

/σczn

(m)01.22.44.05.67.200.61.22.02.83.60.25000.22290.15160.08400.05020.032694.083.857.031.618.912.31635.254.465.977.489.00.240.147.26.確定沉降計算深度zn根據(jù)σz

=0.2σc的確定原則，由計算結(jié)果，取zn=7.2m7.最終沉降計算根據(jù)e-σ曲線，計算各層的沉降量58z(m)σz(kPa)01.22.44.05.67.294.083.857.031.618.912.31635.254.465.977.489.0σc(kPa)h(mm)12001600160016001600σc(kPa)25.644.860.271.783.2σz(kPa)88.970.444.325.315.6σz+σc(kPa)114.5115.2104.597.098.8e10.9700.9600.9540.9480.944e20.9370.9360.9400.9420.940e1i-e2i1+e1i0.06180.01220.00720.00310.0021si(mm)20.214.611.55.03.4按分層總和法求得基礎最終沉降量為s=Σsi

=54.7mmB.《規(guī)范》法計算1.σc

、σz分布及p0計算值見分層總和法計算過程2.確定沉降計算深度zn=b(2.5－0.4lnb)=7.8m3.確定各層Esi4.根據(jù)計算尺寸，查表得到平均附加應力系數(shù)595.列表計算各層沉降量△siz(m)01.22.44.05.67.200.61.22.02.83.6152925771615381617429e20.9370.9360.9400.9420.94054.77.8l/bz/b3.9aaz(m)0.25000.24230.21490.17460.14330.12050.113600.29080.51580.69840.80250.867608861aizi-

ai-1zi-1(m)0.29080.22500.18260.10410.06510.0185Esi(kPa)7448△s

(mm)20.714.711.24.83.30.9s

(mm)55.6根據(jù)計算表所示△z=0.6m,△s

n=0.9mm＜0.025Σs

i=55.6mm滿足規(guī)范要求

6.沉降修正系數(shù)js

根據(jù)Es=6.0MPa，fk=p0，查表得到y(tǒng)s

=1.17.基礎最終沉降量

s=ys

s

=61.2mm60§4.5

Terzaghi一維滲流固結(jié)理論沉降與時間之間的關(guān)系：飽和土層的滲流固結(jié)問題：固結(jié)沉降的速度和程度

？超靜孔隙水壓力的大??？不可壓縮層可壓縮層p一維滲流固結(jié)理論一概述61滲透固結(jié)理論是針對土這種多孔多相松散介質(zhì),建立起來的反映土體變形過程的基本理論。土力學的創(chuàng)始人Terzaghi教授于20世紀20年代提出飽和土的一維滲透固結(jié)理論物理模型－太沙基一維滲透固結(jié)模型數(shù)學模型－滲透固結(jié)微分方程方程求解－理論解答固結(jié)程度－固結(jié)度的概念62實踐背景：大面積均布荷載側(cè)限狀態(tài)的簡化模型pσz=p

不透水

巖層飽和

壓縮層pK0pK0p處于側(cè)限狀態(tài)，滲流和土體的變形只沿豎向發(fā)生p不變形的鋼筒二太沙基一維滲透固結(jié)模型63鋼筒彈簧水體帶孔活塞活塞小孔大小滲透固結(jié)過程初始狀態(tài)邊界條件相間相互作用物理模型p側(cè)限條件土骨架孔隙水排水頂面滲透性大小土體的固結(jié)p64p附加應力:

z=p超靜孔壓:

u=z=p有效應力:

z=0附加應力:σz=p超靜孔壓:

u<p有效應力:σz>0附加應力:σz=p超靜孔壓:

u=0有效應力:σz=p(1)整個滲流固結(jié)過程中u和

σ′都是在隨時間t而不斷變化．滲流固結(jié)過程的實質(zhì)就是土中兩種不同應力形態(tài)的轉(zhuǎn)化過程。(2)超靜孔隙水壓力，是由外荷載引起，超出靜水位以上的那部分孔隙水壓力。它在固結(jié)過程中隨時間不斷變化，固結(jié)完成應等于零，飽和水土層中任意時刻的總孔隙水壓力應是靜孔隙水壓力與超靜孔隙水壓力之和。(3)側(cè)限條件下t＝0時，飽和土體的初始超靜孔隙水壓力u0數(shù)值上就等于施加的外荷載強度σ(總應力).土的單向固結(jié)模型:65有效應力原理:土產(chǎn)生體積壓縮變形的原因是有效應力增大的結(jié)果12/14/202366廈門大學建筑與土木工程劉淼66土層是均質(zhì)且完全飽和土顆粒與水不可壓縮水的滲出和土層壓縮只沿豎向發(fā)生滲流符合達西定律且滲透系數(shù)保持不變壓縮系數(shù)a是常數(shù)荷載均布,瞬時施加，總應力不隨時間變化基本假定基本變量總應力已知有效應力原理超靜孔隙水壓力的時空分布三太沙基一維滲透固結(jié)方程67單面排水有效應力的時空分布土層超靜孔壓是z和t的函數(shù)，滲流固結(jié)的過程取決于土層的可壓縮性和滲透性12/14/20236868一維固結(jié)微分方程的建立12/14/20236969

土的壓縮特性有效應力原理達西定律滲流固結(jié)

基本方程土骨架的體積變化＝孔隙體積的變化＝流入流出水量差連續(xù)性條件12/14/20237070固體體積：dt時段內(nèi)：孔隙體積的變化＝流出的水量孔隙體積：12/14/202371dz11z71dt時段內(nèi)：孔隙體積的變化＝流出的水量達西定律:孔隙體積的變化＝土骨架的體積變化u-超靜孔壓12/14/20237272Cv

反映土的固結(jié)特性：孔壓消散的快慢－固結(jié)速度Cv

與滲透系數(shù)k成正比，與壓縮系數(shù)a成反比；單位：cm2/s；m2/year，粘性土一般在10-4cm2/s量級

固結(jié)系數(shù):12/14/20237373反映了超靜孔壓的消散速度與孔壓沿豎向的分布有關(guān)是一線性齊次拋物型微分方程式，一般可用分離變量方法求解其一般解的形式為：只要給出定解條件，求解滲透固結(jié)方程，可得出u(z,t)滲透固結(jié)微分方程：四方程求解74p

不透水z排水面H

zuu：超靜孔壓

z：有效應力p：總附加應力u0：初始超靜孔壓ou+z=pu0=p

zu

z=p0

z

H:u=pz=0:u=0z=H:uz

0

z

H:u=0初始條件邊界條件初始條件和邊界條件方程的解：75為無量綱數(shù)，稱為時間因數(shù)，反映超靜孔壓消散的程度也即固結(jié)的程度滲流zu0=p不透水排水面HTv=0Tv=0.05Tv=0.2Tv=0.7Tv=∞從超靜孔壓分布u-z曲線的移動情況可以看出滲流固結(jié)的進展情況u-z曲線上的切線斜率反映該點的水力梯度水流方向思考：兩面排水時如何計算？76一點M的固結(jié)度：其有效應力

zt對總應力z的比值Uz,t=0～1：表征一點超靜孔壓的消散程度zH

zuoM

zUt=0～1：表征一層土超靜孔壓的消散程度一層土的平均固結(jié)度五固結(jié)度77平均固結(jié)度Ut與沉降量St之間的關(guān)系t時刻：確定沉降過程也即St的關(guān)鍵是確定Ut

確定Ut的核心問題是確定uz.t固結(jié)度等于t時刻的沉降量與最終沉降量之比78均布荷載單向排水

圖表解：

P145，圖4.6.4和表4.6.1

一般解：

近似解：

簡化解Ut是Tv的單值函數(shù)，Tv可反映固結(jié)的程度790.00.20.40.0010.11時間因數(shù)Tv固結(jié)度Ut

0.60.81.00.01不透水邊界透水邊界滲流123三種基本情況80（1）壓縮應力分布不同時工程背景H小，

p面積大自重應力附加應力底面接近零自重應力附加應力和3類似

底面不接近零公式(4-45)-(4-50)，圖4-29疊加原理，公式(4-51)-(4-52)計算公式應力分布基本情況

12345不透水透水papb

=1==0>1<1常見計算條件81（2）雙面排水時無論哪種情況，均按情況1計算壓縮土層深度H取1/2值應力分布基本情況

12345透水透水2H常見計算條件82求某一時刻t的固結(jié)度與沉降量Tv=Cvt/H2St=Ut

S

t83求達到某一沉降量(固結(jié)度)所需要的時間Ut=St/S

從Ut

查表（計算）確定Tv

84固結(jié)系數(shù)

Cv為反映固結(jié)速度的指標,Cv

越大，固結(jié)越快，確定方法有四種：直接計算法直接測量法時間平方根法—經(jīng)驗方法時間對數(shù)法—經(jīng)驗方法固結(jié)方程：六固結(jié)系數(shù)的確定851、直接計算法k與a均是變化的Cv在較大的應力范圍內(nèi)接近常數(shù)精度較低壓縮試驗

a

滲透試驗

k862、直接測量法壓縮試驗S-t曲線

因為Ut=90%Tv=0.848由于次固結(jié)，S∞不易確定存在初始沉降，產(chǎn)生誤差87SOS90AS60Ut

60%時二線基本重合，之后逐漸分開當Ut=90%時，3、時間平方根法校正初始沉降誤差去除次固結(jié)影響

88SOS90A繪制壓縮試驗S-t1/2

曲線做近似直線段的延長線交S軸于S0，即為主固結(jié)的起點，dS為的初始壓縮量從S0作直線S0A，其橫坐標為直線

的1.15倍直線S0A與試驗曲線之交點A所對應的t值為t90dSS0

89例1：某飽和粘土層厚度為10m，在大面積荷載作用下，按粘土層在單面或雙面排水條件下，分別求：1.：加荷1年時的沉降量；2：沉降量達140mm所需的時間；地基土的物理力學性質(zhì)指標如右圖所示。解：加荷1年時的沉降量12/14/2023由于是大面積荷載，粘土層中附加應力沿高度均勻分布，即豎向固結(jié)系數(shù)：9012/14/202391求粘土層的最終沉降量單面排水情況查圖4.6.4所以一年時土的沉降量為St=0.4*180=72mm雙面排水情況查圖4.6.4所以一年時土的沉降量為St=0.75*180=135mm912.求沉降量達140mm時所需的時間因為St=140mm，所以12/14/202392單面排水情況雙面排水情況92例2：設飽和粘土層的厚度為10m，位于不透水堅硬巖層上，由于基底上作用著豎直均布荷載，在土層中引起的附加應力的大小和分布如圖所示。若土層的初始孔隙比e1為0.8，壓縮系數(shù)a為2.5×10-4kPa－1，滲透系數(shù)k為2.0cm/year。試問:(1)加荷一年后，基礎中心點的沉降量為多少？

(2)當基礎的沉降量達到20cm時需要多少時間？93【解】（1）該土層的平均附加應力為σz=(240+160)/2=200kPa最終沉降量固結(jié)系數(shù)時間因子查表確定U=0.459495（2）已知基礎的沉降為St=20cm，最終沉降量S=27.8cm查表確定Tv=0.27961.下述關(guān)于土體壓縮性描述正確的是

。(A)壓縮系數(shù)a越大，壓縮模量Es越小，壓縮性越高(B)壓縮系數(shù)a越大，壓縮模量Es越小，壓縮性越低(C)壓縮系數(shù)a越大，壓縮模量Es越大，壓縮性越高(D)壓縮系數(shù)a越大，壓縮模量Es越大，壓縮性越低2.均勻地基上兩相同基礎，基底壓力相同，但埋置深度不同，兩基礎的計算最終沉降量

。(A)埋深大的比埋深淺的沉降大