大學(xué)辦公樓畢業(yè)設(shè)計

2建筑設(shè)計建筑概況該高校綜合辦公樓位于濟南市郊區(qū)，夏季主導(dǎo)風(fēng)向為南、西南風(fēng)，冬季為東北風(fēng)，抗震設(shè)防烈度為6度〔〕，第二組;建筑為五層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約6000m2。標準層高，室內(nèi)外高差m。建筑等級:耐火等級為Ⅱ級設(shè)計使用年限50年采光、通風(fēng)、防火設(shè)計1.采光、通風(fēng)設(shè)計在設(shè)計中選擇適宜的門窗位置，取得良好的效果以便于通風(fēng)。2.防火設(shè)計本工程耐火等級為二級，建筑的內(nèi)部裝修、陳設(shè)均應(yīng)做到難燃化，以減少火災(zāi)的發(fā)生及降低蔓延速度，公共平安出口設(shè)有兩個，可以方便人員疏散。在疏散門處應(yīng)設(shè)有明顯的標志。各層均應(yīng)設(shè)有手動、自動報警器及高壓滅火水槍。建筑細部設(shè)計1、建筑熱工設(shè)計應(yīng)做到因地制宜，保證室內(nèi)根本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經(jīng)濟效益。2、建筑體型設(shè)計應(yīng)有利于減少空調(diào)與采暖的冷熱負荷，做好建筑圍護結(jié)構(gòu)的保溫和隔熱，以利節(jié)能。3、采暖地區(qū)的保溫隔熱標準應(yīng)符合現(xiàn)行的《民用建筑節(jié)能設(shè)計標準》的規(guī)定。4、室內(nèi)應(yīng)盡量利用天然采光。5、為滿足防火和平安疏散要求，設(shè)有三部樓梯，兩部電梯。6、辦公樓內(nèi)的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼瓷磚。建筑構(gòu)思設(shè)計采用目前國內(nèi)通用的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本設(shè)計充分考慮到總體規(guī)劃提出的要求、建筑高度、抗震設(shè)防烈度和周圍環(huán)境的關(guān)系，確定本結(jié)構(gòu)的建筑平面布置簡單、規(guī)那么、對稱、長寬比不大，對抗震有利，結(jié)構(gòu)具有較好的整體性；考慮到結(jié)構(gòu)不同使用功能的需求，建筑平面布置較為靈活，可以自由分割空間，選用框架結(jié)構(gòu)；立面注意比照與照應(yīng)、節(jié)奏與韻律，表達建筑物質(zhì)功能與精神功能的雙重特性。設(shè)計過程建筑設(shè)計根據(jù)建筑用地條件和建筑使用功能、周邊城市環(huán)境特點，首先設(shè)計建筑平面，包括建筑平面選擇、平面柱網(wǎng)布置、平面交通組織及平面功能設(shè)計；其次進行立面造型、剖面設(shè)計；最后設(shè)計樓梯和衛(wèi)生間。本設(shè)計滿足建筑單位的使用要求，技術(shù)措施合理，同時，通風(fēng)、采光、消防等技術(shù)指標均滿足相應(yīng)的標準和規(guī)定。建筑做法1．屋面做法：屋面：10厚鋪地缸磚，干水泥擦縫，每3×6m留10寬縫，1：3石灰砂漿勾縫；防水層：20厚1：3防水水泥砂漿，噴涂2厚合成高分子防水層，4厚高聚物改性瀝青卷材防水層；保溫層：40mm厚現(xiàn)場噴涂硬質(zhì)發(fā)泡聚氨脂；找坡層：1:8水泥膨脹珍珠巖找坡2%〔100-140厚〕；找平層：20厚1：3水泥砂漿；結(jié)構(gòu)層：100mm厚鋼筋砼屋面板。2．樓面做法：地面：15厚1：水泥白石子磨光，刷草酸打蠟；找平層：20厚1：3水泥砂漿；結(jié)構(gòu)層：90mm現(xiàn)澆砼板。3．墻體做法：內(nèi)墻：噴內(nèi)墻涂料或刷油漆；6厚1：2.5水泥砂漿抹面壓實抹光；7厚1：3水泥砂漿找平掃毛；7厚1：3水泥砂漿打底掃毛；刷素水泥漿一道。外墻：7厚水泥砂漿抹面；7厚1：3水泥砂漿找平掃毛；7厚1：3水泥砂漿打底掃毛；刷素水泥漿一道。3結(jié)構(gòu)設(shè)計3.1結(jié)構(gòu)選型布置及計算簡圖．結(jié)構(gòu)選型本工程選用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)選擇此結(jié)構(gòu)的原因：由于設(shè)計任務(wù)書中的要求，要求建筑物使用空間多樣化，能靈活分割，采用框架結(jié)構(gòu)即可最大限度的滿足任務(wù)書中的要求，而且框架結(jié)構(gòu)整體性好，抗震性能好。．柱網(wǎng)布置．梁板柱的截面尺寸.1梁a．框架梁：橫向L=7200mm梁高h=(1/10-1/15)L=(480-720)mm取h=600mm梁寬b=(1/3-1/2)h=(200-300)mm取b=300mm縱向L=6600mm梁高h=(1/10-1/15)L=(440-660)mm取h=600mm梁寬b=(1/3-1/2)h=(200-300)mm取b=300mmb．次梁：梁高h=(1/12-1/18)L=((1/12-1/18)×7200=(417-625)mm取次梁尺寸：b×h=300×450mm.2板L=3300通常取板厚h=(l/50-l/35)=(66-94)mm此處板厚取h=100mm.3柱柱的尺寸根據(jù)軸壓比公式確定a.邊柱，q取,設(shè)計值柱截面面積,取b=h=460mm那么柱的尺寸取b×h=500×500mm柱，柱的尺寸取b×h=500×500mm.計算簡圖結(jié)構(gòu)計算簡圖如下圖，室內(nèi)外高差為1200mm，根據(jù)地質(zhì)資料確定根底頂面離室外地面為500mm。因此求得底層計算高度為0.5+1.2+3.9=m。各梁柱構(gòu)件的線剛度比經(jīng)過計算后列于圖中其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2Io(Io為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)。邊跨梁：中間梁：上部各層中柱：上部各層邊柱：底層中柱：底層邊柱：DCBADCBA3.2荷載計算．恒荷載計算.1屋面框架梁線荷載標準值10厚地缸磚225厚水泥砂漿結(jié)合層0.025×20=0.5kN/m21:8水泥膨脹珍珠巖找坡2%〔100-140厚〕7×(0.1+0.14)/2=kN/m220厚1：3防水水泥砂漿找平層0.02×20×2=0.8kN/m2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板×25=2.5kN/m2屋面恒荷載kN/m2邊跨框架梁自重：0.6×0.3×25=kN/m梁側(cè)粉刷：2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m中跨框架梁自重：0.6×0.3×25=kN/m梁側(cè)粉刷：2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m因此作用在屋頂框架梁上的線荷載為：==kN/m=kN/m==×3.3×2=32kN/m=×2.4=1kN/m.2樓面框架梁線荷載標準值水磨石樓面：0.7kN/m2100厚現(xiàn)澆混凝土樓板0.1×25=2.5kN/m2樓面恒荷載3.2kN/m2邊跨框架梁自重：0.6×0.3×25=4.5kN/m梁側(cè)粉刷：2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m邊跨填充墻自重：0.24×(3.6-0.6)×19=13.68kN/m墻面粉刷：(3.6-0.6)×0.02×2×17=kN/m中跨框架梁自重：0.6×0.3×25=4.5kN/m梁側(cè)粉刷：2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為：==+13.68+=20.56kN/m=4.5kN/m==×3.3×2=20kN/m=×2.4=7.68kN/m.3屋面框架節(jié)點集中荷載標準值a.A軸框架梁傳來恒荷載標準值：女兒墻自重標準值：800mm高240mm厚××0.24×19=N粉刷：×0.02×2×6.6×17=3.6kN邊柱縱向框架梁自重：0.3×0.6××25=kN粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=2.2kN次梁自重標準值：0.45×0.3×25×=N粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=N屋面恒載傳來：×××=31.9kN頂層邊節(jié)點集中荷載==126kN由建筑圖知，=100mm得=126×0.1=1b.B軸框架梁傳來恒荷載標準值：縱向框架梁自重：0.3×0.6×6.6×25=29.7kN粉刷：0.02×(0.6-0.14kN次梁自重標準值：0.45×0.3×25×=N粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=N屋面恒荷載傳來：((+)×0.6×)×=kN頂層中節(jié)點集中荷載==130kN.4樓面框架節(jié)點集中荷載標準值a.A軸框架梁傳來恒荷載標準值：邊柱縱梁自重及粉刷：29.7+2.2=3N次梁自重標準值：0.45×0.3×25×=N粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=N鋼窗自重：2.1×1.8×2×0.45=3.4kN窗外墻體自重：[(6.6-0.5)×(3.6-0.6)-2.1×1.8×2]×0.24×19=48.97kN粉刷：[(6.6-0.5)×(3.6-0.6)-2.1×1.8×2]×0.02×2×17=N框架柱自重：0.5×0.5×3.6×25=N樓面?zhèn)鱽砗奢d：×××=kN中間層邊節(jié)點集中荷載==kN=1=17b.B軸框架梁傳來恒荷載標準值：縱向框架梁自重及粉刷：44kN內(nèi)縱墻自重：(6.1×(3.6-0.6)-2.4×1.0)×0.24×19=7N粉刷：(6.1×(3.6-0.6)-2.4×1.0)×0.02×2×17=10.8kN門重：kN框架柱自重：0.5×0.5×3.6×25=N粉刷：(0.5×4-0.2×2)×0.02×3.6×17=1.95kN樓面?zhèn)鱽砗奢d：((3.3+2.1)××0.5)×+10=11kN中間層中節(jié)點集中荷載==188.55kN恒荷載圖活荷載計算.1屋面活荷載計算：屋面為上人屋面，查得屋面活荷載標準值：2.0kN/m2=2.0×3.6=kN/m2.0×=4.8kN/m=××0.5×2.0=N=+××2.0×1/2=N×0.1=1.7.2樓面活荷載計算樓面活荷載標準值：2=2.0×3.6=kN/m=2.0×=kN/m=××0.5×2.0=N=+××2.0×1/2=N×0.1=1.7活荷載圖.風(fēng)荷載計算風(fēng)壓標準值計算公式為wk=βzμzμsw0因結(jié)構(gòu)高度H=18m<30m,可取βz=1.0,對于矩形平面μs=1.3;μz查荷載標準，將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點的集中荷載，計算過程列于下表，表中z為框架節(jié)點離室外地面的高度，A為一榀框架各層節(jié)點的受風(fēng)面積風(fēng)荷載計算層次βzμsZ(m)μzW0A(m2)PW(kN)519.5412.4543514.592124.7514.48注：地面粗糙程度為B類風(fēng)荷載圖3.3.內(nèi)力計算恒荷載作用下的內(nèi)力分析恒載〔豎向荷載〕作用下的內(nèi)力計算采用分層法，結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用力矩分配法計算，并可利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算。.1梁固端彎矩把三角形荷載,梯形等效成均布荷載并計算頂層各跨：=-Fpl/8-×××=-=Fpl/8+×7.2/8+××==-=-××=-kN.m=-=-××=-2.9其余層：=-Fpl/8-×××=-=Fpl/8+×7.2/8+××==-=-××==-=-××=.2求各節(jié)點的分配系數(shù)節(jié)點分配系數(shù)頂層：標準層：底層：.3內(nèi)力計算彎矩的計算過程如下列圖，將相鄰兩層由分層法求得的內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加而得。恒載彎矩圖恒載軸力圖恒載剪力圖調(diào)幅后柱邊緣處彎矩圖.活荷載作用下的框架內(nèi)力分析本工程采用滿布荷載近似法考慮活荷載不利布置的影響，內(nèi)力分析方法采用分層法計算，分層法除底層以外，其余各層柱的線剛度應(yīng)乘以的修正系數(shù)，且傳遞系數(shù)，由1/2改為1/3，以考慮假設(shè)的柱上下端與實際情況的出入。.1梁固端彎矩頂層/樓層：=-=××=-3==××=3=-=-××=kN.m=-=-××=-1.1.2求各節(jié)點分配系數(shù)各節(jié)點的分配系數(shù)同恒荷載作用下的相同直接應(yīng)用即可。.3內(nèi)力計算彎矩的計算過程如下列圖，將相鄰兩層由分層法求得的內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加而得。框架梁在實際活荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩如下：框架梁彎矩圖活荷載彎矩圖〔KNm〕活荷載作用下的軸力圖〔KN〕活荷載框架梁的剪力圖活載作用下調(diào)幅后柱邊彎矩圖風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算及側(cè)移驗算.1柱的側(cè)移剛度計算過程如下底層柱的側(cè)移剛度柱\DK=∑ib/icαc=(0.5+k)/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/mm)邊柱〔2根〕/=0.58412900中柱〔2根〕〔+〕/=0.82218177注：剛度見計算框架Ec=3.0×104底層∑D=12900×2+18177×2=62155N/mm上層柱的側(cè)移剛度柱\DK=∑ib/〔2ic〕αc=k/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/mm)邊柱〔2根〕×2/〔2×〕=0.34313661中柱〔2根〕〔×2+1×2〕/〔2×〕=0.68127113∑D=13661×2+27113×2=81549N/mm.2風(fēng)荷載作用下的側(cè)移驗算水平荷載作用下的層間側(cè)移可按下式計算μj=Vj/∑Djk各層的層間位移求得后，頂點位移為各層層間位移之和，框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計算如下表；框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計算表層次各層風(fēng)載Pj(KN)層間剪力Vi(KN)側(cè)移剛度∑D(N/mm)層間側(cè)移△μj(mm)△μj/hj512.451815490.1531/235294815490.3321/10843314.59815490.5251/68572815490.6961/5172114.48621551/4467層間側(cè)移最大值1/4467<1/550,滿足要求，=∑△μj=mm3.3.33風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析用D值法求解，以頂層計算為例，其余各層列于表中。A軸線柱：D/∑D=13661/81549=0.168,那么=0.168×1=kN反彎點的高度由K=查表得因1,1，所以,,頂層不考慮，那么=+=0.352柱端彎矩：柱頂=(1-0.352)×3.6×=柱底=×3.6×=B軸線柱：D/∑D=27113/81549=0.33,那么=0.33×12.45=N反彎點的高度由K=查表的因1,1所以,,頂層不考慮，那么=+柱端彎矩：柱頂=(1-0.45)×3.6×4.14=Nm柱底=0.45×3.6×4.14=Nm柱端彎矩表層數(shù)A軸B軸D/∑DV(KN)y(m)(KNm)(KNm)D/∑DV(KN)y(m)(KNm)(KNm)50.1680.3520.3304.140.458.206.7140.1689.000.33030.1680.33025.44220.1680.33010731.629244.60求梁端彎矩：兩端的剪力由梁端的彎矩求得。梁端彎矩剪力及柱的軸力計算表層次邊跨〔AB、CD〕中跨BC柱軸力M左M右L(m)V(KN)M左M右L(m)V(KN)A、D柱B、C柱57.2±±4.1747.2±±37.2±±27.2±±17.2±±“±〞號表示風(fēng)荷載可能左右兩個方向作用于框架，當(dāng)風(fēng)荷載反方向作用于框架是軸力將變號。計算梁內(nèi)剪力時，以各梁為脫離體，將梁的左右端彎矩之和除以該梁的跨度即得。計算柱內(nèi)軸向力時，自上而下逐項疊加節(jié)點左右的梁端剪力。當(dāng)風(fēng)荷載從A側(cè)作用時，梁柱的剪力軸力如下列圖。風(fēng)載引起的剪力圖左風(fēng)荷載作用下柱的軸力圖風(fēng)載引起的柱的軸力圖左風(fēng)荷載作用下梁柱的彎矩圖：框架的內(nèi)力組合可以考慮四種內(nèi)力組合形式，即：GKQK,GKWK,GK+0.9(SQK+SWK)GKQK各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果如下表所示，表中SGKSQK兩列中的梁彎矩是柱邊梁的彎矩。對于支座負彎矩按相應(yīng)的組合形式進行計算，求跨間最大正彎矩時，由于組合下左右梁端彎矩不同，在梁上荷載與左右梁端彎矩的作用下，跨內(nèi)最大正彎矩往往不在跨中，而是偏向梁端彎矩較小的一側(cè)，在水平荷載參與組合是尤其明顯。此時可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值由平衡條件確定垮內(nèi)最大正彎矩的位置及數(shù)值?！灿捎诒竟こ讨兴胶奢d作用較小，左右梁端的彎矩相差不懸殊，垮內(nèi)最大正彎矩可近似取跨中彎矩，以減小計算量?！橙∶繉又敽椭變蓚€控制截面，內(nèi)力組合形式見框架柱內(nèi)組合表?？蚣芰簝?nèi)力組合表梁編號截面位置內(nèi)力恒Sck活Sqk風(fēng)Swk恒+活恒+活恒+風(fēng)恒+0.9〔活+風(fēng)〕截面控制內(nèi)力支座邊緣控制內(nèi)力備注①②③1.2①②①+1.0②①③①+1.26(②+③)頂邊梁左M〔KN*M〕V〔KN〕跨內(nèi)M〔KN*M〕19.00.5105.1梁右M〔KN*M〕992.7V〔KN〕116.981.1頂中梁左M〔KN*M〕17.073.773.179.0梁右同梁左V〔KN〕跨內(nèi)M〔KN*M〕17.70四邊梁左M〔KN*M〕19.11V〔KN〕1跨內(nèi)M〔KN*M〕梁右M〔KN*M〕13V〔KN〕26.11111四中梁左M〔KN*M〕梁右同梁左V〔KN〕21.3332.7跨內(nèi)M〔KN*M〕0三邊梁左M〔KN*M〕18.1144.1V〔KN〕111跨內(nèi)M〔KN*M〕17.41梁右M〔KN*M〕11V〔KN〕138.1175.0三中梁左M〔KN*M〕梁右同梁左V〔KN〕跨內(nèi)M〔KN*M〕0二邊梁左M〔KN*M〕18.6111V〔KN〕10165.4171.3169.7171.3跨內(nèi)M〔KN*M〕86.017.2111133.3梁右M〔KN*M〕88.820.31111150.6V〔KN〕109.81111174.3二中梁左M〔KN*M〕47.611.47梁右同梁左V〔KN〕跨內(nèi)M〔KN*M〕52.810.50底邊梁左M〔KN*M〕78.117.043.01111V〔KN〕106.4111跨內(nèi)M〔KN*M〕89.511111139.7梁右M〔KN*M〕89.320.817.5111155.4V〔KN〕111.3170.3111177.2底中梁左M〔KN*M〕14.31461156.6梁右同梁左V〔KN〕43.8跨內(nèi)M〔KN*M〕10框架柱內(nèi)力組合表柱號截面內(nèi)力恒Sgk活Sqk左風(fēng)Swk右風(fēng)SwkNmax相應(yīng)的MNmin相應(yīng)的M|M|max相應(yīng)的N①②③④組合工程值組合工程值組合工程值頂邊上M〔KN*M〕-①②①③60.9①+1.26(②+④)10N〔KN〕188.4-230.4下M〔KN*M〕-15.8--89.5-61.8-88.7N〔KN〕-224.8230.4V〔KN〕-2.02.0四邊上M〔KN*M〕1-99①②①③①+1.26(②+④)N〔KN〕-下M〔KN*M〕-----N〔KN〕-V〔KN〕-三邊上M〔KN*M〕-①②①③①+1.26(②+④)N〔KN〕-11211054下M〔KN*M〕-50.7-N〔KN〕11211054V〔KN〕28.8-二邊上M〔KN*M〕-1717①②①③①+1.26(②+④)N〔KN〕1010-153411921444下M〔KN*M〕--17-17-N〔KN〕1010-13.8153411921444V〔KN〕-底邊上M〔KN*M〕-①②①③①+1.26(②+④)N〔KN〕1283-194515081836下M〔KN*M〕--N〔KN〕1283-22.2194515081836V〔KN〕-頂中上M〔KN*M〕---①②①③①+1.26(②+③)N〔KN〕-下M〔KN*M〕-N〔KN〕-V〔KN〕--四中上M〔KN*M〕---①②①③①+1.26(②+③)N〔KN〕-下M〔KN*M〕-N〔KN〕-V〔KN〕---三中上M〔KN*M〕---①②①③①+1.26(②+③)N〔KN〕-13081192下M〔KN*M〕-N〔KN〕-13081192V〔KN〕---二中上M〔KN*M〕---①②①③①+1.26(②+③)N〔KN〕1140-178812791602下M〔KN*M〕-N〔KN〕1140-178812791602V〔KN〕---底中上M〔KN*M〕---①②①③①+1.26(②+③)N〔KN〕1451-227116022023下M〔KN*M〕-N〔KN〕1451-227116022023V〔KN〕---3.5.截面設(shè)計框架梁〔以5層AB跨梁為例，說明計算過程〕.1梁的正截面受彎承載力計算從梁的內(nèi)力組合表中選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力〔支座截面的內(nèi)力為支座邊緣控制截面的內(nèi)力〕支座邊緣處：MA=MB=跨內(nèi)彎矩：M=105.10梁跨內(nèi)截面下部受拉，可按T形截面進行配筋計算，支座邊緣截面梁上部受拉，可按矩形截面計算。翼緣的計算寬度：按梁的計算跨度lo考慮：bf＝L/3=7200/3=2400mm按梁間距考慮：bf=b+Sn=300+3000=3300mm按翼緣厚度考慮：ho=h-as=600-35=565mm因為hf’/ho=100/565=0.177>0.1此種情況下不起控制作用。所以取bf=2400mm梁內(nèi)縱向鋼筋選用HRB400(fy=fy’=360N/mm2)εb下部跨間截面按單筋T形截面計算，因為：α1fchf’bf’(ho-hf’/2)=1.0×14.3×100×2400×(565-100/2)=KNm＞KNm屬于一類T形截面取02，那么Asmin=×300×600=360mm2實配316〔As＝603mm2>Asmin=360mm2〕將下部跨間截面的鋼筋全部伸入支座。那么支座截面可按受壓鋼筋的雙筋截面計算受拉鋼筋，因本工程梁端彎矩較小，簡化計算，仍可按單筋矩形截面設(shè)計。A支座截面：實配：316〔＝603>Asmin=420mm2〕滿足要求。B支座截面：實配316〔As＝603mm2>Asmin=360mm2〕滿足要求。其他層的配筋計算結(jié)果見下表配筋計算結(jié)果見下表層次截面M/〔KNm〕b(bf’)(mm)h0(mm)(mm)實配鋼筋(mm)配筋率〔%〕5支座A300565359316(603)592.7300565472316(603)5AB跨間1300〔2400〕565420316(603)5支座300565400316(603)BC跨間300565381316(603)0.354支座A300565700416(804)300565723416(804)AB跨間300〔2400〕565665416(804)0.47支座300565450416(804)BC跨間300565422416(804)3支座A300565750416(804)300565760416(804)AB跨間300〔2400〕565670416(804)支座300565577416(804)BC跨間300565422416(804)2支座A300565807416(804)300565775416(804)AB跨間300〔2400〕565665416(804)支座300565657416(804)BC跨間300565406416(804)1支座A300565891418(1016)0.6300565799418(1016)0.6AB跨間300〔2400〕565665418(1016)0.6支座300565800418(1016)0.6BC跨間300565542418(1016)0.6.2梁斜截面受剪承載力計算：箍筋采用HPB235級鋼筋，AB跨：V=N由屬厚腹梁﹥V截面尺寸滿足要求。按照構(gòu)造配筋，雙肢筋φ8@200，那么%滿足要求。其他層梁的斜截面受剪承載力配筋計算結(jié)果見下表梁的斜截面受剪承載力配筋計算表斜截面受剪承載力配筋計算層次截面剪力(KN)實配鋼筋實際5A﹥V﹤0雙肢φ8@2005B﹥V﹤0b﹥V﹤04A﹥V﹤0B﹥V﹤0b﹥V﹤03A﹥V﹤0B﹥V﹤0b﹥V﹤02A﹥V﹤0B﹥V﹤0b﹥V﹤01A﹥V﹤0B﹥V﹤0b﹥V﹤0.框架柱.1軸壓比驗算：底層柱:Nmax=2271KN,=0.635﹤[1.05]滿足要求.2截面尺寸復(fù)核：取ho＝500-40＝460mm。Vmax那么，滿足要求。.3框架柱正截面承載力計算以底層中間柱為例。由B柱內(nèi)力組合表，考慮到柱端彎矩較小，支座中心處的彎矩與支座邊緣的彎矩偏差不大，且按支座中心算是偏于平安的，故采用對稱配筋。B軸柱：(=0.518)對于底層柱，﹤N為小偏心受壓選M大，N大的組合那么最不利組合為和以第一種不利組合為例計算：柱頂：柱底：柱底：，取ζ2柱頂：，取ζ2Asmin=0.002bh=0.002×500×500=500mm2其他各柱正截面受彎承載力計算如下表：柱正截面受彎承載力計算表柱名內(nèi)力組控制內(nèi)力柱截面對稱配筋的計算MNe0ηeεAS實際配筋〔mm2〕配筋率頂邊①3801.090416AS=80434810416AS=804②2700416AS=8042740416AS=804③4380416AS=8043840416AS=804標邊①1121750416AS=8041121720416AS=804②520416AS=804480416AS=804③1054910416AS=8041054870416AS=804底邊①1945250416AS=8041945120416AS=804②15080416AS=8041508410416AS=804③1836430416AS=8041836340416AS=804柱名內(nèi)力組控制內(nèi)力柱截面對稱配筋的計算MNe0ηeεAS實際配筋〔mm2〕配筋率頂中①1530.120416AS=8041590416AS=804②2000416AS=8042050416AS=804③18800416AS=8041813890416AS=804標中①1308430416AS=8041308420416AS=804②830416AS=804820416AS=804③1192710416AS=8041192700416AS=804底中①22710416AS=80422710416AS=804②1602370416AS=8041602430416AS=804③2023302770416AS=8042023292770416AS=804.4垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算按軸心受壓構(gòu)件驗算：查表：0.9××(14.3×500×500+360×12×201)=3858KN>滿足要求。.5斜截面受彎承載力計算以B軸柱為例一層最不利組合剪跨比﹥3(取)=1072KN﹤N取N=1072KN﹤0按構(gòu)造配筋。取井字形復(fù)式箍其余各柱斜截面受剪承載力計算如下表柱斜截面受剪承載力計算柱號控制內(nèi)力斜截面抗剪承載力計算V〔KN〕N(KN)HnhoλAsv/s實配鋼筋頂中360046030Ф8@200頂邊360046030Ф8@2004中360046030Ф8@2004邊360046030Ф8@2003中1192360046030Ф8@2003邊1121360046030Ф8@2002中1788360046030Ф8@2002邊1534360046030Ф8@200底中2023560046030Ф8@200底邊1836560046030Ф8@200．樓梯的計算踏步面層為20厚水泥砂漿抹面，樓梯底面為20厚水泥砂漿抹灰，金屬欄桿重。樓梯活荷載標準值KN/m，混凝土C30,鋼筋HRB235。取板厚120mm,約為板斜長的1/30,板傾斜角tanα=150/300=0.5,cosα=0.894取1m寬板帶計算。樓梯圖(1)荷載計算恒荷載:水磨石面層：()×=KN/m三角形踏步：1/2×0.3×0.15×2=KN/m砼板自重：0.12×KN/m×KN/m金屬欄桿自重0.1×=0.09KN/m恒荷載標準值=KN/m恒荷載設(shè)計值g=1.2×KN/m=8.39KN/m活荷載設(shè)計值q=1.4×2.5KN/m=KN/m恒荷載活荷載合計q+g=1KN/m(2)內(nèi)力計算水平投影計算跨度為lo=3300mm跨中最大彎矩M=(3)截面計算ho=h-=120-20=10〔=215〕選用Ф8@250實配As=660mm22.平臺板計算設(shè)平臺版厚h=70mm，取1m板帶作為計算單元恒荷載計算平臺板自重板底抹灰自重0.02×17×1.0=0.34KN/m水磨石面層自重KN/m合計(恒荷載標準值)=2.74KN/m恒荷載設(shè)計值g=1.2×2.74=KN/m活荷載設(shè)計值q=1.4×2.5=KN/m合計g+q=9KN/m②內(nèi)力計算計算跨度lo=跨中最大彎矩M=③截面計算ho=h-as=70-20=50mm〔=167〕選用Ф8@200實配As=352mm23.平臺梁設(shè)計〔1〕確定梁尺寸計算跨度估算截面尺寸：h=mm 梁寬取b=200mm，高取h=300mm〔2〕荷載計算梯段板傳來：×/2=kN/m平臺板傳來：×/2=kN/m平臺梁自重：0×(0.3-0.07)×25=kN/m平臺梁粉刷自重：[(0.3-0.07)×2+0.2]××17=0.22kN/m恒載標準值：g=kN/m活載：q×〔〕=6kN/m合計P=g+q=kN/m〔3〕內(nèi)力計算彎矩設(shè)計值：剪力設(shè)計值：〔4〕配筋計算平臺梁按倒L形計算，受壓翼緣取，梁的有效高度ho=h-as=300-35=265mm﹥M=KNm，為第一類T形截面。選配316As=603mm2〔Asmin=180mm2〕受剪承載力計算cfcbho=0.25×1.0×14.3×200×265=189KN>V=29KN故截面尺寸滿足要求=0.7×1.43×200×265=53kN>V=29KN按構(gòu)造配箍筋，箍筋選用φ6@200。．板的計算設(shè)計資料:樓板板厚100mm,屋面板厚100mm,選用C30混凝土,鋼筋采用HRB400級鋼筋,箍筋采用HPB235級鋼筋，屋面恒荷載標準值為kN/m2,屋面活荷載標準值為kN/m2樓面恒荷載標準值為N/m2樓面活荷載標準值為kN/m2板分布圖.1以樓面A區(qū)格板為例計算，按彈性理論設(shè)計荷載設(shè)計值：g=1.2×=q=×=g+q=(2)計算跨度內(nèi)跨l0=lc=〔軸線間距離〕邊跨l0=lc-60(3)彎矩計算跨中最大彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時在g+q/2作用下的跨中彎矩值,與內(nèi)支座簡支時在q/2作用下的跨中彎矩之和樓面A區(qū)格lo1/lo2查表得×9)××2789×6)××2=×559)××2+(0.1176×78)××3.32=同理其他區(qū)格的彎矩值列于下表中按彈性理論計算的彎矩值表工程/區(qū)格ABL013.33.3L02L01/L02M1M2M1'M1"0M2'00M2"(4)截面設(shè)計As=截面計算結(jié)果及實際配筋列于下表中板配筋表截面/工程h0mAs配筋實有面積跨中A區(qū)格L01方向851738@200251L02方向77668@200251B區(qū)格L01方向851768@200251L02方向77678@200251支座A--B85-9.74330