典型設(shè)備選型計算說明書

目第一章塔目第一章塔設(shè)備設(shè) 塔設(shè)備設(shè)計依 設(shè)計要 塔設(shè)備簡 板式 填料 塔型選擇一般原 板式塔設(shè)備設(shè)計（以T0402為例 塔設(shè)備設(shè)計步 塔設(shè)計條件（以T0402為例 2.3.1醋酸回收塔T- 機(jī)械強(qiáng)度校 塔體強(qiáng)度核算小 設(shè)備條件 設(shè)備裝配 1.8塔設(shè)備選型一覽 第二章?lián)Q熱器選 換熱器設(shè)計依 換熱器簡 換熱器選用原 基本要 介質(zhì)流 終端溫 流 壓力 傳熱膜系 污垢系 2.3.8換熱 換熱器型號表示方 換熱器選型示例（以E0301為例 2.3.8換熱 換熱器型號表示方 換熱器選型示例（以E0301為例 選型用軟件一 設(shè)計條件確 換熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)的確 換熱器結(jié)構(gòu)校 換熱器機(jī)械強(qiáng)度校 換熱器強(qiáng)度計算與校核小 換熱器工藝條件 換熱器裝配 2.10換熱器選型一覽 第四章 泵的概 泵類型和特 泵選型原 泵選型示例（以P0101為例 4.4.1具體選型（以P0101為例 泵選型一覽 第五章壓縮機(jī)選 選型依 壓縮機(jī)分 壓縮機(jī)適用范 壓縮機(jī)選 壓縮機(jī)工藝參 壓縮機(jī)選型實例（以C0101為例 壓縮機(jī)選型一覽 第六章儲罐選 選型依選型依 儲罐類 儲罐系 選型原 原料儲 6.5.1醋 產(chǎn)品儲 6.6.1醋酸乙 中間儲 6.7.1丙三醇儲 液液分相罐選 6.8.1V0401液液分相 儲罐、回流罐選型一覽 塔設(shè)備設(shè)計依GB8175-2008HG/T21514-HG/T20583-HG/T20570-1995GB/T25198-2010GB/T塔設(shè)備設(shè)計依GB8175-2008HG/T21514-HG/T20583-HG/T20570-1995GB/T25198-2010GB/T25198-1.2（1）（2）降1/1.3.11-幾類主要塔的性塔性泡罩浮閥篩板穿流1.3.11-幾類主要塔的性塔性泡罩浮閥篩板穿流生產(chǎn)能差良優(yōu)優(yōu)良優(yōu)優(yōu)良造高良良優(yōu)2/操作彈 1-各類塔板性量化比FS指十字條舌浮動圓條柵篩波篩浮型浮浮板射塔泡泡泡板板板高444444213444555233333233低操作彈555334434112233324000433壓力5544334344443344432131-各類塔板性量化比FS指十字條舌浮動圓條柵篩波篩浮型浮浮板射塔泡泡泡板板板高444444213444555233333233低操作彈555334434112233324000433壓力5544334344443344432135534344431135531.3.23/污垢對操作的影 材料消 單位體積設(shè)備處理 霧沫夾帶 壓力 1-3填料分類與拉西環(huán)，十字環(huán)，內(nèi)螺旋環(huán)鞍弧鞍形，矩鞍形，改進(jìn)矩塑料球形，花環(huán)形，麥勒垂直1-3填料分類與拉西環(huán)，十字環(huán)，內(nèi)螺旋環(huán)鞍弧鞍形，矩鞍形，改進(jìn)矩塑料球形，花環(huán)形，麥勒垂直波紋網(wǎng)波紋型，板波紋水平波紋柵格Glitsch板片壓延金屬板，多孔金屬繞圈古德洛1.3.2.11-1拉西1-2矩鞍填（2）（3）4/環(huán)鞍 金屬環(huán)矩鞍形，金屬雙弧形，納特開孔環(huán) 鮑爾環(huán)，改進(jìn)鮑爾環(huán)，階梯填料類 填料名1-31-4瓷環(huán)1-51-61-31-4瓷環(huán)1-51-61-7階梯1.3.2.25/1-8絲網(wǎng)1-9孔板1-4常見波紋填絲網(wǎng)不銹紋填5聚丙烯/聚丙-不銹碳-鋁板波--填聚丙聚偏氯乙Karapak6陶-1-8絲網(wǎng)1-9孔板1-4常見波紋填絲網(wǎng)不銹紋填5聚丙烯/聚丙-不銹碳-鋁板波--填聚丙聚偏氯乙Karapak6陶---1-工業(yè)常用波紋填料性能以及應(yīng)用范6/氣體負(fù) 每塊理論板每米填 滯留 操作壓填料類 填料適用范 壓 理論板 比表面積水力直 傾 孔隙 密名 類 材 要求處理量與理論板約40(約2理論板的有機(jī)物蒸餾6制高度的中等真空度以上壓力要求處理量與理論板約40(約2理論板的有機(jī)物蒸餾6制高度的中等真空度以上壓力有污染的有機(jī)物蒸餾壓和高壓吸收(解吸)1.3.31.3.3.11-6填料塔和板式塔相比填料項板式散堆填規(guī)整填空塔氣較大比散堆壓較小一般比填料塔液氣對液體噴淋量有一定要范圍適應(yīng)范圍材可用非金屬耐腐蝕材適應(yīng)各類材7/造 小塔較 較板式塔 大直徑塔較持液 較 較 較高（對大直徑無放 塑料絲 約60( 低溫(＜80℃)下，脫除 約 波紋 臭味物質(zhì)，回收溶 熱敏性，難分離物系 空精較困適較容1.3.3.2較困適較容1.3.3.21-塔型選用順?biāo)盍嫌薪狄汗馨迨教盍嫌袕?qiáng)腐蝕性物穿流8/考慮因 選擇順篩板大孔篩板泡罩填料篩板斜噴式板導(dǎo)向篩板多降液管板式填料浮閥篩板條型泡罩穿流篩板大孔篩板泡罩填料篩板斜噴式板導(dǎo)向篩板多降液管板式填料浮閥篩板條型泡罩穿流填料1.4板式塔設(shè)備設(shè)計（T0402為例1.4.19/泡罩浮閥浮閥泡罩篩板浮閥穿流(3)SW6-2011進(jìn)行塔的強(qiáng)度(3)SW6-2011進(jìn)行塔的強(qiáng)度1-設(shè)計所10/1名 用 來AspenPlusAspenTech1.4.2塔設(shè)計條件（T0402為例（1）（2）1.4.2塔設(shè)計條件（T0402為例（1）（2）24411/ 液 氣 液 氣 液 氣 液 氣 液 氣 液溫 溫 質(zhì)量流 質(zhì)量流 體積流 體積流 密 密 粘 粘 表面張 626888983549712/ 626888983549712/ 2 3 168532945618213/168532945618213/ 35161521589914/35161521589914/ 2428002.8AspenPlusT-0402塔板間距HT的選取與塔高、塔徑、物性性質(zhì)、分離效率、操作彈性以及塔的安裝、檢修等因素有關(guān)。HT-hT=1000- 0.5534.055Ls428002.8AspenPlusT-0402塔板間距HT的選取與塔高、塔徑、物性性質(zhì)、分離效率、操作彈性以及塔的安裝、檢修等因素有關(guān)。HT-hT=1000- 0.5534.055Ls L V2432315/流量量m3/h 2-1 9.15C0.125 L789.799Vu0.10690.7716m/fV2-1 9.15C0.125 L789.799Vu0.10690.7716m/fVu0.8uf0.80.0.m/424323/3.14圓整后取AT444Vs424323/實際空塔氣速u3.1416/????故堰長lw0.638002-2 0.06，DAf0.0611.3354Wd0.11D0.113.8????故堰長lw0.638002-2 0.06，DAf0.0611.3354Wd0.11D0.113.80.418所以以有效塔截面積（ATAf）WGA Hf(hwhow)0.05123m則霧沫夾帶量eV 0.000723kgkgV 1Tf17/0.000723kg/kg0.1kg/kgHT10.000723kg/kg0.1kg/kgHT14.5865s根據(jù)以上兩步核算的結(jié)果，可以認(rèn)為塔徑D=3.5m形式：U型流、單流型、雙流型、階梯流型。2.1018/塔徑液體流量U降液管形圓弓由于精餾塔內(nèi)流量為534.055m3/h，且估算塔徑3.8m，所以選擇階梯雙流型L68)2.2(2w2-322 h534.055由于精餾塔內(nèi)流量為534.055m3/h，且估算塔徑3.8m，所以選擇階梯雙流型L68)2.2(2w2-322 h534.055how1.2 19/745970119011110111101111011110hwhLhow0.20.12950.0705'hwhow0.070.12950.1995'因為所以假設(shè)的hL合適hwhLhow0.20.12950.0705'hwhow0.070.12950.1995'因為所以假設(shè)的hL合適降液管的截面積Wd0.418h0hwh0hw0.010.06閥孔數(shù)，取決于操作時的閥孔氣速u0u0由閥孔的動能因數(shù)F0決定Fu0 2.8522則24323/3600V所以閥孔數(shù)n3.140.03922 1984td0.039A02-5浮閥塔板F114.87422hc0.0417m2789.799220/ε0hL0.60.1197m液取00.6hPhch1ε0hL0.60.1197m液取00.6hPhch1 0.1614m液柱△PphpρLg0.1614789.7999.811250.52hPhch1 0.1614m液柱534.055/3600hd0.153 0.1594m2.28lhwhL0.1594m，則0.16140.15940.3208，hwHT取φ=0.5，已選則HThw)0.5（10.07）0.535Hd hw，所以符合防止淹塔的要求根據(jù)泛點(diǎn)負(fù)荷因數(shù)圖可得：CF=0.145，取物性系數(shù)21/2-6V 1.36LZV 1.36L(D2W)dLF KCF(AT2Af2-6V 1.36LZV 1.36L(D2W)dLF KCF(AT2Af24323/1.36534.055/3600(3.82 0.503110.145(11.33542534.055/3600hd0.1530.15942.28lhwHd0.16140.15940.3208則HThw)0.5（10.07）0.535Hd hw，所以不會產(chǎn)生降液管內(nèi)液2-72-8Aspen2.1122/②塔頂空間高HD：塔頂空間高度的作用是安裝塔板和開設(shè)人孔的需要，也使氣23/氣相流量②塔頂空間高HD：塔頂空間高度的作用是安裝塔板和開設(shè)人孔的需要，也使氣23/氣相流量液相流量液體表面張力液體粘度塔板間距空塔氣速板上清液層高度降液管底與板距離孔間距開孔率開孔面積穩(wěn)定系數(shù)10.1614m0.000723kg液/kg③塔板間距HT：由上面計算可知HT=0.7mH④開設(shè)人孔的板間距T:600mmHT=800mm③塔板間距HT：由上面計算可知HT=0.7mH④開設(shè)人孔的板間距T:600mmHT=800mmHF=1000mm⑦塔底空間高度HB10~15min的儲量，以保證塔底料液不至排完。提取AspenVHB0.785D2HHD(N2S)HSH‘HFHB45.9（EHAV0.785d1圓整后，選取規(guī)的熱軋無縫鋼管V實際流速u取液體流速uD2ms，根據(jù)AspenLs0.1483m3/sVd0.0944620.785D95圓整后，選取規(guī)格的熱軋無縫鋼24/V實際流速u2.09m/0.785d取出料管流速為u=2m/s，液相體積流量V=76.1645m3/h，則管V0.785uV實際流速u2.09m/0.785d取出料管流速為u=2m/s，液相體積流量V=76.1645m3/h，則管V0.785ud3V實際流速u2.003m/0.785d因此選擇Q345R作為塔體和封頭的材料。MIPl/2P(l/2) (ll2)1.076109 w 對直立容器總的橫推力Pin F(hh)IE1 k地震載荷對直立容器總的垂直推力25/26/塔設(shè)備26/塔設(shè)備計算單位27/內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度0塔釜液面離焊接接頭的0計算條件板容器分段數(shù)（不包括裙座3壓力試驗類型液上封頭下封頭93311橢圓橢圓長度12345678913110231103311045678927/內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度0塔釜液面離焊接接頭的0計算條件板容器分段數(shù)（不包括裙座3壓力試驗類型液上封頭下封頭93311橢圓橢圓長度12345678913110231103311045678928/塔板分段數(shù)12345塔板型式塔板層數(shù)每層塔板上積液厚度000最高一層塔板高度最低一層塔板高度填料分段數(shù)12345填料頂部高度填料底部高度填料密度3集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度集中載荷中心至容器中心線距離集中載荷方位角塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)基本風(fēng)壓2基礎(chǔ)高度塔器保溫層厚度0保溫層密度0裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度0最大管線外徑0籠式扶梯與最大管線的相對場地土類型場地土粗糙度類別A地震設(shè)防烈度設(shè)計地震分組28/塔板分段數(shù)12345塔板型式塔板層數(shù)每層塔板上積液厚度000最高一層塔板高度最低一層塔板高度填料分段數(shù)12345填料頂部高度填料底部高度填料密度3集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度集中載荷中心至容器中心線距離集中載荷方位角塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)基本風(fēng)壓2基礎(chǔ)高度塔器保溫層厚度0保溫層密度0裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度0最大管線外徑0籠式扶梯與最大管線的相對場地土類型場地土粗糙度類別A地震設(shè)防烈度設(shè)計地震分組29/裙座結(jié)構(gòu)形式裙座底部截面內(nèi)徑裙座與殼體連接形式裙座高度裙座材料名稱裙座設(shè)計溫度℃裙座腐蝕裕量3裙座名義厚度裙座材料許用應(yīng)力a裙座與筒體連接段在設(shè)裙座上同一高度處較大孔個2裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（或?qū)挾龋┤棺陷^大孔引出管長地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱a地震影響系數(shù)最大值阻尼比塔器上平臺總個數(shù)0平臺寬度0塔器上最高平臺高度0塔器上最低平臺高度0012345管道力方向管道力大小N線(或基礎(chǔ))的距離管道力方位角6789管道力方向管道力大小N線(或基礎(chǔ))的距離管道力方位角29/裙座結(jié)構(gòu)形式裙座底部截面內(nèi)徑裙座與殼體連接形式裙座高度裙座材料名稱裙座設(shè)計溫度℃裙座腐蝕裕量3裙座名義厚度裙座材料許用應(yīng)力a裙座與筒體連接段在設(shè)裙座上同一高度處較大孔個2裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（或?qū)挾龋┤棺陷^大孔引出管長地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱a地震影響系數(shù)最大值阻尼比塔器上平臺總個數(shù)0平臺寬度0塔器上最高平臺高度0塔器上最低平臺高度0012345管道力方向管道力大小N線(或基礎(chǔ))的距離管道力方位角6789管道力方向管道力大小N線(或基礎(chǔ))的距離管道力方位角30/計算結(jié)果容器殼體強(qiáng)度計算元件名稱壓力設(shè)計名義厚度(mm)直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭第1第1第2第2第3第3第4第4第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)3筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型蓋板厚度蓋板寬度0有墊板厚度墊板寬度30/計算結(jié)果容器殼體強(qiáng)度計算元件名稱壓力設(shè)計名義厚度(mm)直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭第1第1第2第2第3第3第4第4第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)3筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型蓋板厚度蓋板寬度0有墊板厚度墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度31/1－1(筒體操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma31/1－1(筒體操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量風(fēng)彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMcaI)MII2T)2Ym(hhh knMcaII)MII2T)2Ym(hhh T kk第7段變徑段第8段圓筒第8段變徑段第9段圓筒第9段變徑段第10上封頭99名義厚度取用厚度32/順風(fēng)向彎矩MII順風(fēng)向彎矩MII0000000 max(MII,(MII)2(MII)2 32/順風(fēng)向彎矩MII順風(fēng)向彎矩MII0000000 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh注:計及高振型時,此項按B.24 k0000000偏心彎矩Meme0000000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂直地震力FmhF00/mhi1,2,..,n ii kk0000000應(yīng)力計算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i33/組合應(yīng)力校A112323許用值A(chǔ)223123(外壓許用值A(chǔ)31233/組合應(yīng)力校A112323許用值A(chǔ)223123(外壓許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iB34/計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Zb (D2D2基礎(chǔ)環(huán)板面積Ab34/計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Zb (D2D2基礎(chǔ)環(huán)板面積Ab 4基礎(chǔ)環(huán)板計算力矩max(MC b2,MC l2 x y基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合M00/Z(mgF00)/bmaxmax0 0.3M0M)/Zmg/ 受風(fēng)載時基礎(chǔ)環(huán)板與基礎(chǔ)表面間虛擬的最大拉應(yīng)力M00Mm min 受地震載荷時基礎(chǔ)環(huán)板與基礎(chǔ)表面間虛擬的最大拉 0 0 0.25MwMem0g 許用值校核結(jié)果合合合合合合合注1:ij中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓i=3液壓試驗工況 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓）[]t設(shè)計溫度下材料許用應(yīng)力B設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)A3:液壓試驗時軸向最大組合拉應(yīng) A4:液壓試驗時軸向最大組合壓應(yīng):試驗壓力引起的周向應(yīng)力注3:單位如下質(zhì)量: 彎矩: 應(yīng)力:35/地腳螺栓需要的螺紋小徑d1 4BAbC2n[地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果合筋板壓應(yīng) n1Gl'筋板許用應(yīng)力筋板校核結(jié)果合3Fl蓋板最大應(yīng) 3 35/地腳螺栓需要的螺紋小徑d1 4BAbC2n[地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果合筋板壓應(yīng) n1Gl'筋板許用應(yīng)力筋板校核結(jié)果合3Fl蓋板最大應(yīng) 3 4(l'dc)2(l'2d 3 蓋板許用應(yīng)力蓋板校核結(jié)果合裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJ max D it it對接焊接接頭拉應(yīng)力許可值對接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面A0.7D ot搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力許可值搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應(yīng)力0.3MJJ mJJ eZ 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應(yīng)力許可值36/對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJ max D it36/對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJ max D it it對接焊接接頭拉應(yīng)力許可值對接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面A0.7D ot搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設(shè)計名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)量平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量0液壓試驗時液體質(zhì)量吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw37/搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力許可值搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應(yīng)力0.3MJJ mJ37/搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力許可值搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應(yīng)力0.3MJJ mJJ eZ 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應(yīng)力許可值搭接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設(shè)計名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)量平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量0液壓試驗時液體質(zhì)量吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw38/上封頭校核計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條橢圓封頭簡C材 (板材38/上封頭校核計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條橢圓封頭簡C材 (板材空塔重心至基礎(chǔ)環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風(fēng)載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N0操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓操作工況下塔頂振幅檢修工況下塔頂振幅0檢修工況下自振周期s39/下封頭校核計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條橢圓封頭簡C材 (板材39/下封頭校核計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條橢圓封頭簡C材 (板材壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓力p1.25p[]0.3642(或由用戶輸入 [壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90ReL=試驗壓力下封頭的應(yīng)T=pT.(KDi0.5eh)=2校核條T校核結(jié)合厚度及重量形狀系1 D2K 2 i=6 2h i計算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名義厚nh=結(jié)滿足最小厚度要重壓力計最大允許工作壓2[ [pw]= =KDi0.5結(jié)合40/第1段筒體校計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條筒體簡C材 壓40/第1段筒體校計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條筒體簡C材 壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓力p1.25p[]0.3672(或由用戶輸入 [壓力試驗允許通過的應(yīng)力T0.90ReL=試驗壓力下封頭的應(yīng)T=pT.(KDi0.5eh)=2校核條T校核結(jié)合厚度及重量形狀系1 D2K 2 i=6 2h i計算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名義厚nh=結(jié)滿足最小厚度要重壓力計最大允許工作壓2[ [pw]= =KDi0.5結(jié)合41/第2段筒體校計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條筒體簡C材 41/第2段筒體校計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條筒體簡C材 厚度及重量厚度及重量計算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓力pT=1.25p[]= (或由用戶輸入[的應(yīng)力水平TT0.90ReL=T=pT.(Di e)=2e校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力最大允許工作壓2e[[pw]=(Die)=設(shè)計溫度下計算應(yīng)pc(Diet =e校核條 結(jié)合42/第3段筒體校計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條筒體簡C材 厚度42/第3段筒體校計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算所依據(jù)的標(biāo)GB/T150.3-計算條筒體簡C材 厚度及重量計算厚 =2[]t =計算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓力pT=1.25p[]= (或由用戶輸入[的應(yīng)力水平TT0.90ReL=T=pT.(Di e)=2e校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力最大允許工作壓2e[[pw]=(Die)=設(shè)計溫度下計算應(yīng)pc(Diet =e校核條 結(jié)合1.5.643/設(shè)計溫度設(shè)備直徑材料名稱號1操作質(zhì) m0m01m02m1.5.643/設(shè)計溫度設(shè)備直徑材料名稱號1操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力試驗時應(yīng)力校壓力試驗類液壓試試驗壓力pT1.25p[]= (或由用戶輸入[的應(yīng)力水平TT0.90ReL=圓筒的應(yīng)T=pT.(Di e)=2e校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)力最大允許工作壓2e[[pw]=(Die)=設(shè)計溫度下計算應(yīng)pc(Diet =e校核條 結(jié)合44/nMIIF(hh 地震彎 注:計及高振型時,此項按B.24計0000000地腳螺栓及地腳螺栓座(D4D4Zb44/nMIIF(hh 地震彎 注:計及高振型時,此項按B.24計0000000地腳螺栓及地腳螺栓座(D4D4Zb 基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D2D2Ab 基礎(chǔ)環(huán)板面 max(MxCxbmaxb2,MyCybmaxl2合容器殼體強(qiáng)度計取用厚度合合裙座設(shè)計溫℃3裙座名義厚個合1.5.71.5.845/1.5.71.5.845/-填料6巖不銹鋼薄1形封-3填料巖不銹鋼薄形封-1-填料6巖不銹鋼薄1形封-3填料巖不銹鋼薄形封-1浮閥巖不銹鋼薄形封46/ 再生 填料 標(biāo)準(zhǔn)橢 巖 不銹鋼薄 填料 巖 不銹鋼薄 形封 水洗 浮閥 巖 不銹鋼薄 形封塔 設(shè) 位 板 度 力 材 -填料巖不銹鋼薄1形封1浮閥巖不銹鋼薄4-形封-填料-填料巖不銹鋼薄1形封1浮閥巖不銹鋼薄4-形封-填料5巖不銹鋼薄1形封47/ 填料 巖 不銹鋼薄 形封 再生 填料 巖 不銹鋼薄 形封形封2.12003-2009-TSG21-GB150-GB/T151-HG20553-2.12003-2009-TSG21-GB150-GB/T151-HG20553-SH/T3405-2.248/剛性結(jié)構(gòu)：用于管殼溫差較小的情況（一般≤50℃，管間不能清固定管板帶膨脹節(jié)：有一定的溫度補(bǔ)償能力，殼程只能承受較低壓浮頭管內(nèi)外均能承受高壓，可剛性結(jié)構(gòu)：用于管殼溫差較小的情況（一般≤50℃，管間不能清固定管板帶膨脹節(jié)：有一定的溫度補(bǔ)償能力，殼程只能承受較低壓浮頭管內(nèi)外均能承受高壓，可用于高溫高管殼管內(nèi)外均能承受高壓，管內(nèi)清洗及檢管外填料函：管間容易漏泄，不宜處理易揮發(fā)，易燃易爆及壓力較高的介式內(nèi)填料函：密封性能差只能用于壓差較小的場釜?dú)んw上都有個蒸發(fā)空間，用于蒸汽與液相分結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，主要用于高溫高壓場合，或固定床反應(yīng)器套管套管能逆流操作，用于傳熱面積較小的冷卻器、冷凝器、或預(yù)熱螺浸沒用于管內(nèi)流體的冷卻、冷凝、或者管外流體的加盤管噴淋只能用于管內(nèi)流體的冷卻板拆洗方便，傳熱面能調(diào)整，主要用于粘性較大的液體間換板螺旋可進(jìn)行嚴(yán)格的逆流操作，有自潔作用，可回收低式傘板傘形傳熱板結(jié)構(gòu)緊湊，拆洗方便，通道較小，易堵，要求流板殼板束類似于管束，可抽出清洗檢修，壓力不能太2-2管殼式換熱器優(yōu)缺點(diǎn)對管束可以抽出，方便清洗介質(zhì)溫度不受小浮頭易發(fā)生浮頭可在高溫高壓下工作，一般溫度≤450金屬材料耗量大，成本高換熱可用于結(jié)垢比較嚴(yán)重的場49/ 于50℃時應(yīng)在殼體上設(shè)置膨脹節(jié)；固 旁路漏流較小 管板與管頭之間易產(chǎn)生溫差應(yīng)力而損壞種 優(yōu) 缺換熱器型 換熱器特管束可抽出來機(jī)械清洗殼體與管壁不受溫差限制,可在高溫、高在管子的U形出沖蝕，應(yīng)控管束可抽出來機(jī)械清洗殼體與管壁不受溫差限制,可在高溫、高在管子的U形出沖蝕，應(yīng)控制管內(nèi)流U下工作，一般適用溫度≤500℃，壓管程不適用于結(jié)垢較嚴(yán)重的場合管單管程換熱器不適用換熱可用于殼程結(jié)構(gòu)結(jié)垢比較嚴(yán)重的場合不適用于內(nèi)導(dǎo)流筒，故死可用于管程易腐蝕場傳熱面減少設(shè)備數(shù)量和屬耗量雙殼傳熱效率提高分程隔板與殼體密封片處易泄露換熱適用于大型化殼體直徑圓度要求較適用于串聯(lián)臺數(shù)較多適用于高溫、高壓場折流不易發(fā)生誘導(dǎo)振動損失在低雷諾數(shù)Re<6000（液相、Re<10000（氣相50/進(jìn)出口壓降降低90%進(jìn)出口處流動死區(qū)，旁路漏流減小，可金屬耗量增加10%（按相同直徑比較外導(dǎo)流 高傳熱有效面積7%以上制造難度加大，外導(dǎo)流筒換熱 在DN325~1800范圍內(nèi)可增加要求100%射線探傳熱面積總傳熱效率相應(yīng)提高管束可抽出機(jī)械清洗介質(zhì)間溫差不受制可用于結(jié)構(gòu)比較嚴(yán)重的場合；可用于填程腐蝕較重的場合；金屬耗量較浮頭 密封處易漏；不適用于有毒、易燃函 易爆、易揮發(fā)及貴重介質(zhì)換熱左右；適用溫度可達(dá)200℃，壓力可管板 鍛件使用較少，成本低20%以上 殼程無法清洗 不適用于殼程易結(jié)垢場換熱傳熱死區(qū)小，傳熱效率提高20%熱效率較低壓降小；抗垢性能良好造價提換熱傳熱死區(qū)小，傳熱效率提高20%熱效率較低壓降?。豢构感阅芰己迷靸r提適用于換熱器大型化，特別是核電換熱用2.32.3.12.3.2（1）（2）（3）（4）腐蝕性較強(qiáng)的物流應(yīng)走管程，可以降低對外殼材料的要求（5）51/2.3.32.3.452/2-常見流物流速物流速冷卻用海冷卻用海高粘度油高粘度油氣液混合流氣液混合流2-常見流物流速物流速冷卻用海冷卻用海高粘度油高粘度油氣液混合流氣液混合流2.3.52-4常見真空（0~0.1MPa絕壓0.035(MPa下同2.3.6傳熱面兩側(cè)的傳熱膜系數(shù)如1 2最好能使兩側(cè)的值大體相等。計算傳熱面積時，常以增加（1）（2）增設(shè)擋板或促進(jìn)產(chǎn)生湍流的插入物（3）53/ 0~0.7(MPa表壓下同 操作壓力 壓力降油類蒸 油類蒸 低粘度油 低粘度油 冷卻水（淡水 冷卻水（淡水 流體在直管內(nèi)常見適宜流 殼程內(nèi)的常見適宜流2.3.7有機(jī)化合物蒸氯化鈉溶可聚合有機(jī)蒸汽2.3.7有機(jī)化合物蒸氯化鈉溶可聚合有機(jī)蒸汽焦?fàn)t有機(jī)化合物液瀝青水蒸制冷劑液硬2.3.854/制冷劑蒸 萃取 有機(jī)熱載體蒸 壓縮空 醋酸及乙 處理后鍋爐 天然氣煙道 二氧化 液化 天然 循環(huán) 重 溶劑蒸 鹽 煤 GB/T8163-碳GB2270-不銹可以選用8~9m的管長。GB/T8163-碳GB2270-不銹可以選用8~9m的管長。55/材 鋼管標(biāo) 外徑×厚度（4）（4）1~2.5m/s；2.4型號AES5001.6-16164I表示公稱換熱面積為54m256/2.5換熱器選型示例（E0301為例2.5.12-軟件一AspenPlus換熱器工藝參SW6-換熱器機(jī)械強(qiáng)度設(shè)計與校2.5換熱器選型示例（E0301為例2.5.12-軟件一AspenPlus換熱器工藝參SW6-換熱器機(jī)械強(qiáng)度設(shè)計與校2.5.22.5.2.12-流股參0醋0氮?dú)?.5.2.2該換熱器的管程工作溫度為202.35～212.44℃，殼程工作溫度為119.39～據(jù)，一般為工作溫度+（15～30）215℃，殼程設(shè)計溫度為120℃。1.033MPa，殼0.103MPa。換熱器的設(shè)計壓力為設(shè)計溫度下的最大工作壓力，一般為正常工作壓力的1.1倍。這里取殼程設(shè)計57/殼程出 氮?dú)夤艹坛? 醋流股名 壓力 溫度 質(zhì)量流量 氣相分 主要介質(zhì)名稱和組成（MoleExchangerDesignand 換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)名 用2.5.2.32.5.2.3四版）給的污垢熱阻經(jīng)驗系數(shù)，確定本換熱器殼程介質(zhì)污垢熱阻為2.5.2.42.5.2.52.5.2.611.6m258/2.5.2.7EDR2-2EDR工藝數(shù)59/2-3換熱器結(jié)構(gòu)2-3換熱器結(jié)構(gòu)由于管側(cè)流體有結(jié)構(gòu)傾向，為了易于清洗污垢，選用B60/（2）換熱器的殼體選用使用最廣泛的殼體型式，E（3）M2.5.3.2EDR（2）換熱器的殼體選用使用最廣泛的殼體型式，E（3）M2.5.3.2EDR2-4EDR初步設(shè)2.5.3.3以利用換熱器結(jié)構(gòu)來解決結(jié)構(gòu)問題等因素，綜合考慮，使用19mm的管徑。61/2-9排列方式分類和應(yīng)用場流體方向與正三角形的頂點(diǎn)2-9排列方式分類和應(yīng)用場流體方向與正三角形的頂點(diǎn)垂直，應(yīng)用最普遍，其傳熱正三角形排數(shù)高于正方形排列。一般適用于不產(chǎn)生污垢或生成污垢能以化學(xué)方式處理，以及允許壓力降較高的操作常用于要求流體壓力降較低和需要機(jī)械方法清理管子外正方形排的情況下，但傳熱系數(shù)比正三角形排列的低6~10（對直《固定管板式熱交換器》上推薦的標(biāo)準(zhǔn)換熱器型號，本換熱器采用的管長為3000mm62/轉(zhuǎn)角正方 的那樣低）和需要機(jī)械方法清理管子外部的情況下，傳系數(shù)比正方形排列的高轉(zhuǎn)角三角形排 的三角形那樣普遍，傳熱系數(shù)也不如它高，但高于正方排列。使用情況與上述正三角形排列排列方 特點(diǎn)及應(yīng)用場2.5.3.42.5.3.5單弓形折流傳熱2.5.3.42.5.3.5單弓形折流傳熱效率高；價廉；易于壓力降最高；不適用于高粘度流三弓形折流壓力降較雙弓形折流板傳熱效率比雙弓形折流板流體穿過折流板孔和管子孔式折流壓力降較大，僅適用于較清潔的流的縫隙流動，以增加傳熱殼側(cè)不易結(jié)垢；壓力降與不易制造，設(shè)計方法沒有標(biāo)準(zhǔn)化；質(zhì)量螺旋形折流效率適中；減小或消除滯率較大時管束和殼體之間的旁路流較積；減小或消除管子振63/盤環(huán)形折流在相同壓力降下，傳熱效率比正方形排管方式相比，徑向排列制造方流體縱向穿過折流桿于換之間的間隙，壓力降小折流 要求流量大，管子排列方式較效地將壓力降轉(zhuǎn)移到熱傳為換熱管提供支所有的管子都得到支撐管子振動；比單弓形折流板 需要較小的官署或者更大的殼徑弓形區(qū)不排加有效的將壓力降轉(zhuǎn)移到熱 殼徑增大導(dǎo)致費(fèi)用增遞雙弓形折流 壓力降較單弓形折流板 傳熱效率比單弓形折流板折流板類 優(yōu) 缺最大無支撐折流板間距/殼最大無支撐折流板間距/殼1/3（單相流束長度的一本換熱器折流板間距根據(jù)EDR初步設(shè)計結(jié)果進(jìn)行調(diào)整，最終調(diào)整為350mm（2）為直徑的15%~25%。0.25（單相流圓缺率/殼<殼徑的一0~殼徑的一0.40~0.45（多相流0.15（弓形區(qū)不排管（3）64/最 最 一般范 最佳項 最 最 一般范 最佳場 度間隙要比靠近中間的管子大這就需在徑向管排間增加額外的非徑向排2.5.3.6接管參考2.5.3.6接管參考65/2-6管側(cè)接管圓2-換熱器接管尺寸及方位匯總2-6管側(cè)接管圓2-換熱器接管尺寸及方位匯總殼程進(jìn)口ZJUT-E0301-管程進(jìn)口ZJUT-E0301-66/管程出口 見ZJUT-E0301-殼程出口 見ZJUT-E0301-接管名 接管尺 方位2-7圓整2-7圓整后結(jié)構(gòu)型，其圓缺率為40%。折流板間距為350mm，在理論值范圍之內(nèi)。67/2-8計算2-8計算2-9計算68/2-10流體分析結(jié)2-10流體分析結(jié)熱阻）770.3W/(m2·K)，在經(jīng)驗值范圍之內(nèi)。3參考化工工藝手冊（下冊E0301型號為BEM400-0.11-69/2-11E03012-11E030170/2-管板布換熱器機(jī)械強(qiáng)度校71/設(shè)計 算條 設(shè)計壓力12-管板布換熱器機(jī)械強(qiáng)度校71/設(shè)計 算條 設(shè)計壓力1設(shè)計溫度管箱圓筒內(nèi)徑 72/C內(nèi)徑 (試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點(diǎn) =2[]t72/C內(nèi)徑 (試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點(diǎn) =2[]t =e=n-C1-C2=n pT1.25p[] [的應(yīng)力水平TT0.90ReL T=pT.(Di e)=2eT73/C內(nèi)徑 設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力pT1.25p[] [73/C內(nèi)徑 設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力pT1.25p[] [T0.90ReL T=pT.(KDi0.5eh)=2T1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =2e[ (Die)=pc(Diet =e 74/C內(nèi)徑 (試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點(diǎn) =2[]t =e=n-C1-C2=74/C內(nèi)徑 (試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點(diǎn) =2[]t =e=n-C1-C2=n pT1.25p[] [的應(yīng)力水平TT0.90ReL T=pT.(Di e)=2eT2e[ (Die)=eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計2[ [pw]=KD = 75/C內(nèi)徑 設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力pT1.25p[] [75/C內(nèi)徑 設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度許用應(yīng)力pT1.25p[] [T0.90ReL T=pT.(KDi0.5eh)=2T1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=pc(Diet =e 76/C內(nèi)徑 (試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點(diǎn) =2[]t =e=n-C1-C2=76/C內(nèi)徑 (試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力試驗溫度下屈服點(diǎn) =2[]t =e=n-C1-C2=n pT1.25p[] [的應(yīng)力水平TT0.90ReL T=pT.(Di e)=2eT2e[ (Die)=pc(Diet =e 壓力計2[ [pw]=KD = 77/C外徑 試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力=C外徑 (管材77/C外徑 試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力=C外徑 (管材 =2[]t =e=n-C1-C2=n 2e[ Doe=Pc(Doet =e 78/C外徑 試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力=e=n-C1-C2=n 78/C外徑 試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力=e=n-C1-C2=n 外徑Do=A e=n-C1-C2=n 外徑Do=A B 當(dāng)D 20時，[p]B Do/Do/e20[p]min{(2.250.0625)B,2o Do/ Do/ Do/=79/C外徑 (試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力 =2[]t =e=n-79/C外徑 (試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力 =2[]t =e=n-C1-C2=n 2e[ Doe=設(shè)計溫度下計算應(yīng)Pc(Doet =e B 當(dāng)D 20時，[p]B Do/Do/e20[p]min{(2.250.0625)B,2o Do/ Do/ Do/=80/直管換熱管殼程壓力試驗外壓計計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算條換熱管簡-C材料名 (管材設(shè)計溫度許用應(yīng)C外徑80/直管換熱管殼程壓力試驗外壓計計算單上海迅羽化工工程高技術(shù)計算條換熱管簡-C材料名 (管材設(shè)計溫度許用應(yīng)C外徑 試驗溫度許用應(yīng)力設(shè)計溫度許用應(yīng)力=e=n-C1-C2=n 外徑Do=A B 當(dāng)D 20時，[p]B Do/Do/e20[p]min{(2.250.0625)B,2o Do/ Do/ Do/=81/厚度及重量計算厚=有效厚e=n-C1-C2=81/厚度及重量計算厚=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=L=Do=AA=BB=重壓力計許用外壓當(dāng)D 20時，[p]B Do/Do/e20[p]min{(2.250.0625)B,2o Do/ Do/ Do/=結(jié)換熱管殼程壓力試驗外壓計算合2.72-換熱器強(qiáng)度計算殼管設(shè)計溫度℃設(shè)計溫度℃換熱器換熱管詳管管子排列方轉(zhuǎn)2.72-換熱器強(qiáng)度計算殼管設(shè)計溫度℃設(shè)計溫度℃換熱器換熱管詳管管子排列方轉(zhuǎn)角三角后端管箱筒體名義厚前端管箱封頭名義厚82/頭、(平蓋)校核計算、后端管箱圓筒校核計算、箱封頭(平蓋)校核計算、管箱法蘭校核計算、管板計后端管箱封頭名義厚 殼程圓筒名義厚 前端管箱筒體名義厚 管數(shù) 折流板間 換熱管直 管心 殼程直徑 設(shè)計壓力 設(shè)計壓力 管殼式換熱器工藝換熱器工藝條件83/換熱器裝配換熱器裝配84/2.10BEM500-0.11-45.1-3-1醋酸吸2BEM400-0.11-25.4-3-醋酸回1BKU600-0.88- 272.10BEM500-0.11-45.1-3-1醋酸吸2BEM400-0.11-25.4-3-醋酸回1BKU600-0.88- 27精餾塔75085/ 精餾塔再沸 BKU450-0.88-23.1-2- 600 醋酸回收塔再沸 BKU250-0.22-3-1.5- 450 醋酸吸收塔再沸 BKU800-0.22-231.2-4.5-2Ⅰ 1000 數(shù)換熱 面積 殼 管 總設(shè)備位 設(shè)備名 型 管 積 量 材 材 量BEM400-0.11-30.1-3-換熱1BEM400-0.11-30.1-3-換熱186/4.14.24-1泵的類型4.14.24-1泵的類型及類離心軸流旋渦往復(fù)轉(zhuǎn)子87/流 較 項 葉片 容積均勻均不均較均揚(yáng)較低高高高結(jié)構(gòu)簡單，造價低，體積小，重量輕，安裝檢修動均勻均不均較均揚(yáng)較低高高高結(jié)構(gòu)簡單，造價低，體積小，重量輕，安裝檢修動大，體大，造價維簡麻簡4.388/特別適用于小 特別適用 適用于中低黏度較低的各種 特別適用于大流量量、較高壓力的壓力、小流力、中小流量適用范 低揚(yáng)程，黏度較低低黏度的清潔 量的清潔 其適用于黏介 高的介啟 出口閥關(guān) 出口閥全 出口閥全對應(yīng)一定流量，可以達(dá)到特 對應(yīng)一定流量，只能達(dá)到一定的揚(yáng)揚(yáng)程，由管道系統(tǒng)確穩(wěn)定 不恒定，隨管道情況變化而變 恒（6）（7）1、流量穩(wěn)進(jìn)料泵（2、一般揚(yáng)程較1、一般選用離心括原料泵3、有些原料粘度過大或含固體顆4、泵入口溫度一般為常溫，但某式泵或高速泵中間給料泵的入口溫度可大于3、泵的備用率為5、工作時不能停89/泵名 特 選用要1、流量變動范圍大（一般用液位控流量1、一般選用離心2、流量較2、選用低氣蝕余量泵，1、流量變動范圍大（一般用液位控流量1、一般選用離心2、流量較2、選用低氣蝕余量泵，并塔底用必要的灌注液體一般處于氣液兩相態(tài)，NPSHa3、泵的備用率為5、工作可靠性6、工作條件苛刻，一般有污垢沉1、宜選用離心1、流量較2、對純度高或貴重產(chǎn)品2、揚(yáng)程較產(chǎn)品3、泵入口溫度低（塔頂產(chǎn)品一般對連續(xù)操作的產(chǎn)品泵，備常溫，中間抽出和塔底產(chǎn)品溫度稍高50%~100%；對間歇操作4、某些產(chǎn)品泵間斷操泵，一般設(shè)備用1、流量較小，揚(yáng)程較1、選用污水泵、渣漿2、污水中往往有腐蝕性介質(zhì)和排污2、常需采用耐腐蝕材3、設(shè)備備用率50%-3、連續(xù)輸送時要求控制流90/燃料油 1、流量較小，泵出口壓力穩(wěn)定（ 1、根據(jù)不同的粘度，選用1、流量很小，計量要求嚴(yán) 1、選用柱塞或隔膜計量 4、注入介質(zhì)為化學(xué)藥品、催化 3、一般間歇操作，可不設(shè)備等，往往有腐蝕 1、選用離心1、流量穩(wěn)定，揚(yáng)程較循環(huán) 2、按介質(zhì)選用泵的型號和材2、介質(zhì)種類繁3、泵的備用率為50%-回流泵（ 1、流量變動范圍大，揚(yáng)程較較1、一般選用離心括塔頂及 2、泵入口溫度不高，一般為30-2、泵的備用率為底回流泵 3、工作可靠性要求1、一般均隨主機(jī)配套供1、潤滑油1、一般均隨主機(jī)配套供1、潤滑油壓力一般為0.1-潤滑油泵2、一般均為螺桿泵和齒輪2、機(jī)械密封封液壓力一般封液但離心泵壓縮機(jī)組的集中腔壓力高0.05—往使用離心91/般為1.0- 子泵或離心2、粘度較 2、泵的備用率為3、泵入口溫度一般不4.4泵選型示例（P0101為例4-待選泵1乙烯進(jìn)SPG100-離心單1醋酸進(jìn)SPG200-離心單進(jìn)料SPG80-離心單2醋酸進(jìn)4.4泵選型示例（P0101為例4-待選泵1乙烯進(jìn)SPG100-離心單1醋酸進(jìn)SPG200-離心單進(jìn)料SPG80-離心單2醋酸進(jìn)SPG50-離心單421進(jìn)料SPG300-離心單92/ 水 SPG150- 離心 單 進(jìn)料 SPG150- 離心 單 進(jìn)料 SPG40- 離心 單 乙烯壓縮 SPG50- 離心 單 電 流 率93/93/ 回收塔塔釜液 SPG50- 離心 單 4.4.1具體選型（P0101為例4-4P0104特乙烯進(jìn)料4.4.1具體選型（P01