鈾業(yè)版章熱評價

安全分析報文件代版3Ensa合同安全分析報文件代版3Ensa合同項客戶/URCENUN24P容器設(shè)計及制造規(guī)編審批設(shè)計和設(shè)計和項目工33熱評 熱設(shè)計的描 設(shè)計特 內(nèi)容物的衰變 溫度匯總 最高壓力匯總 材料特性和部件的技術(shù)標(biāo) 材料特 部件的技術(shù)標(biāo) 防輻射部 部件的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī) 正常運輸條件下熱評 受熱和受 分析模 試驗?zāi)?最高溫 最低溫 最大熱應(yīng) 最高正常工作壓 幾何容積的計 燃料組件桿內(nèi)可用充裝氣體容積的計 氣態(tài)裂變產(chǎn)物容積的計 氣體總?cè)莘e的計 屏蔽容器中內(nèi)腔壓力的計 假設(shè)事故條件時的熱評 初始條 著火試驗條 i分析模 試驗?zāi)?最高溫度和壓 最高熱應(yīng) MMC管與不銹鋼乏燃料吊籃托架之間的徑向間 乏燃料吊籃和本體之間的徑向間 本體、不銹鋼結(jié)構(gòu)、MMC管和乏燃料吊籃導(dǎo)向銷之間的軸向間 假想事故條件下的核燃料空 裝燃料-排水-干燥操作的熱評 排水和干燥過程的描 輸入數(shù) 裝滿燃料和充滿水的屏蔽容器的熱評 屏蔽容器排水和真空干燥的熱評 由于非正常事件屏蔽容器內(nèi)腔充滿氦氣的熱評 附 比熱計算方 真空干燥過程期間氮氣導(dǎo)熱系數(shù)的評 水沸騰時間測量等式的計算方 參考文 二氧化鈾與釓的熱特性，UO2MMC（金屬基體復(fù)合材料）的熱特奧氏體不銹鋼Tp304的熱特性鋁合金6063（散熱鰭片）的熱特性SA-5081A級（外蓋板（2））3，減震器（鋁質(zhì)蜂窩，ALCORE22.0–1/16–0.0063N–5052TRUSSGRID）鋁質(zhì)減震器4mBarAFA3GAFA3GAA燃料組件的噴嘴與通減震器（工況1）曲面的薄膜系數(shù)“h2”“h1”、“h2”、“h3”和“h4”火災(zāi)期間屏蔽容器的薄膜系數(shù)（2階段彎曲表面（3階段）的薄膜系數(shù)減震器彎曲不銹鋼表面（3階段）的薄膜系數(shù)減震器涂漆表面（3階段）的薄膜系數(shù)火災(zāi)事故當(dāng)中，時間t=75104s時,本體和不銹鋼結(jié)構(gòu)中的軸向熱膨脹AFA2G燃料的屏蔽容器瞬態(tài)熱分析計算的沸騰值使用求得等式計算的沸騰時間（AFA2G燃料）安裝AFA3G或AFA3GAA燃料屏蔽容器瞬態(tài)熱分析計算的沸騰時間使用求得等式計算的沸騰時間（AFA3G或AFA3GAA燃料）充氦氣后干燥可用的時間（AFA充氦氣后干燥可用的時間（AFA3GAFAv鰭片（工況1）C單位的溫度分布本體（工況1）C單位的溫度分布下減震器（工況1）C單位的溫度分布上減震器聚氨酯泡沫（工況1）C單位的溫度分布上減震器聚氨酯泡沫（工況1）C單位的溫度分布上減震器鋁吸收材料（工況1）C單位的溫度分布（（（（軸向溫度曲線（本體（工況1）（（軸向溫度曲線（外筒體（工況1）鰭片（工況3）C單位的溫度分布本體（工況3）C單位的溫度分布外筒體（工況3）C單位的溫度分布內(nèi)蓋板（工況3）C單位的溫度分布外蓋板（工況3）C單位的溫度分布下減震器吸收材料（工況3）C單位的溫度分布上減震器吸收材料（工況3）C單位的溫度分布軸向溫度曲線（燃料組件（工況3）（（（（（（軸向溫度曲線（外筒體（工況3）（°C（正常運輸條件時乏燃料吊籃導(dǎo)向銷的溫度正常運輸條件時MMC管的溫度（C）正常運輸條件時MMC管的軸向熱膨脹吊耳位置節(jié)點的位移（工況1）吊耳位置節(jié)點的位移（3）事故條件時內(nèi)筒體節(jié)點的溫度（°C）火災(zāi)事故當(dāng)中，時間t=75104s時,本體和不銹鋼結(jié)構(gòu)中的軸向熱膨脹火災(zāi)事故當(dāng)中，時間t=75104s時,本體和不銹鋼結(jié)構(gòu)中的軸向熱膨脹安裝燃料期間（AFA3GAFA3GAA）39.36安裝燃料期間（AFA3GAFA3GAA）35.424安裝燃料期間（AFA3GAFA3GAA）31.488安裝燃料期間（AFA3GAFA3GAA）27.522AFA2G燃料，充滿真空壓力氮氣時穩(wěn)態(tài)熱分析的溫度分布排水和真空干燥操作期間，安裝燃料過程AFA2G燃料組件的最高溫度AFA3GAFA3GAFA2G燃料組件的最高溫度AFA2G燃料組件的最高溫度AFA2G燃料組件的最高溫度AFA3G燃料組件的最高溫度AFA3G燃料組件的最高溫度x3.0熱評3.0熱評組件（FA。合ADRRID2IMDG2[3-2][3-3][3-4]IAEASSR-6[3-6]10CFR71[3-5]熱設(shè)計的設(shè)計特UO2貨盤傳到燃料棒，再從燃料棒到包圍它們的氦氣。構(gòu)成燃料組件的余MMC管有良好的臨界控制性，由于它們鋁材使用率高，所以它們也具有非常好的導(dǎo)熱MMC管之間亦留有間隙。這（1傳到內(nèi)蓋板。內(nèi)蓋板和外蓋板之間也是遵循相同的傳熱機制。熱量從上減震器經(jīng)傳導(dǎo)傳到內(nèi)蓋板。內(nèi)蓋板和外蓋板之間也是遵循相同的傳熱機制。熱量從上減震器經(jīng)傳導(dǎo)ENUN24P3.3節(jié)，而事故條件的分析，請見第3.4節(jié)的內(nèi)容。料組件，具體詳見本篇《安全分析報告》（SAR）1章的內(nèi)容。AFA3GFA，詳見參考文獻[3-參考文獻[3-8]里面表7-29顯示設(shè)計基準(zhǔn)燃料組件（FA）的最大熱功率值為1337.84W/EC（AFA2G）1638.02W/EC（AFA3GAFA3GAA。這些值已相應(yīng)地分別AFA2G352G）1.01（AFA3GAFA3GAA）的系數(shù)。通過將這兩個系數(shù)乘以設(shè)計基準(zhǔn)燃料組件1380.2W/E（AA2G1656.4W/E（AA3GAFA3GAA）的因此，2439.31kW，而在計算中，我們使用稱為“總設(shè)計熱功率”39.75kW24AFA3GAFA3GAA溫度匯總23.3另外，還需檢查安全殼O形圈的溫度是否低于它制造廠家[3-10]規(guī)定的允許溫度，即對O280°CO360°C。3-MMC--403.3另外，還需檢查安全殼O形圈的溫度是否低于它制造廠家[3-10]規(guī)定的允許溫度，即對O280°CO360°C。3-MMC--40—--40—--40—--40—--40—中子屏蔽--40—--40—--40—--40—--40—--40—--40—--40—最高壓力下表所示為正常運輸條件和事故條件時屏蔽容器內(nèi)腔室的內(nèi)部壓力和ENUN4屏蔽容器內(nèi)腔的內(nèi)部壓力MMC316.8316.8°C(1800s)345.1°C(66104s)330.1213.4213.5°C(1800s)246.5°C(35504s)227.6316.2316.2°C(1800s)344.5°C(66104s)329.6120.5505.2最高壓力下表所示為正常運輸條件和事故條件時屏蔽容器內(nèi)腔室的內(nèi)部壓力和ENUN4屏蔽容器內(nèi)腔的內(nèi)部壓力MMC316.8316.8°C(1800s)345.1°C(66104s)330.1213.4213.5°C(1800s)246.5°C(35504s)227.6316.2316.2°C(1800s)344.5°C(66104s)329.6120.5505.2°C(1800s)506.7°C(1817s)142.1中子屏蔽121.4504.6°C(1800s)506.3°C(1817s)142.2119.6528.1°C(1800s)528.1°C(1800s)141.8347.7347.7°C(1800s)373.5°C(69704s)359.8171.4173.1°C(1800s)212.9°C(15704s)185.9160.8191.9°C(1800s)213.9°C(4112s)174.2123.7124.8°C(1800s)168.4°C(21104s)144.5115.5118.9°C(1800s)165.2°C(15704s)137.9O119.2119.3°C(1800s)162.8°C(26504s)141熱分析極材料特為測量溫度的分布性，ANSYS[3-11]要求引入屏蔽容器材料的導(dǎo)電和輻射特6（5熱分析極材料特為測量溫度的分布性，ANSYS[3-11]要求引入屏蔽容器材料的導(dǎo)電和輻射特6（55值38-40800400200AFAAFA3.2.2ENUN24P屏蔽容器用于釋放燃料組件的衰變熱，這種屏蔽容器內(nèi)腔內(nèi)部和從屏蔽ENUN24P3.33.4節(jié)按事故條件防輻射部中子屏蔽采用固態(tài)合成材料NS-4-FR?，它圍繞著屏蔽容器。面的物體密封，不會由于O形圈的熱損壞而釋放到大氣。本節(jié)和第3.4節(jié)所示的熱量分6ENUN24P屏蔽容器完全屏蔽燃料組件發(fā)出的3.2.1ENUN24P屏蔽容器完全屏蔽燃料組件發(fā)出的3.2.1UO2的熱特K993.2.2二氧化鈾與釓的熱特性，UO2+7KK燃料的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)[3-8鋯合金-4的熱KNUREG/CR-7024[3-16]鋯合金-4的熱KNUREG/CR-7024[3-16]，等式3.2-113NUREG/CR-7024[3-16]，表3.1-115NUREG/CR-6886[3-18]，表B-MATPRO等式（NUREG-CR/61504卷也指IAEA-TECDOC-1496阿爾法階段（T1083K）適用于阿爾法階段（T1090K）當(dāng)結(jié)晶取向未知時，阿爾法階段（T1083K）9氦的熱特K氦的熱特K氮的熱特K氮的熱特KVDI-W?RMEATLAS[3-20]，章節(jié)Dbc2（177頁VDI-W?RMEATLAS[3-20]，章節(jié)Dbc2（177頁VDI-W?RMEATLAS[3-20]，章節(jié)Dbc2（177頁空氣的熱Kg空氣的熱KgVDI-W?RMEATLAS[3-20]，章VDI-W?RMEATLAS[3-20]，章Dbc2（Dbc2（VDI-W?RMEATLAS[3-20]，章節(jié)Dbc2（161頁通用常數(shù)（=9.8表3.2.7MMC（金屬基體復(fù)合材料）KEnsa要求，最表3.2.7MMC（金屬基體復(fù)合材料）KEnsa要求，最低Ensa要求，指導(dǎo)根據(jù)創(chuàng)刊件3.6.117ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TE-NUREG/CR-6886[3-18]，表SB-221A6061T6（乏燃料吊籃表SB-221A6061T6（乏燃料吊籃導(dǎo)向銷）的熱KMMPDS-01[3-22]，圖MMPDS-01[3-22]，圖MMPDS-01[3-22]，圖NUREG/CR-6886[3-18]，奧氏體不銹鋼Tp奧氏體不銹鋼Tp304的熱特KASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TCD（J類ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TE-1（3類NUREG/CR-6886[3-18]，表B-Rohsenow[3-23]，表4（第3-22頁低合金碳SA-CI2（封頭和內(nèi)筒體、內(nèi)蓋低合金碳SA-CI2（封頭和內(nèi)筒體、內(nèi)蓋板）的熱KASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TCD（B類ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TE-1（1類NUREG/CR-6886[3-18]，表B-3.3.1KASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表PRDASME《規(guī)范》II-D[3-21]，3.2.12中子屏NS-4-FR3.2.12中子屏NS-4-FR的熱KEnsa要求，最小Slipke（BISCOProducts）[3-13]BISCOProducts，報告NS-4-030[3-SA-5081級（外蓋板（選SA-5081級（外蓋板（選1））KASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TCD（A類ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TE-1（1類NUREG/CR-6886[3-18]，表B-3.2.14SA-5081A級（外蓋板（3.2.14SA-5081A級（外蓋板（2））的熱特KASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TCD（A類ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TE-1（1類NUREG/CR-6886[3-18]，表B-表碳SA-級（外蓋板（選，外表碳SA-級（外蓋板（選，外筒體、減震器板材的KASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TCD（A類ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TE-1（1類NUREG/CR-6886[3-18]，表B-減震器聚氯酯泡沫的熱特性（LAST-A-FOAMFR-減震器聚氯酯泡沫的熱特性（LAST-A-FOAMFR-K廠家設(shè)計導(dǎo)則[3-廠家設(shè)計導(dǎo)則[3-減震器（鋁質(zhì)蜂窩，ALCORE22.01/160.0063N5052TRUSSGRID）鋁質(zhì)減震器的熱K表TE-2，ASME《規(guī)范》II-D[3-碳SA-106級（減震器螺栓管）的碳SA-106級（減震器螺栓管）的熱特KASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TCD（A類ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表ASME《規(guī)范》II-D[3-21]，表TE-1（1類3.3必須檢查燃料組件燃料棒的溫度是否低于它們的允許極限值（400C）[3-1]3.3.13.3.1受熱和受分析模分析模見第.2節(jié)的內(nèi)容。ENUN27MMC管邊的最大尺寸[3-34]，燃MMC管的最小尺寸，在[3-29]中已求得最高溫度，此時最大尺寸是次要的，在[3-34]中保守估計了所有MMC管最小尺寸的熱評價。[3-28]、[3-29]，詳見下列ToToandTcKeff)Kef_axial,，認(rèn)作是一種均質(zhì)材料，使用它們所有ki=i（氦、包殼……）Ai=iC)D)Cef，使用組成它的材料的比熱與它們密度的乘積的加權(quán)平均數(shù)測4bar1.5barMMC（金屬基體復(fù)合材料）燃料組件放置的曲線材料的輻射率（0.55）[3-13]To圖3.3.2用藍黑色表示含釓的燃料顆粒。從上圖可以看出，邊界條件To適用于外周邊ENUN24P屏蔽容器可以安裝不同衰變熱值的不同燃料組件（AFA2G、AFA3G參考報告[3-27]從等效導(dǎo)熱性方面分析了設(shè)計基準(zhǔn)燃料組件的一些參數(shù)，例如衰[3-7]AFA3GAFA3GAA是最不利的燃ENUN24P]而根據(jù)軸向伽馬輻射曲線（等同于軸向燃耗曲線）1.1[3-8]（5-8）的最高峰值系數(shù)，所以本次熱評價使用的衰變熱，每個元素有1850W，屬于一個保守值。To（°C）時的工況案例燃料組件中間測得的最高溫度TCKef_radialTmTm是網(wǎng)絡(luò)每個二維元素求求得的有效熱特性，詳見表3.3.3到表3.3.6所示。表中粗體字的數(shù)值，使用線性插值方3.3.4300C環(huán)境溫.2ENUN24P安裝設(shè)計基準(zhǔn)燃料和正常運輸條件（NCT）根據(jù)[3-34]，本章節(jié)所示的熱工分析考慮了MMC管的最小尺寸，不考慮[3-12]和為如此，本部分所述的分析使用了最小尺寸的MMC管[3-34]，[3-12]給出了熱導(dǎo)率。正常運輸條件（NCT）時的極端條件請見表3.1.1的內(nèi)容。容，詳見表3.3.3。]3.3.3反映根據(jù)有效長度內(nèi)有限元的位置的峰值系數(shù)。模型每個元素上產(chǎn)生的熱.1B節(jié)等式、CD節(jié)的計算的有效熱特性詳見表3.3.7的內(nèi)容。與這些結(jié)果類似，表3.3.8到表3.3.10顯示為外介質(zhì)為水或氮氣（6mbar和1.5bar）時噴嘴的有效熱特性。減震器由含能夠緩解跌落沖擊的內(nèi)部材料的鋼殼體制成。這些材料的機械性能(泡筒體使用后一種材料，使用8100-L粘合劑（L&L產(chǎn)品）構(gòu)筑一層1mm的涂層。模型的幾何形狀和尺寸（3.3.9）ENUN24P設(shè)計圖紙[3-35]至[3-41]。在?1–?1–?2–（沒有隔離考慮。在本節(jié)全篇中，這項分析稱為工況3。--3.3.5；--乏燃料吊籃與內(nèi)筒體之間的間隙：2.5mm[3-3.3.6；139.7538是20-40否339.75-40否--鰭片和內(nèi)筒體之間的間隙：0.25mm3.3.6；3.3--鰭片和內(nèi)筒體之間的間隙：0.25mm3.3.6；3.3.65m。使用有限元對這種情況建模，增加了模型巨大的復(fù)雜性，因此，解決方案是調(diào)整這個間隙元素的導(dǎo)熱系數(shù)，來代替它們的幾何形狀，以使下部元素的導(dǎo)熱系數(shù)高于上部d=模型的幾何形狀和尺寸（見圖3.3.8）取自ENUN24P屏蔽容器的許可圖紙[3-32][3-38]???Kreith[3-24]和/PedroFernandez[3-39]A)=A)=重力加速度=9810mm/s2；（kg/mm3；普朗特數(shù)=cp-/k；比熱（J/kg-°Ck=g=cpTp=壁溫（°C；Ta38Gr=L==斯蒂芬-5.67-10-14=A=表面積（mm2；F1；Tp=壁溫（°C）；Ta=38C3.3.2表面12個小時的表面12個小時的日照值（Qins：作條件下24小時的值，可以用下列等式求出日照量的等效薄膜系數(shù)：=26ht=hc+hr-hi,根據(jù)屏蔽容器的壁溫用上述系數(shù)求出，這表示作為荷載引入到ANSYS.18顯示屏蔽容器不同部分（3.3.9）外壁不同溫度值時的傳熱系數(shù)值。試驗?zāi)NUN24P分析模型生成的方法，之前已用于其它的《安全分析最高溫???39.75kW；環(huán)境溫度=38°C和-40°C；.1.1最高溫度（.1.1最高溫度（根據(jù)[3-2]()、[3-5](655)和[3-5](71.43(g))，運輸期間，貨包可接觸表面上允許的最高溫度，不考慮太陽輻射效應(yīng)，應(yīng)為85°C。1通過熱分析計算的值，盡管沒有考慮日照量。因此，相關(guān)表面是包括托架保護的那些[3-38]同高，距離外筒體（2513[3-33]）0.5-（3300-2513）393.5mm，足外筒體區(qū)域托架排出的熱量，qr=19159W，將用于評價它上面熱輻射的效應(yīng)。使qr通過與屏蔽容器熱輻射網(wǎng)絡(luò)收到的熱量=16376=1650mm（[3-[3-38]）和長4041.5mm（減震器之間分開[3-40斯蒂芬-(5.67)-(10-14)W/mm2-K4r=1（黑色本體Tr=保護屏障的溫度；Tahr周圍環(huán)境溫度=380.5TrTa)評價的托架的薄膜系數(shù)°.1.2最大熱負荷時的最低溫度（最低溫???40C；外部溫度，-40°C。最大熱應(yīng)便分析它們的自由膨脹，使用了第節(jié)求得的溫度分布。件ANSYS[3-11]進行分析，圖片3.3.63已給出。MMC管和鋼板的恒溫情況。本荷載狀態(tài)允許在模型中應(yīng)用雙重對稱。3.3.12MMC管的熱膨脹系數(shù)高于不銹鋼板的熱膨脹系數(shù)，所以保守提供超過MMC管最高點的溫度的統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)溫度。（123.5MPa@350°CENUN24P屏蔽容器水平面（XY平面）的兩個部件的橫截面，分析了若干部位，以計算出徑向方向最大熱脹差的值，z=1921mm（從本體內(nèi)腔底板測量的座標(biāo)z。要對筒體一半建模，如圖3.3.67所示。模型包括不銹鋼板,MMC管和鋁質(zhì)乏燃料吊籃導(dǎo)向銷的幾何形狀。.2.1.2.13.3.65所示。這些約束使得在與兩個部件表面垂直3.3.71，乏燃料吊籃最不利結(jié)果的溫度分布，請見圖3.3.72。.2.2計算求得的結(jié)果是內(nèi)筒體節(jié)點（3.3.73）和乏燃料吊籃節(jié)點（3.3.74）的徑向移，如圖3.3.19所示?，F(xiàn)觀察到2.5mm的間隙足以吸收正常運輸條件時的熱脹差。.3本體、不銹鋼結(jié)構(gòu)、MMC管和乏燃料吊籃導(dǎo)向銷的軸向間隙根據(jù)許可圖紙，本體封頭與屏蔽容器下蓋板下部之間的腔室高度為4142.5mm蔽容器內(nèi)腔而言，軸向間隙為10mm。為25mm。MMC4011.5mm[3-33]。散熱鰭片位于這個空間3.3.215mm（四舍五入值，產(chǎn)生熱應(yīng)力。因此，鰭片的最大長度應(yīng)是4006.5mm。根據(jù)[3-31]（節(jié).21（熱態(tài)3（冷態(tài)）13之間3.3.883.3.893.3.22所列。表中還顯示了軸向與徑向方向吊耳與吊耳之間的最大和最小距離，盡管由2139mm（本體外徑[3-33]）而最小距離必須略微增加，所分析表面之間的距離必須達到所示的2486mm。3.3.883.3.893.3.22所列。表中還顯示了軸向與徑向方向吊耳與吊耳之間的最大和最小距離，盡管由2139mm（本體外徑[3-33]）而最小距離必須略微增加，所分析表面之間的距離必須達到所示的2486mm。incLx=2.5（3.3.22；=2486mm[3-DD內(nèi)筒體處徑ADR[3-2]276.4.810CFR71.71(c1)慮100%的初始充裝氣體從假設(shè)破裂的燃料棒中釋放，使用中燃料包殼內(nèi)部產(chǎn)30%的氣態(tài)裂變產(chǎn)物（NUREG-1617，表4-1[3-31。??Tp3045?乏燃料吊籃燃料管（MMC）此同理，ADR中同樣也包括和引用放射性材料運輸國際標(biāo)準(zhǔn)IAEASSR-6[3-6]的相同前提要求????31bar（絕壓（????31bar（絕壓（3.1MPa，[3-44]）的最大充裝壓力計算，并考慮每個燃料棒上下9.051cm3[3-44]，現(xiàn)確定對AFA2G100%（29.930cm3[3-44]100%燃料棒失效氣態(tài)裂變產(chǎn)物容積的為最大燃耗47GWd/tU的設(shè)計基準(zhǔn)燃料AFA2G和最大燃耗47GWd/tU的設(shè)計基準(zhǔn)都已在池中達到5年。這兩種設(shè)計基準(zhǔn)燃料的存量，取自源項計算佐證報告[3-8]。PV=n=PV=n=T=293K；P1atm舉例（氚，H-3：4-1[3-31]時的部分容積：30%（NUREG-容積氚（H-氦氪氙碘原子量（g濃度（g/氚（H-33.7510-氦4氪2.09氙3.52碘1.38a)正常存放條件，假定3%b)事故條件，假定100%容積氚（H-氦氪a)正常存放條件，假定3%b)事故條件，假定100%容積氚（H-氦氪氙碘原子量（g濃度（g/氚（H-34.5310-氦4氪2.60氙4.21碘1.62容積NUREG-1617[3-氚（H-氦氪氙碘V總量6.9924-1[3-31]時的部分容積：30%（NUREG-a)正常存放條件，假定3%b)正常條件，假定3%4-1[3-31]時的部分容積：30%（NUREG-a)正常存放條件，假定3%b)正常條件，假定3%AFA2G燃Vtg=Vgv+Vfg+4.82106VgvVfg=3%的燃料棒失0.0527106100%1.755106.1a）b）點容積NUREG-1617[3-氚（H-氦氪氙碘V總量6.365.2AFA3G燃Vtg=Vgv+Vfg.2AFA3G燃Vtg=Vgv+Vfg+Vgv=4.802106Vfg3%的燃料棒失0.0373106100%1.242106VfpVtg=Vgv+Vfg+Vfp=5.03106cm3Vtg=Vgv+Vfg+Vfp=12.41106cm屏蔽容器中內(nèi)腔壓力的P，VT=P’，V’T’=標(biāo)準(zhǔn)條件時（環(huán)境）–320C28和390C29。相對[3-7]和表3.4.7所示準(zhǔn)確值而言，這兩個值偏高，因此屬于保守值。因390C.7所示準(zhǔn)確值而言，這兩個值偏高，因此屬于保守值。因PD=0.8N/屏蔽容器的極端-MMC--40—--40—--40—屏蔽容器的極端-MMC--40—--40—--40—--40—--40—中子屏蔽--40—--40—--40—--40—--40—--40—--40—--40—-計算中使用的輻射率計算中使用的輻射率涂漆表面（所有碳鋼外表面N.AN.A以氦氣作以氦氣作為外部環(huán)境的設(shè)計基準(zhǔn)燃料的等效以水作為以水作為外部環(huán)境的設(shè)計基準(zhǔn)燃料的等效熱以4氮氣作為以4氮氣作為外部環(huán)境的設(shè)計基準(zhǔn)燃料的等效以氮氣作為以氮氣作為外部環(huán)境的設(shè)計基準(zhǔn)燃料的等效以氦氣作為外部環(huán)境的以氦氣作為外部環(huán)境的3G和熱特燃料組件的噴嘴與通風(fēng)室的有以水作為外部環(huán)境的以水作為外部環(huán)境的和特燃料組件的噴嘴與通風(fēng)室的有4mBar氮4mBar氮氣作為外部環(huán)AFA3GAFA3GAA燃料組件的噴嘴與通室的有效1.5bar氮氣作1.5bar氮氣作為外部環(huán)AFA3GAFA3GAA燃料組件的噴嘴與室的有效屏蔽容器（屏蔽容器（1）曲面的薄膜系數(shù)減震器（工減震器（工1）曲面的薄膜系數(shù)減震器（工1）涂漆面的薄膜系數(shù)減震器（工1）涂漆面的薄膜系數(shù)mm（3300–減震器（工減震器（工1）扁平不銹鋼表面的薄膜系數(shù)屏蔽容器（屏蔽容器（3）曲面的薄膜系數(shù)表減震器（工表減震器（工3）彎曲不銹鋼表面的薄膜系數(shù)表減震器（工表減震器（工3）涂漆表面的薄膜系數(shù)表減震器（工表減震器（工3）扁平不銹鋼表面的薄膜系數(shù)正常運輸條件下在內(nèi)筒體和乏燃料吊籃之間產(chǎn)生徑向間隙的表面節(jié)徑向位內(nèi)筒體和乏燃料吊籃之間徑向半表正常運輸條件時本體和乏燃料吊正常運輸條件下在內(nèi)筒體和乏燃料吊籃之間產(chǎn)生徑向間隙的表面節(jié)徑向位內(nèi)筒體和乏燃料吊籃之間徑向半表正常運輸條件時本體和乏燃料吊籃的軸向熱表正常運輸條件時外筒體和鰭片的軸向熱4148.734.07mm10.776.70（兩個部件軸向膨脹之間差初始長度最終長度初始長度最終長度MMC2.500.701334.5[3-1.451332[3-2吊耳位置節(jié)3.3.22吊耳位置節(jié)點的 工況 工況 節(jié) 3.3.1243.3.124根釓燃料AFA3G燃料組件的模鋯合金UO2Gd鋯合金UO2Gd2O3顆 導(dǎo) 氣間隙（0.085mm） 氦 UO2顆 燃料組件模型詳AFA3GAFAAFA3GAFA3GAA的峰值3.3.3AFA3GAFA3GAA燃料的軸向燃耗曲3.3.4氦氣3.3.4氦氣作為外部環(huán)境環(huán)境溫度300CAFA3G燃料組件剖面的溫度分 詳圖 燃 詳圖 燃料乏燃料吊籃通中子屏蔽中子屏蔽水平位置時屏水平位置時屏蔽容器間隙的不對屏蔽容器的三屏蔽容器的三維3.3.9模型使用的等效傳熱3.3.10屏蔽容器3.3.10屏蔽容器（1）C單位的溫度圖3.3.11燃料組件（工況1）等效材料C單位的溫度分3.3.12MMC3.3.12MMC管（工況1）C單位的溫度分圖3.3.13乏圖3.3.13乏燃料吊籃導(dǎo)向銷（工況1）C單位的溫度分圖3.3.14乏燃料圖3.3.14乏燃料吊籃不銹鋼結(jié)構(gòu)（工況1）C單位的溫度3.3.15鰭片（工1）C單位的溫度3.3.16中子通量3.3.16中子通量屏蔽（1）C單位的溫度3.3.17本體（工1）C單位的溫度3.3.18外筒體（3.3.18外筒體（工況1）C單位的溫度分3.3.19內(nèi)蓋板（工況1）C單位的溫度分3.3.20外蓋板（3.3.20外蓋板（工況1）C單位的溫度分3.3.21保護屏障的運輸可接觸表面（工可接觸表面（工況1，無日照）C單位的溫度分下減震器（工況下減震器（工況單位的溫度分上減震器（工況單位的溫度分上減震器聚氨酯上減震器聚氨酯泡沫（工況單位的上減震器鋁質(zhì)吸上減震器鋁質(zhì)吸收材料（工況單位的溫度分上減震器聚氨酯上減震器聚氨酯泡沫（工況單位的上減震器鋁吸收上減震器鋁吸收材料（工況單位的溫度分模型的座標(biāo)體模型的座標(biāo)體系（本體封頭起始圖3.3.30軸向溫度曲線（燃料組件（軸向溫度曲線管軸向溫度曲線管（工圖 軸向溫度曲線（乏燃料吊籃導(dǎo)向銷（工圖軸向溫度曲線（乏圖軸向溫度曲線（乏燃料吊籃不銹鋼結(jié)構(gòu)（工3.3.34軸向溫度曲線（本體（軸向溫度曲線軸向溫度曲線（鰭片（工況圖3.3.36軸向溫度曲線（中子屏蔽（軸向溫度曲線（軸向溫度曲線（外筒體（工3.3.38屏蔽容器（3）C單位的溫度圖3.3.39燃料組圖3.3.39燃料組件等效材料（工況3）C單位的溫度分3.3.40MMC管（工況3）C單位的溫度分圖3.3.41乏圖3.3.41乏燃料吊籃導(dǎo)向銷（工況3）C單位的溫度分圖3.3.42乏燃料圖3.3.42乏燃料吊籃不銹鋼結(jié)構(gòu)（工況3）C單位的溫度3.3.43鰭片（工3）C單位的溫度3.3.44中子屏蔽3.3.44中子屏蔽（3）C單位的溫度3.3.45本體（工3）C單位的溫度3.3.46外筒體（3.3.46外筒體（工況3）C單位的溫度分3.3.47內(nèi)蓋板（工況3）C單位的溫度分3.3.48外蓋板（3.3.48外蓋板（工況3）C單位的溫度分3.3.49下減震器（3）C單位的溫度3.3.50上減3.3.50上減震器（3）C單位的溫度圖3.3.51下圖3.3.51下減震器聚氨酯泡沫（工況3）C單位的溫度圖3.3.52下圖3.3.52下減震器吸收材料（工況3）C單位的溫度分圖3.3.53上圖3.3.53上減震器聚氨酯泡沫（工況3）C單位的溫度圖3.3.54上圖3.3.54上減震器吸收材料（工況3）C單位的溫度分軸向溫度曲線（燃料軸向溫度曲線（燃料組件（工軸向溫度曲線（MMC管（工軸向溫度曲線（軸向溫度曲線（乏燃料吊籃導(dǎo)向銷（工況軸向溫度曲線（乏燃料吊籃不銹鋼結(jié)構(gòu)（工況軸向溫度曲線（軸向溫度曲線（本體（工軸向溫度曲線（鰭片（工圖3.3.61軸向溫圖3.3.61軸向溫度曲線（中子屏蔽（圖3.3.62軸向溫度曲線（外筒體（工況（對稱性條件 不銹鋼 MMC 耦合位（對稱性條件 不銹鋼 MMC 耦合位 乏燃料吊籃-管交互有限元模型（鋼板之間的狹槽正常運輸正常運輸條件下應(yīng)力強度正常運輸正常運輸條件下乏燃料吊籃不銹鋼板的應(yīng)力強度正常運輸正常運輸條件下乏燃料吊籃不銹鋼板的應(yīng)力強度3.3.67內(nèi)筒3.3.67內(nèi)筒體模3.3.68乏燃3.3.68乏燃料吊籃吊籃導(dǎo)向 乏燃吊籃導(dǎo)向 乏燃料吊籃模型MMC吊籃不銹鋼不銹鋼板和吊籃導(dǎo)向件之間的約3.3.70乏燃料吊3.3.70乏燃料吊籃節(jié)點上的環(huán)境對稱條有位移約束方程的節(jié)正常運輸正常運輸條件時內(nèi)筒體節(jié)點上的溫度 正常運輸條件時乏燃料吊籃節(jié)點上的溫度 正常運輸條件時乏燃料吊籃節(jié)點上的溫度圖正常運輸正常運輸條件時內(nèi)筒體的徑向熱正常運輸正常運輸條件時乏燃料吊籃的徑正常運輸條件時本正常運輸條件時本體的溫度（C）（工正常運輸條件時乏燃料吊籃導(dǎo)向銷的溫度圖 正常運輸條件時乏燃料吊籃不銹鋼結(jié)構(gòu)的溫度圖 正常運輸條件時乏燃料吊籃不銹鋼結(jié)構(gòu)的溫度圖3.3.78正常運輸條MMC管的溫度正常運輸條件時正常運輸條件時本體的軸向熱圖正常運輸條件時乏燃料吊籃導(dǎo)向銷的軸向熱正常運輸條件正常運輸條件時乏燃料吊籃不銹鋼結(jié)構(gòu)的軸3.3.82正常運輸條MMC管的軸向熱圖 正常運圖 正常運輸條件時本體和外筒體模型的溫度圖3.3.84正常運輸條件時鰭片模型的溫度正常運輸條件正常運輸條件時本體和外筒體的軸向熱圖3.3.86正常運輸條件時鰭片的軸向熱圖3.3.87正常運圖3.3.87正常運輸條件時本體的溫度（C）（工況3.3.88吊耳位置節(jié)點的位移（3.3.89吊耳位3.3.89吊耳位置節(jié)點的位移（(1)9米高自由跌落到一個扁平、基本堅硬的水平表面，按預(yù)計獲得(2)1米高自由跌落到垂直剛性安裝到目標(biāo)上的軟鋼鋼桿；和(3)800°C30分鐘。初始條著火試驗ADR()[3-2]IAEASSR-6[3-6]、NUREG-1617(3.5.6)[3-31]10CFR71(71.73(4))[3-5]定義的著火分析，由三個階段組成-------1-------1°第2階段：燃燒30分鐘2]（平均火焰輻射率為0.9[3-2]（，而貨包外表面輻射率值為0.8[3-（-W/m2°C考慮。--第3階段：冷卻3.2.15。另外，屏蔽容器所有表面吸收率的太陽輻射，按保守值1考慮。[3-31]（節(jié)分析模（.1.1.23.1.2節(jié)所述，2439.31kW。對于AFA3G燃料組件，我們在熱計算中使用39.75kW的保守值。因此，2439.31kW，而在計算中，使用為稱為“總設(shè)計熱功率”39.75kW24AFA3GAFA3GAA燃料組件13階段，通過自然對流和輻表3.3.11表3.3.11到表3.3.14所示為外表面不同溫度值時，屏蔽容器（3.3.9）不同部位第13.4.23.4.623階段的薄膜系數(shù)值。3.3.6所示，在有限元模型中，亦對中子屏蔽區(qū)氦氣小間隙進行了模擬，它們3.4.130化溫度（615°C）[3-51]，這意味著它的排熱能力保持未受損。6，A95052慮這種效應(yīng)，在冷卻期間（3階段，熔化元素的材料為另一種帶空氣導(dǎo)熱系數(shù)的等3NS4FR密度與比熱的另一種等效材料替換。試驗?zāi)NUN24P分析模型使用的方法，已在其它的《安全分析報告》最高溫度3.4.7所示為每個分析階段達到的溫度最高值和它發(fā)生的時間。可以發(fā)現(xiàn)燃料組°O形圈的溫度保持低于制造廠家規(guī)定的最高值[3-10]（O形圈280°CO形圈為380°C。圖3.4.10所示為屏蔽容器在火災(zāi)事故時燃料組件達到最高溫度部位的溫度分布情況。對于高于火災(zāi)事故（373.5°C）計算的燃料棒溫度的溫度值（390°C），事故條件最高熱應(yīng)（3.4.7MMC管的熱膨脹系數(shù)高于不銹鋼的熱膨脹系數(shù)，因此保守的提供一個超過MMC管最高點溫度的統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)溫度。同樣地，很可能檢查出MMC管任何節(jié)點的溫度差，不銹鋼板的溫度差總是低于10C。事實上，在大部分節(jié)點中，溫度差小于2°C。因此應(yīng)該考慮3.4.2部分的溫度分保守的對不銹鋼板采用340°C的統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)溫度。（123.5MPa@350°C乏燃料吊籃和本體之間的徑向按火災(zāi)事故條件時屏蔽容器上的考慮（第0節(jié)。t55304t55304s見表3.4.8民示，現(xiàn)觀察到2.5mm的間隙足以吸收事故條件時徑向的熱脹差。本體、不銹鋼結(jié)構(gòu)、MMC管和乏燃料吊籃導(dǎo)向銷之間的軸向間隙和MMC管的最大熱膨脹。3.4.5假想事故條件下的核燃料空計算中使用的輻射率和吸收計算中使用的輻射率和吸收第1第2第3第1第2第3-1-1表“h1”、“h2”、“h3”和“h4”表“h1”、“h2”、“h3”和“h4”火災(zāi)期間屏蔽容器的薄膜系數(shù)（2階段表彎曲表面（第表彎曲表面（第階段）的薄膜系數(shù)表減震器彎曲不銹表減震器彎曲不銹鋼表面（3階段）的薄膜系數(shù)表減震器涂漆表面表減震器涂漆表面（3階段）的薄膜系數(shù)表減震器扁平不銹表減震器扁平不銹鋼表面（3階段）的薄膜系數(shù)表火災(zāi)事故期間屏蔽容器部件的最高MMC316.8316.8°C(1800s)345.1°C(66104s)330.1213.4213.5°C(1800s)246.5°C(35504s)227.6316.2316.2°C(1800s)344.5°C(66104s)329.6表火災(zāi)事故期間屏蔽容器部件的最高MMC316.8316.8°C(1800s)345.1°C(66104s)330.1213.4213.5°C(1800s)246.5°C(35504s)227.6316.2316.2°C(1800s)344.5°C(66104s)329.6120.5505.2°C(1800s)506.7°C(1817s)142.1中子屏蔽121.4504.6°C(1800s)506.3°C(1817s)142.2119.6528.1°C(1800s)528.1°C(1800s)141.8347.7347.7°C(1800s)373.5°C(69704s)359.8171.4173.1°C(1800s)212.9°C(15704s)185.9160.8191.9°C(1800s)213.9°C(4112s)174.2123.7124.8°C(1800s)168.4°C(21104s)144.5115.5118.9°C(1800s)165.2°C(15704s)137.9119.2119.3°C(1800s)162.8°C(26504s)141表事故條件時在內(nèi)筒體和乏燃料吊籃之間產(chǎn)生徑向間隙的表面節(jié)點的平均徑移內(nèi)筒體和乏燃料吊籃之間徑向間3.4.9火災(zāi)事故當(dāng)中t表事故條件時在內(nèi)筒體和乏燃料吊籃之間產(chǎn)生徑向間隙的表面節(jié)點的平均徑移內(nèi)筒體和乏燃料吊籃之間徑向間3.4.9火災(zāi)事故當(dāng)中t53504s時，3.4.10火災(zāi)事故當(dāng)中t=75104s時，3.4.11火災(zāi)事故當(dāng)中t=78704s時，本體和MMC中的軸向熱膨脹初始長度軸向膨脹最終長度初始長度軸向膨脹最終長度初始長度軸向膨脹最終長度2.500.481334.5[3-1.801332[3-3.823.4.1火災(zāi)后鰭3.4.1火災(zāi)后鰭片中的溫度分布圖 火災(zāi)后鋁質(zhì)減震器減振器材料的溫度分布燃料組件中最燃料組件中最高溫度3.4.4內(nèi)筒體內(nèi)表面中最高溫度的內(nèi)筒體外表面內(nèi)筒體外表面中最高溫度的3.4.6內(nèi)蓋板金O形圈中最高溫度的外蓋板金O形圈外蓋板金O形圈中最高溫度圖3.4.8內(nèi)蓋板放氣和排水口金屬O形圈中最高溫度的外筒體外表面外筒體外表面溫度的圖 燃料組件中最高溫度時（C）屏蔽容器的斷事故條件事故條件時的應(yīng)力強度事故條件事故條件時不銹鋼板的應(yīng)力強度事故條件事故條件時不銹鋼板的應(yīng)力強度細節(jié)事故條件事故條件時內(nèi)筒體節(jié)點的溫度事故條件事故條件時乏燃料吊籃節(jié)點的溫度事故條件事故條件時內(nèi)筒體的徑向熱事故條件事故條件時乏燃料吊籃的徑向熱3.4.18火災(zāi)事3.4.18火災(zāi)事故當(dāng)中t53504s本體和乏燃料吊籃導(dǎo)向銷中的軸3.4.19火災(zāi)事3.4.19火災(zāi)事故當(dāng)中t75104s本體和不銹鋼結(jié)構(gòu)中的軸向熱3.4.20火災(zāi)事3.4.20火災(zāi)事故當(dāng)中t78704s本體MMC管中的軸向熱膨3.4.21火災(zāi)3.4.21火災(zāi)事故當(dāng)中t53504s本體和乏燃料吊籃導(dǎo)向銷中的軸3.4.22火災(zāi)事3.4.22火災(zāi)事故當(dāng)中t75104s本體和不銹鋼結(jié)構(gòu)中的軸向熱3.4.23火災(zāi)事3.4.23火災(zāi)事故當(dāng)中t78704s本體MMC管中的軸向熱膨3.4.24火災(zāi)事故3.4.24火災(zāi)事故時的軸向熱裝燃料-排水-容器內(nèi)水的溫度必須低于它的沸點（100°C。不可超過400°C。[3-1]和[3-30]10次，包殼溫度變化低于65°C。MMC------在“滴水”1bar壓力的氮氣。然后，接入真空泵開始干燥mbarmbar43mbar的壓力時關(guān)閉。這步操作（稱為“破壞真空”）有助于完成真空。最終，一旦內(nèi)腔干燥后（4mbar30分鐘，屏蔽容器內(nèi)未占用空間充3.5.2輸入第.2節(jié)所述和ANSYS[3-12]中使用的屏蔽容器有限元模取消了外蓋板和氦3.5.1所示為此次分析時使用AFA2GAFA3G（包括3GAA。--mbarbar1.0053.6.2中的[3-47]確認(rèn)了這個假設(shè)。-不同外部環(huán)境（水、氮和氦）3.3.7-不同外部環(huán)境（水、氮和氦）3.3.7根據(jù)[3-8]定義的軸向燃耗曲線（見圖3.5.2）修改了每個有限元模型中產(chǎn)生的熱量。--AFA2G燃料，32.16kW、28.944kW、25.728kW22.512AFA3G燃料，39.36kW、35.424kW31.488kW27.552kW°溫度為35°C時的薄膜系數(shù)值。3.5.3裝滿燃料和充滿水的屏蔽容器的熱水絕不可達到它的沸騰溫度（100°C。--AFA2G燃料的屏蔽每個元素的最高允許衰變熱為13404AFA2G燃料的屏蔽每個元素的最高允許衰變熱為134047W/ele，整個屏蔽容器產(chǎn)生32.16kW°C根據(jù)表3.5.447t=49T池=AFA3GAFA3GAA燃料的屏蔽容°C假如水池中水溫低于于根據(jù)表3.5.651t=根據(jù)表3.5.651t=53T=屏蔽容器排水和真空干燥的熱可達到400°C的最高值。46C。.1節(jié)。鑒于在真空干燥過程期間，端壓力值，1.5bar和4mbar（真空。次，溫升低于65°C[3-1]和[3-30]。高于1.5bar4mbar[3-46]，bar1%。為了評價屏蔽容器這種特性時這個參數(shù)的影響，使用最高和最低導(dǎo)熱系數(shù)值，分析了兩種穩(wěn)態(tài)工況，并對比了兩種工壞認(rèn)為是熱循環(huán)，該報告【3-48】已對ENSA-DPT容器評價做出了細節(jié)評估，展示了4mbar安裝AFA2G燃料的屏蔽（0.1°C46°C的水池水溫。可以觀察到燃料組件包殼溫度（400°C）115.74小安裝AFA3GAFA3GAA燃料的屏蔽容（0.1°C46°C的水池水溫?？梢杂^察到燃料組件包殼溫度（400C）30.65小時由于非正常事件屏蔽容器內(nèi)腔充滿氦氣的熱負荷（AFA2G負荷（AFA2G32.16kWAFA3GAFA3GAA燃時間12到36個小時。400°C的溫安裝AFA2G燃料的屏蔽3.5.183.5.21入氦氣而略微增加，充氦28小時到36小時，增加大約兩小時。這是由于所分析時間較安裝AFA3GAFA3GAA燃料的屏蔽容3.5.223.5.25表屏蔽容器涂表屏蔽容器涂漆彎曲表面的薄膜系數(shù)表屏蔽容器涂表屏蔽容器涂漆扁平表面的薄膜系數(shù)表屏蔽容器未表屏蔽容器未涂漆表面的薄膜系數(shù)3.5.4安裝AFA2G燃3.5.4安裝AFA2G燃料的屏蔽容器瞬態(tài)熱分析計算的沸使用求得等式計算的沸騰時間燃料使用求得等式計算的沸騰時間（AFA或AFA燃料充氦氣后干燥可用的時間（AFA或AFA充氦氣后干燥可用的時間（AFA或AFA充氦氣時間（小時充氦氣時間（小時3.5.1ENUN3.5.1ENUN24P屏蔽容器排水和干燥評價的三維3.5.2AFA2G燃料的軸向燃3.5.3模型3.5.3模型適用的等效薄膜時間（小時安裝燃料期間（AFA2G時間（小時安裝燃料期間（AFA2G）屏蔽容器內(nèi)部的水溫，總熱功率 時間（小時 圖 安裝燃料期間（AFA2G）屏蔽容器內(nèi)部的水溫，總熱功率為28.944T最高（水T最高（水 時間（小時 安裝燃料期間2G）屏蔽 時間（小時 安裝燃料期間2G）屏蔽容器內(nèi)部的水溫，總熱功率時間（小時安裝燃料期間2G）屏蔽容器內(nèi)部的水溫，總熱功率T最高（水T最高（水時間（小時時間（小時總熱功率為39.36kW時間（小時總熱功率為35.424kWT最高（水T最高（水 時間（小時 時間（小時 總熱功率為31.488kW 時間（小時 總熱功率為27.522kWT最高（水T最高（水3.5.12屏蔽3.5.12屏蔽容器安裝AFA2G燃料,充滿1.5bar壓力氮氣時穩(wěn)態(tài)熱分析的溫圖 屏圖 屏蔽容器安裝AFA2G燃料，充滿真空壓力氮氣時穩(wěn)態(tài)熱分析的溫度分 時間（小時 排 時間（小時 排水和真空干燥操作期間，安裝燃料過燃料組件的最溫度3.5.15屏蔽3.5.15屏蔽容器安裝AFA3G燃料,充滿1.5bar壓力氮氣時穩(wěn)態(tài)熱分析的溫圖 屏圖 屏蔽容器安裝AFA3G燃料，充滿真空壓力氮氣時穩(wěn)態(tài)熱分析的溫度分時間（小時排水和真空時間（小時排水和真空干燥操作期間，安裝燃料過燃料組件的最時間（小時圖3.5.18充氦氣后（12小時）干燥過程AFA2G燃料組件的最高溫度溫度時間（小時充氦氣后小時）干燥時間（小時充氦氣后小時）干燥過程燃料組件的最高 時間（小時 充氦氣后（28小時）干燥過程燃料組件的最高溫度溫度 時間（小時 充氦氣后（36小 時間（小時 充氦氣后（36小時）干燥過程燃料組件的最高 時間（小時 充氦氣后（12小時）干燥過程燃料組件的最高溫度溫度時間（小時充氦氣后小時）干燥過程時間（小時充氦氣后小時）干燥過程燃料組件的最高時間（小時充氦氣后小時）干燥過程燃料組件的最高溫度溫度時間（小時圖3.5.25充氦氣時間（小時圖3.5.25充氦氣后（36小時）干燥過程AFA3G燃料組件的最高附比熱計算方????????；奧氏體不銹鋼Tp304；碳鋼SA-508Gr1；SA-516Gr70；SA-106GrA；II溫度3.6.2真空干燥過程期間氮氣導(dǎo)熱系數(shù)的3.6.2真空干燥過程期間氮氣導(dǎo)熱系數(shù)的根據(jù)[3-47]，測定一種氣體內(nèi)的換熱過程有兩種狀態(tài)：??氣體的溫度，K氏溫度；氣體（氮氣）的分子直徑，3.610-10m3-3.6.3水沸騰時間測量等式的計算3.5.4的結(jié)果，里面反映屏蔽容器內(nèi)熱負荷不同工況以及水池不同溫aQ2總計+bQaQ2總計+bQ總計+t系數(shù)（a,b,c）MT水池沸騰時間（小時Q總3.7參考文[3-InterimStaffGuidance3.7參考文[3-InterimStaffGuidance-11Rev.3,"CladdingConsiderationsforTransportationandStorageofSpentFuel",SpentFuelOffice,U.S.NuclearRegulatoryCommission,17thofNovember,2003.[3-ADR2015,Europeanagreementontheinternationalcarriageofgoodsbyroad.MinistryofDevelopment,GovernmentofSpain.PublishedinBOEno,91of16thApril,2015.[3-RID2015,Regulationrelatingtotheinternationalcarriageofdangerousbyrail.MinistryofForeignAffairsandCooperation.PublishedinBOEno.46of2316thFebruary,2015..ErrorcorrectionoftheamendmenttoRID2015publishedinBOEno.182of31thJuly2015.[3-InternationalMaritimeDangerousGoodsCode(IMDG)ed.2006,T水池T水池2008and2010inaccordancewiththeindicationsofBOE17706dated2008and2010inaccordancewiththeindicationsofBOE17706datedThursday18thNovember2010andinBOE8877datedSaturday10thAugust2013.[3-10CFR71,PackagingandTransportationofRadioactive,MaterialsPartTitle10oftheCodeofFederal[3-IAEASafetyRequirementsNo.TS-R-1,"RegulationsfortheSafeTransportRadioactiveMaterial",2009Edition,[3-1AG9RDT08Rev.1,Three-DimensionalThermalEvaluationoftheCaskNormalConditionsofTransport,[3-ENSA-003-CALC-001,Rev.0,"SourceTermsEvaluationfortheENUNCask",[3-RegulatoryGuide7.9,"StandardFormatandContentofPart71ApplicationsApprovalofPackagesforRadioactiveMaterial",U.S.NuclearRegulatoryCommission,Rev.2,March2005.[3-10]"HelicoflexSpringEnergizedSeals"Catalogue,[3-11]ANSYSComputerProgramRelease14,ANSYSInc.,SouthPoint,275TechnologyDr.,CanonsbergPA15317.[3-12]1AG9RDT02Rev.1,PhysicalandMechanicalPropertiesoftheCaskMaterials,[3-[3-[3-1AG9RDT02Rev.2,PhysicalandMechanicalPropertiesoftheCaskBISCOPRODUCTSInc.DataIAEA-TECDOC-1496,Thermophysicalpropertiesdatabaseofmaterialsforwaterreactorsandheavywaterreactors.InternationalAtomicEnergyAgency.June[3-16]NUREG/CR-7024,"MaterialPropertyCorrelations:ComparisonsbetweenFRAPCON-3.4,FRAPTRAN1.4,andMATPRO",U.S.NuclearRegulatoryComission,March[3-17]NUREG/CR-6150,Vol.4,Rev.2."MATPRO-ALibraryofMaterialsPropertiesforLight-Water-ReactorAccidentAnalysis".U.S.NuclearRegulatoryCommission.PreparedbyIdahoNationalEngineeringandEnvironmentalLaboratory(INEL-96/0422),2001.[3-18]NUREG/CR-6886,Rev.1,PNNL-15313,SpentFuelTransportationPackageResponsetotheBaltimoreTunnelFireScenario.FinalReport.November2006.[3-19]HelgePetersen,ThePropertiesofHelium:Density,SpecificHeats,Viscosity,andThermalConductivityatPressuresfrom1to100barandfromRoomTemperaturetoabout1800K.RisoReportNo.224.DanishAtomicEnergyCommission,ResearchEstablishmentRiso.September1970.[3-20]VDI- Chemieingenieurwesen(GVC),"VDI-Warmeatlas",[3-20]VDI- Chemieingenieurwesen(GVC),"VDI-Warmeatlas",Springer,[3-21]ASMEBoilerandPressureVesselCode,SectionII,PartD,"MaterialProperties",2010Edition,theAmericanSocietyofMechanicalEngineers,NewYork,NY.[3-22]MMPDS-01."MetallicMaterialsPropertiesDevelopmentandFederalAviationAdministration,U.S.DepartmentofTransportation,[3-23]Rohsenow,W.M.;Hartnett,J.P."HandbookofHeatTransfer".McGraw-Hill,[3-24]FrankKreith,PrinciplesofHeatTransfer,3rdEdition,IEP-ADun-DonnelleyPublisher,NewYork,1976.[3-25]GENERALPLASTICS.DesignGuide,"LAST-A-FOAM?FR-3700CrashFireProtectionofRadioactiveMaterialShippingContainers",Rev.02.20.12.GeneralPlasticsManufacturingCompany,Tacoma(WA),U.S.[3-26]Franzoi,E.(ALCORE)."Subject:ThermalConductivityDatafor22#CorreoelectronicoparaGarrido,