流態(tài)化焙燒爐 冶金課程設計說明書-日產(chǎn)1200td氧化鋁循環(huán)流態(tài)化焙燒爐

流態(tài)化焙燒爐冶金課程設計說明書-日產(chǎn)1200td氧化鋁循環(huán)流態(tài)化焙燒爐

導讀：就愛閱讀網(wǎng)友為您分享以下“冶金課程設計說明書-日產(chǎn)1200td氧化鋁循環(huán)流態(tài)化焙燒爐〞的資訊，希望對您有所幫助，感謝您對92to的支持!

N2%=74.85SO2%=0.02

3-4、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過程的熱平衡計算

按1kg氧化鋁計算，并假設焙燒無逸塵

一、熱收入：KJ/kg—AO[MJ/t—AO]1、全部燃料的燃燒熱Q1?：(KJ)

Q1?=QDW×Vx=41459.4Vx(KJ)

Vx——燃料單耗kg-重油/kg—AO

?：(KJ)2、燃料帶入物理熱Q2

?=VxC重油×T重油Q2

C重油=2.0KJ/kg℃T重油=150℃

?=Vx×2.0×150=300Vx(KJ)∴Q2

3、入爐空氣帶入物理熱Q3?：(KJ)

?=Vx×LnQ3

×C空氣×t空氣

取t空氣=20℃~30℃，查附表C空氣=1.372KJ/Nm3℃

∴Q3?=Vx×13.01×1.372×25=446.2Vx(KJ)

?：(KJ)4、預熱焙燒前濕氫氧化鋁帶入的物理熱Q4

?=[G入Al(OH)?C入Al(OH)]?t入Al(OH)?[G水AH?C水AH]?t入Al(OH)Q4

3

3

3

3

：G入Al(OH)=1.53kg????Al(OH)3重量

3

C入Al(OH)=1.35KJ/kg℃????AH比熱

3

t入AL(OH)=54℃

3

G水AH=0.208kg????附著水重量C水AH=4.187KJ/kg℃

?=(1.53×1.35+0.208×4.187)×54=158.6(KJ)∴Q4

其中，干AH的物理熱

Q4干=(1.53×1.35)×54=111.5(KJ)附著水帶入的物理熱

附干

?-Q4Q4=Q4=158.6-111.5=47.1(KJ)

5、??Al2O3轉(zhuǎn)變?yōu)??Al2O3時放出的熱Q5?：(KJ)

設轉(zhuǎn)變量為20%~30%，

??Al2O3轉(zhuǎn)變?yōu)??Al2O3放熱92KJ/kg-Ao即：Q5?=92×0.3=27.6(KJ)∴熱收入總計：

5

??Q總

?Q???Q??Q??Q?

1

i?1

2

??Q4??Q5??Q3

=41459.4Vx+300Vx+446.2Vx+158.6+27.6=42205.6Vx+186.2(KJ)

二、發(fā)熱支出：KJ/kg—AO[MJ/t—AO]1、焙燒和冷卻后Al2O3帶走的熱Q1??：(KJ)

設Al2O3只用空氣冷卻到80℃~82℃，并忽略不能回收的冷卻水帶走熱。Q1??=GAl

2O3

×CAl

2O3

×tAl

2O3

=0.841KJ/kg℃tAl

2O3

GAl

2O3

=1kgCAl

2O3

=80℃

∴Q1??=1×0.841×80=67.28(KJ)

??：(KJ)2、蒸發(fā)水份和加熱水蒸氣到廢氣溫度的耗熱Q2

??=GHO[CHO×(100-t料)+595+C水汽×(t廢氣-100)]Q2

2

2

C水汽-----水蒸氣在排氣溫度下的比熱KJ/kg℃

t廢氣=150℃

CH2O=0.3567

千卡/標m3

595-----水蒸氣在100℃的潛熱千卡/kgGHO=G結(jié)晶水?G附著水=0.53+0.208=0.738kg

2

t料=54℃-----濕Al(OH)3的初始溫度

??=0.738×[1×(100-54)+595+0.3567×∴Q2

22.418

×(150-100)]×4.187

=2049.28(KJ)

3、Al(OH)3分解用熱Q3??：(KJ)

Q3??=1×460=460(KJ)

460-----Al(OH)3轉(zhuǎn)變?yōu)??Al2O3和H2O的吸熱

??：(KJ)4、燃料燃燒后排出廢氣帶走的熱Q4

??=(COVO+CCOVCO+CHOVHO+CNVN)×Vn×Vx×t廢氣Q4

2

2

2

2

2

2

2

2

=(1.30×0.0332+1.75×0.1149+1.50×0.1032+1.30×0.7485)

×13.736×150Vx=2827.04Vx(KJ)5、焙燒爐散熱損失熱Q5??：(KJ)

設散熱損失為熱收入的10%

?=0.10×(42205.6Vx+186.2)Q5??=0.10Q總

=4220.56Vx+18.62(KJ)

∴熱支出總計：

??Q總

??+Q4????+Q3??+Q5=?Q??=?Qi??=Q1??+Q2

i?1

5

=67.28+2049.28+460+2827.04Vx+(4220.56Vx+18.62)

=7047.6Vx+2595.2(KJ)

令：Q?

總

???Q總

??42205.6Vx+186.2?7047.6Vx+2595.2?Q總??即：Q總

Vx=0.06852Kg-重油/Kg-AO燃料單耗為68.52Kg-重油/t-AO那么：①重油燃燒熱：

0.06852×41459.4=2840.8KJ/kg-AO②單位時間重油消耗量〔產(chǎn)能為1200t/d〕0.06852×1200×103kg/24h=3426kg/h③每小時耗空氣量

3426kg/h·Ln=3426×13.01=44572.26Nm3空氣/h④流態(tài)化焙燒爐的熱效率?：

??

反響熱?附著水蒸發(fā)熱

重油燃燒熱

???Q2??Q3

Q1?

×100%

==

×100%

×100%

460?2049.28

2840.8

=88.33%

3-5、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過程的熱平衡計算表(見表3-3)

根據(jù)§3-2、§3-3、§3-4的計算可制出表3-3：

本科課程設計說明書

題目：日產(chǎn)1200t/d氧化鋁循環(huán)流態(tài)化焙燒爐

學院：＿＿材料學院＿＿

專業(yè)：＿＿冶金工程＿＿

班級：＿冶金061

學號：＿060802110168

學生姓名：＿吳萬華

指導教師：＿孫克萍

2021年5月10日

內(nèi)容摘要

氧化鋁作為一種根底的工業(yè)原材料,對國民經(jīng)濟的開展起著相當重要的作用,而我國氧化鋁生產(chǎn)無論從數(shù)量還是質(zhì)量上都不能滿足國內(nèi)市場的需要,每年都要大量進口,同時,國內(nèi)的氧化鋁生產(chǎn)本錢居于世界前列。如何開展國內(nèi)的氧化鋁焙燒系統(tǒng)研究是一項重要的課題。本文首先對國內(nèi)外的焙燒方式進行了分析和比擬,并對目前世界上主要的三種流態(tài)化焙燒方式和裝置現(xiàn)狀進行了概述。然后根據(jù)流程圖對焙燒系統(tǒng)流程進行了分析,了解了濕物料的脫水過程及其工藝性能;通過對系統(tǒng)進行物料及能量平衡計算并作比擬,掌握了焙燒系統(tǒng)的物料及能量的分布情況,為焙燒系統(tǒng)的設計提供了依據(jù)。同時還分析討論了系統(tǒng)中各參數(shù)變化對系統(tǒng)運行的影響。

關鍵詞氧化鋁，焙燒爐，熱工

Abstract

Aluminaasabasisforindustrialrawmaterials,thedevelopmentofthenationaleconomyplaysanimportantrole,andChina'saluminaproductionintermsofquantityorqualitycannotmeettheneedsofthedomesticmarket,everyyearalargenumberofimports,whiledomesticAluminaproductioncostoflivingintheforefrontoftheworld.Howtocarryoutdomesticaluminaroastingsystemisanimportantissue.Thispaperonthebakingathomeandabroadconductedananalysisandcomparison,andtheworld'sthreemajorfluidizationroastingmethodsanddeviceshad

outlinedthestatusquo.Thenunderthebakingsystemprocessflowchartonananalysisofthewetmaterialstounderstandthedehydrationprocessanditstechnologyperformancethroughthesystemofmaterialsandenergybalancecalculationsandforcomparison,masterofthebakingsystemofmaterialsandenergydistribution,Roastingsystemdesignprovidesabasis.Alsodiscussedtheparametersofthesystemchangeontheimpactofthesystemisrunning.

KeywordsAlumina，Thermal，Roaster

目錄

第一章：概述

1-1、流態(tài)化焙燒新技術在國內(nèi)外開展概況???????3

1-2、我國氧化鋁焙燒技術和裝置現(xiàn)狀?????????41-3、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝特性、能耗狀況??????51-4、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工作原理???????????6

第二章：氧化鋁循環(huán)焙燒爐熱工藝性能

2-1、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝流程介紹?????????7

2-2、氫氧化鋁的枯燥和預熱的工藝流程、熱工特點???8

2-3、氫氧化鋁的焙燒的工藝流程、熱工特點??????92-4、氫氧化鋁的冷卻的工藝流程、熱工特點??????102-5、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝特點、熱工特點、熱效能??102-6、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝性能與氣態(tài)懸浮焙燒爐工藝性

能、熱工特點比擬??????????????11

2-7、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝性能與回轉(zhuǎn)窯工藝性能及熱工特

點比擬???????????????????13

第三章：氧化鋁循環(huán)焙燒爐熱工計算

3-1、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝計算的原始數(shù)據(jù)及條件??133-2、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過程的物料平衡及物料平

衡表????????????????????15

3-3、燃料的燃燒計算及結(jié)果表???????????163-4、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過程的熱平衡計算????183-5、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過程的熱平衡計算表???213-6、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過程的熱平衡與氣態(tài)懸浮焙燒

爐的熱平衡比擬??????????????????22

第四章：氧化鋁循環(huán)焙燒爐設計熱耗與實際熱耗的效能

分析

4-1、熱力學分析?????????????????254-2、測量誤差分析????????????????264-3、影響產(chǎn)品質(zhì)量的因素分析???????????28結(jié)束語?????????????????????????29參考文獻????????????????????????29

第一章概述

1-1流態(tài)化焙燒新技術在國內(nèi)外開展概況

氧化鋁生產(chǎn)采用流態(tài)化焙燒技術的試驗研究開始于20世紀40年代，近40年來，流態(tài)化焙燒在工業(yè)生產(chǎn)中顯示出其優(yōu)質(zhì)、低耗的強大優(yōu)勢，技術開展十分迅速。目前廣泛應用于氧化鋁生產(chǎn)的焙燒技術為美國的閃速焙燒、德國的循環(huán)焙燒、丹麥的氣態(tài)懸浮焙燒三種，其中氣態(tài)懸浮焙燒技術起步最晚，但技術先進，代表著最新流態(tài)化焙燒水平，號稱“第三代〞。然而，因其在工業(yè)生產(chǎn)中應用較晚，實際運行中，仍然存在許多問題，假設能很好地解決，進一步完善其工藝，那么氣態(tài)懸浮焙燒技術無疑是氧化鋁生產(chǎn)的最正確選擇。我國自1987年山西鋁廠引進第一臺美鋁閃速焙燒爐以后，十多年來，相繼又引進了德國魯奇循環(huán)流態(tài)化焙燒爐、丹麥史密斯氣態(tài)懸浮焙燒爐，其中以氣態(tài)懸浮焙燒爐為主，占到總數(shù)的70%。目前國內(nèi)氧化鋁幾乎全部采用流態(tài)化焙燒。

當今世界成功地應用于工業(yè)生產(chǎn)的流態(tài)化焙燒爐有四種：①美國鋁業(yè)公司的流態(tài)閃速焙燒爐(F．F．C)。②原西德魯奇公司的循環(huán)流態(tài)焙(C．F．C).③丹麥史密斯公司的氣體懸浮焙燒爐(G．S．C)。④法國弗夫卡樂巴柯克公司的氣體懸浮焙燒爐(F．C．B)。前三種流態(tài)化焙燒爐在世界上得到了廣泛采用，我國也相繼在中鋁山西分公司、中州分公司、蘋果分公司和貴州分公司引進了前三種爐型。已經(jīng)投用的流態(tài)化焙燒爐設計能力為國內(nèi)焙燒氧化鋁總規(guī)模的80％以上，采用流態(tài)化焙燒爐已成為我國氧化鋁工業(yè)必然的開展趨勢。

流態(tài)化焙燒技術與回轉(zhuǎn)焙燒窯相比不僅熱耗低，而且產(chǎn)品質(zhì)量好、投資省、

占地面積小，對環(huán)境污染輕和設備簡單、使用壽命長、維修費用低等明顯的優(yōu)點。我國新建的山西鋁廠，中州鋁廠和蘋果鋁廠均采用了世界上先進的流態(tài)化焙燒技術。自建成投產(chǎn)運行以來，運行良好，各項技術經(jīng)濟指標先進，取得了良好的節(jié)能效果。而后，鄭州鋁廠，山東鋁廠和貴州鋁廠也相繼各引進了一套流態(tài)化焙燒技術和裝置，以代替原有的回轉(zhuǎn)焙燒窯，降低能耗。提高產(chǎn)能和技術經(jīng)濟指標。

1-2我國氧化鋁焙燒技術和裝置現(xiàn)狀

我國近年來所建的氧化鋁廠技術裝備已到達當今世界先進水平，氧化鋁循環(huán)焙燒技術主要引進的是魯奇循環(huán)焙燒爐(C．F．C)，多數(shù)的鋁業(yè)公司都是先引進后消化吸收并創(chuàng)新。在世界氧化鋁工業(yè)中，目前90%以上的氧化鋁生產(chǎn)廠(包括美鋁、加鋁所屬)均采用拜耳法處理以三水鋁石為主的低硅鋁土礦生產(chǎn)氧化鋁。而我國那么分別采用聯(lián)合法、燒結(jié)法處理的我國高硅一水硬鋁石鋁土礦和采用拜耳法處理我國低硅一水硬鋁石和進口國外低硅三水鋁石鋁土礦生產(chǎn)氧化鋁。目前，國內(nèi)、外主要技術裝備有：氧化鋁生產(chǎn)的技術裝備，隨著生產(chǎn)方案不同而不同。燒結(jié)法主要用于中國和俄羅斯處理高硅鋁土礦或霞石生產(chǎn)氧化鋁，其總產(chǎn)量約世界總產(chǎn)量的10%。世界其他鋁業(yè)公司均采用拜耳法生產(chǎn)氧化鋁。因此，這里僅對拜耳法的技術裝備作簡要比擬。拜耳法的技術裝備主要反映在工藝流程中的主要工藝過程。即：鋁土礦溶出、赤泥別離洗滌、種子分解、母液蒸發(fā)和氫氧化鋁焙燒工序。

我國各大氧化鋁廠在氧化鋁生產(chǎn)過程中，氫氧化鋁焙燒是主要工序之一，無論是采用拜耳法還是燒結(jié)法或是聯(lián)合氫氧化鋁焙燒是不可缺少的最后一到工序，而且是主要耗能工序之一，一般占13%~26%MJ/Kg。

它的技術和裝置大體有三類：

a老式回轉(zhuǎn)焙燒窯，熱耗最高，一般在5.024~5.443MJ/Kg-Al2O3;

b帶有旋風預熱器的回轉(zhuǎn)焙燒窯，熱耗居中，一般在3.978~4.187MJ/KgAl2O3；

c液態(tài)化焙燒爐，熱耗最底，一般在2.913~3.349MJ/KgAl2O3。

20世紀80年代以來，我國山鋁公司、蘋果鋁廠、中州鋁廠、山東鋁廠、貴州鋁廠、鄭州鋁廠等幾大廠先后從國外引進了11臺氫氧化鋁焙燒爐，包括美國鋁業(yè)K.H.D公司為代表的為稀相換熱閃電焙燒與濃相流態(tài)化相結(jié)合；以F.L.S公司為代表的稀相換熱氣體懸浮焙燒；以LURGI公司為代表的循環(huán)流態(tài)化焙燒三種爐型。國內(nèi)氫氧化鋁流態(tài)化的開展，一是引進，二是消化創(chuàng)新，但這兩者都必須結(jié)合國內(nèi)氧化鋁工業(yè)的實情，我國應在消化流態(tài)化焙燒技術的根底上創(chuàng)新，形成有自己特色的焙燒爐裝置。1996年，山鋁公司為改變焙燒工序能耗高，環(huán)境污染嚴重的狀況，引進了德國魯奇特公司1600t/d循環(huán)爐，貴州鋁廠和蘋果鋁廠也相繼引進可該技術和裝置，大大提高了我國氫氧化鋁焙燒生產(chǎn)控制水平。經(jīng)過數(shù)年的探索與改良，流態(tài)化焙燒爐適應了我國氧化鋁生產(chǎn)的特點，根本上取代了傳統(tǒng)的回轉(zhuǎn)窯。

由于，我國在近10年氧化鋁工業(yè)的開展中，不斷了解、認識、引進、實踐當今國際先進的的技術裝備，使氧化鋁生產(chǎn)的技術裝備水平有長足開展。近兩年所建廠的技術裝備水平已到達當今世界先進水平，其中鋁土礦高溫溶出的技術裝備到達國際領先水平，至2005年底，中國鋁業(yè)公司氧化鋁產(chǎn)能787萬噸，電解鋁產(chǎn)量210萬噸，成為僅次于美鋁和加鋁的世界第三大鋁業(yè)公司，中鋁公司目前也已形成完整的鋁工業(yè)布局，氧化鋁和電解鋁的產(chǎn)能根本平衡。同時，國內(nèi)經(jīng)濟開展速度快，金屬鋁消費市場旺盛，迄今為止，國內(nèi)氧化鋁生產(chǎn)的原料、動力和人力仍存在一定的價格優(yōu)勢，因此，境外資源開發(fā)和投資建廠有較大開展空間，但是我國鋁土礦屬高硅一水硬鋁石，其處理難度及其能耗比國外高，當然也還具有進一步節(jié)能降耗的空間。

1-3環(huán)流態(tài)化焙燒爐工藝性能，能耗狀況

a產(chǎn)品質(zhì)量好。

這是由于爐襯磨損少，德國循環(huán)流態(tài)化焙燒產(chǎn)品中SiO2含量比回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)品約低0.006%，不同粒級氫氧化鋁焙燒均勻，相同比外表積的氧化鋁中α-Al2O3含量低，與回轉(zhuǎn)窯比，流態(tài)化焙燒的產(chǎn)品中小于45μm粒級增加約4%，而小于15μm的粒級沒有改變。各類型流態(tài)化焙燒爐都能制取砂狀氧化鋁。

b投資少。

流化床焙燒爐單位面積產(chǎn)能高、設備緊湊、占地少。它的機電設備重量僅為回轉(zhuǎn)窯的1/2，建筑面積僅為1/3~2/3，投資比回轉(zhuǎn)窯低40~60%〔以1983年國內(nèi)價格計〕，國外發(fā)表數(shù)據(jù)，美國少50~70%，西德少20%，法國少15~20%。c設備簡單、壽命長、維修費用低。

流態(tài)化焙燒系統(tǒng)除了風機、油泵與給料設備之外沒有大型的轉(zhuǎn)動設備。焙燒爐內(nèi)襯使用壽命可長達10年以上。維修費用比回轉(zhuǎn)窯低得多。如德國的循環(huán)流態(tài)化焙燒爐的維修費僅為回轉(zhuǎn)窯的35%。

d對環(huán)境污染輕。

燃料燃燒完全，過?？諝庀禂?shù)低，廢氣中氧的含量低〔1~2%〕，SO2和NOX的生成量均低于回轉(zhuǎn)窯。

e自動化水平高。

流態(tài)化焙燒爐〔固定式〕較回轉(zhuǎn)窯易于實現(xiàn)自動化。集中一分散系統(tǒng)可完成全套裝置的起動、生產(chǎn)控制、設備保護、停車，可保障設備的平安運行和生產(chǎn)的均衡穩(wěn)定進行。

f熱效率高、熱耗低。

熱耗3.1~3.2GJ/t，流態(tài)化焙燒爐中燃料燃燒穩(wěn)定，溫度分布均勻，氫氧化鋁和燃燒產(chǎn)物以及高溫氧化鋁和助燃空氣間接觸密切，換熱迅速，空氣預熱溫度高，過剩空氣系數(shù)低，燃料燃燒溫度提高，系統(tǒng)熱效率大大提高，廢氣量那么隨之減少，加之散熱損失只有回轉(zhuǎn)窯的30%，流態(tài)化焙燒爐的熱效率可達75~80%，而回轉(zhuǎn)窯最好情況下的熱效率也低于60%，流態(tài)化焙燒爐單位產(chǎn)品熱耗比回轉(zhuǎn)窯降低約1/3。國外回轉(zhuǎn)窯熱耗先進水平約為4.186GJ/t-Al2O3，而國內(nèi)回轉(zhuǎn)窯焙燒熱耗約為5.032GJ/t-Al2O3。

循環(huán)焙燒爐1997年9月投用，節(jié)能效果非常明顯，1997年8月回轉(zhuǎn)窯焙燒和2000年8月循環(huán)焙燒在油耗，電耗，水耗方面的比照方下表所示

循環(huán)爐與焙燒窯指標比照

表1.1回轉(zhuǎn)窯差值

油耗㎏/tAo82.99127.68－44.69

電耗kwh/tAo20.2130.74－10.53

上水耗m3/tAo0.201.61－1.41

3回水耗m/tAO08.30－8.30

通過上述循環(huán)焙燒和回轉(zhuǎn)窯節(jié)能的比擬看，循環(huán)焙燒大大降低了生產(chǎn)本錢，提高了產(chǎn)品質(zhì)量。有利于環(huán)境保護。用循環(huán)焙燒爐代替回轉(zhuǎn)窯焙燒是氧化鋁焙燒的開展方向。

1-4氧化鋁循環(huán)焙燒爐工作原理

流化態(tài)焙燒爐工作的根本原理是利用流態(tài)化技術，使參與反響

熱，質(zhì)傳遞的氣體和固體充分接觸，實現(xiàn)它們之間最快的傳質(zhì)、傳熱和動量，傳遞速度，獲得最大的設備生產(chǎn)能力。

流化床的形成

當流體的表觀速度繼續(xù)增大到一定值，床層開始膨脹和變松，全部顆粒都懸浮在向上流動的流體中，形成強烈攪混流動。這種具有流體的某些表觀特征的流-固混合床稱為流化床，在氣-固流化床中，形成顆粒強烈翻滾，故又稱為沸騰床。

流化范圍與操作速度

從臨界速度開始流態(tài)化，到帶出速度下流化床開始破壞這一速度范圍。它是選擇操作流態(tài)化速度的上下限。流態(tài)化范圍越寬，流化床的操作越穩(wěn)定。這一范圍大小可以用帶出速度Uout與臨界流態(tài)化速度Uin的比〔Uout／Uin〕來表征。理論和實踐證明，顆粒越細那么流態(tài)化范圍越小，不規(guī)那么寬篩分物料的流態(tài)化范圍比球形粒子的要小。

圖1—1

第二章

2-1氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝流程介紹

氧化鋁循環(huán)焙燒是以稀相為主，稀濃相結(jié)合的焙燒裝置，是一種結(jié)合式冶金爐，一般由物料枯燥脫水預熱，主反響爐和成品冷卻三大系統(tǒng)組成。循環(huán)爐工藝流程可簡述為一級文丘枯燥脫水加一段載流預熱，循環(huán)流化床焙燒，一級載流冷卻加流花床冷卻。

工藝流程包括三個局部：a氫氧化鋁的枯燥和預熱b氫氧化鋁的焙燒c氧化鋁的焙燒。工藝流程圖如下：

2-2氫氧化鋁的枯燥和預熱的工藝流程、熱工特點

1〕一級枯燥

來自分解車間的濕氫氧化鋁，由皮帶輸送機送到焙燒爐氫氧化鋁小倉110，再由螺旋喂料機062將物料喂入文丘里一級枯燥器120。在此物料與二級枯燥器來的熱廢氣混合，蒸發(fā)掉濕氫氧化鋁的附著水。

a)電收塵器

熱廢氣攜帶已被枯燥的干氫氧化鋁與廢氣組成含塵廢氣流，進入兩級靜電收塵器〔ESP〕122。在第一級機械收塵，夾帶的大局部固體物料被收下，剩余的含塵廢氣進入第二級靜電收塵器，用靜電除塵方法將廢氣進行凈化，

到達排放標準

后排放。

b)干氫氧化鋁的主流向

由第二級電收塵器收下的固體物料，通過螺旋輸送機063/063.1和064/064.1輸送到機械收塵器下部，匯同機械收塵收下的固體物料進入空氣斜槽124?？諝庑辈?24排出的干氫氧化鋁經(jīng)翻板閥124.13，送入空氣提升機125。然后，被羅茨風機078提供的壓縮風吹送起來，經(jīng)管道126到旋風收塵器127，經(jīng)127收下的大局部物料，通過喂料密封槽128被送入文丘里二級枯燥器130的下部。經(jīng)127凈化的空氣，通過管道129，進入二次風旋風收塵器152，最終做為二次燃燒空氣。

c)電收塵〔ESP〕細粉

1＃爐電收塵器收下的細粉可以通過調(diào)速回轉(zhuǎn)閥091和092排出，經(jīng)螺旋輸送機065、065.1、065.2輸送到流化床冷卻器155的第一室〔用來調(diào)節(jié)產(chǎn)品的灼減值，降低消耗〕。

d)二級枯燥器的旁路

為了調(diào)節(jié)爐內(nèi)溫度和電收塵進口溫度，來自一級枯燥器的一小局部物料可以經(jīng)調(diào)速回轉(zhuǎn)閥093和管道137，直接進入流化床焙燒爐140或直接經(jīng)137、138管道進入管道151〔1＃爐〕；經(jīng)137管道、回轉(zhuǎn)閥094和139管道進入146混料槽〔2＃爐〕。

2〕二級枯燥

進入二級文丘里枯燥器130的干氫氧化鋁與來自循環(huán)旋風收塵器142的熱廢氣相混合，并被局部脫水和預焙燒。氣體和物料將再一次在130后面的旋風收