液壓課程設計液壓課程設計

攀枝花學院本科課程設計〔論文〕液壓課程設計立式組合機床液壓系統(tǒng)設計學生姓名：******學生學號：20091060110**院〔系〕：機械工程學院年級專業(yè)：09級機制1班指導教師：****二〇一二年六月攀枝花學院本科學生課程設計任務書題目立式組合機床液壓系統(tǒng)設計1、課程設計的目的1、培養(yǎng)學生理論聯系實際的設計思想，訓練學生綜合運用專業(yè)根底課程、專業(yè)課程的理論知識，結合生產實際完成一般機電產品〔或零部件〕的設計制造方法及步驟的設計能力。2、強化專業(yè)各課程知識的掌握，對課程的有機聯系與應用加深理解。3、培養(yǎng)學生的系統(tǒng)設計能力與綜合應用知識解決工程問題的能力。2、課程設計的內容和要求〔包括原始數據、技術要求、工作要求等〕設計立式組合機床的液壓系統(tǒng)，工作臺要求完成：快進→工進→快退→停止。動力滑臺采用平面導軌，其靜摩擦系數為f=0.2，動摩擦系數為f=0.1，往復運動的加〔減速〕的時間=0.05s，系統(tǒng)的參數如下:滑臺的重量為117248N快進快退的速度6.4m/min滑臺工進速度50mm/min快進行程126mm工進行程63mm切削負載為27369N3、主要參考文獻1王積偉﹒液壓傳動﹒北京：機械工業(yè)出版社，2010﹒2俞啟榮﹒機床液壓傳動﹒北京：機械工業(yè)出版社，1983﹒3席偉光﹒機械設計課程設計﹒北京：高等教育出版社，2003﹒4李壯云﹒中國機械設計大典﹒南昌：江西科學技術出版社，2002﹒5王文斌﹒機械設計手冊﹒北京：機械工業(yè)出版社，2004﹒4、課程設計工作進度方案1.明確機床對液壓系統(tǒng)的要求，進行工作過程的分析；2學時2.初步確定液壓熊的參數，進行工況分析和負載圖的編制；12學時3.確定液壓系統(tǒng)方案，擬定液壓系統(tǒng)圖；8學時4.選擇液壓元件個確定輔助裝置；8學時5.液壓系統(tǒng)的性能驗算；2學時6.液壓裝置的哦結構設計，繪制工作圖及編制技術文件；8學時指導教師〔簽字〕日期年月日教研室意見：年月日學生〔簽字〕：接受任務時間：年月日注：任務書由指導教師填寫。課程設計〔論文〕指導教師成績評定表題目名稱立式組合機床液壓系統(tǒng)設計評分工程分值得分評價內涵工作表現20%01學習態(tài)度6遵守各項紀律，工作刻苦努力，具有良好的科學工作態(tài)度。02科學實踐、調研7通過實驗、試驗、查閱文獻、深入生產實踐等渠道獲取與課程設計有關的材料。03課題工作量7按期圓滿完成規(guī)定的任務，工作量飽滿。能力水平35%04綜合運用知識的能力10能運用所學知識和技能去發(fā)現與解決實際問題，能正確處理實驗數據，能對課題進行理論分析，得出有價值的結論。05應用文獻的能力5能獨立查閱相關文獻和從事其他調研；能提出并較好地論述課題的實施方案；有收集、加工各種信息及獲取新知識的能力。06設計〔實驗〕能力，方案的設計能力5能正確設計實驗方案，獨立進行裝置安裝、調試、操作等實驗工作，數據正確、可靠；研究思路清晰、完整。07計算及計算機應用能力5具有較強的數據運算與處理能力；能運用計算機進行資料搜集、加工、處理和輔助設計等。08對計算或實驗結果的分析能力〔綜合分析能力、技術經濟分析能力〕10具有較強的數據收集、分析、處理、綜合的能力。成果質量45%09插圖〔或圖紙〕質量、篇幅、設計〔論文〕標準化程度5符合本專業(yè)相關標準或規(guī)定要求；標準化符合本文件第五條要求。10設計說明書〔論文〕質量30綜述簡練完整，有見解；立論正確，論述充分，結論嚴謹合理；實驗正確，分析處理科學。11創(chuàng)新10對前人工作有改良或突破，或有獨特見解。成績指導教師評語指導教師簽名：年月日目錄摘要…………………ⅠABSTRACT………………Ⅱ目錄…………………..11方案確實定………………………31.1整體性分析……………………31.2擬定方案………………………31.3比擬方案并確定方案……………42工況分析…………52.1運動參數分析…………………52.2動力參數分析…………………52.3負載圖和速度圖的繪制…………63液壓缸尺寸和所需流量…………73.1液壓缸尺寸計算…………………73.2確定液壓缸所需流量…………74擬定液壓系統(tǒng)圖…………………94.1確定液壓傳動系統(tǒng)的類型………94.2液壓回路的選擇………94.3擬定液壓系統(tǒng)傳動系統(tǒng)原理圖…………………135選擇液壓元件確實定輔助裝置………………145.1選擇液壓泵…………………145.2電機的選擇…………………145.3選擇閥類元件…………………145.4確定油管尺寸…………………156油箱的設計………………………166.1油箱容量確實定………………166.2估算油箱的長、寬、高…………176.3確定油箱壁厚…………………176.4確定液位計的安裝尺寸………176.5隔板尺寸的計算………………176.6油箱結構的設計……………186.7輔助元件的選擇………196.8油箱其他附件的選擇…………197液壓系統(tǒng)的性能驗算……………217.1回路中壓力損失………………217.2確定液壓泵工作壓力…………237.3液壓系統(tǒng)的效率………………237.4液壓系統(tǒng)的發(fā)熱溫升驗算………24結論…………………25參考文獻……………26致謝…………………………27組合機床液壓系統(tǒng)設計試設計立式組合機床的液壓系統(tǒng)，切削負載為27369N，滑臺工作速度為50mm/min,快進和快退速度為6.4m/min，滑臺〔包括動力頭〕的重量為117248N,往復運動的加速〔減速〕的時間為=0.05S,滑臺用平面導軌，靜摩擦系數fs=0.2，動摩擦系數fd=0.1，快進行程為126mm,工進行程為63mm。1方案確實定1.1整體性分析要求此液壓系統(tǒng)實現的工作循環(huán)是：工作快進工作臺工進工作臺快退工作臺原位停止?；_的重量117248N,快進快退的速度6.4m／min,滑臺工進速度50mm/min，快進行程126mm,工進行程63mm,切削負載為27369N。對于立式組合機床的液壓系統(tǒng)而言，加工的零件需要精度高，定位準確。所以整個系統(tǒng)的設計要求定位精度高，換向速度快。在設計閥的時候，考慮這些方面變的尤其重要，要考慮到工作在最低速度時調速閥的最小調節(jié)流量能否滿足要求。在行程方面，應該比要求的工作行程大點，包括工作行程、最大行程和夾緊缸行程，主要是考慮到在平安方面和實際運用中。在壓力方面也要考慮到滿足最大負載要求。而且在液壓系統(tǒng)能滿足要求的前提下，使液壓系統(tǒng)的本錢較低。1.2擬定方案方案一液壓系統(tǒng)中工作臺的執(zhí)行元件為伸縮缸，工件的夾緊用單桿活塞缸；工作臺采用節(jié)流閥實現出油口節(jié)流調速，用行程閥實現工作臺從快進到工進的轉換，在工進回路上串接個背壓閥；為了防止工件在加工過程中松動，在夾緊進油路上串接個單向閥；工作臺的進、退采用電磁換向閥。方案二液壓系統(tǒng)中工作臺的執(zhí)行元件為單桿活塞缸，工件的夾緊也采用單桿活塞缸；工作臺采用調速閥實現進油口節(jié)流調速，也采用行程閥實現工作臺從快進到工進的轉換，工進時，為了防止前沖現象，在回路上串接個背壓閥；夾緊缸上串接個蓄能器和單向閥，防止工件在加工過程中松動；工作臺的進、退換向采用電液換向閥，工作臺快進時，采用差動連接。1.3比擬方案并確定方案單桿活塞缸比伸縮缸結構簡單，價格廉價，易維護，而且也能滿足要求；調速閥的性能比節(jié)流閥穩(wěn)定，調速較好，用于負載變化大而運動要求穩(wěn)定的系統(tǒng)中；采用出油口調速回路中油液通過節(jié)流閥產生的熱量直接排回油箱散熱；夾緊缸進油口處串接蓄能器，更好的保證工件的夾緊力，使工件在加工過程中始終在夾緊狀態(tài)。電液換向閥的信號傳遞快，配合液壓動力的輸出力大、慣性小、反映快的優(yōu)點使控制靈活、精度高、快速性好。綜上比擬選擇方案二較好。2工況分析2.1運動參數分析首先根據主機要求畫出動作循環(huán)圖〔圖一〕。圖一2.2動力參數分析計算各階段的負載工作負載：由條件可知切削力=27369N。慣性負載：===25523.37N〔參考機床的工作臺加速時間，取=0.05s〕阻力負載：靜摩擦阻力動摩擦阻力〔滑動導軌：鑄鐵對鑄鐵—啟動低速時,v<0.16m/s〕表1液壓缸在各個工作階段的負載值其中=0.9工況負載組成負載值〔N〕推力〔N〕快進起動23449.626055加速3724841387快進11724.813028工進工進3909443438快退11724.8132082.3負載圖和速度圖的繪制負載圖按上面的數值繪制，如圖2所示。速度圖按數值，工進的速度。3液壓缸尺寸和所需流量3.1液壓缸尺寸計算3.1.1工作壓力確實定：工作壓力可根據負載和主機類型確定，由〔書〕表11—3得出：3.1.2計算液壓缸尺寸：由于立式組合機床工作臺快進和快退速度相同，因此選用單桿活塞式液壓缸，并使,快進時采用差動連接，因管路中有壓力損失，快進時回油路壓力損失取Pa，快退時回油路壓力損失亦取Pa。工進時，為使運動平穩(wěn)，在液壓缸回路油路上須加背壓閥，背壓力值一般為,選取背壓Pa。根據,可求出液壓缸大腔面積為(3-2)根據GB2348-80圓整成就近的標準值，得D=220mm，液壓缸活塞桿直徑，根據GB2348-80就近圓整成標準值d=160mm。3.1.3缸徑、桿徑取標準值后的有效工作面積：無桿腔有效面積活塞桿面積有桿腔有效面積3.2確定液壓缸所需流量液壓缸回油路上有背壓P2，保證速度平穩(wěn)。根據《現代機械設備設計手冊》中推薦值，取P2=0.8MPa，快進時液壓缸雖做差動連接，但油管中有壓降，取=0.5MPa。快退市油腔中有被壓，這時可取=0.6MPa根據上述計算數據，可估算液壓缸在各個工作段中的壓力、流量和功率，如下表所表2工況推力F/N回油腔壓力進油腔壓力輸入流量輸入功率計算式快進起動2605501.724——加速413872.505——恒速130281.097128.62.34工進434380.81.521.8990.048快退起動2605501.456——加速413870.62.912——恒速130280.61.328114.52.5344擬定液壓系統(tǒng)圖液壓傳動系統(tǒng)的草圖是從液壓系統(tǒng)的工作原理和結構組成上來具體表達設計任務所提出的各項要求，它包括三項內容：確定液壓傳動系統(tǒng)的類型、選擇液壓回路和組成液壓系統(tǒng)。確定液壓傳動系統(tǒng)的類型就是在根據課題提供的要求下，參照立式組合機床液壓系統(tǒng)的具體特點，選擇適合的系統(tǒng)類型。選擇液壓回路就是在根據課題提供的要求和液壓傳動系統(tǒng)具體運動特點，選擇適合本課題的液壓回路。組成液壓系統(tǒng)就是在確定各個液壓回路的根底上，將各個液壓回路綜合在一起，根據課題的實際要求，對液壓系統(tǒng)草圖進行適當的調整和改良，最終形成一個合理有效、符合課題設計要求的液壓傳動系統(tǒng)原理圖。4.1確定液壓傳動系統(tǒng)的類型液壓傳動系統(tǒng)的類型究竟采用開式還是采用閉式，主要取決于它的調速方式和散熱要求。一般的設計，凡具備較大空間可以存放油箱且不另設置散熱裝置的系統(tǒng)，要求盡可能簡單的系統(tǒng)，或采用節(jié)流調速或容積---節(jié)流調速的系統(tǒng)，都宜采用開式。在開式回路中，液壓泵從油箱吸油，把壓力油輸送給執(zhí)行元件，執(zhí)行元件排出的油那么直接流回油箱。開式回路結構簡單，油液能得到較好的冷卻，但油箱的尺寸大，空氣和贓物易進入回路；凡容許采用輔助泵進行補油并通過換油來到達冷卻目的的系統(tǒng)，對工作穩(wěn)定和效率有較高要求的系統(tǒng)，或采用容積調速的系統(tǒng)都宜采用閉式。在閉式回路中，液壓泵的排油管直接與執(zhí)行元件的進油管相連，執(zhí)行元件的回油管直接與液壓泵的吸油管相連，兩者形成封閉的環(huán)狀回路。閉式回路的特點是雙向液壓泵直接控制液壓缸的換向，不需要換向閥及其控制回路，液壓元件顯著減少，液壓系統(tǒng)簡單，用油不多而且動作迅速，但閉式回路也有其缺點，就是回路的散熱條件較差，并且所用的雙向液壓泵比擬復雜而且系統(tǒng)要增設補、排油裝置，本錢較高，故應用還不普遍。本課題設計的液壓傳動系統(tǒng)類型采用開式液壓系統(tǒng)，系統(tǒng)的結構簡單。4.2液壓回路的選擇液壓機械的液壓系統(tǒng)雖然越來越復雜，但是一個復雜的液壓系統(tǒng)往往是由一些根本回路組成的。液壓根本回路就是由有關液壓元件組成，能夠完成某一特定功能的根本回路。在本設計中選擇五種回路，分別為調壓回路、調速回路、平衡回路、換向回路和卸荷回路4.2.1調壓回路調壓回路的功用在于調定或限制液壓源的最高工作壓力，也就是說能夠控制系統(tǒng)的工作壓力，使它不超過某一預先調定好的數值，或使工作機構在運動過程中的各個階段具有不同的工作壓力。調壓控制回路包括連續(xù)調壓回路、多級調壓回路、恒壓控制回路等。液壓源工作壓力級的多少，壓力在調節(jié)、控制或切換方式上的差異，是這種回路出現多種結構方案的原因，也是對它進行評比、選擇時要考慮的因素。該設計選擇溢流閥單級調壓回路，溢流閥開啟壓力可通過調壓彈簧調定，如果調定溢流閥調壓彈簧的頂壓縮量，便可設定供油壓力的最高值。系統(tǒng)的實際工作壓力有負載決定，當外負載壓力小于溢流閥調定壓力時，溢流閥處無溢流流量，此時溢流閥起平安閥作用。圖示4-1油路可靠，價格廉價。圖4-1調壓回路4.2.2調速回路調速閥調速回路由調速閥、溢流閥、液壓泵和執(zhí)行元件等組成。它通過改變調速閥的通流面積來控制和調節(jié)進入或流出執(zhí)行元件的流量，從而到達調速的目的。這種調速回路具有結構簡單、工作可靠、本錢低、使用維護方便、調速范圍大等優(yōu)點。用流量控制閥實現速度控制的回路有三種根本方式，節(jié)流調速回路分為進口節(jié)流調速回路、出口節(jié)流調速回路、旁通節(jié)流調速回路等。本設計選用單向進油節(jié)流調速回路。用溢流閥和串聯在執(zhí)行元件進油路上的調速閥調節(jié)流入執(zhí)行元件的油液流量，從而控制執(zhí)行元件的速度。根本回路如圖4-2所示：圖4-2調速回路4.2.3平衡回路平衡回路的功用在于防止垂直或傾斜放置的液壓缸和與之相連的工作部件因自重而自行下落。下列圖是一種使用單向順序閥的平衡回路。由圖可見，當換向閥左位接入回路使活塞下行時，回油路上存在著一定的背壓；只要將這個背壓閥調得使液壓缸內的背壓能支承得住活塞與之相連的工作部件，活塞就可以平穩(wěn)的下落。當換向閥處于中位時，活塞就停止運動，不在繼續(xù)下移。這種回路在活塞向下快速運動時功率損失較大，鎖住時活塞和與之相連的工作部件會因單向順序閥和換向閥的泄漏而緩慢下落；因此它只使用于工作部件重量不大、活塞鎖住時定位要求不高的場合。圖4-3平衡回路4.2.4換向回路往復直線運動換向回路的功用是使液壓缸和與之相連的主機運動部件在其行程終端處迅速、平穩(wěn)、準確地變換運動方向。簡單的換向回路只須采用標準的普通換向閥。4.2.5卸荷回路卸荷回路的功用是在液壓泵驅動電機不須頻繁啟閉的情況下，使液壓泵在零壓或很低壓力下運轉，以減少功率損失，降低系統(tǒng)發(fā)熱，延長液壓泵和電機的使用壽命。如圖4-4所示。圖4-4卸荷回路4.3擬定液壓傳動系統(tǒng)原理圖一個液壓傳動系統(tǒng)都是由許多的回路組合而成，所以將上面的幾個液壓回路組合在一起.。再根據本設計課題的實際要求采用疊加閥技術，故將所選液壓元件轉換成疊加閥系列元件，并對液壓系統(tǒng)傳動原理圖進行必要的修改和整理，擬定出完整的符合要求的液壓系統(tǒng)原理圖。經過修改、整理后的液壓系統(tǒng)圖如圖4-5所示，它在各方面都比擬合理、完善了，能夠根本到達本課題的設計要求。圖4-5液壓系統(tǒng)原理圖5選擇液壓元件和確定輔助裝置5.1選擇液壓泵取液壓系統(tǒng)的泄漏系數K=1.1那么液壓泵的最大流量，即。根據擬定的液壓系統(tǒng)是采用回油路節(jié)流調速，進油路壓力損失選取，故液壓泵工作壓力為：(5-1)考慮到系統(tǒng)動態(tài)壓力因素的影響，液壓泵的額定工作壓力為：(5-2)根據、和已選定的單向定量泵型式，查手冊書〔二〕選用PVL3-153-F-2R-D-1型定量葉片泵。該泵額定排量為153mL/r,額定轉速960r/min，其額定流量為146.88m/s。5.2電動機的選擇最大功率在快退階段，如果取液壓泵的效率為為0.75，驅動液壓泵最大輸入功率為：(5-3)查電工手冊選取7.5kw的電動機YCT200－4B。5.3選擇閥類元件各類閥可通過最大流量和實際工作壓力選擇，閥的規(guī)格如下表所示：表3序號元件名稱估計通過流量L/min額定流量L/min額定壓力MPa額定壓降MPa型號、規(guī)格1過濾器15016025<0.02XU-160X80-J2變量葉片泵10～160—6.3—YBP3溢流閥314025—YF3-Ea10B4三位五通電液換向閥6014025<0.535DYF3Y-E10B5單向閥6014025<0.2AF3-Ea10B6行程閥4114025<0.3AXQF-E10B7調速閥350.07～140250.5QCI-63B5.4確定油管尺寸5.4.1油管內徑確實定可按下式計算：泵的總流量為1.29L/min，但快速時，局部回油管流量可達128.6L/min，故按128.6L/min計算：V取6.4m/min取標準值d=25mm，外徑為、內徑為的紫銅6油箱的設計6.1油箱容量確實定油箱的作用主要是儲藏油，此外，因為油箱有一定的外表積，能夠散發(fā)油液工作時產生的熱量；同時還具有沉淀油液中的污物，使?jié)B入油液中的空氣逸出，別離水分的作用；有時它還兼作液壓元件和閥塊的安裝臺等功能。本課題設計的油箱為別離式油箱，單獨設計，與主機分開，減少油箱的發(fā)熱和液壓系統(tǒng)振動對主機工作精度的影響。油箱的有效容積及尺寸確實定油箱有效容量一般為泵每分鐘流量的3～7倍。對于行走機械，冷卻效果比擬好的設備，油箱的容量可選擇小些；對于固定設備，空間、面積不受限制的設備，那么應采用較大的容量。油箱中油液溫度一般推薦30～50℃。液壓油箱有效容積V確實定，其主要依據就是保證泵有足夠的流量。又因為設備停止后，設備中的那局部油液會因為重力作用而流回油箱，為防止液壓油液從油箱中溢出，油箱中的液壓油位不能太高，一般不應超過液壓油箱高度的80%。中壓系統(tǒng)中，油箱有效容積可按泵每分鐘內公稱流量的5～7倍來確定，即油箱的容積V=〔5～7〕查《機械設計手冊》得油箱的標準值為800L。所以其長、寬、高尺寸均按國家規(guī)格選取，其外形圖如下圖。6.2估算油箱的長、寬、高設油箱的長、寬、高比值范圍為1：1：1～3：2：1，那么根據油箱的容量可算出油箱的長、寬、高分別為a=b=c=930mm,由于在選擇油箱的容量時系數選的較大，在此就不在考慮油箱的壁厚，即油箱的壁厚包括在上面計算的長、寬、高中。6.3確定油箱壁厚別離式油箱一般用2.5～4mm鋼板焊成。箱壁愈薄，散熱愈快，大尺寸油箱要增加焊角板、筋條，以增加剛性。油箱頂蓋要稍微加厚些。800以上容量的油箱箱壁厚取4mm。箱底厚度應大于箱壁，取箱底厚度為6mm，箱蓋厚度應為箱壁的3～4倍，取箱蓋厚度為12mm。6.4確定液位計的安裝尺寸在設計液位計時，要考慮液位計的顯示最大刻度與最小刻度之間的差值和油箱的高度。油箱內的液面高度為油箱高度的80%，所以：mm選擇液位計XYW—1000，最大刻度與最小刻度之間為700mm。安裝時，液位計的中心位置與上述的液面高度在同一水平面。6.5隔板的尺寸計算隔板的長度由油箱的內部尺寸可以確定，主要計算隔板的高度。隔板的高度一般為油箱內液面高度的3/4。但是也要考慮到當油箱內的油液降到最低位置時，液壓油也能流入到吸油腔，防止液壓系統(tǒng)吸入空氣。所以隔板的高度為回油腔一側的隔板要考慮吸油腔快速吸油時，油箱底部的沉淀雜質不能流入吸油腔中，再此取隔板離油箱底的尺寸為300mm。吸油側的沉積物經此缺口至回油側，經放油孔排出。如下圖。在油箱中為了使油液中的氣泡浮出液面，并在油箱內6.6油箱結構的設計油箱的結構應能使油箱實現存油、散熱和別離污物及防止污染的作用。結構設計應注意以下幾個問題：1)開式油箱液面應和大氣連通。為防止空氣中的污物進入油箱，油箱上部的通氣孔上必須配置空氣過濾器。一般通氣孔兼作注油孔用。2)在液壓泵的吸油管路上，必須安裝網式過濾器，以去除較大的顆粒雜質，保護液壓泵。過濾器的安裝方式應能便于取出過濾器。3)液壓泵的吸入油管和回油管的距離應盡可能遠些，管口都應插入最低液面以下，以免發(fā)生吸空和回油沖濺產生氣泡，管口制成45o斜角，以增大吸油及回油截面，使油液流動速度變化不致過大，斜口應面向箱壁。兩管件之間要用隔板隔開，并使油液循環(huán)，將油液中的氣泡和雜質別離和沉淀。為了充分發(fā)揮隔板的作用，要設計兩塊隔板，上面一塊隔板隔氣泡，下面一塊隔板隔雜質。管端與箱底、箱壁間距離均不宜小于管徑的3倍；粗濾油器距箱底不應小于20mm。4)為了防止油液污染，油箱上各蓋板、管口處都要妥善密封。選擇合理的密封方式進行有效密封。為了易于散熱和便于對油箱進行搬移及維護保養(yǎng)，按GB3766-83規(guī)定，箱底離地至少在150mm以上。箱底應適當傾斜，在最低部位處設置堵塞或放油塞，以便排放污油。在油箱蓋上焊接四個吊鉤，油箱上焊兩個提手，以便于油箱的搬移。為了防止油箱內部生銹，應在油箱內壁涂上耐油防銹的涂料。油箱結構設計后應布置好箱蓋上電機、泵、疊加閥的位置，疊加閥應放在一端，這樣不僅有利于回油，而且有利于給液壓缸供油，電機和泵的位置確實定要考慮為其他輔助元件留下合理的空間。其次，布置其他輔助元件的位置，為保證箱蓋的強度，要加厚箱蓋的尺寸，確定采用10mm厚的箱蓋鋼板。6.7輔助元件的選擇1)過濾器的選擇過濾器的功用是在于過濾混在液壓油液中的雜質，使進到系統(tǒng)中去的油液的污染度降低，保證系統(tǒng)的正常工作。過濾器按過濾方式分，有外表型過過濾器、深度型過濾器和中間型過濾器三種。選擇過濾器的根本要求：a.過濾精度應滿足液壓系統(tǒng)的要求；b.具有足夠大的過濾能力，壓力損失?。籧.濾芯及外殼應有足夠的強度，不致因油壓而損壞；d.有良好的抗腐蝕性，不會對油液造成化學的或機械的污染；e.清洗維護方便，更換濾芯容易；f.在規(guī)定的工作溫度下，能保持性能穩(wěn)定，有足夠的耐久性；g.結構盡量簡單、緊湊、價格低廉。根據上述要求和本課題的要求，選擇濾油器型號:XU-50×2002〕空氣濾清器的選擇一般應在油箱蓋上設置空氣過濾器，它包括空氣過濾器和注油過濾網。選擇：QUQ2，技術參數：空氣阻力〈0.02Mpa，加油網孔0.5mm。3)選擇壓力表選擇：Y-100T4)選擇液位計一般在油箱側壁上設置液位計，以指示液面位置。液位計應設置在加油時容易看到的地方。這里選擇：YWZ1506.8油箱其它附件的選擇油箱的其它附件可根據《中國機械設計大典》上選擇?；谝陨蠋c，最后設計出油箱圖，如下圖。圖7.1油箱結構圖油箱的CAD繪制見附圖7液壓系統(tǒng)性能的驗算7.1回路中壓力損失回路壓力損失計算應在管道布置圖完成后進行，必須知道管道的長度和直徑。管道直徑按選定元件的接口尺寸確定，即d=25mm,長度在管道布置圖未完成前暫按進油管、回油管均為L==4m估算。油液運動粘度取，在此設計中主要驗算工進和快退工況時的壓力損失。7.1.1工進時壓力損失進油管路壓力損失：首先判別進油管液流狀態(tài)，由于雷諾數(6-1)故為層流。管路沿層壓力損失：(6-2)取管道局部損失油液流經單向閥和三位五通換向閥的壓力損失按下面公式計算，有關數據見表5-1(6-3)工進時進油路總壓力損失：此值小于0.5MPa,所以是平安的(6-4)工進時回油路壓力損失：因回油管路流量為(6-5)液流狀態(tài)經判斷為層流〔，于是沿程壓力損失：(6-6)局部壓力損失：(6-7)回油路中油液流經調速閥和三位五通換向閥時的壓力損失計算方法同上，即(6-8)工進時回油路總壓力損失(6-9)將回油路中壓力損失折算到進油路上，就可求出工進時回路中整個壓力損失(6-10)7.1.2快退時壓力損失快退時進油路和回油路中經檢查都是層流，進油路壓力損失為：(6-11)進油路中油液流經單向閥、三位五通換向閥、單向調時壓力損失計算方法同前(6-12)快退時進油路總壓力損失：(6-13)快退時回油路中壓力損失：由于,那么有液流狀態(tài)經判斷為層流(6-14)回油路總壓力損失：(6-15)將回油路中的壓力損失折算到進油路上去，可得到快推時回油路中的整個壓力損失：(6-16)這個數值比原來估計的數值大，因此系統(tǒng)中元件規(guī)格和管道直徑不宜再減小。7.2確定液壓泵工作壓力工進時，負載壓力(6-17)液壓泵工作壓力(6-18)快退時，負載壓力：(6-19)液壓泵的工作壓力：(6-20)根據，那么溢流閥調整壓力取。7.3液壓系統(tǒng)的效率由于在整個工作循環(huán)中，工進占用時間最長，因此，系統(tǒng)的效率可以用工進時的情況來計算。工進速度為，那么液壓缸的輸出功率為(6-21)液壓泵的輸出功率：(6-22)工進時液壓回路效率：(6-23)液壓系統(tǒng)效率,取液壓泵效率，液壓缸效率取，于是(6-24)7.4液壓系統(tǒng)的發(fā)熱溫升驗算液壓系統(tǒng)總發(fā)熱功率計算液壓泵輸入功率：(6-25)液壓缸有效功率：(6-26)系統(tǒng)總發(fā)熱功率：(6-27)油液溫升近似值