300厚墻板單面支模計算書

300厚墻板單面支模計算書1.1、計算依據1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-20031.2、計算參數基本參數混凝土墻厚度h(mm)300混凝土墻計算高度H(mm)1800混凝土墻計算長度L(mm)8400次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1(mm)200主梁間距b(mm)400主梁懸挑長度b1(mm)200最下端斜撐距墻底部距離c(mm)300主梁合并根數2斜撐豎向間距/斜撐橫向間距600斜撐遠端固定點距支撐點距離D(m)2.2結構表面要求表面外露荷載參數計算依據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數1.15外加劑影響修正系數1.2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或導管振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m^2)/傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m^2)2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24材料參數主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48?.5次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50?00面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31斜撐類型鋼管斜撐規(guī)格Φ48.3?.6（圖1）剖面圖（圖2）立面圖1.3、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24?800/1000=43.2kN/m2距地面第1道支撐處F21=γc(H-c)=36kN/m2距地面第2道支撐處F22=γc(H-c-1b)=26.4kN/m2距地面第3道支撐處F23=γc(H-c-2b)=16.8kN/m2距地面第4道支撐處F24=γc(H-c-3b)=7.2kN/m2其中F2最大標準值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2G4k1=min[F1,F21]=36kN/m2G4k2=min[F1,F22]=26.4kN/m2G4k3=min[F1,F23]=16.8kN/m2G4k4=min[F1,F24]=7.2kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]則：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2S1=47.268kN/m2S2=35.604kN/m2S3=23.94kN/m2S4=12.816kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值Sk＝G4k＝41.218kN/m2S4k1=G4k1=36kN/m2S4k2=G4k2=26.4kN/m2S4k3=G4k3=16.8kN/m2S4k4=G4k4=7.2kN/m21.4、面板驗算根據規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h為面板厚度。面板驗算按墻底部處面板荷載最大處進行驗算。1）、強度驗算（圖3）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（圖4）面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.146kN.mσ＝Mmax/W＝0.146?06/24000=6.075N/mm2≤[f]＝31N/mm2滿足要求2）、撓度驗算qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（圖5）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖6）面板變形圖νmax＝0.164mm≤[ν]＝150/400=0.375mm滿足要求1.5、次梁驗算次梁所受到的荷載為線性變化荷載，底部大，上部小，為了簡化計算，在每個主梁處作用一個均布荷載，荷載大小為主梁間距，次梁按全長的實際受力模型計算。并對支座節(jié)點進行編號，從下至上排序。q＝aS＝150/1000×51.844=7.777kN/mqk＝aSk＝150/1000×41.218=6.183kN/m1）、抗彎強度驗算（圖7）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖8）梁彎矩圖Mmax＝0.331kN.mσ＝Mmax/W＝0.331×106/(83.333×1000)=3.966N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求2）、抗剪強度驗算（圖9）次梁剪力圖(kN)Vmax＝2.113kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.113×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.634N/mm2≤[fv]＝2N/mm2滿足要求3）、撓度驗算（圖10）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖11）次梁變形圖ν＝0.322mm≤[ν]＝400/400=1mm滿足要求4）、支座反力計算R1=4.15kNR2=0.927kNR3=1.445kNR4=0.672kNR1k=3.299kNR2k=0.737kNR3k=1.149kNR4k=0.534kN1.6、主梁驗算為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：（圖12）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖計算主梁時僅需對最下端的主梁進行計算即可，但為了驗算斜撐，其他道主楞需計算對應的支座反力即可。1）、抗彎強度驗算（圖13）主梁彎矩圖Mmax＝1.037kN.mσ＝Mmax/W＝1.037×106/(10.16×1000)=102.108N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求2）、抗剪強度驗算（圖14）主梁剪力圖Vmax＝9.337kN.mτ=VmaxS0/(Ib)=9.337×103?.946×103/(24.38×104×1.4×10)=19.001N/mm2≤[fv]＝120N/mm2滿足要求3）、撓度驗算（圖15）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖16）主梁變形圖ν＝0.287mm≤[ν]＝600/400=1.5mm滿足要求4）、支座反力計算斜撐所承受的支座反力：N1k=17.878N2k=13.1105N3k=8.34307N4k=3.57561.7、斜撐承載力驗算由下至上斜撐與地面的傾角分別為：第1道：A1=arctan(c/D)=1.56346第2道：A2=arctan[(c+1b)/D]=1.56765第3道：A3=arctan[(c+2b)/D]=1.5688第4道：A4=arctan[(c+3b)/D]=1.56933每道支撐所承受壓力為：T1=N1/cosA1=2437.97T2=N2/cosA2=4171.55T3=N3/cosA3=4171.54T4=N4/cosA4=2437.91斜撐計算長度：(D2+c2)0.5=300.008[D2+(c+1b)2]0.5=700.003[D2+(c+2b)2]0.5=1100[D2+(c+3b)2]0.5=1500則對應的斜撐長細比為：λ1=L1/i=18.8684λ2=L2/i=44.0254λ3=L3/i=69.1825λ4=L4/i=94.3397λ=Max(λ1,λ2,λ3,...)=94.3397≤[λ]=210符合規(guī)范根據每到支撐的長細比分別查規(guī)范得出對應的穩(wěn)定系數φ：φ1=0.949395φ2=0.871899φ3=0.77827φ4=0.631282由下至上斜撐承受正應力為：第1道:f1=T1/(φ1