外架搭設與拆除專項施工方案培訓資料

外架搭設與拆除專項施工方案監(jiān)理單位(章):建設單位項目負責人審批：來賓市安置小區(qū)三區(qū)一期工程1#、2#樓工程外架搭設與拆除專項施工方案審批表分公司部門審核意見部門審核人職務/職稱審核意見工程管理科簽章：部門審核人職務/職稱審核意見總工程師辦公室公司審批意見：簽章：一、編制根據(jù) 三、落地式雙排扣件式鋼管外腳手架施工方案 3 31、雙排架基本搭設要求： 32、雙排架拆除要求： 5 5三)、外腳手架檢查與驗收 四)、安全保證措施： (五)腳手架防雷措施 興)安全管理 四、無陽臺懸挑扣件式雙排外腳手架施工方案 (二)、復核計算書 五、有陽臺部位懸挑扣件式雙排外腳手架施工方案 六、卸料平臺搭拆施工方案 1、廣州中煤江南基礎工程公司提供的《來賓市安置小區(qū)三區(qū)一期工程1#、2#樓工程施12、PKPM安全計算軟件2013年版工程名稱：來賓市安置小區(qū)三區(qū)一期工程1#、2#樓建筑結構及規(guī)模：總建筑面積為69304.60平方米。地下1層，地上33層，建筑總高度序號名稱層數(shù)層高高度1地下室地下1層地下負一層層高為4.5m。4.5米21#樓地上33層1層層高4.7m,2-3層層高4.2m,4-33層2.8m,屋面層高3.0m.32#樓地上33層1層層高4.7m,2-3層層高4.2m,4-33層2.8m,屋面層高3.0m。7.其余情況：設計合理使用年限為50年，建筑結構的安全等級：二級。8、外架搭設方案：落地式雙排鋼管腳手架(按最大搭設高度20m進行復核驗算);懸挑工字鋼鋼管腳手架按最大搭設高度20m復核驗算，工字鋼使用懸挑18工字鋼(復核計算使用16工字鋼),鋼管使用外徑48.3mm,壁厚3.6mm(復核計算時使用48.0×3.0保守計算)。外架搭設方案序號名稱落地式腳手架懸挑架懸挑架懸挑架懸挑架1樓1F~3F使用落地架，落在地下室架，落在架空層按20m搭設高30F~屋面，搭設高度2樓外架搭設具體參數(shù)名稱基礎縱距內(nèi)立桿離墻距離步距連墻件與鋼絲繩最大搭設高度落地架室外地坪二步二跨懸挑架(無陽環(huán)①18二步二跨可按構造設置鋼絲繩，吊環(huán)Φ20懸挑架(有陽二步二跨可按構造設置鋼絲繩，吊環(huán)φ209、防護棚設置：所有外架按結構架要求設置，施工中嚴格操縱架體荷載，不同意堆放防護棚搭設方案序號名稱第一道第二道第三道防護棚寬度11#樓第9層第18層第27層22#樓第9層第18層第27層18號工字鋼，9m長的工字鋼，直徑18.5的6×19+1mm鋼絲繩卸載使用18號工字鋼(復核計算使用16工字鋼),懸挑部分為2.3m+外架1.2m=3.5m,寬3.0m,在建筑主體內(nèi)的長度為5.5m,工字鋼用在其端部200mm處與400mm、離建筑物邊緣150mm處的梁上各設一根直徑為18mm的圓鋼“U”字形卡環(huán)固定，卡環(huán)錨入砼一定要壓在樓18號工字鋼之間用間距為0.7m的12.6號工字鋼焊接連接成整體。在懸挑端部距離外端100mm處及上層建筑物的梁外側用直徑為20鋼筋卡環(huán)連接直徑為17.0mm的6×19+1的鋼絲1)搭設高度、懸挑槽鋼與外架一致；2)立桿橫距、縱距與外架一致，步距結合層高2.8m,使用步距1.5m;3)連墻件為二步滿跨，所有立桿在結構層處均設剛性連接；4)懸挑槽鋼處均設置鋼絲繩，鋼絲繩尺寸同外架；5)小于1.5m,內(nèi)立桿離墻間距；6)所有結構層處均滿鋪腳手板，面鋪木模板；7)落地式過料平臺立桿地基應做硬化處理，地基承載力大于300KPa;8)過料平臺應獨立搭設，禁止與外架連接。1)1#樓地下室負一層到地上10層使用落地式腳手架，搭設高度38.7m,10層以上使用分段卸荷搭設，在高度方向按18m進行分段，即每段架體的搭設高度不大于20m.架體搭設2)2#樓同1#樓。3)分段平臺架架底使用與外架懸挑鋼梁相同的材料作為支承結構，為II6熱軋普通工字鋼。平臺架立桿直接落工字鋼上，落點位置預先在工字鋼上焊接100mm長直徑25的定位4)支承件的預埋：工字鋼在電梯井井壁鋼筋施工時預埋，兩端分別伸出井壁外長度不小于200,穿過井壁部分使用木盒留孔以便于拆除，使用過程預埋孔剩余空間用木楔填塞加5)電梯井立桿的間距為0.8mX.0.8m,共15根，外立桿距離電梯井井壁結構0.275m,步距1.5m,,水平桿設置在外立桿內(nèi)側，水平桿與立桿使用扣件連接，水平桿兩端距離電梯6)每隔一層設置水平剪刀撐，架體四周設置豎向剪刀撐，全高設置。7)每隔一層滿鋪腳手板，面鋪木模板；1)鋼管規(guī)格使用外徑48.3mm,壁厚3.6mm的焊接鋼管，立桿、大橫桿與斜桿的最大長度為6.5m,小橫桿長度為1.5m;鋼管的鋼材質量符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》2)扣件質量與性能應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831規(guī)定；扣件在螺栓擰扭力矩達到65N-m時，不得發(fā)生破壞。3)本工程使用竹串腳手板，單塊腳手板質量小于30kg。每塊腳手板下設小橫桿，且不大于La/2;即應按五根固定滿鋪層，在中間每隔不超過10m設置一層滿鋪層，考慮到作業(yè)層欄桿搭設后不保持外架外立面整體美觀，每步架均設防護欄桿。N?=H/h=19.15/1.8=11,(僅作業(yè)層2層有大于10米滿鋪一層腳手板，整個架體須在二層操作層滿鋪腳手板，并在滿鋪腳手板層下拉一道雙層安全平網(wǎng)兜底，設置一道不小于0.18m高踢腳板。固定滿鋪層上一步架拉工長(技術負責人)向施工隊組進行技術交底與安全交底后，再進行拆除作業(yè)。段拆除高差不應大于2步，如大于2步應設連墻桿加固。鋼管類型為φ48×3.0,連墻件使用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.551×1050.0?/(384×2.06×10?×107780.0)=1小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度與撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩與變形。小橫桿的自重標準值P?=0.038×1.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P?=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷載的計算值P=(1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.843kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩與均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mmw=0.175P!M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.843×1.500=0o=0.492×10?/4491.0=最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度與均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V=0.677×0.038×1500.00?/(100×2.060×10?×107780.000)=0集中荷載標準值P=(0.040+0.276+2.362)/2=1.339kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V?=1.146×1339.222×1500.003/(100×2.060×10?×107780.000)=2最大撓度與大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算：縱向或者橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)R——縱向或者橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值P?=0.038×1.500=0.058kN活荷載標準值荷載的計算值P?=0.350×1.050×1.500/2=Q=3.000×1.050×1.500/R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.36單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時，試驗說明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包含靜荷載、活荷載與風荷載。靜荷載標準值包含下列內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1072Ng?=0.107×21.100=2.263kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2);本例Ne?=0.350×4×1.500×(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例使用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17Nc?=0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊掛的安全設施荷載，包含安全網(wǎng)(kN/m2);0.010Nc?=0.010×1.500×21.100=0.316kN活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總與，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總與的1/2取經(jīng)計算得到，活荷載標準值N?=3.000×2×1.500×N=1.2N?+0.9×1.4N?通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2×4.507+0.9×1.4×4.725=11.362kNN=1.2Ng+1.4Nc通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2×4.507+1.4×4.725=12.023kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩My計算公式l?——立桿的縱距(m);h——立桿的步距(m)。通過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩：M?=0.9×1.4×0.303×1.500×1.800×1.800/10=0.五、立桿的穩(wěn)固性計算：1.不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)固性計算k——計算長度附加系數(shù)，取1.155;u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500;λ——由長細比，為3118/16=196;φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長細比l/i的結果查表得到0.190;o——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);o=12023/(0.19×424)=14不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)固性計算o<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)固性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=11.362kN;i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm;k——計算長度附加系數(shù)，取1.155;u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500;φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長細比l?/i的結果查表得到0.190;Mg——計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，Mw=0.185kN.m;o——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經(jīng)計算得到o=11362/(0.19×424)+185000/4491=182.646N/mm2;考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)固性計算o<[f],滿足要求!六、最大搭設高度的計算：七、連墻件的計算：N?=N?w+NoNw=1.4×wk×AwA=3.60×3.00=10.800m2;八、立桿的地基承載力計算：地基承載力設計值應按下式計算地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求!1.腳手架所使用的鋼管、扣件務必有產(chǎn)品合格證與檢驗報告，并應按規(guī)范要求檢查鋼管、扣件的外觀質量是否符合有關要求。2.腳手架應在下列階段進行檢查與驗收；3.腳手架使用中定期檢查下列項目：(1)桿件的設置與連接、支撐構造、特別是連墻件的構造是否符合要求；(2)鋼絲繩是否收緊，是否處于繃緊受力狀態(tài)；(3)底座、扣件、螺絲是否松動，立桿是否懸空；1.腳手架所使用的鋼管、扣件、拉結件等務必嚴格按JGJ130-2011、JGJ59-2011安全技術規(guī)范與本方案的要求進行檢查與驗收。符合要求后方可投入使用。2.腳手架搭設嚴格按規(guī)范的安全構造要求與本方案的設計要求進行搭設。并按檢查與驗收要求分段進行驗收，上一驗收段驗收檢查不合格，不得進行下一驗收段的腳手架搭設，務必在上一工序檢查驗收或者整改合格后，方可進行下一驗收段或者下一道工序的施工，確保每驗收段的架從西向東滿足搭設質量與安全使用的要求。3.腳手架搭設人員務必是通過按國家現(xiàn)行標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》(GB5036)考核合格的架子工持證上崗，上崗人員定期體檢合格后方可上崗。4.搭拆腳手架人員務必戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，不準穿拖鞋，高跟鞋、皮鞋與帶釘易滑鞋，嚴禁酒后上崗。上崗人員務必同意安全教育與質量、安全技術交底，熟識領會搭設方案與質量安全要求后，方可上崗作業(yè)。5.在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件與作業(yè)。徑48mm與51mm的鋼管混合使用。1)鋼管規(guī)格使用外徑48.3mm,壁厚3.6mm(計算時使用48mm×3.0mm)的焊接鋼管，立桿、大橫桿與斜桿的最大長度為6.5m,小橫桿長度為1.5m;鋼管的鋼材質量符合現(xiàn)行國2)扣件質量與性能應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831規(guī)定；扣件在螺栓擰扭力矩達到65N-m時，不得發(fā)生破壞。3)本工程使用竹串腳手板，單塊腳手板質量不大于30kg。4)懸挑腳手架用型鋼、U型鋼筋拉環(huán)(或者錨固螺栓)、阻燃型安全網(wǎng)材質應符合現(xiàn)(2)、使用18號工字鋼(復核計算使用16工字鋼),間距按每1.5米一根布置，懸挑部分處設兩根直徑為18mm的圓鋼“U”字形卡環(huán)固定，卡環(huán)錨入砼一定要壓在樓板下層鋼筋下面寸為150mm(寬)×12mm(厚)?？ōh(huán)安裝與樓板、梁砼澆筑施工同時進行。鋼管立桿落在18號工字鋼上，立桿與工字鋼連接使用在工字鋼上焊接φ20凸出100mm的鋼筋焊接，立桿(3)在距離懸挑架工字鋼外端部100mm部位安裝20mm直徑6×19+1型鋼絲繩并連接到本層的梁上與建筑交接的框架梁處設置的孔直徑為50mm,材料為φ20圓鋼的圓形吊環(huán)上，件的中心距不應大于150mm,靠墻一端的外伸長度0.3m。接長度不應小于1m,應使用很多于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm;剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或者立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。(9)、腳手架務必設置縱、橫向掃地桿使用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm內(nèi)隔一桿立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm;各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3;搭接長度不應小于1m,應使用很多于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。點的距離不應大于縱距的1/3?？v向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立拆除，主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。靠墻一端的外伸長度不應大于大于10米滿鋪一層腳手板，整個架體須在二層操作層滿鋪腳手板，并在滿鋪腳手板層下拉腳手板外伸長度130～150mm。腳手板搭接鋪設時，接頭務必支在橫向水平桿上，搭接長度的鍍鋅鐵絲固定在橫向水平桿上。作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應一道安全平網(wǎng)。連搭幾段挑架時，安全平網(wǎng)的間距不得大于10m。(1)、在樓板模板上彈出卡環(huán)位置→安裝卡環(huán)→(砼達到設計強度后)安裝18號工字鋼 (已按要求焊好φ20鋼筋)→擺放縱向掃地桿→豎立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿，并與立桿與掃地桿扣緊(固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直)→每邊豎起3-4根立桿后，隨即裝設第一步縱向水平桿(與立桿扣接固定)→安第一節(jié)小橫桿→校正立桿垂直與水平使其符合要求，按40~60N力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸計要求與腳手架質量→安第二節(jié)大橫桿→安第二步小橫桿→加設臨時斜撐桿(加拋撐)上端與第二步大橫桿緊扣(裝設連墻件后拆除)→安第三、四步大橫桿與小橫桿→安裝二層連墻a、搭設長度不應小于1m,應使用很多于3個旋轉扣件固定，端部扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。b、立桿端部宜高出女兒墻上皮1m,高出檐口上皮1.5m。c、每搭設完10～13m高度后；e、遇有4級大風與大雨后；總工長(技術負責人)向施工隊組進行技術交底與安全交底后，再進行拆除作業(yè)。分段拆除高差不應大于2步，如大于2步應設連墻桿加固。b、連墻件無陽臺懸挑式扣件鋼管腳手架計算書基本風壓0.20kN/m2,高度變化系數(shù)1.2500,體型系數(shù)1.2100。鋼管慣性矩計算使用I=π(D?-d?)/64,抵抗距計算使用W=π(D?-d?)/32D。腳手板的荷載標準值P?=0.350×1活荷載標準值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷載的計算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M=3.511×0.9002/8=0.3σ=0.355×106/4491.0=小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.551×900.0/(384×2.06×10?×107780.0)=0小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度與撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩與變形。1.荷載值計算腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值P?=0.350×0.900×1.500/2=P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025)/2=大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩與均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.580×1.500=0.σ=0.423×106/4491.0=大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度與均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0集中荷載標準值P=0.035+0.236+2.025=2.296kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度最大撓度與大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!縱向或者橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取R——縱向或者橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值P?=0.350×0.900×1.500/2=Q=3.000×0.900×1.500/R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.02單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時，試驗說明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN;作用于腳手架的荷載包含靜荷載、活荷載與風荷載。靜荷載標準值包含下列內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1072NG1=0.107×20.000=2.145kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2);本例使用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×3×1.500×(0.900+0.500)/2=1.10(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例使用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17NG3=0.170×1.500×3/2=0.383kN(4)吊掛的安全設施荷載，包含安全網(wǎng)(kN/m2);0.010NG4=0.010×1.500×20.000=0.300kN活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總與，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總與的1/2取風荷載標準值應按照下列公式計算考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.930+0.9×1.4×4.050=9.819kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×3.930+1.4×4.050=10.386kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩My計算公式h——立桿的步距(m)。Mw=0.9×1.4×0.303×1.500×1.800×1.800/10=0五、立桿的穩(wěn)固性計算1.不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)固性計算φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長細比l?/i的結果查表得到0.190;o=10386/(0.19×424)=12.考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)固性計算六、連墻件的計算N?=N?w+N。N?w=1.4×wk×Aw其中φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長細比l/i=50.00/1.60的結果查表得到φ凈截面面積Ac=4.24cm2;毛截面面積A=18.10cm2;[f]=205.00N/mm2。N??>Nj,連墻件的設計計算滿足強度設計要求!Nr?>N,連墻件的設計計算滿足穩(wěn)固性設計要求!懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式代入公式，通過計算得到抗彎計算強度f=20.010×10?/(1.05受腳手架作用集中計算荷載N=3.93+4.05=7.98kN水平鋼梁自重計算荷載q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2011)表5.1.8規(guī)定：水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)固性計算水平鋼梁使用16號工字鋼，計算公式如下其中φ,——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)固系數(shù)，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2011)由于φ,大于0.6,按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2011)附錄B其值φ=1.07-0.282/φb=0.929通過計算得到強度σ=20.01×10?/(0.929×141000.00)=152.76N/mm2;水平鋼梁的穩(wěn)固性計算o<[f],滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點假如使用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=13.155kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規(guī)范》所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[13155×4/(3.1416×65.00×2)]|/2=12mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長2.水平鋼梁與樓板壓點假如使用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=13.16kN;[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2;h——樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度。通過計算得到h要大于13155.49/(3.1416×16×1.5)=174.5mm。3.水平鋼梁與樓板壓點假如使用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=13.16kN;通過計算得到公式右邊等于70.1kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數(shù)值為M=13.16×1.50/2=9.87kN.m其中α?——系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，α?取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，截面有效高度h?=100-15=85mm;as=9.87×10?/(1.000×11.900×1.5×1000As=9.87×10^6/(0.9600×85.0×210.0)=575.7懸挑式扣件鋼管腳手架計算書《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》J基本風壓0.20kN/m2,高度變化系數(shù)1.2500,體型系數(shù)1.2100。腳手板的荷載標準值P?=0.350×1.500/2=0.活荷載標準值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷載的計算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩M=3.511×0.9002/8=0.o=0.355×10?/4491.0=3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.551×900.0?/(384×2.06×10?×107780.0)=0小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度與撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩與變形。1.荷載值計算活荷載標準值荷載的計算值Q=3.000×0.900×1.500/P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025)/2=大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩與均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.580×1.500=0o=0.423×10?/4491.0=大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度與均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V?=0.677×0.038×1500.00?/(100×2.060×10?×107780.000)=集中荷載標準值P=0.035+0.236+2.025=2.296kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度最大撓度與大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或者橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R——縱向或者橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值P?=0.350×0.900×1.500/2=R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.02單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時，試驗說明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN;四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包含靜荷載、活荷載與風荷載。靜荷載標準值包含下列內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1072Nc?=0.107×20.000=2.145kNNe?=0.350×2×1.500×(0.900+2.000)/2=1.522kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例使用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17Nc?=0.170×1.500×2/2=0.255kNNc?=0.010×1.500×20.000=0.300kN活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總與，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總與的1/2取U?——風荷載體型系數(shù)：U?=1.210經(jīng)計算得到，風荷載標準值W=0.200×1.250×1.210=0.303kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2N?+0.9×1.4N?通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.222+0.9×1.4×4.050=10.170kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2Ng+1.4Ng通過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.222+1.4×4.050=10.737kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩M?計算公式h——立桿的步距(m)。通過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩：M=0.9×1.4×0.303×1.500×1.800×1.800/10=0.1五、立桿的穩(wěn)固性計算1.不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)固性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.737kN;i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm;k——計算長度附加系數(shù)，取1.155;u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長細比l/i的結果查表得到0.190;o——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);o=10737/(0.19×424)=13不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)固性計算σ<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)固性計算六、連墻件的計算N?=N?w+N。N?w=1.4×wk×AwAw=3.60×3.00=10.800m2;七、懸挑梁的受力計算支拉斜桿的支點距離墻體=2900mm,水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm?,截面抵抗矩W=141.八、懸挑梁的整體穩(wěn)固性計算九、拉桿的受力計算十、拉桿的強度計算Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總與(kN);a——鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、K——鋼絲繩使用安全系數(shù)。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于7.000×19.685/0.850=162.109kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa,直徑18.5mm。鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算：鋼絲拉繩的軸力R我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N,為N=R=19.685kN鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為十一、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點假如使用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=5.589kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規(guī)范》壓點處使用1個U形鋼筋拉環(huán)連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[5589×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=8mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長2.水平鋼梁與樓板壓點假如使用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=5.59kN;h——樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度。通過計算得到h要大于5588.73/(3.1416×20×1.5)=59.3mm。3.水平鋼梁與樓板壓點假如使用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=5.59kN;fc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fe=13.59N/mm2;通過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數(shù)值為M=5.59×3.40/2=9.50kN.m根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.2.10條a?取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fe——混凝土抗壓強度設計值；fy——鋼筋受拉強度設計值.截面有效高度h?=120-15=105mm;a?=9.50×10?/(1.000×14.300×1.5×1000As=9.50×10^6/(0.9790×105.0×210.0)=439本工程懸挑式卸料平臺施工嚴格按照按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(2)、使用18號工字鋼(復核計算使用16工字鋼),懸挑部分為外架寬度1.2+2.3=3.5m,處的梁上各設一根直徑為18mm的圓鋼“U”字形卡環(huán)固定，卡環(huán)錨入砼一定要壓在樓板下層鋼壓板尺寸為150mm(寬)×12mm(厚)?？ōh(huán)安裝與樓板、梁砼澆筑施工同時進行。18號及上層建筑物的梁外側用2根φ20鋼筋吊環(huán)分別連接2根直徑為17.0mm的6×19mm+1的鋼③、擋腳板高度不應小于180mm;懸挑卸料平臺計算書平臺水平鋼梁的懸挑長度3.50m,插入結構錨固長度5.50m,懸挑水平鋼梁間距(平臺寬一、次梁的計算1.荷載計算q=1.2×(Q?+Q?)+1.4×Q?=1.2×(0.25+0.14)+1.4×1.40=2.42kN/m2.內(nèi)力計算3.抗彎強度計算通過計算得到強度o=13.22×10?/(1.05×77530.00)=162.44N/mm2;次梁的抗彎強度計算o<[f],滿足要求!4.整體穩(wěn)固性計算[主次梁焊接成整體時此部分能夠不計算]由于φ,大于0.6,按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2011)附錄其值用φ。查表得到其值為通過計算得到強度o=13.22×10?/(0.836×77530.00)=204.04N/mm2;次梁的穩(wěn)固性計算o<[f],滿足要求!二、主梁的計算卸料平臺的內(nèi)鋼繩按照《建筑施工安全檢查標準》作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇16號工字鋼，其截面特性為截面尺寸b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷載計算(1)欄桿自重標準值：標準值為0.17kN/m(2)型鋼自重荷載Q?=0.20kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載計算值：q=1.2×(Q?+Q?)=1.2×(0.17+0.經(jīng)計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為P?=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.35×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2P?=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.70×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2P?=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.70×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2P?=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.70×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)+14.00/P?=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.70×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2P?=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.35×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2卸料平臺的主梁按照集中荷載P與均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算。懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺主梁計算簡圖通過連續(xù)梁的計算得到主梁支撐梁剪力圖(kN)3.抗彎強度計算4.整體穩(wěn)固性計算[主次梁焊接成整體時此部分能夠不計算]主梁的穩(wěn)固性計算o<[f],滿足要求!三、鋼絲拉繩的內(nèi)力計算