（高清版）DZT 0331-2020 地?zé)豳Y源評價方法及估算規(guī)程

中華人民共和國地質(zhì)礦產(chǎn)行業(yè)標準中華人民共和國自然資源部發(fā)布I前言 Ⅲ1范圍 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 14總則 35地?zé)豳Y源儲量估算 45.1計算參數(shù)的確定 45.2計算方法要求 45.3地?zé)釂?對)井地?zé)豳Y源儲量估算 45.4不同類型地?zé)豳Y源儲量估算 56地?zé)豳Y源儲量可靠性評價 66.1地?zé)釂尉煽啃栽u價 66.2地?zé)崽锘虻責(zé)衢_采區(qū)可靠性評價 77地?zé)崃黧w質(zhì)量評價 87.1地?zé)崃黧w不同用途評價 87.2地?zé)崃黧w中有用礦物組分評價 97.3地?zé)崃黧w腐蝕性評價 97.4地?zé)崃黧w結(jié)垢評價 98地?zé)豳Y源開發(fā)利用評價 8.1地?zé)豳Y源開發(fā)可行性評價 8.2地?zé)豳Y源開發(fā)利用環(huán)境影響評價 8.3地?zé)豳Y源開發(fā)利用現(xiàn)狀與潛力評價 8.4地?zé)豳Y源綜合開發(fā)利用評價 9地?zé)豳Y源勘查評價報告編寫 9.1編寫要求 9.2編寫內(nèi)容 附錄A(資料性附錄)地?zé)釡囟扔?附錄B(資料性附錄)地?zé)豳Y源計算參數(shù)的確定 附錄C(資料性附錄)地?zé)豳Y源儲量計算方法 29附錄D(資料性附錄)生產(chǎn)試驗法 附錄E(資料性附錄)地?zé)岢Ｓ昧糠柡蛦挝幻Q 43附錄F(資料性附錄)理療熱礦水水質(zhì)標準 46Ⅱ附錄G(資料性附錄)地?zé)崂玫墓?jié)煤減排量及居室采暖面積估算表 附錄H(資料性附錄)地?zé)豳Y源開發(fā)利用現(xiàn)狀及潛力分析方法 附錄I(資料性附錄)地?zé)豳Y源梯級綜合利用 52附錄J(資料性附錄)地?zé)豳Y源勘查評價報告編寫提綱 參考文獻 55Ⅲ本標準按照GB/T1.1—2009《標準化工作導(dǎo)則第1部分：標準的結(jié)構(gòu)和編寫》給出的規(guī)則起草。本標準由中華人民共和國自然資源部提出。本標準由全國自然資源與國土空間規(guī)劃標準化技術(shù)委員會(SAC/TC93)歸口。本標準起草單位：自然資源部礦產(chǎn)資源儲量評審中心、中國地質(zhì)科學(xué)院水文地質(zhì)環(huán)境地質(zhì)研究所。亭昕。1地?zé)豳Y源評價方法及估算規(guī)程本標準規(guī)定了地?zé)豳Y源儲量估算、地?zé)豳Y源儲量可靠性評價、地?zé)崃黧w質(zhì)量評價、地?zé)豳Y源開發(fā)利用評價及地?zé)豳Y源勘查評價報告編寫的有關(guān)要求。本標準適用于水熱型地?zé)豳Y源的資源評價及儲量估算。2規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB5084農(nóng)田灌溉水質(zhì)標準GB5749生活飲用水衛(wèi)生標準GB8537食品安全國家標準飲用天然礦泉水GB8978污水綜合排放標準GB11607漁業(yè)水質(zhì)標準GB/T11615地?zé)豳Y源地質(zhì)勘查規(guī)范GB/T13727天然礦泉水資源地質(zhì)勘探規(guī)范GB/T14848地下水質(zhì)量標準3術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。賦存于地球內(nèi)部巖土體、流體和巖漿體中，能被人類開發(fā)和利用的熱能。包括地?zé)崴捌湔羝?，以及伴生的少量不凝結(jié)氣體。地?zé)豳Y源geothermalresources能夠經(jīng)濟地被人類利用的地球內(nèi)部的地?zé)崮?、地?zé)崃黧w及其有用組分。水熱型地?zé)豳Y源hydrothermalresources賦存于天然地下水及其蒸汽中的地?zé)豳Y源。沉積盆地型地?zé)豳Y源geothermalresourcesofsedimentarybasin分布于沉積盆地地區(qū)，能量傳遞方式以熱傳導(dǎo)為主的地?zé)豳Y源。2隆起山地型地?zé)豳Y源geothermalresourcesofupliftmountain分布于沉積盆地以外的丘陵、山地等地區(qū)，能量傳遞方式以熱對流為主的地?zé)豳Y源。地?zé)嵯到y(tǒng)geothermalsystem在流量和流體循環(huán)上相對獨立的地質(zhì)構(gòu)造單元，其中的地?zé)崮芫奂娇衫玫某潭?。它是開展地?zé)豳Y源成因研究的基本單元。在當(dāng)前經(jīng)濟技術(shù)條件下可以開采的深度內(nèi)，具有開發(fā)利用價值的地?zé)崮芗暗責(zé)崃黧w的地域。一般包括水源、熱源、熱儲、通道、蓋層等要素，具有關(guān)聯(lián)的熱儲結(jié)構(gòu)，可用地質(zhì)、物探方法加以圈定。地?zé)醿α縢eothermalreserves在當(dāng)前經(jīng)濟技術(shù)可行的深度內(nèi)，經(jīng)過勘查工作，一定程度上查明儲存于熱儲巖石和空隙中的地?zé)崃黧w和熱量的資源總量。地?zé)崃黧w儲存量geothermalfluidreserves熱儲中儲存的地?zé)崃黧w總量，單位為立方米(m2),包括容積儲存量和彈性儲存量。地?zé)崃黧w可開采量recoverablereservesofgeothermalfluid經(jīng)勘查或經(jīng)開采驗證的在當(dāng)前開采經(jīng)濟技術(shù)條件下，能從熱儲中開采出來的那部分地?zé)崃黧w，是地?zé)醿α康囊徊糠?。地?zé)崃黧w可開采熱量recoverableheatofgeothermalfluid在當(dāng)前開采經(jīng)濟技術(shù)條件下，能從熱儲中開采出來的那部分地?zé)崃黧w中攜帶的、可被經(jīng)濟利用的熱量。埋藏于地下、具有有效空隙和滲透性的地層或巖體，其中儲存的地?zé)崃黧w可供開發(fā)利用。層狀熱儲layeredheatreservoir具有有效空隙和滲透性且呈層狀分布的熱儲。大型沉積盆地中的熱水含水層屬于此類熱儲。帶狀熱儲zonedheatreservoir具有有效空隙和滲透性且呈條帶狀分布的熱儲。導(dǎo)水?dāng)嗔褞Э刂频臒崴凰畮儆诖祟悷醿?。巖溶熱儲karsticheatreservoir發(fā)育巖溶化的碳酸鹽(石灰石、白云石、大理石等)、硫酸鹽(石膏、硬石膏、芒硝等)和鹵化物(巖鹽、鉀鹽、鎂鹽等)巖層等構(gòu)成的熱儲。3覆蓋在熱儲之上的弱透水和低熱導(dǎo)率的巖層。蓋層是相對于熱儲而言的。對于大型沉積盆地，通常將覆蓋在結(jié)晶基底熱儲上的沉積地層統(tǒng)稱為蓋層。地溫梯度geothermalgradient地溫隨深度變化的速率，單位為攝氏度每百米(℃/100m)或攝氏度每千米(℃/km)?；诘?zé)崃黧w化學(xué)組分和同位素組成，利用經(jīng)驗公式或熱力學(xué)計算的方法，預(yù)測地?zé)嵯到y(tǒng)深部熱儲溫度的方法。為保持熱儲壓力、充分利用能源和減少地?zé)崃黧w直接排放對環(huán)境造成的污染，對利用后(降低了溫度)的地?zé)崃黧w通過地?zé)峋匦伦⒒責(zé)醿Γ部衫闷渌鍧嵥醋⒒責(zé)醿?。地?zé)崽锔拍钅Ｐ蚦onceptualmodelofgeothermalfield描述，代表人們對一個地?zé)嵯到y(tǒng)的認識。地?zé)豳Y源梯級利用stepwiseutilizationofgcothermalresources根據(jù)地?zé)豳Y源的流體數(shù)量、質(zhì)量和能量特征，采取系統(tǒng)合理的經(jīng)濟技術(shù)措施和方案，逐級、逐步地對其進行綜合利用的方式。4總則4.1地?zé)豳Y源評價的目的任務(wù)是在查明地?zé)岬刭|(zhì)背景的前提下，確定地?zé)崃黧w的溫度、物理性質(zhì)和化學(xué)源儲量，提出地?zé)豳Y源可持續(xù)開發(fā)利用的建議，以減少開發(fā)風(fēng)險，取得地?zé)豳Y源開發(fā)利用社會效益、經(jīng)濟效益和環(huán)境效益，并最大限度地保持地?zé)豳Y源的可持續(xù)利用。4.2經(jīng)勘查的地?zé)崽锘蜻叢蛇吿揭研纬梢欢ㄩ_采規(guī)模的地?zé)衢_發(fā)區(qū)，應(yīng)及時進行地?zé)豳Y源評價，為科學(xué)制定地?zé)豳Y源開發(fā)利用規(guī)劃或方案提供依據(jù)。4.3對已投入規(guī)?；_采的地?zé)崽锘虻責(zé)峒虚_采區(qū)，宜每隔5a依據(jù)開采動態(tài)監(jiān)測資料對其地?zé)豳Y源儲量進行核實再評價，為資源管理、保護和可持續(xù)利用提供依據(jù)。4.4勘查開發(fā)程度高、規(guī)模大的地?zé)崽?，尤其是城市地區(qū)的地?zé)崽?，?yīng)開展熱儲工程研究，建立數(shù)值模型，并據(jù)此提出地?zé)豳Y源可持續(xù)開發(fā)利用的方案和資源優(yōu)化管理模式。4.5應(yīng)根據(jù)地?zé)豳Y源類型和勘查階段的不同，相應(yīng)選取地?zé)豳Y源評價內(nèi)容和評價方法。地?zé)崃黧w可開采量還應(yīng)根據(jù)勘查可靠程度的差別，分別確定為驗證的、探明的、控制的和推斷的地?zé)豳Y源，具體參照GB/T11615執(zhí)行。4.6應(yīng)依據(jù)不同用途對地?zé)崃黧w質(zhì)量進行綜合評價。宜在井(泉)試驗現(xiàn)場測試相關(guān)參數(shù)及定期對代表性地?zé)崃黧w采樣進行全分析及微生物檢測的基礎(chǔ)上進行綜合評價，評價指標包括地?zé)崃黧w的物理性質(zhì)、化學(xué)成分和微生物含量等。45地?zé)豳Y源儲量估算5.1計算參數(shù)的確定5.1.1地?zé)豳Y源儲量計算參數(shù)宜通過試驗和測試獲得。對難以通過測試獲得的參數(shù)或勘查工作程度較低時，可采用經(jīng)驗值。相關(guān)參數(shù)的具體計算要求和方法參照附錄A和附錄B。5.1.2地?zé)豳Y源評價時應(yīng)獲得下列參數(shù)和資料。e)熱儲滲透性和貯存流體能力的參數(shù)：滲透率、滲透系數(shù)、壓g)熱儲的邊界條件：邊界的位置、熱力學(xué)和流體動力學(xué)特征等。5.1.3參數(shù)的分布應(yīng)能控制地?zé)崽锘蚩辈閰^(qū)的特征。在建立數(shù)值模型時，如果實測資料不充分，在建立數(shù)值模型后，可通過模型反求熱儲的參數(shù)。5.2計算方法要求5.2.1地?zé)豳Y源儲量估算應(yīng)在建立地?zé)崽锔拍钅Ｐ偷幕A(chǔ)上，根據(jù)地?zé)豳Y源類型、地?zé)岬刭|(zhì)條件和研究部和外部邊界條件、地?zé)崃黧w的補給和運移等特征。5.2.2地?zé)釂?對)井地?zé)崃黧w可開采量估算見5.3。沉積盆地型地?zé)豳Y源和隆起山地型地?zé)豳Y源儲量估算見5.4。5.2.3計算方法或計算模型應(yīng)符合實際，模型的建立和計算方法的采用，應(yīng)隨勘查工作程度的提高，依據(jù)新的勘查資料和監(jiān)測資料進行更新和改進。在開采階段，模型的更新周期宜小于5a。5.2.4在有條件的情況下，應(yīng)根據(jù)經(jīng)濟技術(shù)條件和綜合利用方向，對不同計算方案進行對比、論證，確定合理的開發(fā)利用方案，并根據(jù)確定的開發(fā)利用方案，預(yù)測地?zé)崽锏牡販貓觥B流場(具有流體質(zhì)量長觀數(shù)據(jù)的研究程度較高的地區(qū)，還應(yīng)包括流體質(zhì)量)的變化趨勢，論證可開采量的保證程度和地?zé)豳Y源開發(fā)利5.2.5地?zé)豳Y源儲量常用計算方法參見附錄C和附錄D,地?zé)岢Ｓ昧糠柡蛦挝幻Q參見附錄E。5.3地?zé)釂?對)井地?zé)豳Y源儲量估算5.3.1單井地?zé)崃黧w可開采量估算對新建單個地?zé)衢_采井，可依據(jù)其產(chǎn)能測試資料按井流量方程估算單井的穩(wěn)定產(chǎn)量，或根據(jù)抽水試驗資料采用內(nèi)插法確定。中低溫地?zé)豳Y源評價時，宜采用的水位降深100a內(nèi)不大于100m,下降速率不大于1m/a。高溫地?zé)豳Y源評價時，宜采用的總壓力降低值一般不大于0.3MPa,最大不超過0.5MPa,下降速率不大于0.02MPa/a。5.3.2對井地?zé)崃黧w可開采量估算5.3.2.1對井系統(tǒng)估算可開采量時，應(yīng)結(jié)合實際回灌試驗，依據(jù)“以灌定采”和同層對井回灌的原則，計5算在一定壓力(水頭)降條件下的合理開采強度，充分考慮流體回灌對熱儲的回補作用。5.3.2.2對井“以灌定采”應(yīng)同時滿足：回灌率大于80%,回灌溫度宜為25℃,可根據(jù)實際情況取值。地?zé)崃黧w回灌后，100a內(nèi)冷鋒面不應(yīng)到達開采井，即不產(chǎn)生熱突破。5.3.2.3對井采灌時可回灌量的估算與確定，應(yīng)根據(jù)附錄C中考慮回灌條件下地?zé)崃黧w可開采量的兩種不同方法進行計算，結(jié)合回灌試驗時地?zé)峋膶嶋H回灌情況，綜合評價確定地?zé)峄毓嗑暮侠砜苫毓嗔俊Ｆ渲杏袃煞N特殊情況應(yīng)酌情考慮：a)回灌井回灌能力極弱(小于出水量的三分之一)時，宜以該井回灌試驗過程中相對延續(xù)時間較長的一段回灌量作為其可回灌量，并采用比擬法，對比分析相同地質(zhì)構(gòu)造條件下，成井工藝相同的同類型地?zé)峋幕毓嗄芰Γ瑫r取保證系數(shù)為0.7時，作為其可回灌量的依據(jù)。b)回灌井回灌能力極強(大于最大出水量)時，主要應(yīng)考慮冷鋒面的運移，以對井中的開采井和附近其他同層開采井流體100a內(nèi)溫度不應(yīng)下降、不產(chǎn)生熱突破為宜。5.4不同類型地?zé)豳Y源儲量估算5.4.1沉積盆地型地?zé)豳Y源儲量估算5.4.1.1沉積盆地型地?zé)豳Y源儲量估算方法應(yīng)根據(jù)勘查階段進行選取。區(qū)域調(diào)查階段和預(yù)可行性勘查階段評價內(nèi)容包括地?zé)醿α俊⒌責(zé)崃黧w儲存量、地?zé)崃黧w可開采量、地?zé)崃黧w可開采熱量；可行性勘查階段和開采階段評價內(nèi)容包括地?zé)豳Y源可開采量、地?zé)崃黧w儲存量、地?zé)崃黧w可開采量、地?zé)崃黧w可開采熱量、回灌條件下地?zé)崃黧w可開采量、回灌條件下地?zé)崃黧w可開采熱量。5.4.1.2地?zé)豳Y源儲量估算重點是地?zé)崃黧w可開采量和地?zé)崃黧w可開采熱量。計算方法依據(jù)勘查階段和勘查研究程度的不同進行選擇。a)地?zé)豳Y源調(diào)查階段，以分析研究已有地?zé)豳Y源相關(guān)資料為主，重點對地?zé)峋_展野外調(diào)查，依據(jù)地?zé)豳Y源勘查研究程度的不同，預(yù)測調(diào)查區(qū)的地?zé)豳Y源儲量。地?zé)豳Y源儲量估算方法宜采用熱儲法和解析法。b)地?zé)豳Y源預(yù)可行性勘查階段，多選定有地?zé)豳Y源開發(fā)前景但又存在一定風(fēng)險的地區(qū)進行勘查，主要利用地?zé)徙@井測試資料及經(jīng)驗參數(shù)。地?zé)豳Y源儲量估算方法宜采用熱儲法、解析法和比擬法。c)地?zé)豳Y源可行性勘查階段，主要結(jié)合地?zé)豳Y源開發(fā)規(guī)劃或開發(fā)工程項目要求，在地?zé)豳Y源預(yù)可行性勘查階段選定的地區(qū)進行，勘查范圍可是一個地?zé)崽?，也可是劃定的擬開采地區(qū)，主要利用多個地?zé)徙@井(孔)測試資料、年動態(tài)監(jiān)測資料及經(jīng)驗參數(shù)。地?zé)豳Y源儲量估算方法宜采用解析法、數(shù)值法、比擬法和熱儲法。d)地?zé)豳Y源開采階段，主要對已規(guī)模化開采地?zé)豳Y源的地?zé)崽锘虻貐^(qū)，結(jié)合開采中出現(xiàn)的問題與地?zé)豳Y源管理的需要，對地?zé)崃黧w可開采量及開采后對環(huán)境的影響進行重新評價，主要利用地?zé)峥辈椤⒉晒嘣囼灱岸嗄陝討B(tài)監(jiān)測資料。地?zé)豳Y源儲量估算方法宜采用數(shù)值法、統(tǒng)計分析法、解析法和生產(chǎn)試驗法。5.4.1.3以對井開采為主并開采多年的地?zé)崽?，?yīng)以統(tǒng)計分析法為主估算地?zé)崃黧w可開采量，以地?zé)崽飪?nèi)代表性監(jiān)測井多年水頭壓力保持穩(wěn)定或一定時限內(nèi)可趨于穩(wěn)定條件下的地?zé)崽镩_采總量作為其可開采量。對暫不能保持水頭壓力穩(wěn)定的地?zé)崽?，可用地?zé)崽飪?nèi)代表性監(jiān)測井保持一定水頭壓力年降速條件下的地?zé)崽镩_采量作為一定時限內(nèi)的可開采量。5.4.1.4對已實施地?zé)峄毓嗷虿?灌)結(jié)合開發(fā)的地?zé)崽?，可采用統(tǒng)計分析法、熱儲法或數(shù)值法估算其保持水頭壓力、熱(量)均衡條件下的合理開采強度作為其可開采量。采(灌)條件下地?zé)豳Y源開采量的計算溫度應(yīng)為回灌時開采井出水口溫度。6大于20m3/h;中低溫地?zé)豳Y源100a內(nèi)水位下降小于100m,水位下降速率小于1m/a,高溫地?zé)豳Y源總壓力降低值最大不超過0.5MPa,壓力下降速率不大于0.02MPa/a。b)沒有井控制、資料較少的遠景評價區(qū)：通過蓋層平均地溫梯度大于2.5℃/100m圈定熱儲面5.4.2.1隆起山地型地?zé)豳Y源儲量估算內(nèi)容包括地?zé)豳Y源儲量、地5.4.2.2地?zé)豳Y源儲量估算方法依據(jù)勘查階段和研究程度的不同進行選擇。調(diào)查階段宜采用熱儲法和5.4.2.4地?zé)豳Y源評價熱儲范圍：將溫度大于25℃的山區(qū)溫泉或地?zé)峋鳛榈責(zé)豳Y源評價的水溫下6.1.1按5.3.1確定單井穩(wěn)定產(chǎn)量。6.1.2依據(jù)確定的單井穩(wěn)定產(chǎn)量或行政管理部門批準的單井允許開采量，按相關(guān)公式估算單井開采權(quán)益保護的范圍。對盆地型地?zé)崽?，可按單井允許開采量開采100a、消耗熱儲溫度下降2℃的地?zé)醿Υ媪浚脽醿Ψ皥A面積公式估算地?zé)峋_采對熱儲的影響范圍，視其為單井開采權(quán)益保護的范圍。 (1) 7φ——熱儲巖石的孔隙度；6.1.4按單井允許開采量開采100a,考慮熱突破后果計算回灌條件下單井開采權(quán)益保護半徑的公式6.1.7對于已進行了地?zé)峥砷_采量評價的地?zé)崽锘蜷_采區(qū)地?zé)崃黧w可開采量(見表1)。8表1地?zé)豳Y源儲量查明程度類別多年動態(tài)資料多年動態(tài)監(jiān)測值地?zé)崽锒嗑_采自然排泄或未開采動態(tài)監(jiān)測多井勘查試驗及個別井勘查、物探推測熱儲法、比擬法、6.2.2依據(jù)地?zé)崃黧w可開采量采出的熱量，按下式計算地?zé)崽锏漠a(chǎn)能： 式中：Q——地?zé)崃黧w可開采量，單位為立方米每秒(m3/s);t——地?zé)崃黧w溫度，單位為攝氏度(℃)。6.2.3地?zé)崃黧w年開采累計可利用的熱能量估算公式如下：式中：∑w,——開采1a可利用的熱能，單位為兆焦〔耳〕(D——全年開采日數(shù)(按24h換算的總?cè)諗?shù)),單位為天(d)。6.2.4計算地?zé)崃黧w年(或100a)可開采量能采出的熱量占熱儲中儲存熱量及地?zé)崃黧w中儲存熱量的比例，評價地?zé)豳Y源的開發(fā)潛力并比較計算結(jié)果的一致性。6.2.5依據(jù)地?zé)豳Y源條件及地?zé)豳Y源開發(fā)經(jīng)濟技術(shù)條件，確定合理的開采方案，并預(yù)測地?zé)崽锏臏囟葓觥B流場、流體化學(xué)成分等的變化趨勢。7地?zé)崃黧w質(zhì)量評價7.1地?zé)崃黧w不同用途評價7.1.1理療熱礦水評價：地?zé)崃黧w通常含有某些特有的礦物質(zhì)(化學(xué))成分，可作為理療熱礦水開發(fā)利用，可參考附錄F對其屬于何種類型的理療熱礦水做出評價。7.1.2飲用天然礦泉水評價：地?zé)崃黧w符合飲用天然礦泉水界限指標及限量指標的，可依據(jù)GB8537進行評價。7.1.3生活飲用水評價：地?zé)崃黧w可作為生活飲用水源的，應(yīng)根據(jù)GB5749和GB/T14848做出評價。7.1.4農(nóng)業(yè)灌溉用水評價：低溫地?zé)崃黧w(水)在用于采暖供熱等目的后排放的地?zé)釓U棄水，可用于農(nóng)田灌溉，遵照GB5084對其是否適宜農(nóng)田灌溉做出評價。7.1.5漁業(yè)用水評價：低溫地?zé)崴糜谒a(chǎn)養(yǎng)殖的，遵照GB11607對其是否符合水產(chǎn)養(yǎng)殖做出評價。9(>20mg/L)、溴(>50mg/L)、銫(>80mg/L)、鋰(>25mg/L)、銣(>200mg/L)、鍺(>5mg/L)等，有b)Kx<0,并且Kx+0.0503r(Ca2+)>0,稱為半腐Kx=1.008[r(H+)+r(Al3+)+r(Fe2+)+r(Mg2+)-r(HCO?)-r(CO}-)] Kx=1.008[r(Mg2+)-r(HCO?)]……H?=S+p+36r(Fe2+)+17r(Al3+)+20r(Mg2+)+59r(Ca2+)a)對氯離子含量高(大于或等于25%摩爾當(dāng)量)的地?zé)崃黧w，可采用拉申指數(shù)(LI)判斷碳酸鈣的 (13)b)當(dāng)?shù)責(zé)崃黧w中氯離子含量較低(小于25%摩爾當(dāng)量)時，可根據(jù)雷茲諾指數(shù)(RI)定性估計地?zé)?(14) RI——pH,——實測的地?zé)崃黧w的pH;K。——常數(shù)(當(dāng)總固形物為200mg/L～6000mg/L時，取值為1.8～2.6,溫度大于100b)較經(jīng)濟的，成井深度為1000m～3000m。表2地?zé)豳Y源溫度利用分級℃高溫地?zé)豳Y源(I級)中溫地?zé)豳Y源(Ⅱ級)熱水(Ⅲ級)溫?zé)崴?IV級)溫水(V級)洗浴、溫室種植、養(yǎng)殖、農(nóng)業(yè)灌溉和采用熱泵8.1.4依據(jù)地?zé)峋牡責(zé)崃黧w單位產(chǎn)量大小，確定開采適宜性分區(qū)。a)適宜開采區(qū)：地?zé)峋責(zé)崃黧w產(chǎn)量大于50m3/(d·m)。b)較適宜開采區(qū)：地?zé)峋責(zé)崃黧w產(chǎn)量為5m3/(d·m)～50m3/(d·m)。c)適宜性差開采區(qū)：地?zé)峋責(zé)崃黧w產(chǎn)量小于5m3/(d·m)。d)地?zé)崽锏拈_采適宜性應(yīng)根據(jù)地?zé)峋y(tǒng)計規(guī)律進行確定。8.1.5依據(jù)地?zé)崃黧w化學(xué)組分的含量，確定可作為地?zé)崃黧w的利用方向、方式和排放要求(見表3)。表3不同質(zhì)量地?zé)崃黧w的利用方向、方式和排放要求利用方向理療洗浴、采暖、直接利用直接利用直接利用間接利用直接利用處理后排放，間接利用直接利用間接利用直接利用間接利用8.1.6依據(jù)地?zé)崃黧w可開采量及其產(chǎn)能，評價其可開發(fā)利用的規(guī)模。中、低溫地?zé)豳Y源用于采暖、供生m3/(a·人)m3/(a·次)m3/(床位·a)8.2地?zé)豳Y源開發(fā)利用環(huán)境影響評價8.2.1地?zé)崂玫墓?jié)能減排效果估算地?zé)崂玫墓?jié)能減排效果估算可參照附錄G執(zhí)行。8.2.2地?zé)崃黧w排放對環(huán)境影響的評價8.2.2.1高溫地?zé)崃黧w中通常含有CO?、H?S等非凝結(jié)氣體，應(yīng)評價其對大氣可能造成的污染，提出污染防治建議。8.2.2.2廢地?zé)崃黧w的直接排放會造成熱污染和其中有害組分對地表水、土壤水以及地下水的污染，應(yīng)遵循GB8978的規(guī)定評價其排放對環(huán)境的影響。8.2.3地面沉降及地面塌陷評價8.2.3.1對于新生界松散沉積層及半成巖熱儲層，應(yīng)對開采地?zé)崃黧w可能產(chǎn)生的地面沉降做出評價，針對可能出現(xiàn)的問題，提出相應(yīng)的防治措施和建議。8.2.3.2上覆松散層厚度小的巖溶熱儲或基巖熱儲層，應(yīng)對開采地?zé)崃黧w可能引發(fā)的對巖溶熱儲層的溶蝕和地面變形破壞(塌陷或沉降等)等做出評價，針對問題提出相應(yīng)的防治措施和建議。8.2.4其他地質(zhì)環(huán)境影響評價8.2.4.1地?zé)岬刭|(zhì)景觀保護評價。地?zé)崃黧w長期開發(fā)，可能導(dǎo)致地?zé)崽锛捌渲苓叺貐^(qū)的地?zé)犸@示、地?zé)峋坝^的消失和天然溫泉的銳減，應(yīng)做出保護性評價，保護代表性的地?zé)嶙匀痪坝^。8.2.4.2海水入侵可能性評價。對海岸地區(qū)開采地?zé)崃黧w可能引起的海水入侵進行評價，確定合理的開采方式和開采量，防止海水入侵對地?zé)崽锏钠茐暮陀绊憽?.2.4.3淺層地下水源保護性評價。與淺層含水層有較密切水力聯(lián)系的地區(qū)，對開采地?zé)崃黧w可能引起上覆含水層水質(zhì)、水量的變化進行評價，確定熱儲合理開采量及淺層地下水源保護對策。8.3地?zé)豳Y源開發(fā)利用現(xiàn)狀與潛力評價8.3.1以地?zé)釁^(qū)(田)為單元，依據(jù)地?zé)峋蜏厝{(diào)查數(shù)據(jù)按熱儲段和利用方向進行分類解析，分析各熱儲段和各利用方向的現(xiàn)狀，并計算地?zé)豳Y源總開發(fā)利用量。8.3.2結(jié)合地?zé)豳Y源評價結(jié)果，分析地?zé)豳Y源的盈余量和開發(fā)利用潛力，論證獲得開發(fā)利用潛力的途徑、措施和可行性，合理開發(fā)和配置地?zé)豳Y源。8.3.3地?zé)豳Y源開發(fā)利用現(xiàn)狀及潛力分析方法參見附錄H。8.4地?zé)豳Y源綜合開發(fā)利用評價地?zé)豳Y源開發(fā)利用應(yīng)基于溫度等級區(qū)劃及流體水化學(xué)特征區(qū)劃，并結(jié)合以往的開發(fā)利用情況、地區(qū)經(jīng)濟發(fā)展狀況，充分考慮梯級開發(fā)利用技術(shù)等確定其合理開發(fā)利用方向。主要開發(fā)利用方向包括：地?zé)岚l(fā)電、地?zé)峁┡?、旅游療養(yǎng)、養(yǎng)殖、種植和工業(yè)利用等。地?zé)豳Y源梯級綜合利用參見附錄I。9地?zé)豳Y源勘查評價報告編寫9.1編寫要求地?zé)豳Y源勘查評價工作完成后，應(yīng)及時編寫相應(yīng)的地?zé)豳Y源勘查評價報告。9.2編寫內(nèi)容9.2.1單井地?zé)豳Y源勘查評價報告。單井勘查評價工作完成后，編寫地?zé)峋辈樵u價報告。報告內(nèi)容應(yīng)包括：前言；區(qū)域地?zé)岬刭|(zhì)條件；地?zé)峋刭|(zhì)及地球物理測井；井產(chǎn)能測試與可開采量評價；流體質(zhì)量評價；經(jīng)濟與環(huán)境評價、開采保護區(qū)論證；結(jié)論與開發(fā)利用建議等。9.2.2地?zé)崽?區(qū))地?zé)豳Y源勘查評價報告。完成一個獨立的地?zé)崽锘蚓哂幸欢ㄩ_采規(guī)模的地區(qū)的地?zé)豳Y源勘查評價工作后，編寫地?zé)崽?區(qū))地?zé)豳Y源勘查評價報告。地?zé)豳Y源勘查評價報告編寫提綱參見附A.1基本要求A.1.2應(yīng)用地?zé)釡囟扔嫷臈l件：①地下儲存的流體為熱水；②控制化學(xué)組分進入熱水的化學(xué)反應(yīng)只和A.2.1二氧化硅地?zé)釡囟扔婣.2.1.1無蒸汽損失的石英地?zé)釡囟扔?。熱水中的二氧化A.2.1.2最大蒸汽損失的石英地?zé)釡囟扔嫛Ｈ绻芙馐⒌倪@部分熱水達到取樣點時已發(fā)生了沸騰上述公式適用熱儲溫度為0℃~250℃。A.2.1.4玉髓地?zé)釡囟扔嫛)對pH遠小于7的酸性水不適用。A.2.2鈉-鉀地?zé)釡囟扔婣.2.2.1根據(jù)水巖平衡和熱動力方程推導(dǎo)的計算地?zé)崴疁囟鹊墓綖榛虍?dāng)25℃<t<250℃時：當(dāng)250℃≤t<350℃時：A.2.3鈉一鉀一鈣地?zé)釡囟扔婣.2.4鈉一鉀一鈣一鎂地?zé)釡囟扔嫶朔椒ㄊ氢c—鉀一鈣地?zé)釡囟扔嫷逆V校正法。當(dāng)鈉一鉀一鈣地?zé)釡囟扔嬘糜诟缓琈g2+的地?zé)崴畷r，會得出異常高的結(jié)果。R.O.福爾尼埃和R.W.波特爾提當(dāng)R介于5～50之間時，A.2.6硫酸鹽一氧同位素地?zé)釡囟扔嫶朔椒ㄊ锹逡赖?Lloyd)等人在20世紀60年代末的實驗研究基礎(chǔ)上建立的，其公式如下：10001na=2.88×10?T24.1A.2.7氣體地?zé)釡囟扔嫺鶕?jù)鉆孔排放氣體濃度與測得的熱儲溫度之間的相關(guān)關(guān)系，阿諾爾松(S.Arnorsson)等人提出了5個氣體地?zé)釡囟扔嫞渲蠧O?、H?S和H?為噴氣孔b(H?)——H?lgb(H?)=11.98-0.08489T+8254.09/Tlgb(H?)=-3.04-10763.54/Tlgb(CO?)=-1.09-3894.55/T+2.532lgT當(dāng)氯離子質(zhì)量摩爾濃度大于或等于500×10-6mol/kg時，計算熱儲溫度在200℃~300℃之間是合lgb(H?S)=-1.24-4691.84/T+2.8301gT(資料性附錄)地?zé)豳Y源計算參數(shù)的確定B.1地?zé)峋畢?shù)綜合鉆孔地質(zhì)編錄和試井資料，獲得地?zé)峋奈恢谩⑸疃?、揭露熱儲厚度、強滲透段位置、單井涌水B.2熱儲幾何參數(shù)熱儲幾何參數(shù)包括熱儲面積、厚度和地?zé)崮芑厥章实?。B.2.1熱儲面積B.2.1.1沉積盆地型地?zé)豳Y源熱儲面積依據(jù)地?zé)崽锏臉?gòu)造邊界和同一深度的地溫等值線圈定的范圍確定。工作區(qū)僅涉及地?zé)崽锏牟糠址秶?，?yīng)按勘查工作控制的實際面積計算。工作區(qū)涉及多個地?zé)崽?，?yīng)將各地?zé)崽锛暗責(zé)岙惓^(qū)分界線、熱儲溫度等值線和熱儲厚度等值線進行計算機數(shù)字化，計算各分區(qū)的面積。B.2.1.2隆起山地型地?zé)豳Y源的熱儲范圍可由控?zé)釘嗔褬?gòu)造圈閉，面積由地質(zhì)構(gòu)造圈定，可考慮擬化成變化的橢球體等進行面積計算。如熱儲范圍界線模糊，可考慮地?zé)岙惓｜c1km3范圍作為熱儲計算范圍。B.2.1.3地?zé)豳Y源調(diào)查階段和預(yù)可行性調(diào)查階段，熱儲面積可根據(jù)地面測繪和物探、化探資料綜合分析推測；可行性勘查和開采階段，熱儲面積應(yīng)結(jié)合巖芯和巖屑錄井、簡易水文觀測、地球物理測井以及水熱蝕變等資料確定。B.2.2熱儲厚度熱儲厚度應(yīng)依據(jù)鉆孔資料，結(jié)合地球物理勘探資料確定熱儲頂板深度和底板深度，依據(jù)近期開采技術(shù)水平和經(jīng)濟合理性確定計算的基礎(chǔ)深度，然后計算基礎(chǔ)深度之內(nèi)的熱儲厚度。沉積盆地型地?zé)豳Y源熱儲厚度可采用地層厚度與砂厚比的乘積確定，基巖熱儲厚度可采用4000m以淺基巖的評價平均厚度與儲厚比的乘積確定。熱儲砂厚比通過地?zé)崽镢@孔資料統(tǒng)計確定，基巖儲厚比參照區(qū)域值確定。B.2.3熱儲地?zé)崮芑厥章薀醿Φ責(zé)崮芑厥章蕬?yīng)根據(jù)熱儲的巖性、有效孔隙率、熱儲溫度以及開采回灌技術(shù)條件合理確定?？辈槌潭容^低，資料較少時，可取經(jīng)驗值。對于大型沉積盆地的新生代砂巖孔隙型熱儲，孔隙率大于20%時，回收率可取25%;對于巖溶型裂隙熱儲，回收率可取15%～20%;對于中生代砂巖和以花崗巖為代表的火成巖型裂隙熱儲，回收率可取5%～10%。B.3熱儲物理性質(zhì)熱儲物理性質(zhì)包括熱儲溫度、壓力及巖石的密度、比熱容、熱導(dǎo)率等。B.3.1熱儲溫度B.3.1.1有條件時，應(yīng)通過地?zé)峋畠?nèi)剖面的溫度測量獲得熱儲頂板溫度、底板溫度和熱儲不同深度的溫見表B.1)。比熱容熱導(dǎo)率鈣質(zhì)砂(含水率為43%)干石英砂(中一細粒)石英砂(含水率為8.3%)砂質(zhì)黏土(含水率為15%)空氣(常壓)冰水(平均)B.4熱流體性質(zhì)表B.2飽和蒸汽表℃05表B.2飽和蒸汽表(續(xù))℃壓力注1:引自GB/T11615。注2:1bar=100kPa。B.4.2兩相熱流體的焓兩相熱流體的熱量(焓)的計算公式為h=h?wg+h?w?w:——氣體的質(zhì)量分數(shù)；w?——水的質(zhì)量分數(shù)。B.4.3黏滯系數(shù)地?zé)崃黧w的運動黏滯系數(shù)主要取決于溫度的高低，受壓力變化的影響比較小。蒸汽的運動黏滯系數(shù)遠大于水的運動黏滯系數(shù)。動力黏滯系數(shù)和運動黏滯系數(shù)之間的關(guān)系為μ——動力黏滯系數(shù)，單位為千克每米秒[kg/(m·s)];v——運動黏滯系數(shù)，單位為平方米每秒(m2/s);p——水的密度，單位為千克每立方米(kg/m2)。壓力為1bar～400bar時，水(蒸汽)的運動黏滯系數(shù)參見表B.3。℃5表B.3壓力為1bar～400bar時水(蒸汽)的運動黏滯系數(shù)(續(xù))℃表B.3壓力為1bar～400bar時水(蒸汽)的運動黏滯系數(shù)(續(xù))℃注1:引自GB/T11615。B.5熱儲滲透性和貯存流體能力的參數(shù)B.5.1基本內(nèi)容包括孔隙度、有效孔隙度、滲透率、滲透系數(shù)、導(dǎo)水系數(shù)、彈性釋水率、彈性釋水系數(shù)(貯水系數(shù))等。在具有較長地?zé)崽锉O(jiān)測資料的情況下，可通過監(jiān)測資料反求熱儲的這些參數(shù)。在建立地?zé)崽锏臄?shù)值模型B.5.2孔隙度和有效孔隙度孔隙度可通過實驗測定，也可通過地球物理測井?dāng)?shù)據(jù)計算。有效孔隙度可通過試井資料計算。B.5.3.1滲透率、滲透系數(shù)、導(dǎo)水系數(shù)是表示熱儲滲透性的參數(shù)，它們之間的T=KMμ——地?zé)崃黧w的動力黏滯系數(shù)，單位為千克每米秒[kg/(m·s)];p——流體的密度，單位為千克每立方米(kg/m3);g——重力加速度，單位為米每平方秒(m/s2),取值為9.8m/s2;T——導(dǎo)水系數(shù)，單位為平方米每秒(m2/s);彈性釋水率和彈性釋水系數(shù)是表示熱儲貯存能力的參數(shù)。流體的相態(tài)不同，熱儲的貯存機理不同，其貯存能力存在很大的差別。貯存液態(tài)水的承壓熱儲的彈性釋水率和彈性釋水系數(shù)為S=s·Mpw——地?zé)崃黧w的密度，單位為千克每立方米(kg/m2);S——熱儲的彈性釋水系數(shù)；B.5.3.2采用穩(wěn)定流試井資料求得滲透系數(shù)、滲透率和流體導(dǎo)水系數(shù)。a)地?zé)釂尉€(wěn)定流降壓試驗時，用裘布依公式和W.Sihardt影響半徑經(jīng)驗公式，采用迭代法求取熱儲滲透系數(shù)和降壓影響半徑，計算公式如下：K——熱儲平均溫度下的熱儲層滲透系數(shù)，單位為米每秒(m/s);Q——抽水流量，單位為立方米每秒(m3/s);sw——抽水井穩(wěn)定水位降深，單位為米(m);R——降壓影響半徑，單位為米(m);rw——抽水井熱儲段井半徑，單位為米(m)。b)多井降壓試驗，當(dāng)有一個觀測井時，如果觀測井受抽水井主井影響水位有變化時，計算降壓影響半徑和熱儲滲透系數(shù)的公式如下：式中：r——觀測井與抽水井井底水平距離，單位為米(m)。c)多井降壓試驗，當(dāng)有兩個觀測井時，降壓影響半徑和熱儲滲透系數(shù)計算公式如下：B.5.3.3采用非穩(wěn)定流試井資料可求得熱儲的滲透系數(shù)、滲透率、導(dǎo)水系數(shù)、彈性釋水率和彈性釋水a(chǎn))Theis配線法。通過繪制W(u)-1/u標準曲線，以及實測的s-t/r2曲線或s-t曲線，采用c)降壓曲線擬合求參方法。利用相對誤差較小的大降深試驗數(shù)據(jù)，繪制s-t歷時曲線，采用e)有越流補給的降壓試驗求參數(shù)方法。越流系統(tǒng)中降壓試驗可采用Hantush—Jacob公式計算參R=1.123B或B.6監(jiān)測資料包括地?zé)峋纳a(chǎn)量、溫度、壓力、化學(xué)成分等隨時間變化的資料，專門監(jiān)測井的溫度、壓力隨時間的變化情況。B.7熱儲的邊界條件包括邊界的位置、熱力學(xué)和流體動力學(xué)特征等?？赏ㄟ^地質(zhì)調(diào)查、鉆井地質(zhì)、地球物理勘探、地球化學(xué)勘探和試井等資料分析熱儲的邊界條件。C.1熱儲法C.1.1基本要求C.1.1.1采用熱儲法估算地?zé)豳Y源儲量應(yīng)先確定地?zé)崽锏拿娣e(或計算區(qū)范圍)和計算/評價的基準面深度。地?zé)崽锏拿娣e最好依據(jù)熱儲的溫度劃定。地?zé)崽餃囟鹊南孪迾藴蕬?yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)氐牡責(zé)峥赡苡猛敬_Q=Q,+QwQ,=AMp?c;(1-φ)(t,-t?)Q?=Q?+Q?Q?=AqM……(C.4)p:——熱儲巖石密度，單位為千克每立方米(kg/m2);C.1.3地?zé)豳Y源可開采量Q=pt=(p?+p?)t…………(C.C.2.2.2對于泉(井)不自流，但有地?zé)峋樗囼炠Y料的地?zé)崽?，根?jù)抽水試驗資料，將100m水位降深的單井涌水量之和作為地?zé)崽锏目砷_采量。C.2.3排泄量法對于斷裂帶半圈閉型熱儲的地?zé)崽铮叵聼崴詼厝?、自流井和第四系潛流的形式排泄，其總排泄量可代表地?zé)崽锏目傃a給量。考慮到第四系潛流不能被全部開采利用，根據(jù)經(jīng)驗，可將潛流量的70%作為可利用量，則70%的第四系潛流量以及全部的溫泉流量、自流井流量及開采量作為地?zé)崽锏牡責(zé)崃黧w可開采量。C.2.4補給量法對于地?zé)岬刭|(zhì)條件已基本查明的地?zé)崽铮闷溲a給量計算地?zé)崽锏目砷_采量，其中側(cè)向補給量取其70%作為地?zé)崃黧w可開采量。C.3解析法C.3.1基本要求C.3.1.1在勘查程度比較低，可用資料比較少時，可采用解析法估算地?zé)峋虻責(zé)崽锏牡責(zé)崃黧w可開C.3.1.2當(dāng)熱儲可概化為均質(zhì)、各向同性、等厚、各處初始壓力相等的無限(或存在直線邊界)的承壓含水層時，可采用非穩(wěn)定流Theis公式計算單井的開采量、水位(壓力)隨開采時間的變化，從而計算出在給定的壓力允許下降值下地?zé)崴目砷_采量，對單井的地?zé)豳Y源進行評價。C.3.2采用最大降深法計算地?zé)崃黧w可開采量采用最大允許降深法，設(shè)定一定開采期限內(nèi)(100a),計算區(qū)中心水位降深與單井開采附加水位降深之和不大于100m時，求得的最大開采量為計算區(qū)地?zé)崃黧w可開采量。對于山區(qū)基巖裂隙熱水，最大降深宜考慮地?zé)衢_采井揭露的熱水儲集帶埋藏深度。地?zé)崃黧w可開采量表達式為Qk——地?zé)崃黧w可開采量，單位為立方米每年(m3/a);T——導(dǎo)水系數(shù)，單位為平方米每年(m2/a);s1——計算區(qū)中心水位降深，單位為米(m);μ·——熱儲含水層彈性釋水系數(shù)；R——開采區(qū)半徑，單位為米(m);Qw——單井地?zé)崃黧w可開采量，單位為立方米每年(m3/a);R?——單井控制半徑，單位為米(m);C.3.3考慮回灌條件下地?zé)崃黧w可開采量計算C.3.3.1采用熱突破公式計算回灌條件下地?zé)崃黧w可開采量φ——熱儲巖石孔隙度；C.3.3.2采用回灌條件下單井開采權(quán)益保護半徑計算地?zé)崃黧w可開采量回灌條件下開采100a,熱儲溫度下降2℃;③回灌未發(fā)生熱突破且抽水井井口溫度與回灌前溫度一致； a=(th-t?)/(t:-t?);β=Qn/Qβ——回灌率，考慮熱儲巖性和孔隙裂隙發(fā)育情況，孔隙型層狀熱儲層取30%,巖溶型層狀熱儲層取90%,裂隙型層狀熱儲層取50%,若有實測值，應(yīng)優(yōu)先采用；C.3.4地?zé)崃黧w可開采熱量計算分析等統(tǒng)計分析法。宜采用壓力(水位)降低值和開采量之間建立的相關(guān)統(tǒng)計模型對地?zé)崽镞M行預(yù)測。C.5.1基本要求F()——計算量k相β在計算區(qū)邊界上的流入或流出量；g——重力加速度，單位為米每平方秒(m/s2),取值為9.8m/s2DZ/T0331—2020資料?？刂朴^測井壓力的觀測值與模擬計算值的擬合誤差應(yīng)小于擬合計算期間水位變化值的10%;在壓力變化較小時，壓力擬合誤差應(yīng)小于1.0m水柱高度。最終得到一個可用來預(yù)測地?zé)崽飳ξ磥黹_采的熱水的可開采量和可開采熱量。利用地?zé)嵯到y(tǒng)的數(shù)值模型還可計算地?zé)崽锏牡責(zé)醿Υ媪亢偷責(zé)崃黧w儲Qk=Qw·X………………(C.26)X——可采系數(shù)，對于孔隙型層狀熱儲層，取值為3%～5%(100a),即0.0003/a～0.0005/a;對于巖溶型層狀熱儲層，取值為5%(100a),即0.0005/a;對于裂隙型層狀熱儲層，取值為1%～2%(100a),即0.0001/a～0.0002/a。C.8生產(chǎn)試驗法由于流體的開采會在熱儲孔隙中產(chǎn)生沸騰現(xiàn)象，意味著生產(chǎn)井正在開采兩相流，開采時熱儲中將會產(chǎn)生蒸汽彌補流體開采損失的體積。故在有大量非凝結(jié)氣體存在、條件允許的情況下，可采用生產(chǎn)試驗法，目前此方法多用于中高溫地?zé)崃黧w的開發(fā)利用階段。具體計算方法詳見附錄D。開展地?zé)嵘a(chǎn)測試時常假定在當(dāng)?shù)卮髿鈮合抡羝退幱陲柡蜖顟B(tài)，但有大量非凝結(jié)氣體存在大氣壓力為1bar時，D.3單相流D.3.1.1流動地?zé)崃黧w的溫度可在液體的條件下測量時，流體的焓直接從蒸汽表(參見表B.Q=WH…………汽中非凝結(jié)氣體的含量很少(約小于2%,以質(zhì)量計)且有輕微的過熱現(xiàn)象時，流動的熱的焓可通過在DZ/T0331—2020D.4.2詹姆士端壓法D.4.2.1此方法適用于高產(chǎn)的兩相流地?zé)峋Ｍǔ＠梅蛛x器和端壓法的試驗結(jié)果進行相互檢查，并將從地表測量推導(dǎo)的焓值和井下勘探的結(jié)果進行比較，質(zhì)量流量和焓的誤差能控制焓在800kJ/kg～2200kJ/kg范圍時，給出精度為1.5%的Y與焓的關(guān)系：大氣壓力為1bar時，a)利用式(D.19)計算Y值。b)利用式(D.21)計算焓(H)。D.4.3垂向排放法為0.184。井的焓范圍為800kJ/kg～2800kJ/kg,H°102變化很小，故可通過估算的流體焓確定熱流量D.4.5其他方法定干度的變化。假設(shè)在液體采樣點之間沒有熱損耗(對于氣體方法所有氣體歸入蒸汽—氣相)x?=x?X?且(資料性附錄)地?zé)岢Ｓ昧糠柡蛦挝幻Q地?zé)岢Ｓ昧糠柡蛦挝幻Q參見表E.1。表E.1地?zé)岢Ｓ昧糠柡蛦挝幻Q序號附注1米m米m寬度b高度h厚度23體積，容積V升LV4時間t年年日，天時分秒adhs秒S5公里/時6m噸公斤，千克克tg7體質(zhì)質(zhì)量，〔質(zhì)量〕密度p公斤/米克/厘米3表E.1地?zé)岢Ｓ昧糠柡蛦挝幻Q(續(xù))序號附注8米3/日米/時升/秒噸/日噸/時9噸力N公斤力克力p噸力/米2公斤力/厘米2巴帕〔斯卡〕正應(yīng)力σ切應(yīng)力r功JJEJQ卡電能WP千瓦〔特〕WWT開〔爾文〕K開〔爾文〕K℃℃FC卡/度開〔爾文〕比熱容C克開[爾文]卡/(厘米·秒·度)千卡/(米·秒·度)開[爾文]序號附注a厘米2/秒米2/時k毫達西DK米/日米/秒T平方米/秒S量綱為一V厘泊C(資料性附錄)理療熱礦水水質(zhì)標準理療熱礦水水質(zhì)標準參見表F.1。表F.1理療熱礦水水質(zhì)標準水的命名二氧化碳(CO?)總硫化氫(H?S+HS-)偏硅酸(H?SiO?)偏硼酸(HBO?)溴(Br-)溴水碘(I-)總鐵(Fe2++Fe3+)砷(As)注2:理療天然礦泉水化學(xué)成分達到表中規(guī)定的含量者(資料性附錄)地?zé)崂玫墓?jié)煤減排量及居室采暖面積估算表地?zé)崂玫墓?jié)煤量、減排量、節(jié)省污染治理費用及居室采暖面積分別按表G.1、表G.2、表G.3、表G.4和表G.5所列方法計算。表G.1地?zé)崴_采一年所獲熱量與之相當(dāng)?shù)墓?jié)煤量考慮熱效率折算后的熱能(W:)節(jié)煤量(M)表G.2地?zé)崴_采一年相當(dāng)節(jié)煤量的減排量二氧化碳(CO?)二氧化硫(SO?)氮氧化物(NOx)表G.3節(jié)省污染治理費用二氧化碳(CO?)二氧化硫(SO?)氮氧化物(NO)費用1.1元/kg清潔開發(fā)機制CDM國際碳匯市場價格略低于此價格。表G.4無調(diào)峰設(shè)施的地?zé)崴邮也膳娣e估算表利用溫度(t?—t?)℃采暖面積(F)水溫度，單位為攝氏度(℃);t?為地?zé)崴膳潘疁囟龋瑔挝粸閿z氏度(℃)。加用調(diào)峰負荷占供熱總量30%的地?zé)崴邮也膳娣e估算表利用溫度(t?-t?)℃采暖面積(F)注：Q為地?zé)崴髁浚瑔挝粸榱⒎矫酌刻?m3/d)。H.1流體開采量分類統(tǒng)計方法 A,(x,y)——第i地?zé)崽飜熱儲層段y利用方向的地?zé)峋?溫泉)數(shù)量；地?zé)崽飜熱儲層段的總流體開采量；按y統(tǒng)計得到第i地?zé)崽飝利用方向的總流體開采量。第i地?zé)崽锏目偭黧w開采量將式(H.2)按x、y加和得到。所有地?zé)崽锇磞統(tǒng)計得到地?zé)崽飝利