GB-T 31593.6-2015消防安全工程第6部分：煙氣層的計算要求

消防安全工程第6部分：煙氣層的計算要求Firesafetyengineering一(ISO16735:2006,FiresafetyengSmokelayers,MOD)2015-06-02發(fā)布中華人民共和國國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗檢疫總局前言 I Ⅱ1范圍 2規(guī)范性引用文件 3術(shù)語和定義 4物理現(xiàn)象的描述 25計算書 26計算公式的局限性 37計算公式的輸入?yún)?shù) 38計算公式的適用范圍 附錄A(資料性附錄)本部分與ISO16735:2006的章條編號對照情況 附錄B(資料性附錄)煙氣層計算概述 附錄C(資料性附錄)滿足附錄B要求的煙氣層計算公式 7參考文獻 IGB/T31593《消防安全工程》分為以下九個部分：——第2部分：所需數(shù)據(jù)類型與信息；——第3部分：火災(zāi)風險評估指南——第4部分：設(shè)定火災(zāi)場景和設(shè)定火災(zāi)的選擇；——第5部分：火羽流的計算要求；——第6部分：煙氣層的計算要求；——第7部分：頂棚射流的計算要求； 第8部分：開口氣流的計算要求；——第9部分：人員疏散評估指南。本部分為GB/T31593的第6部分。本部分按照GB/T1.1—2009給出的規(guī)則起草。本部分使用重新起草法修改采用ISO16735:2006《消防安全工程計算公式控制要求煙氣層》。本部分與ISO16735:2006相比在結(jié)構(gòu)上有較多調(diào)整，附錄A中列出了本部分與ISO16735:2006的章條編號對照一覽表。本部分與ISO16735:2006的技術(shù)性差異及其原因如下：——關(guān)于規(guī)范性引用文件，本部分做了具有技術(shù)性差異的調(diào)整，以適應(yīng)我國的技術(shù)條件，調(diào)整的情況集中反映在第2章“規(guī)范性引用文件”中，具體調(diào)整如下：●用GB/T5907(所有部分)代替了ISO13943(見第3章);●用修改采用國際標準的GB/T31593.1代替了ISO/TR13387-3(見5.1、7.3);●刪除了ISO16735:2006當中僅被資料性附錄引用的ISO16734:2006、ISO16737。——將國際標準中1.1～1.4改為列項，以符合我國標準的編寫習慣(見第1章)。為了方便使用和符合我國相關(guān)標準編寫要求，本部分還做了下列編輯性修改：——刪除了國際標準的前言，重新起草了前言；——修改了國際標準的引言，將其作為本部分的引言；——將國際標準中某些標點符號修改為符合漢語習慣的標點符號；——調(diào)整了部分公式的編排格式；——增加了附錄A(資料性附錄),給出了本部分與國際標準的章條編號對照情況。本部分由中華人民共和國公安部提出。本部分由全國消防標準化技術(shù)委員會建筑消防安全工程分技術(shù)委員會(SAC/TC113/SC13)歸口。本部分起草單位：公安部天津消防研究所、公安部四川消防研究所、中國科學技術(shù)大學、中國建筑科學研究院。Ⅱ能夠依據(jù)這些公式快速判斷初步消防安全設(shè)計是否需要調(diào)整以及如何調(diào)整，以滿足預(yù)期的性能指標要 針對不同類型的煙氣層，本部分的附錄B和附錄C分別給出了符合本部分要求的計算公式示例附錄B給出了煙氣層的一般信息和守恒關(guān)系，附錄C給出了計算煙氣層特性的具體公式及其計算體實踐。如果采用數(shù)學模型計算火災(zāi)發(fā)展過程及其產(chǎn)生的后果，本部分所討論的計算公式可用于對其1消防安全工程第6部分：煙氣層的計算要求GB/T31593的本部分規(guī)定了火災(zāi)煙氣層特征值計算公式的應(yīng)用要求，提供了與煙氣層計算公式應(yīng)用相關(guān)的下列通用要求：c)計算公式的局限性；d)計算公式的輸入?yún)?shù)；e)計算公式的適用范圍。本部分適用于建設(shè)工程消防性能化設(shè)計和評估中煙氣層的計算。2規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB/T5907(所有部分)消防詞匯GB/T31593.1消防安全工程第1部分：計算方法的評估、驗證和確認(GB/T31593.1—2015,GB/T31593.5消防安全工程第5部分：火羽流的計算要求(GB/T31593.5—2015,ISO16734:2006,MOD)GB/T31593.8消防安全工程第8部分：開口氣流的計算要求(GB/T31593.8—2015,3術(shù)語和定義GB/T5907界定的以及下列術(shù)語和定義適用于本文件。邊界面boundary確定室內(nèi)空間范圍的表面。火羽流fireplume由燃燒所產(chǎn)生的浮力形成的向上湍流流動，通常包括下部的燃燒區(qū)域。火羽流(3.2)的發(fā)光區(qū)域。2假定火源熱釋放速率變化引起的所有影響在流場中能立刻反映出來的狀態(tài)。煙熱上層hotupperlayer煙氣層界面smokelayerinterface征參數(shù)(例如通過質(zhì)量和能量守恒推導(dǎo)出的煙氣濃度與升高的氣體溫度之間的關(guān)系)以及其他與煙氣層4.5不同的計算公式描述不同的煙氣層特性(見4.3)或適用于不同的火災(zāi)場景(見4.4),當有多種方法5計算書35.2計算步驟應(yīng)由一系列的計算公式表述。5.3每個計算公式應(yīng)由獨立的條款表述，其內(nèi)容應(yīng)包含公式輸出的詳細描述，以及該公式解釋性說明和限定條件。5.4應(yīng)明確定義計算公式中的各變量，給出適用的SI單位；計算公式應(yīng)優(yōu)先選用量關(guān)系式。5.5應(yīng)酌情通過引用公認手冊、科技文獻或通過推導(dǎo)等方法給出公式的科學依據(jù)。5.6應(yīng)給出公式的應(yīng)用實例，演示如何使用符合第4章要求的輸入?yún)?shù)和具體計算過程。6計算公式的局限性6.1應(yīng)給出直接應(yīng)用計算公式計算輸出參數(shù)的定量限制條件，并符合第4章所描述場景的要求，6.2應(yīng)給出在更通用的計算方法中引用計算公式的注意事項，包括檢查與計算方法中用到的其他關(guān)系式的一致性以及所采用的計算方案。7計算公式的輸入?yún)?shù)7.1應(yīng)明確識別計算公式的輸入?yún)?shù)，如熱釋放速率或幾何尺寸。7.2應(yīng)識別或明確提供輸入?yún)?shù)的數(shù)據(jù)來源。7.3應(yīng)按GB/T31593.1的規(guī)定列出輸入?yún)?shù)的有效范圍。8計算公式的適用范圍8.1應(yīng)通過一組或多組測量數(shù)據(jù)確定公式的適用范圍。這些數(shù)據(jù)應(yīng)通過文件化的程序或標準(參見GB/T6379)進行評估并達到一定的質(zhì)量水平(如重復(fù)性、再現(xiàn)性)。8.2應(yīng)按照計算方法的評估、驗證和確認原則，通過與8.1測量數(shù)據(jù)的比對確定計算公式的適用范圍。8.3應(yīng)明確識別用于第4章特定場景的計算公式限定條件造成的潛在誤差。4(資料性附錄)表A.1本部分與ISO16735:2006的章條編號對照情況本部分章條編號對應(yīng)的ISO16735:2006的章條編號11.1～1.43.1～3.10A.1.1、A.1.3、A.1.4、A.1.6～A.1.12—B.1A.2B.1.1～B.1.2A.2.1～A.2.2B.2A.3B.2.1～B.2.7A.3.1～A.3.7附錄C(各條款)附錄B(各相應(yīng)條款)注：表中的章條以外的本部分其他章條編號與ISO16735:2006其他章條編號均相同且內(nèi)容相對應(yīng)。5(資料性附錄)煙氣層計算概述B.1物理現(xiàn)象的描述B.1.1計算方法概述本附錄旨在描述室內(nèi)空間中火災(zāi)的界面位置、平均溫度和邊界面以下煙氣層的特定化學物平均濃度的計算方法。這些計算方法基于質(zhì)量、物質(zhì)和能量守恒定律，適用于與熱力學參考空間相同的煙氣層。燃燒時，煙會在室內(nèi)空間的上部積聚。當煙氣層的溫度和物質(zhì)濃度比較均勻時，根據(jù)煙氣層的質(zhì)量、物質(zhì)和能量守恒定律，可計算溫度平均值、煙濃度和界面位置?；鹩鹆骱烷_口氣流的詳細計算要求見GB/T31593.5—2015和GB/T31593.8。B.1.2所需計算的煙氣層特征值所需計算的煙氣層特征值為平均煙氣層溫度、物質(zhì)濃度和界面位置。B.2計算書B.2.1概述在室內(nèi)空間的火源上方產(chǎn)生的煙氣層如圖B.1所示。B.2.2～B.2.4規(guī)定了質(zhì)量、能量和特定的化學物守恒。1——熱流；2——質(zhì)量流；3——壁吸收熱；4——開口氣流；5——參考空間；6——火羽流；7——火源； 體積為V,溫度為T.的參考；9——開口氣流。6煙氣層中質(zhì)量守恒應(yīng)考慮選擇如圖B.1虛線所示的適當參考空間。通過各界面流入該參考空間(流出該空間的為負值)的質(zhì)量流速應(yīng)等于該空間煙氣層的質(zhì)量累積速率。必要時應(yīng)考慮火羽流、開口氣流和其他流動。B.2.3能量守恒煙氣層的能量守恒采用與質(zhì)量守恒相同的方法。通過煙氣層界面流入(流出的為負值)的能量流速應(yīng)等于該空間煙氣層的能量累積速率。除了火羽流和開口氣流外，還應(yīng)考慮室內(nèi)空間邊界面發(fā)生的輻射損失和熱量吸收。注：當無法確定火焰的輻射熱損失時，質(zhì)量流速可近似用附錄B提供的熱釋放速率代替。B.2.4特定化學物的守恒特定化學物的質(zhì)量守恒采用與總的質(zhì)量守恒相同的方法。如果煙氣層中發(fā)生氣相化學反應(yīng)，應(yīng)適當考慮反應(yīng)速率。B.2.5通過界面的火羽流的質(zhì)量流速在界面(煙氣層的底面)上，火羽流的質(zhì)量流速應(yīng)作為火的熱釋放速率和火源底面與煙氣層界面間的垂直距離的函數(shù)給出。GB/T31593.5—2015給出了具有這種火羽流特性的公式示例。B.2.6通過開口的煙的質(zhì)量流速通過開口的質(zhì)量流速應(yīng)作為煙氣層的溫度、煙氣層與相鄰空間的壓差、開口寬度和開口高度的函數(shù)狀態(tài)方程表達了煙的溫度和密度的關(guān)系。煙近似于理想氣體，其性質(zhì)等同于空氣。7(資料性附錄)滿足附錄B要求的煙氣層計算公式C.1本附錄所用的符號說明本附錄所用的符號說明見表C.1。表C.1本附錄所用的符號說明符號單位A室內(nèi)空間的底面面積m2Aopa吸氣(新鮮空氣)口的面積m2Aw排煙口的面積m2Awul和煙氣層接觸的室內(nèi)空間邊界面的表面積m2流量系數(shù)室內(nèi)空間邊界面材料的定容熱容kJ·m-3·K-1常壓下空氣的定壓熱容kJ·kg-1·K-1D火源的直徑mDwat室內(nèi)空間邊界面材料的厚度mg重力加速度H室內(nèi)空間的高度mH?開口的下邊界面高度mH開口的上邊界面高度mhwull室內(nèi)空間邊界面的有效傳熱系數(shù)kW·m-2·K-1k室內(nèi)空間邊界面材料的導(dǎo)熱系數(shù)kW·m·KL平均火焰高度mm進入室內(nèi)空間的空氣的質(zhì)量流速kg·s-1排煙的質(zhì)量流速·m,火羽流中氣體的質(zhì)量流速Q(mào)火源的熱釋放速率火源的對流熱釋放速率，(1-X)QT,煙氣層溫度K參考溫度，通常取室外溫度Kt時間S室內(nèi)空間邊界面吸收熱量的特征時間Sv.機械排氣系統(tǒng)的體積流速8符號單位Z產(chǎn)生熱輻射的熱釋放份數(shù)Y特定的化學物濃度kg·kg-1Y?參考狀態(tài)下，特定的化學物濃度kg·kgz火源底面至界面的高度mα火災(zāi)的增長速率壓差n物質(zhì)產(chǎn)率kg/kJλ蓄煙階段，室內(nèi)空間邊界面吸收熱量的份數(shù)P?參考溫度下空氣的密度kg·m-3P?煙密度kg·m-3C.2物理現(xiàn)象的描述本附錄的這些計算方法適用于計算平均溫度、煙濃度和不同火災(zāi)場景下的界面位置。如果能夠確C.2.2公式計算法適用的火災(zāi)場景這些公式適用于靜態(tài)環(huán)境下火源上方的煙氣層。如果與火無關(guān)的湍流比較明顯，則這些公式不適煙氣層條件的計算方法有兩個限定階段。一個是在火初發(fā)期(t2型火),控煙設(shè)備尚未啟動時，單一的室內(nèi)空間蓄煙階段；另一個是煙的產(chǎn)出率等于煙氣層流出率的準穩(wěn)態(tài)排放階段。本附錄不涉及中C.2.4公式適用的煙氣層條件給定的公式適用于沒有排煙以及在機械或自然排煙達到準穩(wěn)態(tài)的情況下，室內(nèi)空間中蓄煙的短暫C.2.5公式的協(xié)調(diào)一致性9C.3計算書C.3.1公式的范圍本附錄提供了四組公式。一組用于火的初發(fā)期單一的室內(nèi)空間中蓄煙過程；其余三組用于穩(wěn)態(tài)下通過機械排風或自然開口進行的煙氣控制。C.3.2室內(nèi)空間的蓄煙過程C.3.2.1公式在過程中的應(yīng)用膨脹，過量的空氣被擠出室內(nèi)空間。注：這個前提在煙氣層的底部位于開口上界面的以上位置時是成立的。當煙氣層降低到開口上界面以下位置時，隨著新鮮空氣的進入，煙氣會流出室內(nèi)空間。1——由于熱膨脹而過量的空氣；2——底部面積。熱釋放速率見式(C.1):Q(t)=at”………………(C.1)當n=0時，表示穩(wěn)定燃燒的火；n=2時，表示正在增大的火與時間成平方關(guān)系。當輻射釋放的份數(shù)為X,則對流熱釋放速率見式(C.2):參考文獻[4]中給出了火源上方高度為z處的火羽流質(zhì)量流速公式，見式(C.3):注：在GB/T31593.5—2015的附錄B中，該公式可近似用作火羽流公式。該公式只適用于平均火焰高度以上的情況；如果界面低于平均火焰高度，則計算結(jié)果可能不正確。GB/T31593.6—2015C.3.2.2界面位置計算界面的位置[見式(C.4)和式(C.5)],以便在具有均勻密度的上層累積火羽流的質(zhì)量流量。 (C.4)…(C.7)煙氣層溫度T,由式(C.9)計算得出。C.3.2.3煙氣層溫度計算煙氣層的溫度[見式(C.8)],使得火釋放的熱量對體積為A(H-z)的煙氣層加熱。此時，可計算特定的化學物的濃度[見式(C.10)],使得生成物的質(zhì)量在煙氣層中均勻分布?！鹪碤=0.05t2(α=0.05kW/s2,n=2,D=1mm)位于圖C.1所示的室內(nèi)空間內(nèi)；——室內(nèi)空間的底面面積A為100m2;——假設(shè)輻射熱所占份數(shù)X為0.333;—忽略室內(nèi)空間界面的熱吸收(λ=0);——CO?的產(chǎn)率η為7.61×10~5kg/kJ采用式(C.4),界面高度為：將結(jié)果帶入式(C.8)和式(C.10),則界面溫度和CO?的濃度為，火焰高度必須低于界面的高度，火羽流的式(C.3)才適用。此例中，火焰的平均高度低于界面高度L=-1.02D+0.235Q2/5=-1.02×1.0+0.235×(0.05×602)2/5=0.86……(C.14)該計算的依據(jù)為GB/T31593.5—2015的附錄B。同樣，煙氣層高度、溫度和CO?濃度計算示例見圖C.2。為使公式有效，煙氣層的底面必須高于火焰的平均高度和門的開口上邊緣高度。該例在126s時平均火焰高度和煙氣層高度近似相等，此時：L=-1.02D+0.235Q2/5=-1.02×1.0+0.235×(0.05×1262)2/5=2.38……(C.16)在142s,煙氣層高度與門的開口上邊緣高度近似相等，此時：因此，該公式適用于126s之前的階段。圖C.2中的計算有效范圍為：A=100m2,H=8m,Q=0.05t2,x=0.333,λ=0.0。粗線是根據(jù)式(C.4)、式(C.8)和式(C.10)的計算結(jié)果。細線是考慮煙氣層的熱膨脹而根據(jù)式(C.5)、式(C.9)和式(C.11)得出的計算結(jié)果。X圖C.2在室內(nèi)空間的蓄煙過程中，界面高度、煙氣層溫度和CO?濃度的計算結(jié)果GB/T31593.6—20C.3.3通過機械排氣系統(tǒng)進行煙氣控制的穩(wěn)態(tài)C.3.3.1公式適用的過程如圖C.3所示，在煙氣控制狀態(tài)下，煙通過機械排氣系統(tǒng)排放。煙氣層的性質(zhì)通過產(chǎn)煙和排煙達到平衡的準穩(wěn)態(tài)進行計算。假設(shè)室內(nèi)空間邊界面在較低的部分具有足夠的開口能使空氣容易流動并且公式中的熱釋放速率為常數(shù)，式(C.3)給出了火羽流的質(zhì)量流速。把體積流速作為試驗設(shè)計參數(shù)，排煙的質(zhì)量流速用式(C.18)計算：圖C.3通過機械排氣系統(tǒng)進行煙氣控制的質(zhì)量守恒計算界面高度，使排煙的質(zhì)量流速等于火羽流的質(zhì)量流速。m,=m;……………(C.C.3.3.2界面位置計算界面位置，使火羽流的質(zhì)量流速等于排煙的質(zhì)量流速。C.3.3.3煙氣層密度煙氣層密度由下式計算：C.3.3.4煙氣層溫度計算煙氣層溫度，使煙氣層的熱流量等于排放和室內(nèi)空間表面吸收的熱量損失之和。GB/T31593.6—2015C.3.3.5有效傳熱系數(shù)有效傳熱系數(shù)的計算取決于室內(nèi)空間邊界面的建筑材料。傳熱既可近似為厚壁熱行為(近似為半無限體)也可近似為薄壁熱行為(近似薄材料穩(wěn)態(tài)下的溫度分布)。C.3.3.7計算示例——室內(nèi)空間底面面積A為100m2(10m×10m);——室內(nèi)空間高度H為8m,火源的熱釋放速率Q為300kW;——火源的熱輻射份數(shù)x為0.333;——室內(nèi)空間邊界面由100mm厚的混凝土板制成；——混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)取k=0.0015kW/(m·K),熱容量cy=2026kJ/(m3·K);——空氣的參考溫度T。為20℃(293K),相對應(yīng)的參考密度p。為1.205kg/m31)假設(shè)界面高度是室內(nèi)空間高度的50%,即：………………(C.25)2)由式(C.3)計算界面高度的火羽流質(zhì)量流速：m。=0.076(1-x)1/3Q1/3zF3=0.076×(1-0.333)1/3×3001/3×45/3=4.48………………(C.27)Aw=100+40×(8-4)=260…(C.29)6)由式(C.18)計算機械排氣系統(tǒng)的質(zhì)量流速：…(C.32)7)由式(C.20)校正界面高度，以使火羽流的質(zhì)量流速等于排放的質(zhì)量流速：8)重復(fù)步驟2)～7),直到火羽流的質(zhì)量流速與排放的質(zhì)量流速一致。此例中，經(jīng)過3次迭代，得z=4.04(m)T,=37.4(℃)9)為了滿足火羽流式(C.3),平均火焰高度必須小于界面高度。此例中，依據(jù)GB/T31593.5—2015L=-1.02D+0.235Q2/5=-1.02×1.0+0.235×3002/5=1.28<4.04……(C.37)10)將已知值帶入式(C.24)計算物質(zhì)濃度。在通風良好的條件下，二氧化碳的產(chǎn)率η=7.61×C.3.4水平開口穩(wěn)態(tài)下的煙氣控制C.3.4.1公式適用的過程煙氣由圖C.4所示的自然開口排放。假設(shè)新鮮空氣可流入室內(nèi)空間底部，通過準穩(wěn)態(tài)下熱量和質(zhì)量平衡來計算煙氣層特性。質(zhì)量流速的平衡由式(C.在這個公式中，假設(shè)熱釋放速率始終為常量?；鹩鹆鞯馁|(zhì)量流速在式(C.3)中給出，通過開口的質(zhì)GB/T31593.6—2015說明：C.3.4.2界面位置采用式(C.20)計算界面位置。采用式(C.21)計算煙氣層密度。C.3.4.4煙氣層溫度C.3.4.5有效傳熱系數(shù)采用式(C.23)計算有效傳熱系數(shù)。C.3.4.6通過水平開口排煙的質(zhì)量流速me=C?A√2p,[(φo-p,)g(H-z)-△p]……(C.40)C.3.4.7地板面的壓差采用式(C.24)計算化學物的濃度Y。GB/T31593.6—2015C.3.4.9計算舉例 室內(nèi)空間地板面積A為100m2(10m×10m);室內(nèi)空間高度H為8m—水平開口的面積Awt為2m2;——較低的進氣開口面積Ao為4m2;——火源的熱釋放速率Q為300kW;——火源的熱輻射份數(shù)x為0.333;——CO?的產(chǎn)率為η為7.51×10~5kg/kJ;1)假設(shè)界面高度是室內(nèi)空間高度的50%,即：………………(C.42)2)由式(C.3)計算界面高度的火羽流質(zhì)量流速：m,=0.076(1-z)V3QV3x3=0.076×(1-0.333)V3×30013×4.0?13=4.48……(C.43)3)采用和C.3.3.7的3)相同的步驟由式(C.23)計算有效熱傳導(dǎo)系數(shù)：hwa=0.049………………(C.44)A=100+40×(8-4.0)-2.0=258………(C.45)7)由式(C.40)計算通過水平開口的質(zhì)量流速：me=C?Am√2o,[(p-p,)g(H-z)-△p]=0.7×2.0×√2×1.137×[(1.205-1.137)×9.8×(8.0-4.0)-1.06]=2.68……(C.49)z=3.35(m)………………(C.51)m。=m,=m.=3.34(kg/s)………………(C.53)11)將上述7)中的結(jié)果帶入式(C.24)計算物質(zhì)濃度：C.3.5垂直開口穩(wěn)態(tài)下的煙氣控制C.3.5.1公式適用的過程從開口的上部流出，煙氣層的特性通過準穩(wěn)態(tài)下煙/熱的產(chǎn)生和排放/流出速率的平衡進行計算。在該公式中，假設(shè)熱釋放速率始終為常量。式(C.3)給出了火羽流的質(zhì)量流速，通過開口的質(zhì)量流速按照說明：圖C.5垂直開口煙氣控制期間的質(zhì)量守恒采用式(C.21)計算煙氣層密度。GB/T31593.6—2015計算開口下部水平方向上的壓差，使物質(zhì)排出速率m。等于火羽流的質(zhì)量流速m。(C.55)C.3.5.7通過開口下部的空氣質(zhì)量流速C.3.5.8特定化學物濃度C.3.5.9計算步驟和示例—室內(nèi)空間地板面積A為100m2; 垂直開口的高度為5m,在地板上方1m處(H?=1m,H=6m)——開口寬度B為4m;——火源的熱釋放速率Q為300kW;——火源的熱輻射份數(shù)X為0.333;——CO?的產(chǎn)率η為7.51×10~5kg/kJ;1)假設(shè)界面高度的下限x?是整個開口高度的1/3:2)由式(C.3)計算界面高度的火羽流質(zhì)量流速：m,=0.076(1-x)1^Q12xY3=0.076×(1-0.333)V3×30013×2.67Y3=2.28……(C.58)hwa=0.049……(C.59)Aw=100+40×(8-2.67)-4×(6-2.67)=300GB/T31593.6—20157)由式(C.56)計算通過開口下部的空氣質(zhì)量流速：8)計算質(zhì)量流速的誤差：menor?=m?-m?=2.28-17.6=-15.3步驟2)～8)的計算。初算時z?取開口高度的2/3:p?=1.136(kg/m3)………………(C.67)△p=-0.022(Pa)………………(C.68)11)重復(fù)步驟2)～8),計算z?值下質(zhì)量流速的誤差：mor?=—1.61………(C.72)12)由于m?為負值，將式(C.71)中的z?值換成zg,重復(fù)步驟2)～11),直到m足夠小。GB/T31593.6—201513)為了滿足火羽流式(C.3),火焰高度必須小于界面高度。此例中，火焰的平均高度為14)將步驟12)中計算結(jié)果帶入式(C.24),計算物質(zhì)濃度Z?Z?XZ?Z?XX——界面高度z,單位為米(m);Y——質(zhì)量流速，單位為千克每秒(kg/s);1——計算結(jié)果；a—merror,1;b——merror,2aC.4計算公式的依據(jù)公式基于附錄B給出的通用的熱和質(zhì)量守恒定律。蓄煙過程的研究可追溯到Turner等人(參見參考文獻[5])對具有明顯密度分界形成的室內(nèi)空間所做的流體動力學基礎(chǔ)研究。針對火災(zāi)初期蓄煙過C.5.1火羽流C.5.2煙氣層的均勻性C.7.1火的熱釋放速率參數(shù)Q是特定環(huán)境條件下火的實際熱釋放速率。該參數(shù)可通過熱量計測量，即測量收集到的氣體不同的方法計算室內(nèi)空間的熱量吸收。參數(shù)的值主要取決于室內(nèi)空間邊界面的建筑。對具有大的熱慣186kW。兩個比對均證明公式具有適當?shù)臏蚀_度。對多房間的煙擴散，可用一組相[2]ISO/TR13387-3:1999Firesafetyengineering—Part3:Assessmentandverificationofmathematicalfiremodels[4]ZUKOSKI,E.E.,MassFluxinFirePlumes,FireSafetyScience—Procum(ed.T.Kashiwagi),InternationalAssociationforFireSafetyScience,pp.137-147,1994.FireScienceandTechnology,5,No.1,ScienceUniversityofTokyo,1985.includingthevolumeexpansionterm,FireSafetyJournal,38,pp.97-101,2003.FireSafetyJournal,39,pp.643-[8]BAINES,W.D.andTURNER,J.S.,TurbulentBuoyantConvectionfromaSofinedRegion,JournalofFluidMechanics,37(1),pp.51-80,1969.[9]ZUKOSKI,E.E.,DevelopmentofaStratifiedCeilingLayerintheEarlyStagesofaClosed-roomFire,Fireandmaterials,2(2),pp.54-62,1978.[10]ZUKOSKI,E.E.,Two-LayerModelingofSmokeMovementinBuildingFires,Fireandma-[11]MULHOLLAND,G.,HANDA,T.,SUGAWA,O.andYAMAMOTO,H.,SmokeFillinginanEnclosure,20thJointASME/AIChENationalHeatTransferConference,81-HT-B,1981[12]SPRAT