《短路電流效應(yīng)計(jì)算 第2部分：算例》

ICS

1

2

GB/Txxxx.2—201X/IECTR60865-2:2015

短路電流效應(yīng)計(jì)算

第2部分：算例

Short-circuitcurrentscalculationofeffects

Part2:Examplesofcalculation

（IECTR60865-2:2015-04(en),Short-circuitcurrentscalculationofeffects–

Part2:Examplesofcalculation）

征求意見(jiàn)稿

201X-XX-XX發(fā)布201X-XX-XX實(shí)施

GB/Txxxx.2—201X/IECTR60865-2:2015

86

87前言

88

89GB/TXXXXX《短路電流效應(yīng)計(jì)算》分為兩個(gè)部分：

90——第1部分：定義和計(jì)算方法；

91——第2部分：算例。

92本部分為GB/TXXXXX的第2部分。

93本部分采用翻譯法等同采用IECTR60865-2：2015《短路電流效應(yīng)計(jì)算第2部分：

94算例》。

95與本部分中規(guī)范性引用的國(guó)際文件有一致性對(duì)應(yīng)的我國(guó)文件如下：

96GB/T15544.1-2013三相交流系統(tǒng)短路電流計(jì)算第1部分：電流計(jì)算(IEC60909-0：

972001，IDT)。

98本部分做了下列編輯性修改：

99---修改了標(biāo)準(zhǔn)名稱。

100請(qǐng)注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機(jī)構(gòu)不承擔(dān)識(shí)別這些專利的責(zé)任。

101本部分由中國(guó)電力企業(yè)聯(lián)合會(huì)提出。

102本部分由全國(guó)短路電流計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)（SAC/TC424）歸口。

103本部分起草單位：中國(guó)電建集團(tuán)北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司、中國(guó)電力科學(xué)研究院

104本部分主要起草人：……。

105

106

4

GB/Txxxx.2—201X/IECTR60865-2:2015

107

108引言

109為便于采用IEC60865標(biāo)準(zhǔn)和今后增補(bǔ)、修訂標(biāo)準(zhǔn)的方便，經(jīng)全國(guó)短路電流計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)化

110技術(shù)委員會(huì)（SAC/TC424）研究決定，編制GB/TXXXXX系列標(biāo)準(zhǔn)：編制的GB/TXXXXX.1

111等同采用GB/TXXXXX.1；GB/TXXXXX.2等同采用IECTR60865-2

112

5

GB/Txxxx.2—201X/IECTR60865-2:2015

113第二部分：算例

1141范圍

115本部分作為GB/TXXXXX組成部分的技術(shù)報(bào)告，其目的在于展示GB/TXXXXX.1給出

116的短路電流的機(jī)械效應(yīng)及熱效應(yīng)計(jì)算的應(yīng)用過(guò)程。因此，本技術(shù)報(bào)告是GB/TXXXXX.1

117的補(bǔ)充。它不改變GB/TXXXXX.1標(biāo)準(zhǔn)化的計(jì)算過(guò)程。

118以下幾點(diǎn)需特別注意：

119——本部分包含的算例闡述了怎樣根據(jù)GB/TXXXXX.1以簡(jiǎn)明易懂的方式進(jìn)行計(jì)算，而

120不是專為計(jì)算機(jī)程序驗(yàn)證設(shè)計(jì)的。

121——公式末端括弧里的數(shù)系指GB/TXXXXX.1—201X中的公式。

122——系統(tǒng)電壓系指標(biāo)稱電壓。

123——計(jì)算結(jié)果均保留三位有效數(shù)字。

124——短路效應(yīng)作為特殊荷載出現(xiàn)，附加到開(kāi)關(guān)設(shè)備正常運(yùn)行的機(jī)械荷載之上。特殊荷載

125因而在下面一些硬導(dǎo)體的算例中，對(duì)可能的靜態(tài)預(yù)加載也進(jìn)行了計(jì)算。對(duì)于正常運(yùn)行荷

126載和短路荷載，會(huì)使用到不同的安全系數(shù)。這些系數(shù)的值有典型選值，并推薦采用。但

127是依據(jù)不同的安全概念，有時(shí)必需使用其它的安全系數(shù)。

1282規(guī)范性引用文件

129下列文件對(duì)于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版

130本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于

131本文件。

132IEC60865-1：2011短路電流效應(yīng)計(jì)算第1部分：定義和計(jì)算方法（Short-circuit

133currents-Calculationofeffects-Part1:Definitionsandcalculationmethods,

134IDT）

135GB/T15544.1-2013，三相交流系統(tǒng)短路電流計(jì)算第1部分：電流計(jì)算；

1363符號(hào)和單位

137符號(hào)和單位參考GB/Txxxx.1。

6

GB/Txxxx.2—201X/IECTR60865-2:2015

138以下是附加使用到的符號(hào)：

139

Fstr,k靜荷載（特征值）N

靜荷載（設(shè)計(jì)值）N

Fstr,d

由于靜荷載產(chǎn)生的硬導(dǎo)體支座受力（設(shè)計(jì)值）N

Fst,r,d

絕緣子、支持件的高度m

hhS1,

引接線子導(dǎo)線在下部固定點(diǎn)受力的水平分量N

Hs

4

Jst,m主導(dǎo)線區(qū)域靜荷載方向的二階矩m

穩(wěn)定狀態(tài)短路電流（r.m.s），參照GB/T15544.1A

Ik

跨度的有效長(zhǎng)度

leffm

跨度的形狀系數(shù)

lfm

頂部支座和線夾的延伸m

lh

mn,直流分量和交流分量的熱效應(yīng)系數(shù)1

MMS,d,I,d支柱、絕緣子底部的彎矩（設(shè)計(jì)值）Nm

Vs引接線子導(dǎo)線在上部固定點(diǎn)受力的垂直分量N

3

Wst,m靜荷載方向的主導(dǎo)體截面模量m

作用力的分部安全系數(shù)

F1

M材料屬性的分部安全系數(shù)1

2

st,m,d靜荷載產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力（設(shè)計(jì)值）N/m

st,m,k靜荷載產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力（特征值）

140

1414算例1—單根10kV硬導(dǎo)體布置的機(jī)械效應(yīng)

7

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1424.1概述

143本例中的計(jì)算基于每相單根導(dǎo)體的三相10kV母線。導(dǎo)體是等距簡(jiǎn)支的連續(xù)梁。導(dǎo)體布

144置如圖1所示。根據(jù)IEC61936-1[1]1.分別對(duì)計(jì)及母線靜荷載的正常荷載情況與計(jì)及短

145路電流和靜荷載綜合效應(yīng)的特殊荷載的情況進(jìn)行計(jì)算。

1461方括號(hào)中的數(shù)字為參考文獻(xiàn)編號(hào)。

147

主導(dǎo)體軸線

148

149圖1-導(dǎo)體布置

1504.2數(shù)據(jù)

初始對(duì)稱三相短路電流（r.m.s）Ik16kA

短路電流峰值計(jì)算系數(shù)1.35

系統(tǒng)頻率f50Hz

無(wú)自動(dòng)重合閘

跨度數(shù)量3

支座之間的中線距離l1m

導(dǎo)體之間的中線距離a0.2m

矩形導(dǎo)體ENAW-6101BT7

–尺寸bm60mm

cm10mm

8

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–主導(dǎo)體單位長(zhǎng)度質(zhì)量mm1.62kg/m

–楊氏模量E70000N/mm2

2

fy120N/mm到

–屈服點(diǎn)應(yīng)力180N/mm2

重力加速度g9.81m/s2

分部安全系數(shù)，根據(jù)EN1990[2]

正常荷載情況F1.35

M1.1

特殊荷載荷載情況FMe1.0

注意：安全系數(shù)各國(guó)標(biāo)準(zhǔn)不同。

151

1524.3正常荷載：靜荷載引起的導(dǎo)體應(yīng)力和支座受力

153導(dǎo)體的靜荷載：

154Fmstr,kmlg1.621.009.8115.9N

155FFstr,dFstr,k1.3515.921.5N

156導(dǎo)體的彎曲應(yīng)力：

Flstr,k15.91.00622

157st,m,k60.3310N/m0.33N/mm

8Wst,m8610

2

158st,m,dFst,m,k1.350.330.45N/mm

159以及

cb30.0100.0603

Jmm1.81074m

st,m1212

1607

Jst,m1.81063

Wst,m610m

bm/20.03

9

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161注意：計(jì)算公式給出的Sst,m,k是基于兩個(gè)跨度的最大值，三個(gè)或更多跨度的情況下實(shí)

162際值略低。

163

164如果下式成立則導(dǎo)體有足夠的強(qiáng)度，其中fy取較小值：

fy

165st,m,d

M

166正常荷載下的分部安全系數(shù)γ,γM見(jiàn)4.2，由此得出：

2fy1202

167st,m,d0.45N/mm小于109N/mm

M1.1

168支座的受力與靜荷載方向一致：

169-外側(cè)支座（A）αA=0.4，見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表3：

170FFst,r,dAAstr,d0.421.58.6N

171-內(nèi)部支座（B）αB=1.1.見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表3：

172FFst,r,dBBstr,d1.121.523.7N

173注意：在一些標(biāo)準(zhǔn)中支座安全系數(shù)可能包含作用力的分部安全系數(shù)。

1744.4特殊荷載：短路電流效應(yīng)

1754.4.1中央主導(dǎo)體的最大受力

176中央主導(dǎo)體受到的最大電磁力為：

7

3l410321.00

023

Fim3p30.610803N（2）

22am220.202

177其中

3

178iIpk21.3521630.6kA30.610A

179主導(dǎo)體間的有效距離

a0.20

am0.202m（6）

k120.99

180其中根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X，圖1,a1sa,,,bsbmcscm

10

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181當(dāng)bcmm/60mm/10mm6且ac/m200mm/10mm20。

1824.4.2導(dǎo)體應(yīng)力和支座受力

1834.4.2.1概述

184計(jì)算可按照4.4.2.2或4.4.2.3進(jìn)行。

1854.4.2.2簡(jiǎn)易計(jì)算方法

1864.4.2.2.1導(dǎo)體的彎曲應(yīng)力

187最大彎曲應(yīng)力為：

Flm38031.00622

188m,dVVmrm1.00.73673.310N/m73.3N/mm（9）

8Wm8110

189其中：

VV1.0VV根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X，表2。

mrmmrmmax

0.73根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X，表3。

8

Jm0.51063

190Wm110m

cm/20.005

191若下式成立，則母線能夠承受短路電動(dòng)力如下，其中fy，st,m,k取較小值，見(jiàn)4.3：

192m,dst,m,kqfy（11）

193對(duì)于矩形截面，q1.5見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表4。從而得出：

222

194m,dst,m,k73.30.3373.6N/mm小于qfy1.5120N/mm180N/mm

1954.4.2.2.2支座的受力

196支座受到的等效靜力為：

197Fr,dVFVrmFm3（15）

198根據(jù)GB/TXXXXX.1——201X，表2。若取較大值并且tot,dm,dst,m,k的情況下：

tot,d73.6

1990.511

0.8fy0.8180

200所以，對(duì)于三相短路，上述結(jié)果符合GB/TXXXXX.1——201X，表2中的范圍2，

11

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tot,d

2010.3701

0.8fy

202因此：

0.8fy1

203VVFrm1.96

tot,d0.511

204對(duì)于外側(cè)支座（A），A=0.4，見(jiàn)GB/TXXXXX.1——201X，表3：

205Fr,dAVFVrmAFm31.960.4803630N

206對(duì)于內(nèi)部支座（B），B=1.1，見(jiàn)GB/TXXXXX.1——201X，表3：

207Fr,dBVFVrmBFm31.961.18031731N

2084.4.2.3精確計(jì)算方法

2094.4.2.3.1相關(guān)固有頻率?????、系數(shù)??、????和????

210主導(dǎo)體的相關(guān)固有頻率為：

EJ3.56710100.5108

m（16）

211fcm2252.3Hz

lmm1.001.62

212其中：

3.56根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X，表3

84見(jiàn)4.4.2.2.1

Jm0.510m

213頻率比：

f52.3

214cm1.05

f50

215由GB/TXXXXX.1—201X，圖4和5.7.3可獲得以下參數(shù)值：

VF1.8

216Vm1.0

Vrm1.0

2174.4.2.3.2導(dǎo)體的彎曲應(yīng)力

218導(dǎo)體的最大彎曲應(yīng)力為：

Flm38031.00622

219m,dVVmrm1.01.00.73673.310N/m73.3N/mm（9）

8Wm8110

12

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220其中

根據(jù)4.4.2.3.1

VVmrm1.01.0

0.73根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X，圖3

63見(jiàn)4.4.2.2.1

Wm110m

221

222若下式成立，則母線能夠承受短路時(shí)的電動(dòng)力如下，其中fy，st,m,k取較小值，見(jiàn)4.3：

223m,dst,m,kqfy（11）

224對(duì)于矩形橫截面，見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表4。由此得出：

2小于22

225m,dst,m,k73.30.3373.6N/mmqfy1.5120N/mm180N/mm

2264.4.2.3.3支座受力

227支座所受的等效靜力為：

228Fr,dVFVrmFm3（15）

229根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X，表2，fy若取較大值較并且tot,dm,dst,m,k：

tot,d73.6

2300.511

0.8fy0.8180

231所以，該三相短路符合GB/TXXXXX.1—201X，表2中的范圍2，

tot,d

2320.3701

0.8fy

233因此

0.8fy1

234VVFrm1.96

tot,d0.511

235根據(jù)4.4.2.3.1.GB/TXXXXX.1—201X，表2：VVFrm1.81.01.8小于1.96

236對(duì)于外側(cè)支座（A），A=0.4，見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表3：

FVVF1.81.00.4803578N

237r,dAFrmAm3

238對(duì)于內(nèi)部支座（B），B=1.1,見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表3：

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239Fr,dBVFVrmBFm31.81.01.18031590N

2404.5結(jié)論

母線能夠承受靜負(fù)荷

彎曲應(yīng)力的計(jì)算值為：2

st,m,d1N/mm

外側(cè)支座需承受的垂直力：9N

Fst,r,dA

內(nèi)部支座需承受的垂直力：24N

Fst,r,dB

簡(jiǎn)易計(jì)算方法精確計(jì)算方法

母線將能承受短路荷載

22

彎曲應(yīng)力的計(jì)算值為：st,m,d74N/mm74N/mm

外側(cè)支座需承受的垂直力：Fr,dA630N580N

內(nèi)部支座需承受的垂直力：Fr,dB1740N1590N

應(yīng)力和受力為四舍五入后的值，精確計(jì)算方法的計(jì)算結(jié)果較簡(jiǎn)易計(jì)算方法的小。

2415算例2—多根10kV硬導(dǎo)體布置的機(jī)械效應(yīng)

2425.1概述

243本算例中的計(jì)算基礎(chǔ)與算例1中三相三線制10kV母線相同，但是每根主導(dǎo)體包含三根

244子導(dǎo)體，如圖2所示。子導(dǎo)體的橫截面與算例1中的導(dǎo)體一致，為60mm10mm。連接件

245即為間隔件。參照IEC61936-1[1]，分別對(duì)計(jì)及母線靜荷載的正常荷載情況和計(jì)及短路

246電流和靜荷載綜合效應(yīng)的特殊荷載情況進(jìn)行計(jì)算。

247

248圖2-子導(dǎo)體與連接件的位置

14

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2495.2數(shù)據(jù)（補(bǔ)充到算例1的數(shù)據(jù)中）

子導(dǎo)體數(shù)量n3

受力方向子導(dǎo)體尺寸cs10mm

間隔件套數(shù)k2

連接件間的中線距離ls0.5m

間隔件ENAW-6101BT7尺寸60mm60mm10mm

250

2515.3正常荷載：靜荷載引起的導(dǎo)體應(yīng)力和支座受力

252在4.3（算例1）中，對(duì)單個(gè)導(dǎo)體通過(guò)計(jì)算得出以下值：

253導(dǎo)體的靜荷載：

254Fstr,k15.9N

255Fstr,d21.5N

256導(dǎo)體的彎曲應(yīng)力：

2

257st,m,k0.33N/mm

2

258st,m,d0.45N/mm

259在本例中，導(dǎo)體的彎曲應(yīng)力與算例1中4.3一致。根據(jù)子導(dǎo)體的數(shù)量，支座的豎向荷載

260將擴(kuò)大n倍。

261對(duì)于外側(cè)支座（A），=0.4，見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表3：

262Fst,r,dAnAFstr,d30.421.525.8N

263對(duì)于內(nèi)部支座（B），=1.1，見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表3：

264Fst,r,dBnBFstr,d31.121.571.0N

2655.4特殊荷載：短路電流效應(yīng)

2665.4.1導(dǎo)體的最大受力

15

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2675.4.1.1中央主導(dǎo)體的最大受力

268中央導(dǎo)體所受的最大電磁力為：

7

3l410321.00

023（2）

269Fimp330.610811N

22am220.20

270其中

3

271iIpk21.3521630.6kA30.610A

272主導(dǎo)體間的有效距離為

a0.2

273am0.20m（6）

k121.00

274其中?12根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X.圖1.a1sa,,,bsbmcscm

275bcmm/60/501.2和ac/m200/504,bm和cm的尺寸見(jiàn)

276GB/TXXXXX.1—201X，圖2b。

2775.4.1.2子導(dǎo)體的最大受力

278外部?jī)上噜忂B接件間的子導(dǎo)體所受的最大電磁力為：

22

il4107330.6100.5

2790ps（4）

Fs3515N

2nas2320.210

1kk0.600.781

2801213（8）

asa12a13204020.2mm

281其中?12和?13見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表1：

282k120.60當(dāng)ac12/s20/102，bs/csbm/cs60/106

283k130.78當(dāng)ac13/s40/104，bs/csbm/cs60/106

2845.4.2導(dǎo)體應(yīng)力和支座受力

2855.4.2.1概述

2865.4.2.2計(jì)算可按照5.4.2.2或5.4.2.3進(jìn)行。簡(jiǎn)化的方法

2875.4.2.2.1主導(dǎo)體間受力產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力

288主導(dǎo)體間受力引起的最大彎曲應(yīng)力為：

16

GB/Txxxx.2—201X/IECTR60865-2:2015

Fl8111.00

m3622（9）

289m,dVVmrm1.00.73624.710N/m24.7N/mm

8Wm8310

290其中

VV1.0VV根據(jù)GB/TXXXXX.1，表2

mrmmmrmax

0.73根據(jù)GB/TXXXXX.1，表3

cb330.0100.060

Jss0.51084m

s1212

J0.5108

s63

Ws110m

Cs/20.005

663

WmsnW3110310m根據(jù)GB/TXXXXX.1，5.4.2

291

2925.4.2.2.2子導(dǎo)體間受力產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力

293子導(dǎo)體間受力引起的最大彎曲應(yīng)力為

Fl5150.5

ss622（10）

294s,dVVsrs1.0616.110N/m16.1N/mm

16Ws16110

295其中

VV1.0VV根據(jù)GB/TXXXXX.1，表2

srssrsmax

63見(jiàn)5.4.2.2.1

Ws110m

2965.4.2.2.3總的導(dǎo)體應(yīng)力

297總的導(dǎo)體應(yīng)力包含5.4.2.2.1,5.4.2.2.2與5.3中計(jì)算出的各應(yīng)力：

2

298tot,dm,ds,dst,m,k24.716.10.3341.1N/mm（12）

299如果下式成立,則母線能夠承受短路電動(dòng)力，其中?y取較小值：

qf

300tot,dy（13）

301矩形橫截面q=1.5，見(jiàn)GB/TXXXXX.1，表4或5.4.2。由此得出：

222

302tot,d41.1N/mm小于qfy1.5120N/mm180N/mm

303子導(dǎo)體間受力引起的應(yīng)力建議滿足下式，其中?y取較小值：

17

GB/Txxxx.2—201X/IECTR60865-2:2015

304s,dfy（14）

305從而得出：

22

306s,d16.1N/mm小于fy120N/mm

3075.4.2.2.4支座受力

308支座所受的等效靜力為：

309Fr,dVFVrmFm3（15）

310根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X，表2，?y取較大值：

tot,d41.1

3110.285

0.8fy0.8180

312所以該三相短路符合GB/TXXXXX.1，表2范圍1，

tot,d

3130.370

0.8fy

314因此VVFrm2.7

315對(duì)于外側(cè)支座（A），=0.4，見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表3：

316Fr,dAVFVrmAFm32.70.4811876N

317對(duì)于內(nèi)部支座（B），=1.1，見(jiàn)GB/TXXXXX.1—201X，表3：

318Fr,dBVFVrmBFm32.71.18112409N

3195.4.2.3精確計(jì)算方法

3205.4.2.3.1主導(dǎo)體的相關(guān)固有頻率?????，子導(dǎo)體的相關(guān)固有頻率????以及系數(shù)??、????、???、

321????和???

322主導(dǎo)體的相關(guān)固有頻率是：

EJ3.56710100.5108

s（17）

323fcme20.97250.8Hz

lms1.001.62

324其中

ls

325e0.97根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X，圖3c，k20.5

l

326且比值為：

18

GB/Txxxx.2—201X/IECTR60865-2:2015

mz1.620.062

3270.04

nmsl31.621.00

3283.56根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X，表3

84

329Js0.510m見(jiàn)5.4.2.2.1

330子導(dǎo)體的相關(guān)固有頻率為：

3.56EJ3.56710100.5108

s（18）

331fcs22209Hz

lmss0.5m1.62

332頻率比值為：

f50.8

cm1.02

f50

333

f209

cs4.18

f50

334由GB/TXXXXX.1—201X，圖4和5.7.3，得出以下參數(shù)??F、??σm、??σs、??rm和??rs的值：

335??F=1.8

336??σm=1.0

337??rm=1.0

338??rs=1.0

339??σs=1.0

3405.4.2.3.2主導(dǎo)體間受力引起的彎曲應(yīng)力

341主導(dǎo)體間受力引起的最大彎曲應(yīng)力為：

Flm38111.00622

342m,dVVmrm1.01.00.73624.710N/m24.7N/mm（9）

8Wm8310

343其中

344??σm??rm=1.01.0根據(jù)5.4.2.3.1

345=0.73根據(jù)GB/TXXXXX.1—201X表3

?63

346m=310m見(jiàn)5.4.2.2.1

3475.4.2.3.3子導(dǎo)體間受力引起的彎曲應(yīng)力

348子導(dǎo)體間受力引起的最大彎曲應(yīng)力為：

Flss5150.5622

349s,dVVsrs1.01.0616.110N/m16.1N/mm（10）

16Ws16110

19

GB/Txxxx.2—201X/IECTR60865-2:2015

350其中

351??σs??rs=1.01.0根據(jù)5.4.2.3.1

?63

352m=110m見(jiàn)5.4.2.2.1

353

3545.4.2.3.4母線總的彎曲應(yīng)力

355總的導(dǎo)體應(yīng)力包含5.4.2.3.2和5.4.2.3.3以及5.3中計(jì)算出的各應(yīng)力。

2

356tot,dm,ds,dst,m,k24.716.10.3341.1N/mm（12）

357如果下式成立,則母線能夠承受短路電動(dòng)力，其中fy取較小值：

358tot,dqfy（13）

359矩形橫截面q1.5，見(jiàn)GB/TXXXXX.1，表4。從而得出：

222

360tot,d41.1N/mm小于qfy1.5120N/mm180N/mm

361取較小值，建議滿足：

362s,dfy（14）

363從而得出：

22

364s,d16.1N/mm小于fy120N/mm

3655.4.2.3.5支座的受力

366支座所受的等效靜力為：

367