十層三跨框架結(jié)構(gòu)計算書

目錄

1建筑設(shè)計部分..............................................................1

1.1建筑方案設(shè)計............................................................1

1.2平面設(shè)計................................................................2

1.3立面設(shè)計................................................................2

1.4剖面設(shè)計................................................................3

1.5交通防火設(shè)計............................................................3

1.6建筑裝飾材料............................................................3

2結(jié)構(gòu)設(shè)計部分..............................................................4

2.1工程概況................................................................4

2.2結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖......................................................4

2.3重力荷載計算...........................................................9

2.4橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算.............................12

2.5縱向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算............................20

2.6橫向框架內(nèi)力計算.....................................................24

2.7截面設(shè)計...............................................................52

2.8罕遇地震作用下彈塑性變形驗算..........................................60

2.9樓梯設(shè)計...............................................................63

2.10樓板設(shè)計..............................................................66

2.11基礎(chǔ)設(shè)計..............................................................69

1建筑設(shè)計部分

1.1建筑方案設(shè)計

1.1.1結(jié)構(gòu)選型

任何結(jié)構(gòu)形式的建筑在使用時都會同時受到垂直荷載和水平荷載的作用。對于高

層建筑來說，隨著建筑高度的增加，水平作用的影響不斷增大，并逐漸成為主要

的控制因素。同時，垂直作用的影響雖然也相對減小，但側(cè)向位移迅速增大，使

高層建筑的設(shè)計不僅要求結(jié)構(gòu)有足夠的強度，而且更重要的是要求結(jié)構(gòu)有足夠的

剛度，把水平作用所引起的側(cè)向位移限制在一定范圍內(nèi)，確保建筑物的安全。

本工程選用框架結(jié)構(gòu)體系，框架是由柱子和與柱子相連的橫、縱梁所組成的承重

骨架。其優(yōu)點是建筑平面布置靈活，可以形成較大空間，能滿足各類建筑不同的

使用功能和生產(chǎn)要求。對于剛度較小的框架結(jié)構(gòu)體系，其高寬比宜小于4。本建

筑的體型采用傳統(tǒng)的矩形棱柱體，從幾何觀點來看，該體型對側(cè)移頗為敏感，但

是由于它的幾何形體所具有的固有強度，使結(jié)構(gòu)更為有效或者造價可能更低，而

房屋又能建造地更高。因此它是比較經(jīng)濟的體型。

1.2平面設(shè)計

本例為框架結(jié)構(gòu),體型仍采用傳統(tǒng)的矩形棱柱體，從幾何觀點來看對側(cè)移頗為敏

感，而由于它的幾何形體所具有的固有強度，使結(jié)構(gòu)更為有效或者造價更可能降

低，而房屋又能建得更高，總之，它是較為經(jīng)濟的體型。

平面布置采用核心式，對于高層辦公樓來說是比較經(jīng)濟和功能合理的。結(jié)構(gòu)左右

對稱，電梯間置于中心。高層辦公建筑的主要垂直交通是電梯，對于電梯的選則

及其在建筑物中的分布，將決定高層辦公樓的合理使用，提高效率和降低造價。

因此在平面設(shè)計中，主要考慮以下幾個方面：一是集中，電梯是出入建筑物被常

使用的交通工具，所以設(shè)置在容易看到的地方，從運行效率，縮短候梯時間以及

降低建筑費用來考慮，電梯應(yīng)集中設(shè)置。二是使用方便，電梯間要有足夠的前室,

以免造成人流擁擠。三是分隔，電梯布置在建筑物的中間，在兩側(cè)還有疏散樓梯,

免去人流高峰時相互影響，這也是較重要的。

辦公樓的布局方式常見的有以下四種，單間辦公室、成組式辦公室、開放式布局、

“景觀”辦公室和綜合型辦公室。本例的辦公用房，主要是單間式辦公用房。房

間的采光基本是采用自然采光，輔以人工采光。

1.3立面設(shè)計

建筑立面是由許多部件組成的，這些部件包括門窗、墻柱、雨蓬、勒腳等。立面

設(shè)計就是恰當(dāng)?shù)卮_定這些構(gòu)件的比例關(guān)系和尺寸大小以及材料色彩等。通過節(jié)奏

的韻律、形的變換、面的虛實對比、線的方向變化等，求得外形的變化與統(tǒng)一和

內(nèi)部空間與外形的協(xié)調(diào)統(tǒng)一。

1.4剖面設(shè)計

剖面設(shè)計表示建筑物在垂直方向房屋各部分的組合關(guān)系，主要分析建筑物各部分

的高度、建筑層數(shù)，建筑空間的組合和利用，以及建筑剖面中的結(jié)構(gòu)，構(gòu)造關(guān)系

等，它和房屋的使用，造價和節(jié)約用地等有密切關(guān)系。

采光和通風(fēng)的設(shè)計也影響到剖面設(shè)計的效果，室內(nèi)光線的強度和照度是否均勻，

和平面中窗戶的高度和位置有關(guān)外，還和房間里光線的照射有關(guān)。房間里光線的

照射深度，主要是靠側(cè)窗的高度解決，本例中大部分都是自然采光，輔助以人工

采光。

1.5交通防火設(shè)計

本設(shè)計中每一層都按防火規(guī)范進行了設(shè)計，在高層建筑中要有固定的滅火裝置的

設(shè)備室。通風(fēng)，空調(diào)機房?等應(yīng)采用耐火極限不低于3.00小時的隔墻和2.00小

時的樓板與其它部位隔開。隔墻的門應(yīng)采用甲級防火門。電梯井內(nèi)嚴禁敷設(shè)可燃

氣體和易燃，可燃液體管道，也不應(yīng)敷設(shè)與電梯無關(guān)的電纜，電線等。電梯井壁

除開設(shè)電梯門洞和通氣孔洞外，不應(yīng)開設(shè)其它洞口，電梯門不應(yīng)采用柵欄門。管

道井等豎向管的井壁應(yīng)為耐火等級限不應(yīng)低于L00小時的非燃體。井壁上的檢

查門應(yīng)采用丙級防火門。用于疏散樓梯間的防火門，應(yīng)采用單向彈簧門，并應(yīng)向

疏散方向開啟。

本例中設(shè)有消防電梯，前室面積不小于6平方米，并設(shè)防煙，排煙設(shè)施，通向前

室和樓梯間的門均應(yīng)設(shè)乙級防火門，應(yīng)向疏散方向開啟。消防電梯與客梯兼用，

但符合消防電梯的要求。

1.6建筑裝飾材料

裝飾是建筑物不可缺少的有機組成部分，具有使用功能和裝飾性能兩重性，裝飾

的功能主要有以下幾個方面：保護建筑物的各種構(gòu)件；利用材料紋理、色彩改變

空間觀感。

辦公樓中所用的裝飾材料：外墻墻面采用水刷石材料，具有強度高、耐

蝕性好，品種多等特點。地面石專采用強度大、硬度高、耐磨性好的材料，不易

起塵的，質(zhì)地密實、密實，吸水性一般較小，抗沖擊韌性高。玻璃幕墻是一種新

型非承重外墻，賦予建筑物的最大好處是將建筑美學(xué)，建筑功能和建筑結(jié)構(gòu)等因

素有機的結(jié)合。玻璃幕墻建筑效果較好，自重輕，從不同的角度和時間進行觀察,

會呈現(xiàn)出不同的色調(diào)變化，給人以動態(tài)的美。

2結(jié)構(gòu)設(shè)計部分

2.1工程概況

1.工程名稱:XXX某高層住宅設(shè)計，建筑面積12837.56m）位于抗震設(shè)防烈度，7

度區(qū)，場地類別為II類，設(shè)計地震分組為第二組?；狙篠o=0.4KN/m2,基本

風(fēng)壓為Wo=O.45KN/m2,地面粗糙度為C類，該房屋為丙類建筑。

??

◎?

??

④

??(§)(6)???

2.2結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖

根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，

其標(biāo)準(zhǔn)層建筑平面和結(jié)構(gòu)平面示意圖分別見圖1和2?主體結(jié)構(gòu)共10層，1樓層

高為3.9m,其他層均為3.3m。樓電梯出屋面，層高3.0m。

2.2.1框架結(jié)構(gòu)桿件截面尺寸初估

樓板厚100mm。梁截面高度取梁跨度的1/12-1/8,梁寬為梁高的1/2-1/3,表

1.1中給出了各層梁、柱和板的截面尺寸混凝土強度等級。設(shè)計強度：

2222

C40(^=19.IN/rnm,C=l.71N/mm),C35(￡=16.7N/mm,ft-1.57N/mm)o

表1.1梁截面尺寸(mm)及各層混凝土強度等級

縱梁

混凝土強橫梁(6X力次梁

層次(6X力)

度等級(6XA)

①、⑧軸②-⑦軸A、D軸B、C軸

2~

C35400X600300X600400X600300X600250X400

10

1C40400X600300X600400X600300X600250X400

該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為二級，其軸壓比限值[AV]=0-8；各層的重力荷載代表

2

值近似取14kN/mo

22

邊柱：B=l.3A=7.2X3=21.6mn=10.fc=19.IN/mm

3

,N1.3x21.6xl4xlOxl()…“2n

A>-T—=------------------------；------=0.257mma=0.507m

T限上0.8xl9.13

中柱：B=l.25A=6+2,*72=3132/上〃2

2

I/、1.25x7.8x5.1xl4xl0^xlO2，八°,2

匚日柱Ac------------------------=455596mm-n=10,f=19.1NImm'

0.8x19.1c

如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為600mm和700mm。

板最小厚度不應(yīng)小于80m按雙向板跨度的1/50考慮板厚〃2360%0=72皿〃考慮

到保證結(jié)構(gòu)的整體性初選h-100mm頂板取150mm。

2.2.2計算簡圖及剛度參數(shù)

1層層高3.9m,2-10層柱高度均為3.3m。建筑下設(shè)地下室基礎(chǔ)選用箱型基礎(chǔ)

基礎(chǔ)高4.2m,埋深4.2-0.6=3.4m

0

0

C-6-

幻

6

X

0

0

8

8

三:.

777JT

,6000?70Q6000..7200.7200.

A8CDAi?

(a)橫向框架(b)縱向框架

圖4框架結(jié)構(gòu)計算筒圖

2.2.3橫向側(cè)移剛度計算

橫向框架梁柱剛度計算分別見表2.1,2.2

表2.1橫梁線剛度i”計算表

"X

/°x

層10,bXhIL5EJ。"

類別10"

次/(N/mm2/mmXmm/m/Nmm/Nmm/Nmm

/mm1

)

400X5.85X

13.257.23.9X1O107.8X1O10

邊橫梁600IO10

6

①⑧2-1400X3.78X5.67X

3.157.27.56X10'°

060010'°IO10

300X2.925X4.388X

13.255.45.85X1O10

邊橫梁②-600IO10IO10

6

⑦2-1300X2.835X4.25X

3.155.45.67X1O10

0600IO10IO10

400X8.667X17.333X

13.257.213X1O10

走道梁①、6002.IO10IO10

⑧2-1400X712.6X

3.157.28.4X10'°16.8X1O10

0600IO10

300X9.75X

13.255.42.6.5X1O1013X1O10

走道梁②-600IO10

7

⑦2-1300X9.45X

3.155.46.3X10'°12.6X1O10

0600IO10

表2.2柱線剛度i,計算表

類別層次兒E，bXh/()山?！?/p>

/mm/(N/mm2)/mmXmm/mm1/N.mm

邊柱139003.25X104600X6001.O8X1O109.OX10'°

2?

33003.15X104600X6001.O8X1O1010.3X1O10

10

中柱139003.25X104700X7002.OXIO1016.67X10'°

2-1033003.15X104700X7002.OXIO1019.O9X1O10

根據(jù)梁柱線剛度比產(chǎn)的不同，圖2中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中

柱和邊柱以及樓電梯間柱等?，F(xiàn)以第2層C-6柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算

過程，其余柱的計算過程從略，計算結(jié)果分別見表5?7。

第2層B-6柱及與其相連的梁相對線剛度如圖6所示，圖中12.65.67

數(shù)據(jù)取自表3和4。可得梁柱線剛度比丘為

19.09

后_12.6+5.67+13+585

=0.972

八2x19.09

135.85

0.972

=0.327

2+0.972

圖2.2C-6柱及與其相連

12x19.09x10'°梁的相對線剛度

D=0.327x=68787N/mm

33002

表2.3中框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)

邊柱(9根)中柱(10根)

層次

K4K%

3~

0.600.216245400.9570.32468083901690

10

20.690.218247670.9720.32768787911053

10.650.434308171.1310.52168501962363

表2.4邊框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)

A-l,A-8,D-l,D-8B-l,B-8,C-l,C-8

層次

K%AKa.Di2

3~

0.60.216245400.9570.19064568356432

10

20.690.218247670.9720.32793554374216

10.650.434308171.1310.52168521397352

表2.5樓、電梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)

C-2,C-5D-2,D-4,D-5

層次X。

K%%K見

3~

0.7180.264555550.4130.17119422169376

10

20.7290.267561930.2550.11312835150783

10.8480.473622550.4880.39728197209101

表2.6橫向框架層間側(cè)移剛度(N/mm)

層次123-10

156881614360521427498

由表2.6知，匯烏/辦=1436052/1568816=0.915>0,7,故該框架為規(guī)則

框架。

2.2.4縱向框架側(cè)移剛度計算

縱向框架側(cè)移剛度計算方法與橫向框架相同。柱在縱向的側(cè)移剛度除與柱沿縱向

的截面特性有關(guān)外，還與縱梁的線剛度有關(guān)?？v梁線剛度L,的計算過程見表2.70

結(jié)構(gòu)中柱為正方形縱、橫向柱線剛度相同。

表2.7縱梁線剛度。計算表

E,

層bXh/。lEJ。"15EJo”2紇/?！?/p>

類別/(N/mm2

次/mmXmm/mm1/m/N?mm/Nmm/Nmm

)

3.15X400X7.2X3.15X

14.73X1O106.3X1O10

縱梁10,6001091O10

A.D2-13.0X400X7.2X

3.OX1O104.5X1O106.0X10'°

010'6001097.

縱梁3.15X300X5.4X24.725X

12.363.54X1O10

B.C10'6001091O10

2-13.0X300X5.4X3.375X

2.254.5X10'°

010,60010910'°

表2.8縱向中框架（B、C列）柱側(cè)移剛度D值（N/mm）

B-l,B-8（4根）C-5

層次

K見AKDi2

3?

0.4360.179203340.3540.1531597112933

10

20.4470.183207900.3620.15332260115420

10.5250.406288240.4250.38150151165447

中柱（7根）C-2,03、C-4、C-6

層次ZD

K見為K%%

3~

0.4710.19401350.4130.17135962424793

10

20.4830.195409190.4230.17436701433237

10.5670.416546610.4960.39952471592511

表2.9縱向邊框架（A、D列）邊柱側(cè)移剛度D值（N/mm）

層次AT、ATO、DT、D-10（4根）D-5z。,

KAK%。2

3~

0.4360.179203560.5820.22525606107030

10

20.4480.183207910.5970.23026095109259

10.5260.208147860.70.4443155890702

續(xù)表2.9縱向邊框架（A、D列）邊柱側(cè)移剛度D值（N/mm）

中柱（7根）D-2、D-3、D-4、D-6

層次

KK見%

3~

0.8730.304345190.7270.26630306362857

10

20.8950.309351320.7460.27230859369360

11.050.509360000.8760.47833961388621

表2.10橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）

層次123-10

12372811027276100761

由表2.10知，YD2=1027276/1237281=0.83>0.7,故該框架為規(guī)則

框架。

2.3重力荷載計算

2.3.1屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值

屋面（上人）：

15厚水泥砂漿混凝土找平層20X0.015=0.66kN/m2

30厚C20細石混凝土保護層25X0.03=0.75kN/m2

三氈四油防水層20X0.02=0.4kN/m2

15厚水泥砂漿找平層15X0.15=0.75kN/m2

30厚水泥焦渣找坡層0.03X14=0.42kN/m2

150厚水泥蛭石保溫層5X0.15=0.75kN/m2

100厚鋼筋混凝土板25X0.1=2.5kN/m2

10厚混合砂漿抹灰層0.01X17=0.17kN/m2

V型輕鋼龍骨吊0.25kN/m

合計5.42kN/m2

1?9層樓面

瓷磚地面（包括水泥粗砂打底）0.6kN/m2

100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板25X0.1=2.5kN/m2

10厚混合砂漿抹灰層0.01X17=0.17kN/m2

2

V型輕鋼龍骨吊頂0.25kN/m*G11=662.3KN

合計3.47kN/m2—>G10=6831.83KN

2.3.2屋面及樓面的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值<G9=8361KN

2

上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.OkN/m?G8=8361KN

2

樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.OkN/m?G7=8361KN

屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值sk-x%=1.0x0.45=0.45kN/m'.G6=8361KN

式中：〃，為屋面積雪分布系數(shù)，取4=1.0。?G5=8361KN

2.3.3梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算?G4=8361KN

梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單

?G3=8361KN

位長度上的重力荷載；對墻、門、窗等可計算出單位面積

?G2=8361KN

上的重力荷載。具體計算過程從略，計算結(jié)果見表。

3.1?G1=8646.53KN

表3.1梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值

圖3.1各質(zhì)點的重

力荷載代表值

yg

層bhhG,ZG.

構(gòu)件/(kN/m2P/(kN/mn

次/m/m/m/kN/kN

))

邊橫梁①、1.0

0.40.6256.35.354134.82

⑧5

邊橫梁②-1.0

0.30.6254.7255.3512303.35

⑦5

中橫梁①.1.0

0.40.6256.32.0225.2

⑧5

中橫梁②-1.0

0.30.6254.7252.0656.7

⑦53062.6

1

1.05.773

次梁0.250.2252.9512204.44

55

1.0

邊縱梁0.40.6256.36.614582.12

5

1.0

中縱梁0.30.6254.7256.514430.0

5

邊柱0.60.6251.093.916561.6

中柱0.70.7251.012.253.916764.4

1.05.77

次梁0.250.4252.9514238.5

2-1552892.6

0邊柱0.60.6251.093.316475.26

中柱0.70.7251.012.253.316646.8

外墻體為400mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，水刷石外墻面(0.5kN/m2),

內(nèi)墻面為20mm厚石灰粗砂粉刷層，則外墻單位墻面重力荷載為

0.5+8.5X0.4+17X0.02=4.24kN/m2

內(nèi)墻體為200mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，兩側(cè)均為20mm厚抹灰，則內(nèi)墻

單位面積重力荷載為

1.615+17X0.02X2=2.295kN/m2

木門單位面積重力荷載為0.2kN/n?；鋼鐵門為0.4kN/n?；玻璃門為0.dkN/m?；鋁

合金窗單位面積重力荷載取0.4kN/n）2,只在計算豎向荷載是考慮到門窗自重，總

理荷載代表值計算中采用簡化方法考慮其自重。

2.3.4重力荷載代表值

集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值G,計，采用簡化的方法，各樓層樓面取

建筑面積計算恒載，取樓板凈面積計算樓面荷載；各根梁取梁截面高的減板厚的

尺寸計算梁重，各柱取樓層高減板厚計算柱自重;各墻段根據(jù)門窗的大小采用有

門窗的墻體按無洞墻體重乘以相應(yīng)的折減系數(shù)，外圍護墻縱向乘以折減系數(shù)

0.6,外圍護墻橫向乘以和內(nèi)墻縱向乘以0.85,內(nèi)墻橫向乘以1.0最后將各樓面

（含梁）及上下各半層的墻柱恒荷載100%樓面活荷載50%相加，計算結(jié)果見圖

3.Io

表3.2構(gòu)件自重計算

層號構(gòu)件各構(gòu)件自重

板(740.88-136.35)X3.47=2097.7

1墻(249.48+97.155)X4.24+(258.57+417.3)X2.295=3020.85

梁柱3062.63

板704.88-139.230X3.47=2087.7

2-9墻9211.1+82.210X4.24+(255.26+353.1)X2.295=2639.82

梁柱2892.6

板601.65X5.42=3260.9

10

墻2731.11

梁柱2892.6

板58.37X3.47=202.5

11

墻172.7X4.24+871.15X2.295=895.5

各質(zhì)點重力荷載代表值：

「“err3062.63+2892.63020.85+2639.82”“八。。。人

G,=2097.7+----------------1------------------F0.5x2.0x740.88=8646.537CV

22

G2_9=2087.7+2892.6+2639.82+0.5x2.0x740.88=8361KN

2731.11+895.52892.6

Go=3260.9+--------------+------xl.l+0.5x0.45x740.88=6831.83KN

22

G..=202.5++0.5x0.45x53.45=662.3AW

112

2.4橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算

2.4.1橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算

2.4.1.1橫向自震周期計算

將G?折算到主體結(jié)構(gòu)頂層即G(,=622.3xfl+-x=751.0KN

I233.6)

結(jié)構(gòu)頂點假象側(cè)移由以下公式計算：％,=￡GK，(AM),=3，

0，/卒

%.=Z(A〃)1t

k=\

表4.1結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移計算

層次G,/kN%/kNZ。./(N/mm)Aw,./mm“mm

107582.87582.814274985.31309.89

9836115943.8142749811.17304.58

8836124304.8142749817.03293.41

7836132665.8142749822.88276.38

6836141026.8142749828.7253.5

5836149387.8142749833.2224.8

4836157748.8142749840.2191.6

3836166109.8142749846.31151.15

2836174470.8143605251.86104.8

18646.5383117.33156881652.9852.98

結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程如下表13,其中第10層的G,為G10與G,之和。

按公式工=1.7仍?歷計算基本周期刀，其中的的量綱為m,UZ^=0.7,則

7；=1.7x0.7xV0.309=0.662$

2.4.1.2水平地震作用及樓層地震剪力計算

結(jié)構(gòu)高度33.6m〈40m,質(zhì)量和剛度眼高度分布比較均勻，變形以剪切型為主故可

用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按以下公式計算

G?q=0.85x(8646.53+8361x8+7494.13)=0.85x83028.66=70574.36KN

(T丫"/o35V,9

a,=—a,=x0.08=0.045

'"Jmlx(0662)

FEk==0.045x70574.36=3175.85kN

因1.47；=1.4x0.35=0.49sV(=0.662s,所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂

部附加地震作用系數(shù)3計算如下

8?=0.081+0.01=0.08x0.83+0.07=0.121

Mo=0.122x3175.85=387.45KN

各質(zhì)點的水平地震作用計算，將上述6“和FEk代入可得

E=x%（1一，）=2788.40-^^-

EG'Hj￡GjHj

7=1j=i

具體計算過程見表4.2o各樓層地震剪力計算結(jié)果列入表4.3O

表4.2各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表

層H,G,G畫Kv,

GiHi

不山

次/m/kN/kN.m/kN/kN

36.6662.324240.180.01747.402847.4028

1033.66831.83229549.490.16446.144493.5468

930.38361253338.30.177493.5468987.0936

82783612257470.158440.56721427.661

723.78361189794.70.133370.85721798.518

620.48361170564.40.119331.81962130.338

51710.10278.842409.178

413.8836111538.180.081225.86042635.038

310.5836187790.50.061170.09242805.13

27.2836160199.20.042117.11282922.243

13.98646.533721.350.02466.92162989.165

各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖4.E

2.4.1.3水平地震作用下的位移驗算

水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移.-F10+AF10

F9

的計算過程見表4.3。表中還計算了各層的層間彈性位

移角0=AM,/hio

由表4.3知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第3層，其值

1/119K1/550,滿足要求。

2.4.1.4水平地震作用下框架內(nèi)力計算

V1

(a)水平地篋作用分布(b)層向/力分布

圖4.1橫向水平地震作用及樓房地震瞥力

以⑦軸線橫向框架內(nèi)力計算為例進行計算，其余框架內(nèi)力計算結(jié)果如下。

底層柱需考慮修正值方,第2層柱需考慮修正值力和為其余柱均無修正。具體

計算過程及結(jié)果見表4.3。梁端彎矩、剪力及柱軸力計算過程見表4.4和4.5。

表4.3橫向水平地震作用下的位移驗算

層

匕/kN/(N/mm)Aw,./mm〃j/mm%/mm6

e4

次

10493.546814274980.34574314.2285633001/9544

9987.093614274980.69148513.8828233001/4772

81427.66114274981.00011413.1913333001/3299

71798.51814274981.25990912.1912233001/2619

62130.33814274981.49235810.9313133001/2211

524096876939.43895233001/1955

42635.03814274981.8459147.75125933001/1787

32805.1314274981.9650685.90534633001/1679

22922.24314360522.0349143.94027833001/1621

12989.16515688161.9053641.90536439001/2046

由表4.3可見層間最大彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為1/162K1/550滿足要

求

水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖4.2所示。

IC

6

三-=24.6024.60

20.29____________________暑16|5.87II]5.87

NiZ，

O?>M111

CMS.-5.87-18.73