《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基本原理》練習(xí)及答案大全完整版

一填空題1、計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載的設(shè)計(jì)值；計(jì)算疲勞時(shí)，應(yīng)采用荷載的標(biāo)準(zhǔn)值。2、鋼材Q235B中，235代表屈服值，按脫氧方法該鋼材屬于鎮(zhèn)靜鋼。3、對(duì)于普通碳素鋼，隨含碳量的增加，鋼材的屈服點(diǎn)和抗拉強(qiáng)度升高，塑性和韌性降低，焊接性能降低。4、當(dāng)采用三級(jí)質(zhì)量受拉斜對(duì)接焊縫連接的板件，承受軸心力作用，當(dāng)焊縫軸線(xiàn)與軸心力方向間夾角滿(mǎn)足tgθ≤15，焊縫強(qiáng)度可不計(jì)算。5、鋼材的選用應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、荷載特征、鋼材厚度等因素綜合考慮，選用合適的鋼材。6、鋼材受三向同號(hào)拉應(yīng)力作用，數(shù)值接近，即使單項(xiàng)應(yīng)力值很大時(shí)，也不易進(jìn)入塑性狀態(tài)，發(fā)生的破壞為脆性破壞。7、在普通碳素結(jié)構(gòu)鋼的化學(xué)成分中加入適量的硅、錳等合金元素，將會(huì)提高鋼材的強(qiáng)度。8、軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板的受彎受力工作確定的。9、如下圖突緣式支座加勁肋，應(yīng)按承受支座反力的軸心受壓構(gòu)件計(jì)算梁平面外（繞Z軸）穩(wěn)定，鋼材Q235鋼，此受壓構(gòu)件截面面積值為2960mm2，其長(zhǎng)細(xì)比為21.07。Z81020020h0=100011Z81020020h0=10001110、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計(jì)算采用換算長(zhǎng)細(xì)比是考慮剪切變形的影響的影響。11、按正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí),受彎構(gòu)件要限制撓度，拉、壓構(gòu)件要限制長(zhǎng)細(xì)比。12、鋼材經(jīng)過(guò)冷加工后，其強(qiáng)度和硬度會(huì)有所提高，卻降低了塑性和韌性，這種現(xiàn)象稱(chēng)為鋼材的冷作硬化。13、調(diào)質(zhì)處理的低合金鋼沒(méi)有明顯的屈服點(diǎn)和塑性平臺(tái)，這類(lèi)鋼材的屈服點(diǎn)被定義為：?jiǎn)蜗蚶觳⑿遁d后，試件中殘余應(yīng)變?yōu)?.2%時(shí)所對(duì)應(yīng)的應(yīng)力，也稱(chēng)為名義屈服點(diǎn)。14、高強(qiáng)度低合金鋼的焊接性能是通過(guò)碳含量指標(biāo)來(lái)衡量的。15、循環(huán)荷載次數(shù)一定時(shí)，影響焊接結(jié)構(gòu)疲勞壽命的最主要因素是應(yīng)力幅和構(gòu)件或連接的構(gòu)造形式。16、在對(duì)焊縫進(jìn)行質(zhì)量驗(yàn)收時(shí)，對(duì)于三級(jí)焊縫，只進(jìn)行外觀(guān)檢查即可。17、對(duì)于實(shí)腹式軸心受壓柱，殘余應(yīng)力的存在通常會(huì)降低構(gòu)件的穩(wěn)定承載力。18、在高強(qiáng)度螺栓的受剪連接中，當(dāng)螺栓直徑和規(guī)格均相同時(shí)，摩擦型連接單個(gè)螺栓的抗剪承載力一般會(huì)低于承壓型連接。19、對(duì)于單軸對(duì)稱(chēng)的軸心受壓構(gòu)件，繞非對(duì)稱(chēng)主軸屈曲時(shí)，會(huì)發(fā)生彎曲屈曲；而繞對(duì)稱(chēng)主軸屈曲時(shí)，由于截面重心與彎曲中心不重合，將發(fā)生彎扭屈曲現(xiàn)象。20、當(dāng)梁的整體穩(wěn)定驗(yàn)算不能滿(mǎn)足要求時(shí)，可以采用加強(qiáng)受壓翼緣的辦法來(lái)提高穩(wěn)定承載力。21、梁的整體穩(wěn)定系數(shù)φb大于0.6時(shí)，需用φb′代替φb，它表明此時(shí)梁已經(jīng)進(jìn)入__彈塑性_________階段。22、彎矩繞虛軸作用的雙肢格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，采用綴條式格構(gòu)柱，其分肢的穩(wěn)定應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算。23、梯形鋼屋架支座底板的厚度是由底板的抗彎強(qiáng)度確定的。24、在鋼屋架的受壓桿件設(shè)計(jì)中，確定雙角鋼截面形式時(shí)，應(yīng)采用等穩(wěn)定原則。25、設(shè)桿件節(jié)點(diǎn)間的幾何長(zhǎng)度為l，則梯形鋼屋架的支座斜桿在屋架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度為桿件幾何長(zhǎng)度或l。26、鋼材的沖擊韌性越小,鋼材抵抗脆性斷裂的能力越弱。27、承受靜力荷載的側(cè)面角焊縫的最大計(jì)算長(zhǎng)度是60hf。28、焊接結(jié)構(gòu)選用焊條的原則是,計(jì)算焊縫金屬?gòu)?qiáng)度宜與母材強(qiáng)度相適應(yīng)。29壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面外的失穩(wěn)變形形式是彎扭屈曲。

二、選擇題1、對(duì)于Q235鋼板，其厚度越大D。A.塑性越好B.韌性越好C.內(nèi)部缺陷越少D.強(qiáng)度越低2、如圖采用C級(jí)普通螺栓連接，最危險(xiǎn)螺栓為A。A.1B.3C.2或4D.5N1234N123453、工字形截面軸心受壓構(gòu)件,翼緣外伸部分的寬厚比式中的λ是C。A.構(gòu)件繞強(qiáng)軸方向的長(zhǎng)細(xì)比B.構(gòu)件兩個(gè)方向的長(zhǎng)細(xì)比平均值C.構(gòu)件兩個(gè)方向的長(zhǎng)細(xì)比較大值D.構(gòu)件兩個(gè)方向的長(zhǎng)細(xì)比較小值4、單向受彎構(gòu)件的抗彎強(qiáng)度其中時(shí),為使翼緣不先失去局部穩(wěn)定,翼緣外伸部分的寬厚比b`/t為B。A.B.C.D.5、已知焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，承受均布荷載作用,鋼材Q235，fy=235N/mm2，并在支座設(shè)置支承加勁肋，梁腹板高度900mm，厚度12mm，要求考慮腹板穩(wěn)定性，則D。A布置縱向和橫向加勁肋B按計(jì)算布置橫向加勁肋C按構(gòu)造要求布置加勁肋D不用布置加勁肋6、荷載作用于截面形心的焊接工字形等截面簡(jiǎn)支梁，最容易發(fā)生整體失穩(wěn)的情況是C。A跨中集中荷載作用B跨間三分點(diǎn)各有一個(gè)集中荷載作用C梁兩端有使其產(chǎn)生同向曲率、數(shù)值相等的端彎矩作用D全跨均布荷載作用7、計(jì)算梁的抗彎強(qiáng)度,與此相應(yīng)的翼緣外伸肢寬厚比不應(yīng)超過(guò)A。8、已知雙軸對(duì)稱(chēng)工字鋼截面軸心受壓柱，軸心壓力小，根據(jù)剛度控制截面面積A截面面積A為BA1422.2mm2B1800mm2C2000mm2D2500mm29

、關(guān)于建筑結(jié)構(gòu)鋼材的優(yōu)缺點(diǎn)，下列說(shuō)法中錯(cuò)誤的是CA.鋼材的強(qiáng)度較高，結(jié)構(gòu)自重輕B.鋼材具有良好的冷加工和熱加工性能C.鋼結(jié)構(gòu)的耐腐蝕性能很好，適合在各種惡劣環(huán)境中使用D.鋼結(jié)構(gòu)的耐熱性很好，但耐火性能很差10、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，對(duì)下列哪一項(xiàng)內(nèi)容需按正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算AA.構(gòu)件的變形B.構(gòu)件的強(qiáng)度C.構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度D.構(gòu)件的整體穩(wěn)定11、不同質(zhì)量等級(jí)(A、B、C、D)的同一類(lèi)鋼材，下列哪項(xiàng)力學(xué)指標(biāo)不同BA.抗拉強(qiáng)度f(wàn)uB.沖擊韌性AKC.伸長(zhǎng)率δD.屈服點(diǎn)fy12、26、支承加勁肋進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，計(jì)算面積應(yīng)包括加勁肋兩端一定范圍內(nèi)的腹板面積，該范圍是A。A.15B.13C.13D.1513、對(duì)于普通螺栓連接，限制端距e≥2d0的目的是為了避免DA.螺栓桿受剪破壞B.板件被拉斷破壞C.板件受擠壓破壞D.板件端部沖剪破壞14、如圖所示承受靜力荷載的T形連接，采用雙面角焊縫，按構(gòu)造要求所確定的合理焊腳尺寸應(yīng)為Dt=8mmt=6mmt=8mmt=6mmB、6mmC、8mmD、10mm15、初始彎曲和荷載的初始偏心對(duì)軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定承載力的影響為BA.初彎曲和初偏心均會(huì)降低穩(wěn)定承載力B.初彎曲和初偏心均不會(huì)影響穩(wěn)定承載力C.初彎曲將會(huì)降低穩(wěn)定承載力，而初偏心將不會(huì)影響穩(wěn)定承載力D.初彎曲將不會(huì)影響穩(wěn)定承載力，而初偏心將會(huì)降低穩(wěn)定承載力16、保證焊接組合工字型截面軸心受壓柱翼緣板局部穩(wěn)定的寬厚比限值條件，是根據(jù)矩形板單向均勻受壓時(shí)下列哪種邊界條件確定的CA.兩邊簡(jiǎn)支、一邊自由、一邊彈性嵌固B.兩邊簡(jiǎn)支、一邊自由、一邊嵌固C.三邊簡(jiǎn)支、一邊自由D.四邊均為簡(jiǎn)支17、腹板屈曲后強(qiáng)度產(chǎn)生的原因是CA.腹板屈曲后產(chǎn)生鋼材的彈塑性強(qiáng)化，能夠繼續(xù)承擔(dān)更大的荷載B.腹板屈曲后產(chǎn)生薄膜拉力場(chǎng)，牽制了板變形的發(fā)展，存在繼續(xù)承載的潛能C.腹板屈曲后產(chǎn)生復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)，提高了鋼材的屈服點(diǎn)D.由于橫向加勁肋的存在，提高了腹板局部穩(wěn)定承載力18、計(jì)算長(zhǎng)度一定的軸心壓桿回轉(zhuǎn)半徑增大，其穩(wěn)定承載力A。A.提高B.降低C.不變D.不能確定19、鋼結(jié)構(gòu)的主要缺點(diǎn)是C。A.結(jié)構(gòu)的重量大B.造價(jià)高C.易腐蝕、不耐火D.施工困難多20、鋼材中硫的含量超過(guò)規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)D。A.將提高鋼材的伸長(zhǎng)率B.將提高鋼材的抗拉強(qiáng)度C.將使鋼材在低溫工作時(shí)變脆D.將使鋼材在高溫工作時(shí)變脆21、角焊縫的最小焊腳尺寸B。A.較薄板厚度B.較厚板厚度C.任意板厚22、下面的B情況應(yīng)將其設(shè)計(jì)強(qiáng)度進(jìn)行折減。A.動(dòng)力荷載作用的構(gòu)件B.單角鋼單面按軸壓計(jì)算穩(wěn)定的構(gòu)件C.有應(yīng)力集中影響的構(gòu)件D.殘余應(yīng)力較大的構(gòu)件23、驗(yàn)算工字形組合截面軸心受壓構(gòu)件翼緣和腹板的局部穩(wěn)定時(shí)，計(jì)算公式中的長(zhǎng)細(xì)比為C。A.繞強(qiáng)軸的長(zhǎng)細(xì)比B.繞弱軸的長(zhǎng)細(xì)比C.兩方向長(zhǎng)細(xì)比的較大值D.兩方向長(zhǎng)細(xì)比的較小值24、格構(gòu)柱設(shè)置橫隔的目的是B。A.保證柱截面幾何形狀不變B.提高柱抗扭剛度C.傳遞必要的剪力D.上述三種都是

三、簡(jiǎn)答題1、焊接殘余應(yīng)力產(chǎn)生的原因和對(duì)結(jié)構(gòu)工作性能的影響？焊縫出現(xiàn)不均勻溫度場(chǎng)。焊縫附近溫度最高，可高達(dá)1600度以上。在焊縫區(qū)以外，溫度則急劇下降。焊縫區(qū)受熱而縱向膨脹，但這種膨脹因變形的平截面規(guī)律(變形前的平截面，變形后仍保持平面)而受到其相鄰較低溫度區(qū)的約束，由于鋼材在600℃以上時(shí)呈塑性狀態(tài)(稱(chēng)為熱塑狀態(tài))，因而高溫區(qū)的這種壓應(yīng)力使焊縫區(qū)的鋼材產(chǎn)生塑性壓縮變形對(duì)結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度沒(méi)影響，降低結(jié)構(gòu)的剛度，影響壓桿的穩(wěn)定性，對(duì)低溫冷脆有影響，對(duì)疲勞強(qiáng)度不利。簡(jiǎn)述影響梁整體穩(wěn)定的因素。梁的側(cè)向抗彎剛度EIy、抗扭剛度GIt，和抗翹曲剛度EIw愈大，則臨界彎矩愈大。梁兩端支承條件、構(gòu)件側(cè)向支承點(diǎn)間距、受壓翼緣寬度、荷載的種類(lèi)和作用位置。為什么在截面為單軸對(duì)稱(chēng)的實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件，繞對(duì)稱(chēng)軸的穩(wěn)定計(jì)算采用換算長(zhǎng)細(xì)比？對(duì)于單軸對(duì)稱(chēng)截面，構(gòu)件除繞非對(duì)稱(chēng)軸發(fā)生彎曲屈曲外，還可能發(fā)生繞對(duì)稱(chēng)軸彎扭屈曲，軸力由于截面的轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生作用于形心處非對(duì)稱(chēng)軸方向的剪力，剪力不通過(guò)剪心，產(chǎn)生扭矩，彎扭屈曲比繞對(duì)稱(chēng)軸的彎曲屈曲的臨界應(yīng)力要低，因此繞對(duì)稱(chēng)軸的穩(wěn)定應(yīng)采用考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算。簡(jiǎn)述梁腹板設(shè)置加勁肋的原則。(不考慮梁的屈曲后強(qiáng)度)1)當(dāng)時(shí)，腹板局部穩(wěn)定能夠保證，不必配置加勁肋；對(duì)吊車(chē)梁及類(lèi)似構(gòu)件（），應(yīng)按構(gòu)造配置橫向加勁肋。(2分)2)當(dāng)時(shí)，應(yīng)配置橫向加勁肋。(2分)3)當(dāng)（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束，如連有剛性鋪板或焊有鐵軌時(shí)）或（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時(shí)），或按計(jì)算需要時(shí)，除配置橫向加勁肋外，還應(yīng)在彎矩較大的受壓區(qū)配置縱向加勁肋。局部壓應(yīng)力很大的梁，必要時(shí)尚應(yīng)在受壓區(qū)配置短加勁肋。(2分)4)梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處，宜設(shè)置支承加勁肋。(1分)雙軸對(duì)稱(chēng)工字形實(shí)腹式單向壓彎構(gòu)件有哪幾種失穩(wěn)形式？并簡(jiǎn)要說(shuō)明它們是如何產(chǎn)生的。1）失穩(wěn)形式：?jiǎn)蜗驂簭潣?gòu)件的整體失穩(wěn)分為彎矩作用平面內(nèi)和彎矩作用平面外兩種情況（1分），彎矩作用平面內(nèi)失穩(wěn)為彎曲屈曲（1分），彎矩作用平面外失穩(wěn)為彎扭屈曲（1分）。2）產(chǎn)生原因：平面內(nèi)失穩(wěn)時(shí)：直桿在偏心壓力作用下，彎矩作用平面內(nèi)構(gòu)件撓度隨壓力的增加而增大，且呈非線(xiàn)性地增長(zhǎng)，這是由于二階效應(yīng)的影響。最后達(dá)到偏心壓力的極值點(diǎn)，失去平面內(nèi)穩(wěn)定，不存在分枝現(xiàn)象。（2分）平面外失穩(wěn)時(shí)：假如構(gòu)件沒(méi)有足夠的側(cè)向支撐，且彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性較強(qiáng)。無(wú)初始缺陷時(shí)，壓力作用下，構(gòu)件只產(chǎn)生彎矩平面內(nèi)的撓度，當(dāng)壓力增加到某一臨界值Ncr之后，構(gòu)件會(huì)突然產(chǎn)生彎矩作用平面外的彎曲變形和整體扭轉(zhuǎn)，發(fā)生了彎扭失穩(wěn)，是一種分枝失穩(wěn)。有初始缺陷壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面外失穩(wěn)為極值失穩(wěn)，無(wú)分枝現(xiàn)象。（2分）簡(jiǎn)述普通受剪螺栓連接的破壞形式有哪些種類(lèi)？如何避免？螺栓在構(gòu)件上的排列有幾種形式？應(yīng)滿(mǎn)足什么要求？最小的栓距和端距分別是多少？為保證梁腹板的局部穩(wěn)定，應(yīng)按哪些規(guī)定配置加勁肋？9、圖示實(shí)腹式軸壓柱截面，柱長(zhǎng)細(xì)比,鋼材Q345，試判斷該柱腹板的局部穩(wěn)定有無(wú)保證？如無(wú)保證應(yīng)采取何種措施（至少回答出二種方法）？四、計(jì)算題1、圖示連接，受靜載F=120kN(設(shè)計(jì)值)，角焊縫焊腳尺寸hf=8mm,鋼材Q235B，手工焊,焊條E43型，=160N/mm2。驗(yàn)算焊縫強(qiáng)度。F600850120F6008501201、解：將力F簡(jiǎn)化到焊縫群的形心為：（2分））V=Fcos60o（2分））N=Fsin60o=103.9kNM=N×35=3636.5kNmm（5分）在N作用下：（5分）在V作用下：在M作用下：焊縫上下兩點(diǎn)最危險(xiǎn)（3分）（3分）∴焊縫滿(mǎn)足承載力要求2、如圖所示，兩塊鋼板截面厚度16mm寬度420mm，兩面用厚度10mm蓋板連接，鋼材Q235B承受軸心力作用，采用8.8級(jí)螺栓M20高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，孔徑21.5mm，接觸面采用噴砂處理，f=215N/mm2，預(yù)拉力P=125kN，摩擦面的抗滑移系數(shù)μ＝0.45，求此連接接頭能承受的最大軸心力設(shè)計(jì)值1001006010060NNNN80801080805580555580551016101001006010060NNNN80801080805580555580551016102、解：?jiǎn)蝹€(gè)螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值：（3分）Nvb=0.9nfμP=0.9×2×0.45×125＝101.25kN（3分）蓋板一側(cè)螺栓能傳遞的荷載為：N1=16Nvb=1620kN被連接板所能承擔(dān)的軸力為：（3分）N2=Af=16×420×215＝602000N=1444.8kN（3分）連接板的橫截面尺寸大于被連接板橫截面，且采用相同的鋼材，故不必計(jì)算連接板的承載力。危險(xiǎn)截面凈截面面積An=16×（420-4×21.5）＝5344mm2（3分）在危險(xiǎn)截面處，對(duì)于被連接板（1－0.5n1/n）N3=Anf（3分）∴（1分）故該連接所能承受的最大軸力為：N=1313.1kN（1分）3、已知一焊接工字形截面梁，承受靜力荷載，梁某截面彎矩設(shè)計(jì)值720KN.m，剪力設(shè)計(jì)值500KN，該截面集中力設(shè)計(jì)值F=200KN，沒(méi)有加勁肋，沿梁跨度方向支承長(zhǎng)度150mm，鋼材Q235B，鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=215N/mm2，fv=125N/mm2，γX=1.05，，毛截面慣性矩Ix=181812cm4，截面的最大面積矩S=2509.4cm3，上翼緣對(duì)中和軸的面積矩S1=1709.4cm3，驗(yàn)算梁截面強(qiáng)度AAF150Ado=20用于連接-14x300-14x300-10x800AF150Ado=20用于連接-14x300-14x300-10x800A3、解：（2分）（2分）（3分）（3分）（3分）（3分）（2分）（2分）已知如圖雙肢槽鋼格構(gòu)式軸心受壓綴條柱，軸心壓力設(shè)計(jì)值N=1900KN（包括柱身等構(gòu)造自重），所有鋼材均選用Q235B，f=215N/mm2，計(jì)算長(zhǎng)度l0x=l0y=6000mm，，柱截面無(wú)削弱。（2[32b的截面面積A=2×55.1=110.2cm2，iy=12.1cm；分肢對(duì)自身1-1軸的慣性矩I1=336cm4，回轉(zhuǎn)半徑i1=2.47cm，Zo=2.16cm，b=320mm；單根綴條角鋼L45×4的截面面積A1=3.49cm2；imin=0.89cm，]，試驗(yàn)算1）柱的整體穩(wěn)定與單肢穩(wěn)定；2）求斜綴條的受力大小。303540450.9360.9180.8990.878505560650.8560.8330.8070.780707580850.7510.7200.6880.65511bxxZ0yyl1α11bxxZ0yyl1α4、解：一、1）繞實(shí)軸整體穩(wěn)定的驗(yàn)算：剛度滿(mǎn)足。查表得到：(1分)滿(mǎn)足要求。(2分)2）繞虛軸的剛度和整體穩(wěn)定驗(yàn)算：繞虛軸慣性矩：繞虛軸回轉(zhuǎn)半徑：(1分)長(zhǎng)細(xì)比：(1分)換算長(zhǎng)細(xì)比剛度滿(mǎn)足。(1分)查表得到：(1分)滿(mǎn)足要求。(2分)3）單肢的穩(wěn)定驗(yàn)算：所以分肢穩(wěn)定滿(mǎn)足規(guī)范要求(2分)二、(1分)(1分)工字形柱8F345200工字形柱8F345200200501．解：力系分解：水平軸心力：(1分)剪力：(1分)彎矩：(1分)角焊縫有效截面的幾何特征：面積：(1分)慣性矩：(1分)抵抗矩：(1分)在水平軸心力作用下：(1分)在彎矩作用下：(1分)在剪力作用下：(1分)所以：(1分)VM35351308080180t=22mm6、如圖所示兩個(gè)工字形梁通過(guò)端板使用高強(qiáng)螺栓連接，計(jì)算高強(qiáng)螺栓連接的強(qiáng)度能否滿(mǎn)足要求。采用10.9級(jí)高強(qiáng)螺栓承壓型連接，螺栓直徑20mm，有效面積Ae=2.45cm2，，VM35351308080180t=22mm．解：最上排螺栓為受力最大螺栓，所受拉力和剪力分別為：拉力：(1分)剪力：(1分)(2分)(2分)(2分)所以滿(mǎn)足要求(1分)滿(mǎn)足要求(1分)7、已知6m跨簡(jiǎn)支梁采用雙軸對(duì)稱(chēng)截面，梁的上翼緣承受如圖所示均布荷載作用，試通過(guò)梁的強(qiáng)度和整體穩(wěn)定計(jì)算，來(lái)確定此梁所能承受的荷載設(shè)計(jì)值q。(可忽略自重)q6000200t=6mmt=12mmt=12mm400yxxy（提示：鋼材Q235B級(jí)，，，。截面特性：，，，，，，，，）q6000200t=6mmt=12mmt=12mm400yxxy3．解：梁端最大剪力，跨中最大彎矩：(1分)(2分)(2分)(2分)(1分)(2分)所以3203203203206868I36ay3203203203206868I36