JTS-167-3-2009板樁碼頭設計與施工規(guī)范-PDF解密

中華人民共和國行業(yè)標準JTS167-3-2009板樁碼頭設計與施工規(guī)范中華人民共和國交通運輸部發(fā)布中華人民共和國行業(yè)標準板樁碼頭設計與施工規(guī)范施行日期：2009年9月1日關于發(fā)布《板樁碼頭設計與施工規(guī)范》2009年第14號準，編號為JTS1672009,白2009年9月1日起施行?！栋鍢洞a頭設計與施工規(guī)范》本《標準》第3.3.4條、第3.3.5條、第3.3.6條、第3.3.7條、第4.2.7條、第4.5.8本規(guī)范的主編單位為中交第一航務工程勘察設計院有限公司，參編單位為中交第一適應我國板樁碼頭的設計和施工的發(fā)展需要。為此，交通部水本規(guī)范的第3.3.4條、第3.3.5條、第3.3.6條、第3.3.7條、第4.2.7條、第4.5.8本規(guī)范共分7章和3個附錄，并附條文說明。本規(guī)范編寫人員分工如下：楊麗民趙曉嵐付愛珍本次規(guī)范于2008年8月13日通過部審，2009年4月17日發(fā)布，自2009年9月1日本規(guī)范由交通運輸部水運局負責管理和解釋。請各有關的問題和意見及時函告交通運輸部水運局(地址：北京市建國門內(nèi)大街11號，交通運輸1472號，中交第一航務工程勘察設計院有限公司，郵政編碼：300322),以便再修訂時1 3基本規(guī)定 3.1一般規(guī)定 3.2結(jié)構(gòu)選型 3.3耐久性設計 4構(gòu)造 4.1一般規(guī)定 4.2前墻 4.3拉桿 4.4錨碇結(jié)構(gòu) 4.5帽梁、導梁和胸墻 4.6斜拉樁式板樁碼頭 4.7遮簾式板樁碼頭 4.8卸荷式板樁碼頭 5設計計算 5.1作用和作用組合 5.2剩余水壓力和土壓力 5.3前墻計算 5.4錨碇結(jié)構(gòu)計算 5.5斜拉樁式板樁碼頭計算 5.6遮簾式板樁碼頭計算 5.7卸荷式板樁碼頭計算 5.8整體穩(wěn)定性驗算 6結(jié)構(gòu)設計 6.1一般規(guī)定 6.3拉桿 6.4錨碇結(jié)構(gòu) 27施工 7.1一般規(guī)定 7.2鋼筋混凝土板樁預制和儲運 7.4板樁墻施T 7.5地下連續(xù)墻施工 7.7錨碇結(jié)構(gòu)施工 7.8拉桿施工 7.9回填施工 7.10碼頭前沿挖泥 附錄A水平地基反力系數(shù) (37)附錄B斜拉樁式板樁碼頭內(nèi)力計算 附錄C本規(guī)范用詞用語說明 附加說明本規(guī)范主編單位、參加單位、主要起草人、總校人員和管理組人員名單 附條文說明 (45) 板樁碼頭設計與施工規(guī)范(JTS167—3—2009)22.0.5錨碇樁 3基本規(guī)定33.1.1板樁碼頭的結(jié)構(gòu)形式應根據(jù)自然條件、使用要求、施工條件和工期等因素，經(jīng)技術經(jīng)濟比選確定。3.1.2板樁結(jié)構(gòu)適用于土基條件，當?shù)鼗鶐r面較淺時，應充分考慮施工難度和經(jīng)濟性3.1.3板樁碼頭應在適當位置設置一定數(shù)量的永久觀測點，對碼頭的沉降、位移和傾斜等應進行定期觀測。3.2.1板樁碼頭可采用無錨板樁、單錨板樁、多錨板樁、斜拉樁式板樁、遮簾式板樁或卸荷式板樁等結(jié)構(gòu)形式。其結(jié)構(gòu)選型應符合下列規(guī)定。3.2.1.1高度較小、地面荷載不大且對位移要求不高的情況，可采用無錨板樁結(jié)構(gòu)。3.2.1.2碼頭后方場地狹窄，設置錨碇結(jié)構(gòu)有困難或施工期會遭受波浪作用的情況可采用斜拉樁式板樁結(jié)構(gòu)。3.2.1.3具有干地施工條件、天然泥面較高、挖入式港池、需要保護鄰近建筑物安全或缺乏打樁設備的情況，宜采用地下連續(xù)墻式板樁結(jié)構(gòu)3.2.1.4大型深水碼頭可采用多錨板樁、遮簾式板樁或卸荷式板樁結(jié)構(gòu)。3.2.2板樁碼頭的前墻可采用鋼板樁、鋼筋混凝土板樁或地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)，3.2.3板樁碼頭的錨碇結(jié)構(gòu)可采用錨碇板、錨碇墻、錨碇樁、錨碇樁墻或錨碇叉樁等形式。錨碇結(jié)構(gòu)形式應根據(jù)碼頭后方場地條件和拉桿拉力大小等因素選定，并應符合下列3.2.3.1碼頭后方場地寬敞，拉桿拉力不大時，宜采用錨碇墻或錨碇板。3.2.3.2碼頭后方場地狹窄，拉桿拉力較大時，宜采用錨碇叉樁。3.2.3.3碼頭后方場地寬敞，且地下水位較高或利用原土層時，宜采用錨碇樁或錨碇3.3.1板樁碼頭的設計使用年限應符合現(xiàn)行國家標準《港口工程結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一3.3.2板樁碼頭的鋼筋混凝土構(gòu)件除應滿足強度和裂縫控制要求外，尚應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(JTJ267)和《海港工程混凝土結(jié)構(gòu)防腐蝕技術規(guī)4范》(JTJ275)中有關抗凍性和抗侵蝕性的規(guī)定。3.3.3鋼板樁除應滿足強度要求外，尚應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《海港工程鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕技術規(guī)范》(JTS153—3)和《港口工程鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(JTJ283)的有關規(guī)定。海港碼頭胸墻底面高程宜設在較低、施工不困難的水位以下。3.3.4鋼拉桿及其附件，應進行防腐蝕處理，并預留足夠的銹蝕厚度。鋼拉桿在安裝前應除銹涂防銹漆。拉桿、張緊器和豎向鉸應至少采用“兩布一油”纏裹、墊板和螺母涂瀝青或其他防腐蝕材料。3.3.6前墻后的陸上回填不得采用具有腐蝕性的礦渣或爐渣，且不宜采用易于粉碎的珊3.3.7前墻和錨碇結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)時，主筋保護層厚度不得小于70mm。54.1.1板樁碼頭前沿挖泥宜在碼頭后方回填基本完成后分層進行。4.1.4錨碇墻、錨碇板前宜用強度較大的密實材料換填。換填材料可采用塊石或灰土也可采用其他夯實或振實的土料。塊石應碼砌或用碎石填充間隙?；彝翍謱雍粚?。換4.1.5地震基本烈度6度和6度以上的地震地區(qū)，前墻與錨碇結(jié)構(gòu)之間的回填料和原土4.2.3矩形截面的鋼筋混凝上板樁厚度應由計算確定，宜采用200～600mm;當板樁厚度較大時，宜采用空心板。板樁寬度可采用500～600mm;當施工條件允許時，宜增大板4.2.4.1樁頂?shù)膶挾葢鶕?jù)替打尺寸各邊縮窄20～40mm,縮窄段的長度可取4.2.4.2樁頂主筋外伸的長度不宜小于350mm;當板樁厚度較小時也可在沉樁后，鑿4.2.4.3板樁一側(cè)自樁尖至設計泥面以下1m范圍內(nèi)宜做凸榫，在此側(cè)的其余范圍和板樁碼頭設計與施工規(guī)范(JTS167—3—2009)6側(cè)通長做凹槽。凹槽的深度不宜小于50mm。4.2.4.4板樁頂部應采取加固措施，可在樁頂設置4.2.5鋼筋混凝土定位樁和轉(zhuǎn)角樁的樁尖應做成對稱形，樁長宜比一般樁長2m。轉(zhuǎn)角4.2.6鋼筋混凝土板樁間的縫寬宜采用20～30mm。4.2.10鋼板樁的轉(zhuǎn)角樁，可由原鋼板樁沿縱向割下的帶鎖口的肢體焊接而成(圖4.2.11地下連續(xù)墻可采用現(xiàn)澆或預制的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)?，F(xiàn)澆地下連續(xù)墻的截面可采4.2.12地下連續(xù)墻的厚度和鉆孔樁的直徑應由計算確定?，F(xiàn)澆地下連續(xù)墻的厚度宜采 7用600～1300mm;預制地下連續(xù)墻的厚度宜采用400～800mm;鉆孔樁的直徑不宜小于550mm。4.2.13地下連續(xù)墻各施工單元段之間的接頭，應采用防止漏土的接頭形式或采取其他防漏土措施。排樁式地下連續(xù)墻宜采用一字形排列，其縫寬不宜大于100mm,墻后應設4.2.14現(xiàn)澆地下連續(xù)墻的混凝土和鋼筋的設計應符合下列規(guī)定。4.2.14.1混凝土強度等級不宜低于C30。4.2.14.2主筋保護層厚度不應小于70mm。桿拉力較大時，也可采用經(jīng)熱處理后延伸率不小于17%的高強度材質(zhì)鋼拉桿，鋼拉桿經(jīng)4.3.4拉桿的間距可采用1.0～3.0m。鋼筋混凝土板樁墻拉桿間距宜取板樁寬度的整4.3.5拉桿宜設在高程較低且施工不困難的4.3.7拉桿桿體端部可采用平鍛鐓粗工藝或焊接T.藝制作。4.3.9碼頭和翼墻的拉桿在高程上應互相錯4.3.10碼頭一個分段中所有拉桿的長度、材質(zhì)和構(gòu)造應相同。系船柱塊體上可增設拉板樁碼頭設計與施工規(guī)范(JTS167—3—2009)8的連續(xù)墻。當采用預制鋼筋混凝土錨碇墻時，應在墻后設置連續(xù)導梁。錨碇墻可采用矩4.4.2錨碇板可采用預制的鋼筋混凝土板。錨碇板可采用平板、雙向梯形板或T形板(圖4.4.2),T形板可采用橫1.0～3.5m。錨碇墻和錨碇板的厚度應由強度和裂縫控制4.4.6錨碇叉樁的斜度宜取4:1或更緩。兩樁樁頂?shù)膬艟啵谑┕l件允許情況下宜減墻可只設帽梁。b)b)4.5.2帽梁或胸墻叮采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。鋼筋混凝土前墻的導梁可采用現(xiàn)澆或預制4.5.3胸墻的截面形式可采用矩形、梯形、L形或I形(圖4.5.3)。4.5.4帽梁或胸墻的前后兩側(cè)均應比板樁寬 94.5.5前墻應伸入帽梁內(nèi)一定深度，鋼筋混凝土前墻伸入帽梁或胸墻的深度可取50~70mm;鋼板樁前墻伸入帽梁或胸墻的深度可取1倍板樁截面高度或樁徑。4.5.7鋼導梁的分段長度不宜小于4倍的拉桿間距，并宜與帽梁或胸墻的分段長度一4.5.9變形縫的寬度宜采用20～30mm,變形縫應采用彈性材料填充。樁。鋼筋混凝土樁宜采用矩形截面；鋼樁宜采用H形或圓管形截面。斜拉樁的斜度不宜陡于3:1。4.7.2遮簾式板樁碼頭的遮簾樁和前墻的胸墻可整體連接或分離連接(圖4.7.2-1、圖圖4.7.2-1整體遮簾式碼頭結(jié)構(gòu)斷面4.8卸荷式板樁碼頭4.8.1卸荷式板樁碼頭的前墻可采用鋼筋混凝土板樁、地下連續(xù)墻或鋼板樁；卸荷平臺的樁基可采用灌注樁、鋼樁或預制鋼筋混凝土樁。4.8.2卸荷式板樁碼頭的卸荷承臺和前墻的胸墻可采用整體或分離式連接(圖4.8.2-1、圖4.8.2-2),當采用整體式連接時，卸荷承臺下的基樁宜沉入良好持力層。圖4.8.2-2分離卸荷式碼頭結(jié)構(gòu)斷面5設計計算5.1作用和作用組合5.1.1作用在板樁碼頭上的荷載可分為下列4類：(1)永久作用，包括由土體本身產(chǎn)生的主動土壓力和板樁墻后的剩余水壓力等；(2)可變作用，包括由碼頭地面上各種可變荷載產(chǎn)生的主動土壓力、船舶荷載、施工荷載和波浪力等；(4)地震作用。5.1.2板樁碼頭設計應考慮下列設計狀況：(1)持久狀況，結(jié)構(gòu)使用期分別按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設計；(2)短暫狀況，施工期、檢修期等按承載能力極限狀態(tài)設計，必要時同時按正常使用極限狀態(tài)設計；(3)偶然狀況，僅在有特殊要求時進行承載能力極限狀態(tài)設計或防護設計；(4)地震狀況，使用期遭受地震作用時僅按承載能力極限狀態(tài)設計。5.1.4板樁碼頭中鋼筋混凝土構(gòu)件的裂縫控制，應按正常使用極限狀態(tài)設計。裂縫驗算應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《港口工程混凝上結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(JTJ267)的有關規(guī)定。綜合準永久值系數(shù)應采用0.855.1.5板樁碼頭承載能力極限狀態(tài)設計時，計算水位與作用組合應符合下列規(guī)定。5.1.5.1持久組合應針對不同構(gòu)件和計算內(nèi)容分別采用極端高水位、設計高水位、設計低水位和極端低水位中的不利水位與持久狀況的作用進行組合。5.1.5.2短暫組合應針對不同構(gòu)件和計算內(nèi)容分別采用設計高水位、設計低水位中的不利水位或施工水位與短暫狀況的作用進行組合。5.1.5.3地震組合，計算水位與作用組合應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程抗震設計規(guī)5.1.6鋼筋混凝土和預應力鋼筋混凝土構(gòu)件強度計算時，作用效應設計值可按有關作用標準值計算的作用效應乘綜合分項系數(shù)確定。綜合分項系數(shù)應采用1.40。5.2剩余水壓力和土壓力5.2.1計算剩余水壓力所采用的剩余水頭應考慮水位的變化、前墻的排水性能、回填土和地基土的滲透性能等因素，根據(jù)對附近類似建筑物后的地下水位的調(diào)查或觀測確定。當無此條件時，海港碼頭剩余水頭的確定應符合下列規(guī)定。5.2.1.1對海港的鋼筋混凝土板樁碼頭，當前墻設置排水孔，并且墻后同填粗于細砂顆粒的材料時，可不考慮排水孔以上的剩余水頭。5.2.1.2對海港的鋼板樁碼頭、地下連續(xù)墻板樁碼頭及墻后回填細砂或比細砂更細材料的鋼筋混凝土板樁碼頭，剩余水頭可采用1/3~1/2平均潮差，但當排水孔高程高于墻前計算水位時，剩余水頭不應小于排水孔高程與墻前計算水位之差。當墻后采取可靠的排水系統(tǒng)時，可不考慮排水孔以上的剩余水壓力。5.2.2剩余水壓力的分布可按圖5.2.2采用。體木身產(chǎn)生的主動土壓力水平強度標準值和由碼頭地面均布荷載作用產(chǎn)生的主動土壓力水平強度標準值可按下列公式計算：式中em——出土體本身產(chǎn)生的主動土壓力水平強度標準值(kN/m2),當e<0時，取h,——計算面以上各土層的厚度(m);K,——計算土層土的主動土壓力系數(shù)；8——計算土層土與墻面間的摩擦角(°);c-計算土層土的黏聚力(kN/m2);φ——計算土層土的內(nèi)摩擦角(°);tmy——由碼頭地面均布荷載作用產(chǎn)生的主動上壓力水平強度標準值(kN/m2);q——地面上的均布荷載標準值(kN/m2)。5.2.4當計算水底面為水平面、墻面為垂直面時，由上體本身產(chǎn)生的被動土壓力水平強度標準值可按下列公式計算： h;——計算面以上各土層的厚度(m);K,——計算土層土的被動土壓力系數(shù)；δ計算土層土與墻面間的摩擦角(°); 5.2.5土的重度、內(nèi)摩擦角和黏聚力應根據(jù)工程地質(zhì)鉆探土樣試驗資料確定，當前墻后地基土固結(jié)程度較高時，可采用固結(jié)快剪指標計算土壓力；當固結(jié)程度不高時，宜適當考慮未固結(jié)因素的影響。黏性填料的指標可通過試驗確定；當無條件進行試驗時，可根據(jù)當?shù)亟?jīng)驗確定。無黏性填料的指標可按現(xiàn)行行業(yè)標準《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》(JTS167—2)的有關規(guī)定采用。5.2.6計算土壓力時，土和填料的重度可按下列規(guī)定采用：(1)黏性土，剩余水位以下取浮重度，剩余水位與設計高水位之間取飽和重度，設計高水位以上取天然重度；(2)無黏性土，剩余水位以下取浮重度，剩余水位以上取天然重度。5.2.7土與墻面的摩擦角可按下列規(guī)定采用：(1)計算前墻后主動土壓力時，取計算土層內(nèi)摩擦角的1/3～2/3;(2)計算前墻前被動土壓力時，取計算土層內(nèi)摩擦角的2/3～3/4,當計算值大于20°(3)計算前墻后被動土壓力時，取計算土層內(nèi)摩擦角的-(2/3),當計算值的絕對值5.2.8計算前墻應考慮碼頭前沿挖泥超深的影響，碼頭前沿挖泥超深可采用0.3~0.5m。黏性土尚應考慮挖泥擾動的影響，泥面處土的黏聚力取零，泥面1.0m以下黏聚力取全值，兩者之間按直線過渡。5.3.1前墻應計算下列內(nèi)容：(1)前墻的入土深度；(2)前墻內(nèi)力；(3)拉桿拉力。5.3.2前墻的入上深度應滿足下式要求：式中yo——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按表5.3.2-1選用γe—永久作用分項系數(shù)，按表5.3.2-2選用板樁碼頭設計與施工規(guī)范(JTS167---3—2009)Mw——主導可變作用效應(kN·m),通常是碼頭地面可變作用產(chǎn)生的主動土M?——板樁墻前被動土壓力的標準值對拉桿錨碇點的穩(wěn)定力矩(kN·m);結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)表5.3.2-1結(jié)構(gòu)安全等級級級永久作用土壓力剩余水壓力十壓力波吸力法計算。彈性線法可用于單錨板樁墻的彈性嵌固狀態(tài)，對現(xiàn)澆地下連續(xù)墻等剛度較大的作用點的線變位和角變位都等于零計算。計算的跨中最大彎矩應乘以折減系數(shù)，折減系數(shù)可取為0.7～0.8;當由此法得出的前墻入土深度小于按式(5.3.2)算出的入土深度時，應取式(5.3.2)的計算值作為前墻的設計入土深度。5.3.5.1前墻內(nèi)力和變位可采用桿系有限元法求解，其計算圖式見圖5.3.5。入土段5.3.5.2彈性桿的彈性系數(shù)應由水平地基反力系可按附錄A選用。5.3.5.3錨庭點位移應由拉桿受力變形、錨碇結(jié)5.3.6由前墻計算得出的拉桿拉力，應乘以不均勻系數(shù)可取1.35。5.3.7無錨板樁墻的入土深度可按式(5.3.2)計算，式中“踢腳”力矩為相應作用標準值對樁尖的5.3.8無錨板樁墻入土段的內(nèi)力和計算水底處的位p-波浪力(kN/m2);e-主動土壓力強度K,——考慮錨碇板位移帶動兩側(cè)土體滑動使被動土壓力增大的系數(shù)，可按式碇板前土質(zhì)不均勻時，可分層計算土壓力強度l——錨碇板中心問距(m)。PE——錨碇墻、錨碇板后地面可變作用產(chǎn)生的主動土壓力水平分力的標準值 板樁碼頭設計與施工規(guī)范(JTS167--3--2009) 碼頭地面的距離(m);5.4.5錨碇墻、錨碇板的內(nèi)力計算應符合下列規(guī)定。5.4.5.1現(xiàn)澆鋼筋混凝土錨碇墻水平向可考慮為剛性支承連續(xù)梁，其拉桿拉力標準值產(chǎn)生的水平向最大彎矩可按下式計算：式中M拉桿拉力標準值產(chǎn)生的水平向最大彎矩(kN·m);R,每米寬板樁墻的拉桿拉力標準值(kN/m);l?——拉桿間距(m)。5.4.5.2現(xiàn)澆鋼筋混凝土錨健墻豎向可考慮為懸臂板，土抗力沿墻高可按均勻分布拉桿拉力標準值產(chǎn)生的豎向每米寬最大彎矩可按下式計算：式中Mx拉桿拉力標準值產(chǎn)生的豎向單寬最大彎矩(kN·m/m);R,每米寬板樁墻的拉桿拉力標準值(kN/m);h——錨碇墻的高度(m)。5.4.5.3設有連續(xù)導梁的分塊預制的錨健墻導梁最大彎矩可按式(5.4.5-1)計算；預制板的豎向每米寬最大彎矩可按式(5.4.5.2)計算5.4.5.4雙向懸臂的錨健板由拉桿拉力標準值產(chǎn)生的水平向、豎向最大彎矩可按下列式中M,——拉桿拉力標準值產(chǎn)生的水平向最大彎矩(kN·m);R拉桿拉力水平分力的標準值(kN);b——錨碇板寬度(m);M..拉桿拉力標準值產(chǎn)生的豎向最大彎矩(kN·m);h,——錨碇板高度(m)。5.4.6錨碇墻、錨碇板的水平位移可按下式計算：R?——每米寬板樁墻的拉桿拉力標準值(kN/m);5設計計算h?——錨碇墻、錨碇板的高度(m);5.4.7錨碇樁的長度和內(nèi)力可按受拉桿拉力作用的樁計算；錨碇樁墻的長度和內(nèi)力可按受拉桿拉力作用的無錨板樁墻計算。5.4.8錨碇樁的計算寬度可按下式確定：式中B?——錨碇樁的計算寬度(m);n——組成1個錨碇的樁數(shù)(根);b?——單根樁的寬度(m)。5.4.9錨碇樁、錨碇樁墻到前墻的最小距離應滿足式(5.4.3)的要求，其底端埋深應采5.4.10錨碇樁和錨碇樁墻在拉桿處的水平位移可按豎向彈性地基梁法計算，其值不宜大于50mm。5.4.11計算錨碇叉樁的內(nèi)力時可按樁兩端為鉸接，不考慮樁周圍土體對樁的作用。錨碇叉樁中樁的軸向力標準值(圖5.4.11)可按下列公式計算式中N,、N?——分別為壓樁D和拉樁2的軸向壓力和軸向拉力的標準值(kN);R——拉桿拉力水平分力的標準值(kN);a、αz——分別為樁D和樁2與垂線的夾角(°),皆W——作用在叉樁樁帽上的垂直力標準值(kN);G;——樁帽自重力標準值(kN);y——樁帽以上土的重度(kN/m2)t?——樁帽頂面到碼頭地面的距離(m);a、b——分別為樁帽的長度和寬度(m);q——碼頭地面均布荷載標準值(kN/m2),板樁碼頭設計與施工規(guī)范(JTS167—3—2009)5.4.12錨碇叉樁錨碇點的水平位移可按下式計算：式中△H——水平位移(m);R——拉桿拉力水平分力的標準值(kN);W——作用在叉樁樁帽上的垂直力標準值(kN);C,、C?——分別為壓樁D和拉樁2的軸向剛性系數(shù)(kN/m);可參照現(xiàn)行行業(yè)標準《高樁碼頭設計與施工規(guī)范》(JTJ291)中有關規(guī)定確定。5.4.13錨碇叉樁應按現(xiàn)行行業(yè)標準《港口工程樁基規(guī)范》(JTJ254)有關規(guī)定驗算其軸向承載力.5.4.14錨碇叉樁的位置應符合下列規(guī)定。5.4.14.1叉樁必須位于前墻后土體主動破裂面以外。5.4.14.2壓樁樁尖距前墻的距離不得小于1.0m。5.5斜拉樁式板樁碼頭計算5.5.1斜拉樁式板樁碼頭中前墻的入土深度可按第5.3節(jié)的有關規(guī)定確定，并應滿足板樁軸向承載力要求。5.5.2斜拉樁式板樁結(jié)構(gòu)宜采用三維有限元法進行計算，也可按附錄B假設為彈性嵌固于地基中的平面剛架計算。5.6遮簾式板樁碼頭計算5.6.1遮簾式板樁碼頭中作用于前墻的土壓力應考慮遮簾樁對土壓力的遮簾作用。5.6.2遮簾式板樁碼頭中作用于前墻的土壓力應考慮由于遮簾樁變形傳給前墻的十5.6.3遮簾式板樁碼頭結(jié)構(gòu)宜考慮土體的非線性特性和樁土相互作用，采用三維有限元法進行計算；無條件時，可近似按彈性嵌固于地基中的平面構(gòu)架計算。大中型碼頭工程宜進行離心模型試驗驗證。5.7卸荷式板樁碼頭計算5.7.1卸荷式板樁碼頭中作用于前墻的土壓力應考慮卸荷承臺對土壓力的卸荷作用。5.7.2卸荷式板樁碼頭結(jié)構(gòu)計算宜考慮土體的非線性特性和樁土相互作用，采用三維有限元法進行計算；無條件時，可近似按彈性嵌固于地基中的平面構(gòu)架計算。大中型碼頭工程宜進行離心模型試驗驗證。5.8整體穩(wěn)定性驗算5.8.1板樁碼頭整體穩(wěn)定性的驗算應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《港口工程地基規(guī)范》(JTJ250) 5設計計算5.8.2板樁碼頭的整體穩(wěn)定計算應考慮滑動面通過板樁樁尖的情況，樁尖以下附近有軟土層時，尚應驗算滑動面通過軟土層的情況；當滑動面從樁尖以上附近軟土層中通過時，可不計截樁力的影響。5.8.3當滑動面在錨碇結(jié)構(gòu)前通過時，可不計拉桿拉力對穩(wěn)定性的影響。板樁碼頭設計與施工規(guī)范(JTS167-3-2009)6.1.1鋼筋混凝土板樁、預應力混凝土板樁和地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)應進行強度設計。鋼筋混凝土板樁和地下連續(xù)墻應驗算裂縫寬度，預應力混凝土板樁應進行抗裂驗算。6.2.1前墻結(jié)構(gòu)構(gòu)件應按偏心受壓構(gòu)件設計，軸向力較小時可按受彎構(gòu)件設計。6.2.2鋼板樁的單寬強度應滿足下式要求：N作用標準值產(chǎn)生的每米軸向力(kN);Mmx——作用標準值產(chǎn)生的每米板樁墻最大彎矩(kN·m);6.2.3采用U型鋼板樁時，非焊接組合的U型鋼板樁的截面慣性矩，應進行折減。對上部設有鋼筋混凝土帽梁的U型鋼板樁墻，折減系數(shù)可取0.9。焊接的組合U型鋼板樁，截面慣性矩可不進行折減。6.3.1拉桿拉力的標準值應按下式計算：式中R?——拉桿拉力標準值(kN);l,—拉桿間距(m);6.3.2鋼拉桿可按中心受拉構(gòu)件設計。拉桿桿體段直徑可按下式計算：式中d——拉桿直徑(mm);6構(gòu)件設計γ-—拉桿拉力分項系數(shù)，取1.35;f;——鋼材的抗拉強度設計值(N/mm2)△d-—預留銹蝕量(mm),取2～3mm。6.3.3鋼拉桿桿體連接部位和連接件應按與桿體等強度的原則設計。6.4.1錨碇結(jié)構(gòu)構(gòu)件應按偏心受壓構(gòu)件設計，當軸向力較小時，可按受彎構(gòu)件設計。無導梁或無肋的錨碇板、錨碇墻尚應進行沖切強度的驗算，并宜在預留拉桿孔上下和左右兩倍構(gòu)件厚度的范圍內(nèi)設置加強筋。6.4.2錨碇鋼板樁的強度可按第6.2.2條的規(guī)定計算。6.5.1鋼筋混凝上帽梁可不進行強度計算，可只按構(gòu)造配筋。系船柱塊體與帽梁整體澆筑而又不單設錨碇系統(tǒng)時，帽梁應按強度配筋，并驗算裂縫寬度。帽梁的內(nèi)力可按受船舶系纜力水平分力作用的水平放置的彈性地基梁計算。并宜采用基床系數(shù)法，基床系數(shù)可E板樁墻的彈性模量(kN/m2);1-—單位寬度板樁墻的截而慣性知(m?);l—-板樁墻在拉桿以上的懸臂長度(m);b——板樁墻的計算寬度(m),取1.0m;h——帽梁的高度(m)6.5.2導梁可按剛性支承連續(xù)梁計算，拉桿拉力標準值產(chǎn)生的導梁和導梁懸臂段的最大彎矩可按下列公式計算：式中Mm--拉桿拉力標準值產(chǎn)生的導梁最大彎矩(kN·m);R,——每米寬板樁墻的拉桿拉力標準值(kN/m);M?——拉桿拉力標準值產(chǎn)生的導梁懸臂段最大彎矩(kN·m);l?——導梁懸臂段長度(m)。6.5.3胸墻計算應符合下列規(guī)定。6.5.3.1胸墻豎向可按懸臂梁設計，取拉桿處為固端。主要荷載應為墻后主動土壓力。系船柱塊體與胸墻整體澆筑而又不設單獨錨碇系統(tǒng)時，尚應考慮系纜力的作用，其作用寬度可按以45°向下擴散到拉桿處的原則確定。對開敞式碼頭，尚應考慮墻后主動土壓力與墻前波吸力的作用組合情況。6.5.3.2對工字形截面的胸墻可取下翼板為導梁；L形截面的胸墻可取平臺板為導梁。導梁的內(nèi)力可按第6.5.2條的規(guī)定計算。6.5.4鋼筋混凝土導梁和胸墻應按強度配筋，并驗算裂縫寬度。6.5.5鋼導梁的強度應滿足下式要求：式中γcg——綜合分項系數(shù)，取1.35;Mmu——作用標準值產(chǎn)生的導梁最大彎矩(kN·m);W——導梁的彈性抵抗矩(m2);f;——鋼材的強度設計值(N/mm2)。 7.1.1板樁碼頭的施工方法和施工順序應根據(jù)設計要求、結(jié)構(gòu)特點、工程地質(zhì)、現(xiàn)場地形、作業(yè)環(huán)境和施工條件等因素綜合確定。可作為測設施工測量控制網(wǎng)的依據(jù)。7.1.3板樁碼頭的施工測量應按現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程測量規(guī)范》(JT)203)的有關規(guī)定執(zhí)行。7.1.4在岸坡上采用錘擊或振動下沉板樁時，必須實施設計提出的安全措施，并應對岸7.2鋼筋混凝土板樁預制和儲運7.2.1預制鋼筋混凝土板樁除應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程混凝土施工規(guī)范》(JT)268)的有關規(guī)定外，尚應符合下列規(guī)定。7.2.1.1板樁凸榫和樁尖斜角方向應考慮板樁墻起始沉樁的位置及方向。樁身抹面?zhèn)葢蛴妗?.2.1.2樁身混凝上應連續(xù)澆筑，不得留有施工縫。7.2.1.5預制鋼筋混凝土板樁的允許偏差應符合表7.2.1的規(guī)定。允許偏差(mm)12寬度厚度3545椎槽表面錯臺3661/1000,H不大于207587.2.2鋼筋混凝土板樁的起吊應符合下列規(guī)定。度的70%。7.2.3.2堆垛時每層板樁應用墊木支墊，同層墊木的高度應相同，墊木的間距宜為尚應檢查商檢報告小于5000mm,且每根鋼板樁只允許有1個接頭。7.3.2.4楔形鋼板樁的斜度不宜大于3%。當采用中間夾入梯形鋼板制作楔形鋼板7.3.2.6鋼板樁接長、異形鋼板樁和組合鋼板樁制作的允許偏差應符合表7.3.2的允許偏差(mm)允許偏差(mm)142寬度5接頭錯臺3注：1.為鋼板樁長度，單位為mm;δ為鋼板7.3.3鋼板樁涂層防腐應符合下列規(guī)定。7.3.3.1防腐涂料的品種和質(zhì)量應滿足設計要求，并應符合國家現(xiàn)行產(chǎn)品標準的規(guī)定。7.3.3.2防腐涂層及相應的表面處理應滿足設計要求，海水環(huán)境中尚應符合現(xiàn)行行業(yè)7.3.3.3對在起吊和沉樁過程中損壞的涂層應及時進行修補，修補的涂料應與原涂層相同或配套。受潮水影響部位應采用快干涂料。7.3.4鋼板樁起吊應符合下列規(guī)定。7.3.4.1吊運裝卸鋼板樁宜使用專用鋼吊鉤。7.3.4.2起吊焊接接長的鋼板樁應使翼緣朝上吊裝。7.3.5鋼板樁的堆存和運輸應符合第7.2.3條和第7.2.4條的規(guī)定。U型和2型鋼板樁的堆垛高度不宜大于2m。7.4板樁墻施工7.4.1板樁沉樁所用的打樁機、打樁船或平臺船應具有足夠的起重能力和起吊高度。施工場地和施工水域的條件應滿足打樁機械作業(yè)或船舶吃水的要求。7.4.2板樁沉樁宜采用錘擊沉樁、振動沉樁或壓入沉樁等，沉樁方法應根據(jù)土質(zhì)條件、板樁品種、板樁斷面和沉入深度等確定，并應選擇適宜的樁錘和設備。在密實的土層中沉樁有困難時，可采取鉆孔松土或水沖等輔助沉樁措施。7.4.3板樁沉樁應采用導樁、導梁和導架等定位導向裝置，定位導向裝置應具有足夠的強度和剛度。7.4.4混凝土板樁宜采用單根依次插入的方法，鋼板樁宜采用拼組插入、階梯式沉樁或間隔沉樁的方法。鋼板樁拼組的根數(shù)，U型鋼板樁宜為奇數(shù)，Z型鋼板樁宜為偶數(shù)。7.4.5組合式鋼板樁沉樁應采用先沉主樁、后沉輔樁的間隔沉樁方法。7.4.6板樁墻沉樁應符合下列規(guī)定。7.4.6.1板樁沉樁的允許偏差應符合表7.4.6的規(guī)定。陸上沉樁1垂直于板樁墻軸線方向23垂直板樁墻軸線方向軸線方向457.4.6.2鋼板樁不得出現(xiàn)不連鎖；鋼筋混凝土板樁不得出現(xiàn)脫榫現(xiàn)象。7.4.6.3板樁墻軸線不得出現(xiàn)明顯彎折。當板樁偏離軸線產(chǎn)生平面扭轉(zhuǎn)時，應在后沉板樁中逐根糾正。7.4.6.4當板樁沿墻軸線方向產(chǎn)生過大扇形傾斜時，宜采用沉設楔形板樁的方法進行7.4.6.5板樁沉樁應以樁尖設計高程作為主要控制標準。對有垂直承載力要求的板樁，其沉樁控制標準應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《港口工程樁基規(guī)范》(JTJ254)的有關7.4.7水上施工板樁墻時，應按相關規(guī)定設置標志和警示燈。在風浪較大區(qū)域或臺風季節(jié)施工，應按防臺預案對板樁墻進行加固。7.4.8對混凝土板樁的榫槽豎向空腔應按設計要求進行處理。當設計無要求時，應采用模袋混凝土或砂漿填塞，混凝土和砂漿的強度不宜低于20MPa。填塞前，應清除空腔中的7.5地下連續(xù)墻施工7.5.1地下連續(xù)墻施工應設置導墻，并應符合下列規(guī)定。7.5.1.1導墻應設置在密實的土層上，并應有足夠的強度和穩(wěn)定性。導墻頂面應高出地面50～100mm,并應保證泥漿液面高出地下水位500mm以上。7.5.1.2導墻施工的允許偏差應符合表7.5.1的規(guī)定。導墻允許偏差表7.5.1允許偏差(mm)允許偏差(mm)132導墻面與縱軸線距離4導墻墻面平整度7.5.2地下連續(xù)墻成槽應采用泥漿護壁，泥漿的性能應滿足下列要求。7.5.2.1在一般軟土中成槽時，新配制泥漿的性能指標應符合表7.5.2-1的規(guī)定。1重度(kN/m3)4泥皮厚度(mm/30min)小于123黏度(s)5穩(wěn)定性(g/cm3)小于0.02失水量(mg/30min)小于1067.5.2.2在成槽過程中，應對重復使用的泥漿性能進行檢測。當泥漿的性能指標超過表7.5.2-2的規(guī)定時，應進行凈化處理或廢棄。廢棄泥漿和碴土的排放應符合環(huán)境保護1重度(kN/m3小于12.53失水量(mg/30min)小于202黏度(s)4小于117.5.3地下連續(xù)墻成槽機械設備應根據(jù)地質(zhì)條件、墻體尺寸和施工環(huán)境等選用。 7.5.4地下連續(xù)墻成槽應符合下列規(guī)定。7.5.4.1單元槽段的長度應滿足設計要求。7.5.4.2成槽施工中應對槽體的垂直度、寬度和泥漿性能等進行檢測。當發(fā)現(xiàn)泥漿漏失和槽壁坍塌時，應及時采取處理措施。7.5.4.3槽段開挖后應及時清槽和進行泥漿置換，并應對相鄰槽段混凝土端面進行清刷。清槽和泥漿置換應滿足下列要求：(1)槽底沉積物的厚度不大于200mm;(2)泥漿置換1h后，槽底以上200mm處的泥漿重度不大于12.0kN/m3。7.5.4.4成槽的允許偏差應符合表7.5.4的規(guī)定。允許偏差允許偏差13寬度、厚度020457.5.5地下連續(xù)墻槽段鋼筋骨架的制作和吊裝除應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程混凝土施工規(guī)范》(JTJ268)的有關規(guī)定外，尚應符合下列規(guī)定。7.5.5.1鋼筋骨架宜整體制作，并應在其兩側(cè)面加焊保護層墊板，墊板與槽壁間應留20～30mm間隙。墊板宜采用薄鋼板制作。7.5.5.2槽段鋼筋骨架吊裝時，不得產(chǎn)生不可恢復變形。入槽時應垂直、緩慢下放，不得強行沖擊下放。鋼筋骨架入槽后，宜懸掛在導墻上。7.5.5.3鋼筋骨架制作和吊裝的允許偏差應符合表7.5.5的規(guī)定。允許偏差(mm)允許偏差(mm)15602寬度3厚度7847.5.6地下連續(xù)墻混凝土的施工除應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程混凝土施工規(guī)范》(JT)268)的有關規(guī)定外，尚應符合下列規(guī)定。7.5.6.1混凝土澆筑應在成槽結(jié)束后4h內(nèi)進行，宜采用導管法澆筑。7.5.6.2混凝土澆筑前應對槽底進行檢查，當沉積物厚度超過第7.5.4.3款的規(guī)定7.5.6.3當在同一槽段用2根以上導管澆筑時，導管的間距不宜大于3.0m,導管與接頭或已澆地下連續(xù)墻端面間的距離不宜大于1.5m。在澆筑過程中，各導管處的混凝土表板樁碼頭設計與施工規(guī)范(JTS167—3—2009)面高差不宜大于0.3m。7.5.6.4地下連續(xù)墻頂部宜預留500～800mm的富裕澆筑高度，鑿除浮漿后，墻頂高7.5.6.5槽段間的接頭形式應滿足設計要求。當采用接頭管時，在混凝土初凝前，宜適度旋轉(zhuǎn)或提拔接頭管，使之與混凝土脫離。拔接頭管時，應垂直起吊，且不得損壞接頭處的混凝土。7.5.6.6現(xiàn)澆地下連續(xù)墻的允許偏差應符合表7.5.6的規(guī)定。允許偏差允許偏差142寬度、厚度05相鄰段錯臺3067.5.7預制地下連續(xù)墻的施工應符合下列規(guī)定。7.5.7.1預制地下連續(xù)墻墻板的施工應符合第7.2節(jié)的有關規(guī)定。7.5.7.2成槽的施工應符合第7.5.4條的有關規(guī)定。7.5.7.3預制地下連續(xù)墻墻板吊裝入槽時應榫槽齒合。入槽就位后，應采取保證墻板構(gòu)件位置和高程的臨時固定措施。7.5.7.4預制地下連續(xù)墻墻板安裝的允許偏差應符合表7.5.7的規(guī)定。允許偏差(mm)允許偏差(mm)03247.5.7.5預制地下連續(xù)墻墻板榫槽豎向空腔的處理應符合第7.4.8條的規(guī)定。7.5.7.6當采用自凝泥漿對槽段內(nèi)的泥漿進行置換時，應滿足下列要求：(1)自凝泥漿終凝后的無側(cè)限抗壓強度不低于地下連續(xù)墻處原狀土的無側(cè)限抗壓(2)自凝泥漿的置換量應滿足下式要求：K槽段的容積系數(shù)，黏性土成槽取1.3,砂性土成槽取1.5;W?——槽段的容積(m3);W墻板插入泥漿部分的體積(m3)。7.5.7.7墻前開挖和墻后回填應在自凝泥漿達到設計強度后進行。7.5.8鉆孔排樁式地下連續(xù)墻的施工應符合下列規(guī)定。7.5.8.3鉆孔排樁式地下連續(xù)墻允許偏差應符合表7.5.8的規(guī)定。允許偏差垂直度2孔底沉碴或康土厚度37.6.1.1板樁墻嵌入胸墻或帽梁的深度和鋼筋伸入長度應滿足設計要求。對混凝土7.6.1.2胸墻和帽梁的分段長度應滿足設計要求。分縫的位置不宜留置在板樁鎖件等采取相應措施。胸墻下部宜采用水密模板，且應在抽干水后7.6.1.6現(xiàn)澆混凝土胸墻、帽梁和導梁的允許偏差應符合表7.6.1的規(guī)定。序號號234相鄰段錯臺56迎水面平整度(用2m靠尺檢查)78頂而平整度(用2m靠尺檢查)97.6.2.3周定導梁的連接螺栓應擰緊，外露絲扣不應少于2～3扣。7.6.2.4鋼導梁安裝的允許偏差應符合表7.6.2的規(guī)定。鋼導梁安裝的允許偏差表7.6.2允許偏差(mm)12相鄰段錯臺37.6.2.5鋼導梁的防腐應符合第7.3.3條的規(guī)定。允許偏差(mm)允許偏差(mm)長、寬4203板面對角線允許偏差(mm)l27.7.1.3預制錨碇板和錨碇墻安裝的允許偏差應符合表7.7.1-3的規(guī)定。允許偏差(mm)1沿軸線方向垂直軸線方向230 7.7.1.4現(xiàn)澆錨碇板和錨碇墻的允許偏差應符合表7.7.1-4的規(guī)定。允許偏差(mm)允許偏差(mm)152寬度、厚度3604相鄰段表面錯臺7.7.2錨碇樁墻和錨碇地下連續(xù)墻的施工應符合第7.4節(jié)和第7.5節(jié)的有關規(guī)定。7.8.1.4鋼拉桿桿體端部的平鍛鐓粗和O形桿頭的鍛造應滿足設計要求，并應符合7.8.1.5對桿體端部的平鍛鐓粗部分和鍛造O形桿頭均應按10%抽樣分別進行超聲波探傷檢驗和磁粉探傷檢驗。檢驗結(jié)果應滿足設計要求，并應分別符合國家現(xiàn)行標準《鍛鋼件超聲波檢驗方法》(GB/T6402)和《重型機械通用技術條件鍛鋼件無損探傷》(JB/T5000.15)的有關規(guī)定。7.8.1.7對加工后的螺紋應按10%抽樣進行磁粉探傷檢驗，其結(jié)果應滿足設計要求和現(xiàn)行行業(yè)標準《重形機械通用技術條件鍛鋼件無損探傷》(JB/T5000.15)的有關7.8.1.9鋼拉桿桿體的允許偏差應符合表7.8.1的規(guī)定。7.8.1.10經(jīng)熱處理后的鋼拉桿，其力學性能應滿足設計要求，并應按現(xiàn)行國家標準7.8.1.11鋼拉桿出廠前應進行成品拉力試驗。拉力試驗應按現(xiàn)行國家標準《鋼拉允許偏差(mm)單節(jié)桿體長度(m)5234拉桿直徑(mm)5桿體彎曲(每米)65d/100,且不大于37.8.1.12各組件出廠前應按設計要求進行防腐處理。當拉桿的外敷包裹層在現(xiàn)場施工時，鋼拉桿各組件在出廠前應除銹并涂刷兩道防銹漆。7.8.2鋼拉桿進場應具有產(chǎn)品出廠質(zhì)量證明文件，并應按批次對拉桿各組件的品種、規(guī)格、材質(zhì)和防腐進行驗收，其質(zhì)量應滿足設計要求，并符合現(xiàn)行國家產(chǎn)品標準或合同的7.8.3鋼拉桿在吊運和堆存過程中應避免碰傷螺桿絲扣或使拉桿產(chǎn)生過大變形。7.8.4鋼拉桿安裝應符合下列規(guī)定。7.8.4.1鋼拉桿應在前墻后的回填施工前進行安裝。7.8.4.2鋼拉桿安裝應順直。陸地安裝時，鋼拉桿宜采用墊塊支墊，墊塊間距宜為7.8.4.3張緊拉桿應在錨碇板或錨碇墻前的回的混凝土強度達到設計要求后進行。7.8.4.4拉桿宜采用旋緊螺母或張緊器初步調(diào)整拉桿長度后，再用扭力扳手施加設計7.8.4.5當前墻后的回填高程接近拉桿設計高程時，應采用扭力扳手再次對拉桿的拉力進行調(diào)整，使各拉桿受力均勻并滿足設計要求的預拉力。7.8.4.6拉桿螺母最終緊固后，拉桿的螺紋應至少外露2～3個絲扣。7.8.4.7拉桿安裝的允許偏差應符合表7.8.4的規(guī)定。允許偏差(mm)127.8.5拉桿的外敷包裹層施工應符合下列規(guī)定。7.8.5.1拉桿桿體的包裹層應在安裝前施工。7.8.5.2包裹層所用材料和層數(shù)應滿足設7.9.4.1前墻后的回填應與拉桿的安裝和張緊施工相協(xié)調(diào)。當需要在拉桿安裝前回允許偏差(mm)l棱體頂部邊線203水l:水下7.9.4.5墻后倒濾層施工應與拋石棱體及后方回填施工協(xié)平行推進的方法。當?shù)篂V層為級配碎石時，級配碎石的厚度不應7.9.5板樁碼頭后方陸上大面積回填應符合下列規(guī)定。7.10.1碼頭前沿的挖泥應在碼頭主體結(jié)構(gòu)施工完成后進行。7.10.2碼頭前沿的浚深在碼頭全長方向應均勻進行。當開挖深度較大時應分層進行，分層的厚度不應大于1.5m。7.10.3碼頭前沿的挖泥范圍和高程應滿足設計要求，并宜采用抓斗疏浚船施工。7.10.4碼頭前沿挖泥允許偏差應符合表7.10.4的規(guī)定。允許偏差(mm)127.10.5在挖泥過程中，應對前墻的位移進行監(jiān)測。附錄A水平地基反力系數(shù)A.0.1m法的水平地基反力系數(shù)應按下式確定：K=mZ(A.0.1)式中K——水平地基反力系數(shù)(kN/m3);n水平地基反力系數(shù)隨深度增大的比例系數(shù)(kN/m?);Z——計算點距計算水底的深度(m)。A.0.2m值可通過水平荷載試驗確定，當無試驗資料時，可按表A.0.2選用。m值(kN/m?)I,≥1的黏性土，淤泥1>1,≥0.5的黏性土，粉砂0.5>I,≥0的黏性土，中、細砂1,<0的黏性上，粗砂注：①板樁墻在計算水底處的水平變位大于10mm時，m值可采取分層選取的方法，泥面下一定深度范圍內(nèi)土層的板樁碼頭設計與施工規(guī)范(JTS167—3—2009)附錄B斜拉樁式板樁碼頭內(nèi)力計算B.0.1斜拉樁式板樁碼頭的結(jié)構(gòu)內(nèi)力，可簡化按圖B.0.1所示彈性嵌固于地基中的平B.0.2作用于前墻的土壓力應包括斜拉樁遮簾面至前墻間的土體對前墻的土壓力和斜B.0.2.1斜拉樁遮簾面至前墻間的土體作用于前墻的土壓力強度可采用作圖法計算，式中K'——斜拉樁遮簾面至前墻間的土體對前墻的土壓力系數(shù)；φ-—土的內(nèi)摩擦角(°);B.0.2.2當斜拉樁的縱向間距小于3m時，斜拉樁遮簾面與斜拉樁軸線的距離(圖B.0.2.2)可按下列公式計算：式中d——斜拉樁與假想遮簾面的距離(m);m——斜拉樁間距(m);B.0.2.3斜拉樁變形傳給前墻的力可采用圖B.0.1所示的平面剛架計算，其前墻與斜E,——前墻與遮簾面間土體的彈性模量(kN/m2),宜采用旁壓試驗值；A彈性連桿的豎向間距與彈性連桿的水平向間距之積(m2)L——前墻與斜拉樁的凈距(m)。B.0.3作用于斜拉樁的土壓力可按下列方法計算：(1)作用于假想泥面以上的斜拉樁陸側(cè)土壓力強度按作用于遮簾面上的俯墻主動土壓力計算，作用于斜拉樁海側(cè)的土壓力強度按第B.0.2.1款確定，作用方向與斜拉樁陸側(cè)的土壓力方向相反；(2)假想泥面以下的土體土壓力強度按矩形分布計算，其強度取計算假想泥面處的土體土壓力強度標準值。B.0.4水平地基反力系數(shù)值可按下列方法計算(1)前墻的水平地基反力系數(shù)K?=mZ(B.0.4)式中K;——前墻的水平地基反力系數(shù)(kN/m3);m——水平地基反力系數(shù)隨深度增大的比例系數(shù)(kN/m?);Z——計算點距計算水底的深度(m)。(2)斜拉樁的水平地基反力系數(shù)以假想泥面為計算水底，按式(B.0.4)計算，地基彈性反力的方向取與斜拉樁軸向垂直。附錄C本規(guī)范用詞用語說明主編單位：中交第一航務工程勘察設計院有限公司參加單位：中交第一航務工程局有主要起草人：劉永繡(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)(以下按姓氏筆畫為序)付愛珍(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)劉進生(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)李元音(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)邸有政(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)楊麗民(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)貢金鑫(大連理工大學)吳荔丹(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)張樹仁(中交第一航務工程局有限公司)趙曉嵐(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)李德春(交通運輸部水運局)闞津(交通運輸部水運局)吳敦龍(中交水運規(guī)劃設計院有限公司)劉永繡(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)祝世華(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)邸有政(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)吳荔丹(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)章始紅(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)王芳萍(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)管理組人員名單：劉進生(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)楊麗民(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)李元音(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)趙曉嵐(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)章始紅(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)中華人民共和國行業(yè)標準板樁碼頭設計與施工規(guī)范 2術語 3基本規(guī)定 3.3耐久性設計 4.1一般規(guī)定 4.4錨碇結(jié)構(gòu) 4.6斜拉樁式板樁碼頭 4.7遮簾式板樁碼頭 4.8卸荷式板樁碼頭 5設計計算 5.1作用和作用組合 5.2剩余水壓力和土壓力 5.3前墻計算 5.4錨碇結(jié)構(gòu)計算 5.5斜拉樁式板樁碼頭計算 5.7卸荷式板樁碼頭計算 6構(gòu)件設計 7施工 7.1一般規(guī)定 7.2鋼筋混凝土板樁預制和儲運 7.3鋼板樁驗收、加工和儲運 7.4板樁墻施工 7.5地下連續(xù)墻施T 7.7錨碇結(jié)構(gòu)施工 7.8拉桿施工 7.9回填施T 7.10碼頭前沿挖泥 附錄B斜拉樁式板樁碼頭內(nèi)力計算 術要求是與其他碼頭結(jié)構(gòu)型式相同的，本規(guī)范僅就板樁碼3.3.4“兩布三油”是指2層瀝青麻布或纖維布纏裹，并在拉桿及2布表面涂瀝青共3層。4.2.12此條是根據(jù)目前國內(nèi)地下墻挖槽機械性能和施工能力和2003年發(fā)布的《港口工防漏性，避免碼頭前墻出現(xiàn)漏土現(xiàn)象，需要選擇合適的接頭形式。排樁式地下墻墻體結(jié)4.2.14接頭形式應按結(jié)構(gòu)的使用和受力要求，現(xiàn)澆地下連續(xù)墻的混凝土由于是在泥漿中澆筑的，其強度可能低于空氣中澆筑的混凝土強度。隨著近年來地下連續(xù)墻施工技術的發(fā)展，現(xiàn)澆地下連續(xù)墻混凝土強度等級一般均可達到C25～C40,故將最低混凝土強度度加大到不小于70mm。4.3.2、4.3.3隨著許多大型深水板樁碼頭的相繼建成，拉桿直徑也突破了過去40~80mm的適用范圍，已接近100mm,鋼拉桿的加工制作和力學性能也能滿足設計要求。經(jīng)直徑較大時，往往芯部性能欠佳，其抗拉強度設計值會有一定程度減小，現(xiàn)行國家標準徑超過100mm,沒有給出抗拉強度設計值，因此其應用受到一定的限制；但隨著熱處理鋼考慮到直徑100mm以上的鋼拉桿日前在我國應用還不多，為了保證鋼拉桿質(zhì)量，本條要求對直徑大于100mm的鋼拉桿應進行相應驗證試驗。4.3.10在調(diào)查中發(fā)現(xiàn)，有的板樁碼頭前沿150kN系船柱處由于只設單根副拉桿，致使施工也簡單。當板樁墻后不遠處有已建的地上或地下建筑物(或管道),遠遠滿足不了錨4.5.1導梁和帽梁合一的形式稱為胸墻。這種形式一般在水位差不大力混凝土)結(jié)構(gòu)。在歐洲和日本普遍采用前者，在前蘇聯(lián)和我國兩者兼有。鋼質(zhì)斜拉樁設備的原因多采用3:1。有的文獻指出，斜遮簾式板樁碼頭結(jié)構(gòu)為近年來開發(fā)的新結(jié)構(gòu)型式，遮簾式板方案①在某港建設10萬噸級板樁碼頭獲得成功。方案①和方案②各有其優(yōu)缺點。卸荷式板樁碼頭當采用胸墻與承臺整體連接時，為避免樁基不均勻沉降導致前墻正(被動土壓力)均取標準值，其設計值可采用求算出的標準值乘綜合分項系數(shù)。按上述所力。在河港，水位的降落主要是由于洪峰衰減和泄洪土時，則應考慮剩余水壓力。根據(jù)國內(nèi)外經(jīng)驗及我國的實際情況剩余水頭一般采用頭可采用(1/3～1/2)平均潮差。但若排水孔高程設計5.2.3現(xiàn)場原型觀測與室內(nèi)模型試驗結(jié)果都表明了作用于板樁墻上的土壓力分布是隨桿位移較大等情況),板樁墻后主動土壓力視為與剛性墻相同大小與按庫倫土壓力公式計算的數(shù)值基本相同?！癛”形曲線分布的定量確定日前尚缺乏采用作用于板樁墻上的主動土壓力按三角形分布，而對以彎曲變形為主的板樁墻考慮了所不同的是在推導公式時比庫倫公式多考慮了土的黏聚力c的作用因素，彌補了庫倫公式只能適用于無黏性土，計算公式的詳細推導可見有關專題研究報告。所以公式能同時(3)與朗金公式相比公式能考慮與墻背間的摩擦角δ的作用，所以無需再考慮被動板樁碼頭施工中，板樁墻后的回填是一個很重要的問題。如果回填速率能滿足土的周結(jié)要求，則采用固結(jié)快剪指標計算土壓力是合適的，如果5.2.7板樁墻的位移(或變形)在土與墻之間將發(fā)生相對移動，因而在其間就產(chǎn)生了摩擦力。在極限平衡狀態(tài)時，墻前破裂土體因向前移動而使墻對土產(chǎn)生向下的摩擦力。此土壓力的數(shù)值將減小。所以計算時墻前外摩擦角δ取正值，經(jīng)驗可知δ取值對主動土壓力大小影響不大，一般小于等于10%,但對被動土壓力的影化公式與按基于滑動面為曲面的方法所得的結(jié)果接近，因為一般認為后一種方法是比較正確地反映土體處于極限平衡時的應力狀態(tài)的；從不同方法計算比較可見被動土壓力系數(shù)隨著內(nèi)摩擦角δ及相應的外摩擦角δ的增大兩者差別也在增大；用本公式計算取差小于等于10%;《水運工程抗震設計規(guī)范》(JTJ225)推薦取δ≤15°,木規(guī)范推薦取的方法，該法在計算被動土壓力時采用朗金公式取δ=0,但為了考慮土與板樁之間實際不再考慮增減修正系數(shù)K和K',經(jīng)計算對黏性土取用δ=3/4φ≤20°,對砂性土取用現(xiàn)往往達到0.5m,甚至更多。對碼頭前沿表層黏性土，考慮到碼頭前沿開挖的擾動作用根據(jù)對國內(nèi)20個實際工程計算對比，發(fā)現(xiàn)有7個工程用“踢腳”穩(wěn)定求出的入土深前墻的入土深度應滿足“踢腳”穩(wěn)定的要求是采用以分項系數(shù)表達的極限狀態(tài)設不考慮波浪力時，可變作用效應是碼頭面可變作用產(chǎn)生的主動土壓力對拉桿錨碇點作用分項系數(shù)的確定是在校準原來的安全系數(shù)水準，經(jīng)各規(guī)范編制過程中，曾對20個工程進行了確定入土深度的校準對國內(nèi)14個板樁碼頭進行了可靠度分析，結(jié)論是建議將“踢腳”構(gòu)調(diào)整系數(shù)γ?提高到1.3,使得其可靠度指標達到3.405,經(jīng)部審查會審查意見，確定為支承法，底端彈性嵌固狀態(tài)采用彈性線法。這兩種計算方法位移的影響。只是用此法計算時水平地基反力系數(shù)的確定要慎重。用彈性線法計算往往偏于危險，為了安全本條規(guī)定對剛度拉桿錨碇點的位移也等于零，實際情況與這…假定是有出及錨碇點位移可使前墻跨中彎矩減小這兩個因素，本條規(guī)定跨中用0.7～0.8,對剛度較小的板樁墻主要是第一種因素影響，對剛度較大的板樁墻主要是5.3.5豎向彈性地基梁法是近年來推廣采用的方法。前墻入土段墻后僅考慮由設計水底以上超載(地面荷載加土體重)產(chǎn)生的主動土壓力，不考慮土體本身產(chǎn)生的土壓力，因為這部分土壓力已反映在土抗力中。桿系有限元法就是根據(jù)近年設計的多座板樁碼頭工程的現(xiàn)場測試結(jié)果表明，受力變形加錨碇結(jié)構(gòu)位移計算的結(jié)果總是小于實測結(jié)果，分析其中必有其他因素產(chǎn)生的本條中式(5.4.1-2)是根據(jù)空間滑動棱體的體積與平面滑動棱體的體積之比推導出本條中式(5.4.2),錨碇墻、錨碇板后土體本身產(chǎn)生的主動土壓力水平分力Ea為永產(chǎn)生的主動土壓力水平分力E,為非主導可變作用。土壓力分項系數(shù)與表5.3.2-2的值98規(guī)范對幾座具有典型性的板樁碼頭在改變錨碇墻后填料的條件下進行了錨碇墻穩(wěn)定的校準計算，計算結(jié)果表明，結(jié)構(gòu)調(diào)整系數(shù)γ取1.15,錨碇板的穩(wěn)定性符合結(jié)構(gòu)設計精度的要求。本次修訂專題研究時，對國內(nèi)14個板樁碼頭進行了可靠度分析，擬將穩(wěn)定驗算表達式中的結(jié)構(gòu)調(diào)整系數(shù)γ?提高為1.25。這個系數(shù)從概念上說，稱為抗力分項5.4.10根據(jù)國外對板樁碼頭工程的觀測，板樁碼頭錨碇點的位移一般為20～40mm,最碇樁墻在拉桿處的水平位移不宜大于50mm,再加上拉桿受力伸長，使板樁墻錨碇點的位5.4.11本條中式(5.4.11-1)和式(5.4.11-2)是根據(jù)叉樁中壓樁和拉樁的軸向變形推導我國自20世紀70年代以來所建造的10座左右這種型式的碼頭，大體上都是參照或類同于上述方法進行的。雖也曾進行過兩次實體觀測，但所獲資料有限。鑒于目前對于斜拉樁式板樁結(jié)構(gòu)還沒有一個普遍公認的較好計算方法，可考慮采用附錄B的方法進行。需定了只適用于斜拉樁間距小于3m的情況。卸荷式板樁碼頭結(jié)構(gòu)作為一種新開發(fā)的結(jié)構(gòu)型難點是承臺下各基樁的內(nèi)力計算，條文提出應按考慮土體為非線性體的有限元法計算。簡化計算方法是假定各基樁間和基樁與前墻間簡化U型(拉森)鋼板樁有一般型式和組合型式兩種斷面，因其鎖口位于斷面的中和軸上，受后對其截面系數(shù)進行適當?shù)恼蹨p。關于鋼板樁截面的折減系數(shù)鋼板樁的斷面折減系數(shù)ξ,板樁頂不設帽梁并打入軟土時ξ=0.7,設置剛性帽梁時ξ=勻的影響，一般都將拉桿拉力R。乘以受力不均勻系數(shù)ξ=1.3～1.5。國內(nèi)曾對某些板勻系數(shù)ξ作為設計拉桿拉力是比較合理的。銹蝕余量△d的取值是參考了國內(nèi)外資料確定的，考慮到螺栓連接部位的工作環(huán)境與桿7.1.2擬建工程區(qū)域的測量控制點基本上都是在勘測階段測設的，距正式施工有較長時進行認真復核，確認無誤后方可作為測設施工測量控制網(wǎng)的依據(jù)。7.1.4在岸坡上采用錘擊或振動沉樁時，會對土體產(chǎn)生震動和擠土作用，尤其是在滲透性較差的飽和土內(nèi)沉樁，擠土產(chǎn)生的超靜水壓力難以消散，土體抗剪強度降低。此外，震動也會降低周圍土體的抗剪強度。因此錘擊和振動沉樁往往會引起岸坡失穩(wěn)或變形，并對臨近建