超過一定規(guī)模模板工程施工．計算書及相關(guān)圖紙

9.1計算依據(jù) 19.2梁底模板計算書 29.2.1梁底模板1050×2000（盤扣式，梁板立柱不共用）計算書 29.2.2梁底模板800×1800（盤扣式，梁板立柱不共用）計算書 169.2.3梁底模板500×1500（盤扣式，梁板立柱不共用）計算書 319.2.4梁底模板500×600（盤扣式，梁板立柱不共用）計算書 469.2.5梁底模板400×600（盤扣式，梁板立柱不共用）計算書 609.2.6梁底模板300×600（盤扣式，梁板立柱共用）計算書 749.3梁側(cè)模板計算書 889.3.1梁1050×2000側(cè)模板計算書 889.3.2梁800×1800側(cè)模板計算書 979.3.3梁500×1500側(cè)模板計算書 1069.4板底模板計算書 1149.4.1厚度400mm板底模板計算書 1149.4.2厚度300mm板底模板計算書 1289.4.3厚度250mm板底模板計算書 1439.4.4厚度200mm板底模板計算書 1579.4.5厚度180mm板底模板計算書 1729.4.6厚度150mm板底模板計算書 1879.4.7厚度100mm板底模板計算書 2029.5附圖 217高支模連墻件大樣圖（無法抱柱位置處） 237高支模監(jiān)測點布置圖 238PAGE2219.1計算依據(jù)本計算書選用具有代表性的梁、板進(jìn)行計算。其中樓板支架按照盤扣式鋼管支撐架體計算，梁底支架按照盤扣式鋼管支撐架體計算。本工程盤扣架立桿采用規(guī)格為48.3×3.2的標(biāo)準(zhǔn)型立桿、主楞采用48×2.6普通鋼管，考慮折舊、磨損及材料市場原因，計算書中對鋼管壁厚進(jìn)行折減，立桿選用盤扣式48×3.0mm鋼管，主楞采用48×2.5鋼管，木方選用40×80mm，面板選用15mm厚膠合板進(jìn)行計算。計算依據(jù)：1、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20186、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20167、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ231-20218、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20089.2梁底模板計算書9.2.1梁底模板1050×2000（盤扣式，梁板立柱不共用）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KZL2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1050×2000模板支架高度H(m)3.8模板支架橫向長度B(m)5.8模板支架縱向長度L(m)15.6梁側(cè)樓板厚度(mm)150二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.085其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.5Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.8風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.2非自定義:0.225地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)73.8風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.867風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)3.6三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁一側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)500支撐架頂層水平桿步距h'(mm)500可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)415新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)600、900混凝土梁距梁底兩側(cè)立桿中的位置居中梁底左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450板底右側(cè)立桿距梁中心線距離s2(mm)775梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁底左側(cè)立桿距離(mm)300,600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)250梁底支撐小梁根數(shù)10梁底支撐小梁間距117每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ231-2021梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)75梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)75荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載的組合值系數(shù)ψc10.90.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.31.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1設(shè)計簡圖如下：\h立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)12面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)4200取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×φc×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2)+1.5×0.9×3]×1＝77.528kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×2]×1＝73.073kN/mq1活＝γ0×1.5×φc×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2)+1×1×3]×1＝54.1kN/m計算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×73.073×0.1172+0.121×4.455×0.1172＝0.114kN·mσ＝Mmax/W＝0.114×106/37500＝3.034N/mm2≤[f]＝12N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×54.1×116.6674/(100×4200×281250)＝0.054mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[116.667/150，10]＝0.778mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×73.073×0.117+0.446×4.455×0.117＝3.582kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×73.073×0.117+1.223×4.455×0.117＝10.38kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×73.073×0.117+1.142×4.455×0.117＝8.505kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×54.1×0.117＝2.48kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×54.1×0.117＝7.214kNR3'=0.928q2L=0.928×54.1×0.117＝5.857kN五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)16.94小梁計算方式簡支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.582/1＝3.582kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[10.38,8.505,10.38]/1=10.38kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=3.582/1＝3.582kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×1.05/9=0.033kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.3×0.5×2=1.43kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.3×0.5×(2-0.15)=1.323kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.775-1.05/2)/2×1=1.319kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左=3.582+0.033+1.43=5.046kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=10.38+0.033=10.413kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.582+0.033+1.323+1.319=6.258kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.046,10.413,6.258]=10.413kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.48/1＝2.48kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[7.214,5.857,7.214]/1=7.214kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=2.48/1＝2.48kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×1.05/9=0.023kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×2=1kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(2-0.15)=0.925kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×1×3]×(0.775-1.05/2)/2×1=0.908kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.48+0.023+1=3.504kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=7.214+0.023=7.238kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.48+0.023+0.925+0.908=4.337kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.504,7.238,4.337]=7.238kN/m為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.413×0.62，0.5×10.413×0.252]＝0.469kN·mσ=Mmax/W=0.469×106/6780=69.113N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×10.413×0.6，10.413×0.25]＝3.124kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.124×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝15.617N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×7.238×6004/(384×206000×16.94×104)＝0.35mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.238×2504/(8×206000×16.94×104)＝0.101mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[10.413×0.6,0.5×10.413×0.6+10.413×0.25]=6.248kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.028kN,R2=6.248kN,R3=5.123kN,R4=5.123kN,R5=5.123kN,R6=5.123kN,R7=5.123kN,R8=5.123kN,R9=6.248kN,R10=3.755kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[7.238×0.6,0.5×7.238×0.6+7.238×0.25]=4.343kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.102kN,R2'=4.343kN,R3'=3.529kN,R4'=3.529kN,R5'=3.529kN,R6'=3.529kN,R7'=3.529kN,R8'=3.529kN,R9'=4.343kN,R10'=2.602kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.6主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.5主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.22×106/3860=57.057N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.243kNτmax=2Vmax/A=2×5.243×1000/357＝29.372N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.036mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=6.471kN，R2=8.353kN，R3=8.135kN，R4=7.052kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=6.471/0.6=10.785kN，P2=8.353/0.6=13.922kN，P3=8.135/0.6=13.559kN，P4=7.052/0.6=11.754kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30可調(diào)托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4]＝13.922kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48.3×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×500,500+2×0.7×415)=1081mmλ=hmax/i=1081/15.9=67.987≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得，φ＝0.7322、風(fēng)荷載計算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.225×0.6×0.52/10＝0.005kN·m3、穩(wěn)定性計算P1＝10.785kN，P2＝13.922kN，P3＝13.559kN，P4＝11.754kN立桿最大受力Nw＝max[P1，P2，P3，P4]+1.1×1.3×0.15×(3.8-2)+Mw/lb＝max[10.785，13.922，13.559，11.754]+0.386+0.005/0.9＝14.314kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14313.757/(0.732×424)+0.005×106/4490＝47.232N/mm2≤[f]＝300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ231-2021第6.1.4:對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3H/B=3.8/5.8=0.655≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×1.5×(0.225×15.6×3.8×3.6+0.5×15.6×3.8)=104.837kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=1.3×[0.5+0.15×3.8/(0.6×0.9)]×15.6×5.82/2=530.615kN·mMT=104.837kN·m≤MR=530.615kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×1.5×(0.085×15.6×3.82+0.5×15.6×3.8)=65.863kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=1.3×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×3.8/(0.6×0.9)]×15.6×5.82/2=1814.893kN·mMT=65.863kN·m≤MR=1814.893kN·m滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=14.314kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=14.314kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=14.314kN滿足要求！9.2.2梁底模板800×1800（盤扣式，梁板立柱不共用）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KZL2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)800×1800模板支架高度H(m)8.9模板支架橫向長度B(m)27.4模板支架縱向長度L(m)42.8梁側(cè)樓板厚度(mm)300二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.161其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.5Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)8.7風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.2非自定義:0.133地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)1風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)8.7三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1000支撐架頂層水平桿步距h'(mm)1500可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)600、900混凝土梁距梁底兩側(cè)立桿中的位置居中梁底左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450板底左側(cè)立桿距梁中心線距離s1(mm)650板底右側(cè)立桿距梁中心線距離s2(mm)650梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁底左側(cè)立桿距離(mm)450梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)250梁底支撐小梁根數(shù)8梁底支撐小梁間距114每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ231-2021梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)0梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)0荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載的組合值系數(shù)ψc10.90.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.31.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1設(shè)計簡圖如下：\h立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)12面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)4200取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×φc×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝70.235kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝65.78kN/mq1活＝γ0×1.5×φc×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1×1×3]×1＝49kN/m計算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×65.78×0.1142+0.121×4.455×0.1142＝0.099kN·mσ＝Mmax/W＝0.099×106/37500＝2.639N/mm2≤[f]＝12N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×49×114.2864/(100×4200×281250)＝0.045mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[114.286/150，10]＝0.762mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×65.78×0.114+0.446×4.455×0.114＝3.182kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×65.78×0.114+1.223×4.455×0.114＝9.215kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×65.78×0.114+1.142×4.455×0.114＝7.558kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×49×0.114＝2.201kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×49×0.114＝6.401kNR3'=0.928q2L=0.928×49×0.114＝5.197kN五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)16.94小梁計算方式簡支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.182/1＝3.182kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[9.215,7.558,9.215]/1=9.215kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=3.182/1＝3.182kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.8/7=0.033kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.3×0.5×(1.8-0.3)=1.073kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.3×0.5×(1.8-0.3)=1.073kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.65-0.8/2)/2×1=1.992kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×3]×(0.65-0.8/2)/2×1=1.992kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.182+0.033+1.073+1.992=6.279kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=9.215+0.033=9.248kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.182+0.033+1.073+1.992=6.279kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.279,9.248,6.279]=9.248kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.201/1＝2.201kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.401,5.197,6.401]/1=6.401kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=2.201/1＝2.201kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.8/7=0.023kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.8-0.3)=0.75kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.8-0.3)=0.75kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1×1×3]×(0.65-0.8/2)/2×1=1.379kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1×1×3]×(0.65-0.8/2)/2×1=1.379kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.201+0.023+0.75+1.379=4.352kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=6.401+0.023=6.424kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.201+0.023+0.75+1.379=4.352kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.352,6.424,4.352]=6.424kN/m為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.248×0.62，0.5×9.248×0.252]＝0.416kN·mσ=Mmax/W=0.416×106/6780=61.381N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×9.248×0.6，9.248×0.25]＝2.774kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.774×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝13.87N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.424×6004/(384×206000×16.94×104)＝0.311mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.424×2504/(8×206000×16.94×104)＝0.09mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[9.248×0.6,0.5×9.248×0.6+9.248×0.25]=5.549kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.767kN,R2=5.549kN,R3=4.555kN,R4=4.555kN,R5=4.555kN,R6=4.555kN,R7=5.549kN,R8=3.767kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.424×0.6,0.5×6.424×0.6+6.424×0.25]=3.854kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.611kN,R2'=3.854kN,R3'=3.132kN,R4'=3.132kN,R5'=3.132kN,R6'=3.132kN,R7'=3.854kN,R8'=2.611kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.6主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.5主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.655×106/3860=169.743N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝7kNτmax=2Vmax/A=2×7×1000/357＝39.213N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.209mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[450/150，10]＝3mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=4.055kN，R2=13.999kN，R3=4.055kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=4.055/0.6=6.759kN，P2=13.999/0.6=23.332kN，P3=4.055/0.6=6.759kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30可調(diào)托座最大受力N＝max[P1，P2，P3]＝23.332kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48.3×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1000,1500+2×0.7×500)=2200mmλ=hmax/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得，φ＝0.2692、風(fēng)荷載計算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.133×0.6×12/10＝0.012kN·m3、穩(wěn)定性計算P1＝6.759kN，P2＝23.332kN，P3＝6.759kN立桿最大受力Nw＝max[P1，P2，P3]+1.1×1.3×0.15×(8.9-1.8)+Mw/lb＝max[6.759，23.332，6.759]+1.523+0.012/0.9＝24.868kNf＝N/(φA)+Mw/W＝24868.114/(0.269×424)+0.012×106/4490＝220.707N/mm2≤[f]＝300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ231-2021第6.1.4:對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3H/B=8.9/27.4=0.325≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×1.5×(0.133×42.8×8.9×8.7+0.5×42.8×8.7)=846.372kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=1.3×[0.5+0.15×8.9/(0.6×0.9)]×42.8×27.42/2=62078.259kN·mMT=846.372kN·m≤MR=62078.259kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×1.5×(0.161×42.8×8.92+0.5×42.8×8.7)=988.2kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=1.3×[0.5+(24+1.1)×0.3+0.15×8.9/(0.6×0.9)]×42.8×27.42/2=219350.917kN·mMT=988.2kN·m≤MR=219350.917kN·m滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)600混凝土強(qiáng)度等級C50混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)13.398混凝土的實測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)1.096立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=24.868kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=1.096N/mm2，η=1，h0=h-20=580mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=3120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.096+0.25×0)×1×3120×580/1000=1388.325kN≥F1=24.868kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=13.398N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×13.398×40000/1000=2170.476kN≥F1=24.868kN滿足要求！9.2.3梁底模板500×1500（盤扣式，梁板立柱不共用）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL17混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1500模板支架高度H(m)12.6模板支架橫向長度B(m)27.4模板支架縱向長度L(m)42.8梁側(cè)樓板厚度(mm)150二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.085其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.5Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)12.6風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.2非自定義:0.133地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)12.6風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)12.4三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)300支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1500支撐架頂層水平桿步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底兩側(cè)立桿中的位置居中梁底左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)150板底左側(cè)立桿距梁中心線距離s1(mm)500板底右側(cè)立桿距梁中心線距離s2(mm)500梁底增加立桿根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)250梁底支撐小梁根數(shù)8梁底支撐小梁間距71每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ231-2021梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)100梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)100荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載的組合值系數(shù)ψc10.90.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.31.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1設(shè)計簡圖如下：\h立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)12面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)4200取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×φc×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×3]×1＝59.296kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝54.841kN/mq1活＝γ0×1.5×φc×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1×1×3]×1＝41.35kN/m計算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×54.841×0.0712+0.121×4.455×0.0712＝0.033kN·mσ＝Mmax/W＝0.033×106/37500＝0.872N/mm2≤[f]＝12N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×41.35×71.4294/(100×4200×281250)＝0.006mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[71.429/150，10]＝0.476mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×54.841×0.071+0.446×4.455×0.071＝1.681kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×54.841×0.071+1.223×4.455×0.071＝4.867kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×54.841×0.071+1.142×4.455×0.071＝3.999kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×41.35×0.071＝1.161kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×41.35×0.071＝3.376kNR3'=0.928q2L=0.928×41.35×0.071＝2.741kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.6小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁彈性模量E(N/mm2)10000小梁截面慣性矩I(cm4)170.667小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=1.681/1＝1.681kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[4.867,3.999,4.867]/1=4.867kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=1.681/1＝1.681kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/7=0.02kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.3×0.5×(1.5-0.15)=0.965kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.3×0.5×(1.5-0.15)=0.965kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.5-0.5/2)/2×1=1.319kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.5-0.5/2)/2×1=1.319kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.681+0.02+0.965+1.319=3.986kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=4.867+0.02=4.887kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.681+0.02+0.965+1.319=3.986kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.986,4.887,3.986]=4.887kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.161/1＝1.161kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[3.376,2.741,3.376]/1=3.376kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=1.161/1＝1.161kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/7=0.014kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.5-0.15)=0.675kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.5-0.15)=0.675kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×1×3]×(0.5-0.5/2)/2×1=0.908kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×1×3]×(0.5-0.5/2)/2×1=0.908kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.161+0.014+0.675+0.908=2.758kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=3.376+0.014=3.39kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.161+0.014+0.675+0.908=2.758kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.758,3.39,2.758]=3.39kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.887×0.92，0.5×4.887×0.252]＝0.495kN·mσ=Mmax/W=0.495×106/42667=11.597N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.887×0.9，4.887×0.25]＝2.749kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.749×1000/(2×40×80)＝1.289N/mm2≤[τ]=1.6N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.39×9004/(100×10000×170.667×104)＝0.679mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.39×2504/(8×10000×170.667×104)＝0.097mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.887×0.9,0.375×4.887×0.9+4.887×0.25]=5.498kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.484kN,R2=5.498kN,R3=4.521kN,R4=4.521kN,R5=4.521kN,R6=4.521kN,R7=5.498kN,R8=4.484kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.39×0.9,0.375×3.39×0.9+3.39×0.25]=3.814kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.103kN,R2'=3.814kN,R3'=3.099kN,R4'=3.099kN,R5'=3.099kN,R6'=3.099kN,R7'=3.814kN,R8'=3.103kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.6主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.5主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.363×106/3860=94.158N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.99kNτmax=2Vmax/A=2×5.99×1000/357＝33.557N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.077mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=11.416kN，R2=11.416kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=11.416/0.6=19.027kN，P2=11.416/0.6=19.027kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30可調(diào)托座最大受力N＝max[P1，P2]＝19.027kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48.3×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得，φ＝0.3862、風(fēng)荷載計算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.133×0.9×1.52/10＝0.04kN·m3、穩(wěn)定性計算P1＝19.027kN，P2＝19.027kN立桿最大受力Nw＝max[P1，P2]+1.1×1.3×0.15×(12.6-1.5)+Mw/lb＝max[19.027，19.027]+2.381+0.04/0.3＝21.541kNf＝N/(φA)+Mw/W＝21540.933/(0.386×424)+0.04×106/4490＝140.525N/mm2≤[f]＝300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ231-2021第6.1.4:對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3H/B=12.6/27.4=0.46≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×1.5×(0.133×42.8×12.6×12.4+0.5×42.8×12.6)=1564.678kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=1.3×[0.5+0.15×12.6/(0.9×0.9)]×42.8×27.42/2=59177.406kN·mMT=1564.678kN·m≤MR=59177.406kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×1.5×(0.085×42.8×12.62+0.5×42.8×12.6)=1143.732kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=1.3×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×12.6/(0.9×0.9)]×42.8×27.42/2=137813.735kN·mMT=1143.732kN·m≤MR=137813.735kN·m滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)9.686混凝土的實測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)0.911立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=21.541kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1200×100/1000=76.524kN≥F1=21.541kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=21.541kN滿足要求！9.2.4梁底模板500×600（盤扣式，梁板立柱不共用）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL18混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×600模板支架高度H(m)8.9模板支架橫向長度B(m)27.4模板支架縱向長度L(m)42.8梁側(cè)樓板厚度(mm)200二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.11其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.5Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)8.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.2非自定義:0.133地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)1風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)8.7三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)300支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1500支撐架頂層水平桿步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底兩側(cè)立桿中的位置居中梁底左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)150板底左側(cè)立桿距梁中心線距離s1(mm)500板底右側(cè)立桿距梁中心線距離s2(mm)500梁底增加立桿根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)0梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距125每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ231-2021梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)100梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)100荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載的組合值系數(shù)ψc10.90.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.31.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1設(shè)計簡圖如下：\h立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)12面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)4200取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×φc×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×0.9×3]×1＝26.477kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝22.022kN/mq1活＝γ0×1.5×φc×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1×1×3]×