2024年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》通關(guān)必做強化訓(xùn)練試題庫300題及詳解

PAGEPAGE12024年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》通關(guān)必做強化訓(xùn)練試題庫300題及詳解一、單選題1.某多層砌體結(jié)構(gòu)承重墻段A，如圖所示，兩端均設(shè)構(gòu)造柱，墻厚240mm，長度4000mm，采用燒結(jié)普通磚砌筑。1.當(dāng)砌體抗剪強度設(shè)計值fv=0.14MPa時，假定對應(yīng)于重力荷載代表值的砌體截面平均壓應(yīng)力σ0=0.3MPa，試問該墻段截面抗震受剪承載力（kN）應(yīng)與下列（）項數(shù)值最為接近。A、150B、170C、185D、200答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）計算如下：由σ0/fv=0.3/0.14=2.14，根據(jù)第10.2.1條表10.2.1可得，磚砌體正應(yīng)力影響系數(shù)ζN=1.14；則砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度設(shè)計值為：fVE=ζNfv=1.14×0.14=0.16MPa；根據(jù)第10.1.5條表10.1.5可得，γRE=0.9，A=240×4000=960000mm2，根據(jù)第10.2.2條式（10.2.2-1）計算，該墻段截面抗震受剪承載力為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。2.假定，題6中普通螺栓連接改為采用10.9級高強度螺栓摩擦型連接，螺栓個數(shù)及位置不變，摩擦面抗滑移系數(shù)μ=0.45。支托板僅在安裝時起作用，其他條件同題6。試問，選用下列何種規(guī)格的高強度螺栓最為合適？（）[2013年真題]提示：①剪力平均分配；②按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB500017—2003）作答。A、M16B、M22C、M27D、M30答案：B解析：每個螺栓的抗剪力最外排螺栓拉力根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第7.2.2條式（7.2.2-2）可知，在剪拉構(gòu)件中螺栓應(yīng)滿足：解得P≥（76.5+107.6）=184.1kN。根據(jù)第7.2.2條表7.2.2-2可知，高強度螺栓取M22。3.某預(yù)制混凝土簡支空心板，截面尺寸如圖7-8所示。截面承受的彎矩組合設(shè)計值Md＝565kN·m?？招陌宀捎肅25混凝土，HRB335鋼筋，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝0.9。fcd＝11.5MPa，ftd＝1.23MPa，fsd＝280MPa，ζb＝0.56。若將空心板截面換算為等效的I形截面，等效截面尺寸為上翼緣厚度h′f＝95mm，下翼緣厚度hf＝95mm，腹板厚b＝456mm，則混凝土受壓區(qū)高度x為（）mm。A、120.5B、153.5C、172.5D、192.5答案：C解析：4.某基礎(chǔ)承受上部結(jié)構(gòu)傳遞的F、M、V等荷載作用。基礎(chǔ)自重設(shè)計值和基礎(chǔ)上的土重設(shè)計值為G=155kN，已知計算出基礎(chǔ)底面邊緣的最大和最小壓力設(shè)計值分別為pmax=315kN/m2和pmin=105kN/m2，如圖所示。1.基礎(chǔ)柱邊截面Ⅰ—Ⅰ的彎矩設(shè)計值MⅠ最接近于（）kN·m。A、191.5B、168.4C、155.3D、145.5答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.11條規(guī)定，對于矩形基礎(chǔ)，任意截面的底板彎矩可按下式計算：式中，p為地基反力設(shè)計值，經(jīng)計算為：已知：由此可知，A項數(shù)值最為接近。5.某簡支梁采用熱軋普通工字鋼，型號I36a（Wx=878cm3），跨度為5m。梁上翼緣作用有均布荷載設(shè)計值q=36kN/m（包括自重），則梁的彎曲應(yīng)力σ最接近（）N/mm2。A、115B、122C、128D、133答案：B解析：6.某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的豎向力設(shè)計值分別為F1和F2。基礎(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎(chǔ)梁為無限剛度，地基反力按直線分布。2.已知中密中砂層地基承載力特征值fak=250kPa，試確定基底地基承載力特征值fa最接近（）kPa。提示：可假定基礎(chǔ)寬度bf＜3m。A、278B、288C、302D、326答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，修正后的承載力特征值可按下式計算：式中，ηb、ηd為承載力修正系數(shù)，由地基土為中砂查表5.2.4可得，ηb=3.0，ηd=4.4；γm為基底以上土的加權(quán)平均重度，經(jīng)計算為：假定基礎(chǔ)寬度bf＜3m，則修正后的地基承載力特征值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。7.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓如圖，柱距均為8.4m。由于兩側(cè)結(jié)構(gòu)層高相差較大且有錯層，設(shè)計時擬設(shè)置防震縫，并在縫兩側(cè)設(shè)置抗撞墻，如圖1所示。已知：該房屋抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為8度，建筑場地類別為Ⅱ類，建筑安全等級為二級。A棟房屋高度為21m，B棟房屋高度為27m。[2011年真題]假定，A棟二層中柱KZl截面尺寸b×h=600mm×600mm，ho=555mm。柱凈高Hn=2.5m，柱上、下端截面考慮地震作用組合的彎矩計算值分別為Mct=280kN·m、Mcb=470kN·m，彎矩均為順時針或逆時針方向。試問，該框架柱的剪跨比λ取下列何項數(shù)值最為合適？（）提示：采用公式A、1.7B、2.2C、2.6D、2.8答案：D解析：8.用新疆落葉松原木制成木柱，柱長4.0m，柱中部直徑d1=200mm，有一螺栓孔d2=20mm穿過截面中間，兩端鉸接、露天環(huán)境、使用年限25年。2.按穩(wěn)定驗算時，木柱能承受的軸向力設(shè)計值N（kN）與下列何項接近？（）A、163B、155.2C、146.7D、141.7答案：A解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第5.1.3條第1款規(guī)定，受壓構(gòu)件穩(wěn)定驗算時截面計算面積，螺栓孔可不作為缺口考慮，具體計算如下：9.某高層住宅樓（丙類建筑），設(shè)有兩層地下室，地面以上為16層，房屋高度45.60m，室內(nèi)外高差0.30m，首層層高3.3m，標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.8m。建于8度地震區(qū)（設(shè)計基本地震加速為0.2g，設(shè)計地震分組為第一組，Ⅱ類建筑場地）。采用短肢剪力墻較多的剪力墻結(jié)構(gòu)，l～3層墻體厚度均為250mm，地上其余層墻體厚度均為200mm，在規(guī)定水平地震作用下其短肢剪力墻承擔(dān)的第一振型底部地震傾覆力矩占結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的45％。其中一榀剪力墻一至三層截面如圖所示。墻體混凝土強度等級7層樓板面以下為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），7層以上為C30，墻體豎向、水平分布鋼筋以及墻肢邊緣構(gòu)件的箍筋均采用HRB335級鋼筋，墻肢邊緣構(gòu)件的縱向受力鋼筋采用HRB400級鋼筋。[2011年真題]2.墻肢1處在第三層時，計算表明其端部所設(shè)暗柱僅需按構(gòu)造配筋，軸壓比=0.5。試問，該墻肢端部暗柱的豎向鋼筋最小配置數(shù)量應(yīng)為下列何項時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構(gòu)造要求？（）提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。A、6Φ20B、6Φ18C、6Φ16D、6Φ14答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.1.2條注，墻肢1：hw/bw=2100/250=8.4>8，為一般剪力墻。根據(jù)表4.8.2，該墻肢抗震等級為二級；根據(jù)第7.1.4條第2款規(guī)定，l～2層屬于底部加強部位；根據(jù)第7.2.14條第1款規(guī)定，第三層應(yīng)設(shè)置約束邊緣構(gòu)件；根據(jù)表7.2.15可知，二級抗震約束邊緣構(gòu)件長度：可得暗柱面積為：根據(jù)第7.2.15條第2款規(guī)定，二級抗震時約束邊緣構(gòu)件的豎向鋼筋配筋率不應(yīng)小于1%，得：且不小于6Φ14（As=923mm2）滿足最小配筋率要求；則?。簕圖5}10.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）規(guī)定通過計算控制不出現(xiàn)裂縫或限制裂縫最大寬度指的是（）。A、由內(nèi)力直接引起的裂縫B、由混凝土收縮引起的裂縫C、由溫度變化引起的裂縫D、由不均勻沉降引起的裂縫答案：A解析：A項屬于受力裂縫，是由內(nèi)力直接引起的；BCD三項屬于變形裂縫，是由收縮、溫度變形、不均勻沉降等引起的?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）的裂縫控制指的是受力裂縫；變形裂縫的控制往往從結(jié)構(gòu)方案、結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)造措施等方面著手。11.某多層砌體結(jié)構(gòu)建筑采用墻下條形基礎(chǔ)，荷載效應(yīng)基本組合由永久荷載控制，基礎(chǔ)埋深1.5m，地下水位在地面以下2m。其基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)條件如圖5-6所示，基礎(chǔ)的混凝土強度等級為C20（ft=1.1N／mm2），基礎(chǔ)及其以上土體的加權(quán)平均重度為20kN／m3。假定，荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力F=240kN／m，力矩M=0；黏土層地基承載力特征值fak=145kPa，孔隙比e=0.8，液性指數(shù)IL=0.75；淤泥質(zhì)黏土層的地基承載特征值fak=60kPa。試問，為滿足地基承載力要求，基礎(chǔ)底面的寬度b（m）取下列何項數(shù)值最為合理？（）A、1.5B、2.0C、2.6D、3.2答案：C解析：12.設(shè)柱的軸心力設(shè)計值為350kN，截面為DN194×5的無縫鋼管，其截面面積A=29.69×102mm2，回轉(zhuǎn)半徑i=66.8mm。柱底標(biāo)高為－0.150m，與基礎(chǔ)頂面剛接。柱頂標(biāo)高為3.00m，柱頂與主梁為鉸接。在按實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計算時，其壓應(yīng)力應(yīng)最接近于（）N/mm2。A、110B、130C、176D、182答案：C解析：由題可知，柱長度l=3+0.15=3.15m，有側(cè)移；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）附錄D表D-2可知，上端鉸接k1=0，下端剛接k2=10，得計算長度系數(shù)μ=2.03，λ=l0/i=2.03×3150/66.8=95.7；根據(jù)表5.1.2-1可知，該截面屬于a類截面，根據(jù)附錄C表C-1可知，穩(wěn)定系數(shù)由此可知，C項數(shù)值最為接近。13.由鉆探取得某原狀土樣，經(jīng)試驗測得該土的天然重度γ＝17kN/m3，含水量w＝13.2%，土粒相對密度ds＝2.69。3.土的飽和度Sr最接近于（）。A、0.198B、0.360C、0.448D、0.640答案：C解析：飽和度是指土體中孔隙水體積與孔隙體積之比值。該土的飽和度為：Sr=wds/e=（0.132×2.69）/0.791=0.449。由此可知，C項數(shù)值最為接近。14.某方形獨立柱基，底面尺寸為B＝L＝2.0m，埋置深度為1.5m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的豎向力設(shè)計值F＝600kN，相應(yīng)的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Fk=480kN（恒載占60%，活載占40%，準(zhǔn)永久值系數(shù)ψq＝0.5）。已知基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重設(shè)計值G＝130kN，相應(yīng)的基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重標(biāo)準(zhǔn)值Gk＝115kN?；A(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖5-22所示。當(dāng)對地基承載力進(jìn)行驗算時，作用在該基礎(chǔ)底面處的平均壓力pk最接近于（）kPa。A、182.5B、150C、148.8D、120答案：C解析：15.某房屋中橫墻（見圖），采用混凝土小型空心砌塊MU10（孔洞率45%）、水泥混合砂漿Mb5砌筑，施工質(zhì)量控制等級為B級；截面尺寸為5600mm×190mm；由恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生于墻體水平截面上的平均壓應(yīng)力為0.5MPa，作用于墻體的水平剪力設(shè)計值為200.0kN。1.該混凝土空心砌塊墻體的受剪承載力最接近于（）kN。A、158.6B、162.1C、168.7D、176.3答案：B解析：16.某12層辦公樓，房屋高度為46m，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，質(zhì)量和剛度沿高度分布均勻且對風(fēng)荷載不敏感，地面粗糙度為B類，所在地區(qū)50年重現(xiàn)期的基本風(fēng)壓為0.65kN／m，擬采用兩種平面方案，如圖所示。假定，在如圖所示的風(fēng)作用方向下，兩種結(jié)構(gòu)方案在高度Z處的風(fēng)振系數(shù)βz相同。[2013年真題]4.假定，建筑物改建于山區(qū)，地面粗糙度類別為B類，采用方案b，位于一高度為40m的山坡頂部，如圖所示，基本風(fēng)壓不變。試問，圖示風(fēng)向屋頂D處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1.6B、2.4C、2.7D、3.7答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第8.2.2條規(guī)定，對于山坡頂部的修正系數(shù)為：其中，k為系數(shù)，對山坡取1.4；α為迎風(fēng)面一側(cè)的坡度，故山坡頂部的修正系數(shù)為：地面粗糙度類別為B類，根據(jù)第8.2.1條表8.2.1可知，風(fēng)壓高度變化系數(shù)為：考慮地形條件系數(shù)后的風(fēng)壓高度變化系數(shù)則為：μZ=1.58×1.505=2.38。由此可知，B項數(shù)值最為接近。17.某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面寬度為2m，基礎(chǔ)底面標(biāo)高為-1.4m，基礎(chǔ)主要受力層范圍內(nèi)有軟土，擬采用水泥土攪拌樁進(jìn)行地基處理，樁直徑為600mm，樁長為11m，土層剖面、水泥土攪拌樁的布置等如圖5-2所示。假定，水泥土攪拌樁的單樁承載力特征值Ra=145kN，單樁承載力發(fā)揮系數(shù)λ=1，①層土的樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)β=0.8。試問，當(dāng)本工程要求條形基礎(chǔ)底部經(jīng)過深度修正后的地基承載力不小于145kPa時，水泥土攪拌樁的最大縱向樁間距s（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：處理后樁間土承載力特征值取天然地基承載力特征值。A、1500B、1800C、2000D、2300答案：C解析：18.某磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱組合墻，如圖所示，結(jié)構(gòu)安全等級二級。構(gòu)造柱截面均為240mm×240mm，混凝土采用C20（fc=9.6MPa）。砌體采用MU10燒結(jié)多孔磚和M7.5混合砂漿砌筑，構(gòu)造措施滿足規(guī)范要求，施工質(zhì)量控制等級為B級；承載力驗算時不考慮墻體自重。.假定，房屋的靜力計算方案為剛性方案，其所在二層層高為3.0m。構(gòu)造柱縱向鋼筋配4φ14（fy=270MPa），試問，該組合墻體單位墻長的軸心受壓承載力設(shè)計值（kN／m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：強度系數(shù)η=0.646。A、300B、400C、500D、600答案：C解析：19.某住宅為8層框架結(jié)構(gòu)，各層層高均為3m，無地下室，原始地面標(biāo)高為10.000m，室內(nèi)外高差0.300m，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，初步設(shè)計階段，考慮采用人工處理地基上的筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物周邊外挑1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為16m×42m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)底面處平均壓力值pk=145kPa。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為9.000m。[2014年真題]5.條件同（4），假定，復(fù)合地基承載力不考慮深度修正，增強體單樁承載力特征值按200kN控制。試問，水泥土樁的樁體試塊（邊長70.7mm）在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，90d齡期的立方體抗壓強度fcu（N／mm2）最低平均值，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、3.0B、4.0C、5.0D、6.5答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.6條規(guī)定，對水泥土攪拌樁，樁身強度應(yīng)符合7.3.3條第3款的要求，則水泥土樁的樁體試塊（邊長70.7mm）在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下，90d齡期的立方體抗壓強度為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。20.某普通住宅，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度為40.9m。地下1層，地上13層，首層～三層層高分別為4.5m、4.2m、3.9m，其余各層層高均為2.8m，抗震設(shè)防烈度為7度，Ⅱ類建筑場地。第3層設(shè)轉(zhuǎn)換層，縱橫向均有落地剪力墻，地下一層頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。[2013年真題]1.假定，底部加強部位某片剪力墻的厚度為300mm。試問，該剪力墻底部加強部位的設(shè)置高度和剪力墻豎向分布鋼筋，至少應(yīng)取下列哪項才能符合規(guī)范、規(guī)程的最低要求？（）A、B、C、D、答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.1.4條和第10.2.2條規(guī)定，底部大空間部分框支剪力墻高層建筑結(jié)構(gòu)在地面以上的大空間層數(shù)，7度時不宜超過5層，故底部加強部位取至5層樓板頂（18.2m標(biāo)高）；根據(jù)第10.2.19條規(guī)定，部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)中，剪力墻底部加強部位墻體的豎向分布筋最小配筋率不應(yīng)小于0.3％。雙排Φ10200的配筋率為0.26％，不滿足要求；雙排Φ12200的配筋率為0.38％，滿足要求。21.某柱下獨立基礎(chǔ)的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的荷載準(zhǔn)永久組合值Fk＝600kN，基礎(chǔ)埋深d＝2.0m，其余如圖所示。1.確定地基變形計算深度zn最接近于（）m。A、3.70B、3.90C、4.12D、5.20答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.8條規(guī)定，當(dāng)無相鄰荷載影響，基礎(chǔ)寬度在1m～30m范圍內(nèi)時，基礎(chǔ)中點的地基變形計算深度也可按下列簡化公式計算：zn＝b（2.5－0.4lnb）＝1.6×（2.5－0.4ln1.6）＝3.70m；在計算深度范圍內(nèi)存在基巖時，zn可取至基巖表面；當(dāng)存在較厚的堅硬黏性土層，其孔隙比小于0.5、壓縮模量大于50MPa，或存在較厚的密實砂卵石層，其壓縮模量大于80MPa時，zn可取至該層土表面。故地基變形計算深度為3.70m。由此可知，A項數(shù)值最為接近。22.由于生產(chǎn)需要，兩個鋼槽罐間需增設(shè)鋼平臺，γ0=1.0，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型。鋼平臺布置如圖所示，圖中標(biāo)注尺寸單位為mm。[2014年真題]1.假定，鋼梁L-1的最大彎矩設(shè)計值Mx=411kN·m。試問，強度計算時，梁的最大彎曲應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：不考慮截面削弱。A、121B、157C、176D、194答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.1條式（4.1.1）計算，取γX=1.05，由此可知，A項數(shù)值最為接近。23.下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)的相關(guān)論述，何項觀點不符合相關(guān)規(guī)范、規(guī)程要求？（）[2014年真題]A、房屋高度大于60m的高層建筑，設(shè)計時應(yīng)按基本風(fēng)壓的1.1倍采用B、無論采用何種結(jié)構(gòu)體系，結(jié)構(gòu)的平面和豎向布置宜使結(jié)構(gòu)具有合理的剛度.質(zhì)量和承載力分布，避免因局部突變和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)而形成薄弱部位C、鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)，在水平力作用下，只要結(jié)構(gòu)的彈性等效側(cè)向剛度和重力荷載之間的關(guān)系滿足一定的限值，可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響D、抗震設(shè)計時，鋼筋混凝土柱軸壓比中的軸向壓力，采用地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值答案：A解析：考查對《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）中一些關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)相關(guān)論述的理解；【解析】A項錯誤，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.2.2條及其條文說明規(guī)定，對于高度大于60m的高層建筑，承載力設(shè)計時風(fēng)荷載計算應(yīng)按基本風(fēng)壓的1.1倍采用，對于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計，一般仍可采用基本風(fēng)壓值確定。B項正確，根據(jù)條文說明第3.1.5條規(guī)定，無論采用何種結(jié)構(gòu)體系，結(jié)構(gòu)的平面和豎向布置宜使結(jié)構(gòu)具有合理的剛度、質(zhì)量和承載力分布，避免因局部突變和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)而形成薄弱部位。C項正確，根據(jù)第5.4.1條及其條文說明規(guī)定，鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)，在水平力作用下，只要結(jié)構(gòu)的彈性等效側(cè)向剛度和重力荷載之間的關(guān)系滿足一定的限值，可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。D項正確，根據(jù)第6.4.2條注1規(guī)定，抗震設(shè)計時，鋼筋混凝土柱軸壓比中的軸向壓力，采用地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值。24.由鉆探取得某原狀土樣，經(jīng)試驗測得該土的天然重度γ＝17kN/m3，含水量w＝13.2%，土粒相對密度ds＝2.69。1.土的孔隙比e最接近于（）。A、0.791B、0.613C、0.442D、0.350答案：A解析：根據(jù)《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—1999）第14.1.6條式（14.1.6）計算，土的孔隙比為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。25.某矩形基礎(chǔ)底面尺寸3m×3m，自重應(yīng)力和附加應(yīng)力分布圖如圖所示，第②層土的室內(nèi)壓縮曲線如圖所示。1.根據(jù)圖所示的應(yīng)力分布圖和壓縮曲線，第②層土的壓縮系數(shù)a最接近于（）。A、0.0013B、0.0018C、0.003D、0.006答案：A解析：根據(jù)《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—1999）第14.1.9條規(guī)定，某一壓力范圍內(nèi)的壓縮系數(shù)為：p1相當(dāng)于第②層土的平均自重應(yīng)力，經(jīng)計算為：p2相當(dāng)于第②層土的平均自重應(yīng)力與平均附加應(yīng)力之和，p2＝pc＋p0z；式中，p0z為第②層土的平均附加應(yīng)力，經(jīng)計算為：則：p2＝pc＋p0z＝66.4＋84.3＝150.7kN/m2。由圖5-14（b）查得，p1＝pc＝66.4kN/m2時的孔隙比為：e1＝1.06，p2＝150.7kN/m2時的孔隙比為：e2＝0.95，則壓縮系數(shù)為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。26.某10層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，質(zhì)量和剛度沿豎向分布比較均勻，抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類，抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度0.10g，設(shè)計地震分組第一組，場地類別Ⅱ類。[2014年真題]6.假定，框架中間層邊框架節(jié)點如圖6-3所示。梁端A處由重力荷載代表值產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MG=－135kN·m，水平地震作用產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值ME=±130kN·m，風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mw=±80kN·m。試問，框架梁端（A—A處）在考慮彎矩調(diào)幅后（調(diào)幅系數(shù)0.85），地震設(shè)計狀況下梁頂最不利組合彎矩設(shè)計值MA（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、250B、310C、350D、440答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第5.2.3條第1款規(guī)定，對重力荷載代表值的梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅：根據(jù)第5.6.4條表5.6.4可得，由于建筑高度小于60m，不考慮風(fēng)荷載，組合彎矩設(shè)計值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。27.有一連梁的截面尺寸為b×h=160mm×900mm，凈跨ln=900mm，抗震等級為二級，縱筋HRB335級，fy=300N/mm2，箍筋HPB300級，fyv=270N/mm2，混凝土強度為C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。由樓層荷載傳到連梁上的剪力VGb很小，略去不計。由地震作用產(chǎn)生的連梁剪力設(shè)計值Vb=150kN。1.連梁配置箍筋時的剪力設(shè)計值最接近于（）kN。A、150B、165C、180D、195答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.2.21條式（7.2.21-1）計算，二級抗震，則連梁配置箍筋時的剪力設(shè)計值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。28.某商業(yè)樓為五層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，基礎(chǔ)擬采用承臺下樁基，柱A截面尺寸為800mm×800mm，預(yù)制方樁邊長為350mm，樁長為27m，承臺厚度為800mm，有效高度h0取750mm，板厚為600mm，承臺及柱的混凝土強度等級均為C30（ft=1.43N／mm2），抗浮設(shè)計水位+5.000，抗壓設(shè)計水位+3.500。柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]提示：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）作答，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。2.試問，當(dāng)根據(jù)土的物理指標(biāo)與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關(guān)系確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時，預(yù)制樁單樁抗壓承載力特征值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1000B、1150C、2000D、2300答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.5條規(guī)定，地基的承載能力表達(dá)式為：代入數(shù)據(jù)可知，地基極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為：根據(jù)第5.2.2條式（5.2.2）計算，預(yù)制樁抗壓承載力特征值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。29.某均質(zhì)黏性土場地，土層地質(zhì)情況為：qsk=15kPa，fsk=140kPa。擬采用高壓噴射注漿法處理，正方形布樁，樁徑為500mm，樁距為1.0m，樁長為12m。已知樁體抗壓強度fcu=5.5MPa，樁間土承載力折減系數(shù)β=0.4，樁身強度折減系數(shù)η=0.33。單樁承載力Ra最接近于（）kN。A、310B、325C、340D、356答案：A解析：30.已知磚砌平拱過梁的構(gòu)造高度為240mm，底面以上墻體高度為500mm，墻厚240mm，過梁凈跨ln=1.2m，采用MU10燒結(jié)普通磚和M2.5混合砂漿砌筑，則該過梁能承受的均布荷載最接近于（）kN/m。A、11.73B、8.53C、6.04D、2.84答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）具體計算如下：①根據(jù)表3.2.2、第7.2.3條和第5.4.1條進(jìn)行計算：ftm＝0.17N/mm2，過梁上墻高500mm＞ln/3=1200/3＝400mm，取hc=ln/3，則截面抵抗矩為：W＝hhc2/6=hln2/54，M＝pln2/8=Wftm=hln2ftm/54，故均布荷載為p＝4/27hftm=4/27×240×0.17＝6.04kN/m；②根據(jù)表3.2.2和第5.4.2條進(jìn)行計算：fv＝0.08N/mm2，z＝2hc/3=2ln/9，V=pln/2=fvhz=2/9hlnfv，則均布荷載為：p＝4/9hfv=4/9×240×0.08＝8.53kN/m；故取該過梁能承受的均布荷載為：p＝6.04kN/m。由此可知，Ｃ項數(shù)值最為接近。31.對帶壁柱墻的計算截面翼緣寬度bf取值，下列規(guī)定哪一項是不正確的？（）[2011年真題]A、多層房屋無門窗洞口時，bf取相鄰壁柱間的距離B、單層房屋，bf=b+2/3H（b為壁柱寬度，Ⅳ為壁柱墻高度），但不大于窗間墻寬度和相鄰壁柱間距離C、多層房屋有門窗洞口時，bf可取窗間墻寬度D、計算帶壁柱墻的條形基礎(chǔ)時，bf取相鄰壁柱間的距離答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.8條逐項判別。AC兩項，根據(jù)第4.2.8條第1款規(guī)定，多層房屋，當(dāng)有門窗洞口時，可取窗間墻寬度，當(dāng)無門窗洞口時，每側(cè)翼墻寬度可取壁柱高度（層高）的1/3；B項，根據(jù)第4.2.8條第2款規(guī)定，單層房屋，可取壁柱寬加2/3墻高，但不應(yīng)大于窗間墻寬度和相鄰壁柱間的距離；D項，根據(jù)第4.2.8條第3款規(guī)定，計算帶壁柱墻的條形基礎(chǔ)時，可取相鄰壁柱間的距離。32.某8度、二級抗震設(shè)計的剪力墻底部加強部位如圖所示，材料選用如下：混凝土為C40，端柱縱筋用HRB335，分布筋為HPB300。剪力墻約束邊緣構(gòu)件沿墻肢方向的長度lc最接近于（）mm。A、800B、750C、450D、180答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）表7.2.15注2，8度、二級抗震，約束邊緣構(gòu)件沿墻肢長度lc=max{0.15hw，1.5bw，450}=max{0.15×5000，1.5×120，450}=750mm，lc不應(yīng)小于端柱沿墻肢方向截面高度加300mm，即lc≥bc＋300=500＋300=800mm，取lc=800mm。由此可知，A項數(shù)值最為接近。33.某矩形基礎(chǔ)底面尺寸3m×3m，自重應(yīng)力和附加應(yīng)力分布圖如圖所示，第②層土的室內(nèi)壓縮曲線如圖所示。3.第②層土的壓縮變形量最接近于（）mm。A、64.1B、55.3C、43.7D、36.2答案：A解析：根據(jù)《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—1999）第14.1.8條規(guī)定，各級壓力下試樣固結(jié)穩(wěn)定后的孔隙比為：則第②層土的壓縮變形量為：式中，h2為第②層土厚度；則壓縮變形量為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。34.某16層辦公樓采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系，層高均為4米，平面對稱，結(jié)構(gòu)布置均勻規(guī)則，質(zhì)量和側(cè)向剛度沿高度分布均勻，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g，設(shè)計地震分組為第二組，建筑場地類別為Ⅲ類。考慮折減后的結(jié)構(gòu)自振周期為各樓層的重力荷載代表結(jié)構(gòu)的第一振型如圖所示。采用振型分解反應(yīng)譜法計算地震作用。[2012年真題]提示：2.假定，第一振型時地震影響系數(shù)為0.09，振型參與系數(shù)為1.5。試問，第一振型時的基底彎矩標(biāo)準(zhǔn)值(kN·m)最接近下列何項數(shù)值？（）A、685000B、587000C、485000D、400000答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條規(guī)定，當(dāng)抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g時，水平地震影響系數(shù)最大值代入可得基底彎矩：由此可知，A項數(shù)值最為接近。35.有一鋼與混凝土組合梁，截面如圖3-36所示，混凝土板強度等級為C20，fc=9.6N/mm2，bc=1620mm，鋼梁的鋼材牌號為Q235，則此組合梁的抗彎設(shè)計值（kN·m）為（）。A、203B、193C、186D、170答案：A解析：混凝土翼板受壓區(qū)高度為：x=Af/（bcfc）=（2×180×10+200×6）×215/（1620×9.6）=66.4mm；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第11.2.1條，塑性中和軸在混凝土翼板內(nèi)時，組合梁的抗彎設(shè)計值為：M=bcxfcy=1620×66.4×9.6×（340-66.4/2-220/2）=203kN·m。36.某簡支樓蓋主鋼梁截面為HN500×200×10×16，Ix=4.57×108mm4，跨度l=12000mm，承受永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值g=8N/mm，可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=8N/mm，為改善外觀條件，將梁按一般規(guī)定起拱，則此梁由全部荷載產(chǎn)生的最終撓度vT（mm）、由可變荷載產(chǎn)生的撓度vQ（mm）分別為（）。A、11.47；22.94B、16.46；22.94C、32.91；21.94D、43.88；16.46答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第3.5.3條及附表A.1.1可知，由永久荷載產(chǎn)生的撓度為：由可變荷載產(chǎn)生的撓度為：vQ=22.94mm＜[vQ]=12000/500=24mm；起拱值為：22.94＋22.94/2=34.41mm；則總撓度為：vT=2×22.94-34.41=11.47mm＜[vT]=12000/400=30mm。37.如圖所示的原木屋架，設(shè)計使用年限為50年，選用紅皮云杉TC13B制作。1.斜桿D3原木梢徑d=100mm，其桿長l=2828mm。D3桿軸心壓力設(shè)計值（恒載）N=-18.86kN，當(dāng)按強度驗算時，斜桿D3的軸壓承載能力與下列何項數(shù)值相近？（）A、1.17N/mm2B、1.48N/mm2C、1.89N/mm2D、2.39N/mm2答案：D解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB5005—2003）（2005年版）第5.1.2條規(guī)定，強度驗算取凈截面An，故取d=100mm；根據(jù)第4.2.3條和第4.2.1條表4.2.1-4可知，順紋抗壓強度為：fc=10N/mm2，并考慮調(diào)整系數(shù)0.8和1.15；根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，斜桿D3的軸壓承載力為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。38.A、B、C、D、答案：B解析：39.某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度為64m，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類建筑，場地類別Ⅱ類。在規(guī)定的水平力作用下，結(jié)構(gòu)底層剪力墻部分承受的地震傾覆力矩為結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的92％。下列關(guān)于框架、剪力墻抗震等級的確定何項正確？（）[2012年真題]A、框架三級.剪力墻三級B、框架二級.剪力墻二級C、框架三級.剪力墻二級D、框架二級.剪力墻三級答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.3條第1款規(guī)定，本結(jié)構(gòu)應(yīng)按剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計，且其中的框架部分應(yīng)按框架—剪力墻結(jié)構(gòu)的框架進(jìn)行設(shè)計；根據(jù)表3.9.3可知，剪力墻抗震等級為三級，框架抗震等級為二級。40.配置加勁肋能提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力。當(dāng)時，（）。A、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋B、只可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋C、應(yīng)同時配置縱向和橫向加勁肋D、增加腹板厚度才是最合理的措施答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.3.2條第2款規(guī)定，當(dāng)時，應(yīng)配置橫向加勁肋；其中，當(dāng)（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束，例如連有剛性鋪板、制動板或焊有鋼軌時）或（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時），或按計算需要時，應(yīng)在彎曲應(yīng)力較大的區(qū)格的受壓區(qū)設(shè)置縱向加勁肋；局部壓應(yīng)力很大的梁，必要時尚應(yīng)在受壓區(qū)設(shè)置短加勁肋。41.某框架結(jié)構(gòu)中間樓層端部梁柱節(jié)點如圖所示，框架抗震等級為二級，梁柱混凝土強度等級均為C35，框架梁上部縱筋為彎折前的水平段長l1=560mm。試問，框架梁上部縱筋滿足抗震構(gòu)造要求的最小總錨固長度l（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2013年真題]A、980B、1086C、1195D、1245答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第8.3.1條規(guī)定，鋼筋基本錨固長度和材料強度有關(guān)系，公式為：可得：根據(jù)第11.6.7條，labE=ζaE=1.15×1086=1249mm；根據(jù)第11.6.7條圖11.6.7（b）可知，柱外側(cè)縱筋內(nèi)邊至柱內(nèi)ll=560mm>0.4labE=500mm，題目給出的l1=560mm>500mm滿足要求，l1取為560mm，l2=15d=15×28=420mm，l=l1+l2=560+420=980mm，由此可知A項數(shù)值最為接近。42.某無吊車單跨單層砌體倉庫的無壁柱山墻，如圖所示，橫墻承重，房屋山墻兩側(cè)均有外縱墻。采用MU10蒸壓粉煤灰磚、M5混合砂漿砌筑。墻厚為370mm，山墻基礎(chǔ)頂面距室外地面300mm。[2013年真題]3.假定，房屋的靜力計算方案為剛性方案。試問，山墻的高厚比限值μ1μ2[β]與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、17B、19C、21D、24答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第6.1.1條表6.1.1可知，在剛性方案里允許高厚比[β]=24，自承重墻允許高厚比修正系數(shù)μ1=1.0；根據(jù)第6.1.4條的規(guī)定，有門窗洞口墻允許高厚比修正系數(shù)為：所以，山墻的高厚比限值為：μ1μ2[β]=1.0×0.81×24=19.44。由此可知，B項數(shù)值最為接近。43.方案初期，某四層砌體結(jié)構(gòu)房屋頂層局部平面布置圖如圖所示，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)多孔磚、M5級混合砂漿砌筑。墻厚為240mm。屋面板為預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板上澆鋼筋混凝土疊合層，屋面板總厚度為300mm，簡支在①軸和②軸墻體上，支承長度為120mm。屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為12kN／m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN／m2。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.1g。[2013年真題]2.試問，頂層①軸每延米墻體下端受壓承載力設(shè)計值N（kN／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：不考慮下層彎矩對本層墻體的影響，不考慮風(fēng)荷載。A、120B、150C、180D、260答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.1條表4.2.1可知，本房屋的靜力計算方案為剛性方案；根據(jù)第5.1.1條規(guī)定，砌體的受壓承載力計算公式為：根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-1可知，MU10燒結(jié)多孔磚、M5混合砂漿的抗壓強度設(shè)計值f=1.50MPa；根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，墻體的高厚比為：γβH0／h=1.0×3600／240=15；根據(jù)第4.2.5條第2款規(guī)定，墻體可視作兩端鉸支的豎向構(gòu)件，其底部的偏心距應(yīng)視為0。根據(jù)高厚比和e／h，查附錄D表D.0.1-1得：穩(wěn)定系數(shù)Ψ=0.745。故①軸每延米墻體下端受壓載力設(shè)計值為：N=ΨfA=0.745×1.5×1000×240=268kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。44.某鋼筋混凝土框架柱，抗震等級為四級，截面為b×h=400mm×400mm，采用C25混凝土，經(jīng)計算，軸壓比=0.40，剪跨比大于2.0?，F(xiàn)擬采用HRB400鋼筋作為復(fù)合箍。試問，該柱上下端加密區(qū)箍筋的最小體積配箍百分率與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]A、0.23％B、0.28％C、0.32％D、0.40％答案：D解析：45.某截面為490mm×620mm的磚柱受軸向壓力作用，采用強度等級為MU20燒結(jié)多孔磚及強度等級為M7.5的水泥混合砂漿砌筑，施工質(zhì)量控制等級為C級，柱計算高度H0=H=6.0m，則該柱底截面軸向承載力（kN）與（）項數(shù)值最為接近。A、512.25B、519.37C、591.00D、574.35答案：C解析：46.某4層鋼結(jié)構(gòu)商業(yè)建筑，層高5m，房屋高度20m，抗震設(shè)防烈度8度，采用框架結(jié)構(gòu)，布置如圖3-6所示?？蚣芰褐捎肣345?？蚣芰航孛娌捎密堉菩弯揌600×200×11×17，柱采用箱形截面B450×450×16。梁柱截面特性如下：.假定，框架柱幾何長度為5m，采用二階彈性分析方法計算且考慮假想水平力時，框架柱進(jìn)行穩(wěn)定性計算時下列何項說法正確？（）A、只需計算強度，無須計算穩(wěn)定B、計算長度取4.275mC、計算長度取5mD、計算長度取7.95m答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.3.3條第1款第2項規(guī)定，當(dāng)采用二階彈性分析方法計算內(nèi)力且在每層柱頂附加考慮假想水平力時，框架柱的計算長度系數(shù)μ=1.0。故計算長度為5m。47.圖3-31所示桁架中AB和BC兩桿采用Q235鋼，其幾何尺寸和受力為：BC桿之間幾何長度為4×1507mm，AB桿之間幾何長度為2×2039mm；N2=－27.9kN（壓力），N1=－24.9kN（壓力），N3=－879.8kN（壓力），N4=-859.3kN（壓力）。BC桿的平面外計算長度為（）m。A、2.996B、3.014C、5.994D、6.028答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）表5.3.1可知，平面外計算長度為側(cè)向支撐點的間距（是節(jié)點間距的4倍），則平面外計算長度loy=4l=4×1.507=6.028m。48.關(guān)于網(wǎng)狀配筋磚砌體，下列論述不正確的是（）。A、網(wǎng)狀配筋磚砌體開裂荷載，一般為破壞荷載的60%～75%B、網(wǎng)狀配筋磚砌體的破壞特點是形成貫通的豎向裂縫C、網(wǎng)狀配筋磚砌體當(dāng)配筋量增加到一定程度，砌體強度接近于單磚抗壓強度D、網(wǎng)狀配筋磚砌體的極限壓縮變形可為相應(yīng)的無筋砌體的2～3倍答案：B解析：網(wǎng)狀配筋磚砌體由于橫向鋼筋的約束，裂縫開展小，破壞時不形成貫通裂縫，不被分裂為1/2磚小立柱而失穩(wěn)。A項，試驗表明，當(dāng)網(wǎng)狀配筋磚砌體加壓至0.6～0.75Fu時，個別磚和豎向灰縫出現(xiàn)裂縫；C項，網(wǎng)狀配筋磚砌體受壓破壞特征為外邊破壞嚴(yán)重的磚開始脫落，個別磚壓碎；當(dāng)采用MU10燒結(jié)普通磚，M5～M10混合砂漿，配筋率ρ＝1.0，取fy＝320MPa，則根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）式（8.1.2-2）計算，fn＝7.90～8.3MPa（軸心受壓），可認(rèn)為已基本接近單磚抗壓強度；D項，由于橫向鋼筋約束使網(wǎng)狀配筋磚砌體不至于被分裂為1/2磚而過早破壞，壓縮變形極大提高。49.1.試問，該墻梁跨中截面的計算高度H0與下何項數(shù)值最為接近？（）A、6.0B、4.5C、3.5D、3.1答案：D解析：50.有一無吊車工業(yè)廠房，采用剛性屋蓋，其鉸接排架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖所示。結(jié)構(gòu)安全等級為二級；在垂直排架方向設(shè)有柱間支撐?；炷翉姸鹊燃墳镃20，縱向鋼筋采用HRB335級鋼，箍筋為HPB300級鋼筋。柱子截面尺寸400mm×500mm，計算時假定as＝as′＝40mm。柱頂豎向靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值P＝400kN，并假定屋面活荷載為零。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1＝4kN/m，q2＝3kN/m。提示：①柱頂荷載作用在柱子中心線上；②在風(fēng)荷載作用下柱頂剛性橫梁的軸向壓力為1.5kN（標(biāo)準(zhǔn)值）；③在排架內(nèi)力計算時不考慮柱自重；④在排架方向，柱按偏心受壓構(gòu)件計算其正截面強度，且為對稱配筋；⑤在垂直排架方向，柱按中心受壓構(gòu)件計算其正截面強度。3.假定柱子的軸向壓力設(shè)計值為N＝480kN，在排架方向為大偏心受壓構(gòu)件，偏心距增大系數(shù)η＝1.43，對稱配筋，e0＝375mm＞0.35h0，柱子的縱向受壓鋼筋截面面積As′最接近于（）mm2。A、1330B、1180C、953D、793答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.5條規(guī)定，附加偏心距根據(jù)第6.2.17條規(guī)定，初始偏心距軸向壓力作用點到受拉鋼筋合力點的距離為：e=ei+h/2-as=605mm，受壓區(qū)高度為：根據(jù)第6.2.17條式（6.2.17-2）計算，大偏心受壓構(gòu)件，滿足公式：則柱子的縱向受壓鋼筋截面面積為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。51.擬在天津市河西區(qū)建造一座7層的住宅樓，房屋高度22m，平面和立面均規(guī)則，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防類別為丙類，場地類別為Ⅲ類，設(shè)計使用年限為50年。為了保證戶內(nèi)的使用效果，其框架柱全部采用異形柱。在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震傾覆力矩為結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的26％。[2011年真題]1.試問，異形柱框架應(yīng)按下列何項抗震等級采取抗震構(gòu)造措施？（）A、一級B、二級C、三級D、四級答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）附錄A第A.0.1條第2款規(guī)定，天津河西區(qū)為7度（0.15g）抗震設(shè)防，房屋高度22m<30m，場地類別為Ⅲ類。根據(jù)《混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ149—2006）表3.3.1及其注3規(guī)定，對7度時建于Ⅲ類場地的異形柱框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，應(yīng)按表3.3.1括號內(nèi)所示的抗震等級采取抗震構(gòu)造措施，查表得框架—剪力墻結(jié)構(gòu)中的異形柱框架應(yīng)按二級抗震等級采取抗震構(gòu)造措施。52.某二級于線公路上一座標(biāo)準(zhǔn)跨徑為30m的單跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-5所示。橋面寬度為12m，其橫向布置為：1.5m（人行道）+9m（車行道）+1.5m（人行道）。橋梁上部結(jié)構(gòu)由5根各長29.94m、高2.0m的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁組成，梁與梁間用現(xiàn)澆混凝土連接；橋臺為單排排架樁結(jié)構(gòu)，矩形蓋梁、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。設(shè)計荷載：公路I級、人群荷載3.0kN/m2。前述橋梁的主梁為T形梁，其下采用矩形板式氯丁橡膠支座，支座內(nèi)承壓加勁鋼板的側(cè)向保護(hù)層每側(cè)各為5mm；主梁底寬度為500mm。若主梁最大支座反力為950kN（已計入沖擊系數(shù)）。試問，該主梁的橡膠支座平面尺寸[長（橫橋向）×寬（縱橋向），單位為mm]選用下列何項數(shù)值較為合理？（）提示：假定橡膠支座形狀系數(shù)符合規(guī)范。A、450×200B、400×250C、450×250D、310×310答案：C解析：53.關(guān)于預(yù)制樁的下列主張中，何項不符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007—2011和《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94—2008的規(guī)定？（）A、抗震設(shè)防烈度為8度地區(qū)，不宜采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁B、對于飽和軟粘土地基，預(yù)制樁入土15d后方可進(jìn)行豎向靜載試驗C、混凝土預(yù)制實心樁的混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度的70%及以上方可起吊D、采用錘擊成樁時，對于密集樁群，自中間向兩個方向或四周對稱施打答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）附錄Q.0.4規(guī)定，進(jìn)行豎向靜載試驗，對于飽和軟粘土地基，預(yù)制樁入土不得少于25d，B項錯誤。根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第3.3.2條第3款規(guī)定，抗震設(shè)防烈度為8度及以上地區(qū)，不宜采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁（PC）和預(yù)應(yīng)力混凝土空心方樁（PS），A項正確；根據(jù)第7.2.1條第1款規(guī)定，混凝土預(yù)制實心樁的混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度的70%及以上方可起吊，達(dá)到100%方可運輸，C項正確；根據(jù)第7.4.4條第1款規(guī)定，對于密集群樁，自中間向兩個方向或四周對稱施打，D項正確。54.已知外縱墻的窗間墻截面為1200mm×240mm，采用蒸壓灰砂磚MU10和M5混合砂漿砌筑如圖4-17所示，鋼筋混凝土大梁截面尺寸b×h=250mm×600mm，在梁端設(shè)置650mm×240mm×240mm預(yù)制墊塊。由荷載設(shè)計值所產(chǎn)生的支座反力80kN，上部傳來作用在梁底窗間墻截面上荷載設(shè)計值為50kN。墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1.04B、1.12C、1.21D、1.29答案：A解析：55.某簡支梁橋，計算跨徑為20m，采用C30混凝土。該橋由5根主梁和5根橫隔梁組成，等高主梁梁高為1.3m，跨中腹板厚度為0.16m，支點處腹板寬度應(yīng)加寬。假設(shè)已計算出在支點處某根主梁的恒載剪力為280kN，活載剪力為185kN。該主梁支點處的承載能力極限狀態(tài)剪力值最接近于（）kN。A、585B、595C、615D、625答案：B解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）第4.1.6條規(guī)定，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，效應(yīng)組合剪力值的計算公式為：Vd＝γgVg＋γqVq。式中，γg、γq分別為永久作用效應(yīng)及活載效應(yīng)的分項系數(shù)，根據(jù)表4.1.6可得，γq＝1.4；γg＝1.2。將數(shù)據(jù)代入公式得，該主梁支點處的承載能力極限狀態(tài)剪力值為：Vd＝1.2×280＋1.4×185＝595kN。由此可知，Ｂ項數(shù)值最為接近。56.某外挑三角架，安全等級為二級，計算簡圖如圖2-10所示。其中橫桿AB為混凝土構(gòu)件，截面尺寸為300mm×400mm，混凝土強度等級為C35，縱向鋼筋采用HRB400，對稱配筋，as=as′=45mm。假定，均布荷載設(shè)計值g=25kN／m（包括自重），集中荷載設(shè)計值P=350kN（作用于節(jié)點B上）。試問，按承載能力極限狀態(tài)計算（不考慮抗震），橫桿最不利截面的縱向配筋A(yù)s（mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、980B、1190C、1400D、1600答案：D解析：57.某底層帶托柱轉(zhuǎn)換層的鋼筋混凝土框架—筒體結(jié)構(gòu)辦公樓，地下1層，地上25層，地下1層層高6.0m，地上1層至2層的層高均為4.5m，其余各層層高均為3.3m，房屋高度為85.2m，轉(zhuǎn)換層位于地上2層，見圖6-20所示?？拐鹪O(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.10g，設(shè)計分組為第一組，丙類建筑，Ⅲ類場地，混凝土強度等級：地上2層及以下均為C50，地上3層至5層為C40，其余各層均為C35。地上第2層某轉(zhuǎn)換柱KZZ，如圖23（z）所示，假定該柱的抗震等級為一級，柱上端和下端考慮地震作用組合的彎矩組合值分別為580kN·m、450kN·m，柱下端節(jié)點A左右梁端相應(yīng)的同向組合彎矩設(shè)計值之和∑MB=1100kN·m。假設(shè)，轉(zhuǎn)換柱KZZ在節(jié)點A處按彈性分析的上、下柱端彎矩相等。試問，在進(jìn)行柱截面設(shè)計時，該柱上端和下端考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計值Mt、Mb（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、870、770B、870、675C、810、770D、810、675答案：A解析：58.某多層框架結(jié)構(gòu)辦公樓采用筏形基礎(chǔ)，γ0=1.0，基礎(chǔ)平面尺寸為39.2m×17.4m?；A(chǔ)埋深為1.0m，地下水位標(biāo)高為-1.0m，地基土層及有關(guān)巖土參數(shù)見圖5-3。初步設(shè)計時考慮三種地基基礎(chǔ)方案：方案一，天然地基方案；方案二，樁基方案；方案三，減沉復(fù)合疏樁方案。條件同題9，試問，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定，計算筏基中心點的沉降時，由樁土相互作用產(chǎn)生的沉降ssp（ram），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、5B、15C、25D、35答案：A解析：59.四面開敞的15m單跨煤篷，如圖所示。設(shè)柱間支撐，承重截面為490mm×490mm，采用MU10普通黏土磚，M5水泥砂漿砌筑。當(dāng)屋架傳來荷載無偏心，且不計風(fēng)荷載時，又假定受壓構(gòu)件承載力影響系數(shù)φ=0.745，其柱底所能承受的軸向力設(shè)計值（kN）與（）項數(shù)值相近。A、252B、240C、266D、283答案：A解析：60.下列全為不燃燒建筑材料的是()。Ⅰ．木材Ⅱ．鋼材Ⅲ．塑料Ⅳ．混凝土Ⅴ．燒結(jié)多孔磚Ⅵ．花崗巖A、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ.ⅣB、Ⅰ.Ⅱ.Ⅳ.ⅤC、Ⅱ.Ⅲ.Ⅴ.ⅥD、Ⅱ.Ⅳ.Ⅴ.Ⅵ答案：D解析：木材為易燃燒材料，雖可阻燃處理，但很難變?yōu)椴蝗紵牧?；鋼材耐火性較差，但屬于不燃燒材料；大部分塑料制品為易燃燒材料，即使加阻燃劑也只能變?yōu)殡y燃或可燃材料；混凝土、燒結(jié)多孔磚、花崗巖都是不燃燒建筑材料。61.某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續(xù)墻梁結(jié)構(gòu)。局部平面圖及剖面如圖所示。開間為3.3m，底層層高3.9m，其余兩層為3.0m，墻厚為190mm。托梁下均設(shè)有壁柱（每邊凸出墻面200mm×590mm）。墻體采用MU10混凝土砌塊和Mb10混合漿砌筑（f＝2.79MPa）。樓蓋及屋蓋采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚120mm。托梁混凝土采用C30（fc＝14.3N/mm2），縱向鋼筋為HRB400（fy＝360N/mm2），箍筋采用HPB235（f＝210N/mm2）。屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.8kN/m2，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2，樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.8kN/m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2，墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值（包括雙面粉刷）為2.61kN/m2，梁支座下設(shè)190mm×190mm上下貫通鋼筋混凝土構(gòu)造柱。托梁的截面尺寸bb×hb＝250mm×600mm（石灰水粉刷）。各層墻頂均設(shè)截面為190mm×190mm的鋼筋混凝土圈梁。3.確定使用階段墻梁頂面作用的恒荷載設(shè)計值Q2g（kN/m）和活荷載設(shè)計值Q2P（kN/m）與下列（）組數(shù)值最接近。A、44.04；9.9B、44.04；11.05C、52.85；9.9D、52.85；11.55答案：D解析：墻梁頂面作用的恒荷載設(shè)計值為：Q2g＝1.2×（2.61×3.0×2＋3.8×3.3＋4.8×3.3）＝52.85kN/m；墻梁頂面作用的活荷載設(shè)計值為：Q2P＝1.4×3.3×（2.0＋0.5）＝11.55kN/m。由此可知，D項數(shù)值最為接近。62.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，高25m，處于8度地震區(qū)，首層剪力墻截面尺寸如圖4-27所示，墻體高度4400mm。已知砌塊強度MU20、砂漿Mb15、灌孔混凝土Cb30。砌塊的孔洞率為46%，灌孔率為1.0，灌孔砌塊砌體的抗壓強度設(shè)計值應(yīng)為（）N/mm2。A、7.43B、6.98C、5.68D、4.32答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條第4款表3.2.1-4，已知MU20砌塊，Mb15混合砂漿，f=5.68N/mm2；Cb30混凝土，fc=14.3N/mm2；砌體砌塊中灌孔混凝土面積和砌體毛面積的比值為：α=δρ。式中，δ為混凝土砌塊的孔洞率，ρ為混凝土砌體砌塊的灌孔率。則根據(jù)式（3.2.1-1）計算，灌孔砌塊砌體的抗壓強度設(shè)計值為：fg=f＋0.6×αfc=5.68＋0.6×0.33×0.46×14.3=6.98N/mm2。63.某高層建筑裙樓商場內(nèi)人行天橋，采用鋼一混凝土組合結(jié)構(gòu)，如圖6-3所示，天橋跨度28m。假定，天橋豎向自振頻率為fn=3.5Hz，結(jié)構(gòu)阻尼比β=0.02，單位面積有效重量，試問，滿足樓蓋舒適度要求的最小天橋?qū)挾菳（m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3—2010作答；②接近樓蓋自振頻率時，人行走產(chǎn)生的作用力Fp=0.12kN。A、1.80B、2.60C、3.30D、5.00答案：B解析：64.下列關(guān)于張拉控制應(yīng)力限值的論述不正確的是（）。A、消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線的σcon比熱處理鋼筋定得高B、采用消除應(yīng)力鋼絲和鋼絞線的先張法構(gòu)件，其σcon比采用同樣預(yù)應(yīng)力筋的后張法構(gòu)件定得高C、采用熱處理鋼筋的先張法構(gòu)件，其σcon比采用熱處理鋼筋的后張法構(gòu)件定得高D、σcon不宜超過規(guī)范表6.1.3的限值，且不應(yīng)小于0.4fptk答案：B解析：采用相同預(yù)應(yīng)力筋的先張法構(gòu)件損失比后張法構(gòu)件大，為了建立大致相當(dāng)?shù)挠行ьA(yù)應(yīng)力，先張法構(gòu)件σcon一般比后張法構(gòu)件σcon高。但后張法構(gòu)件采用鋼絲及鋼絞線作預(yù)應(yīng)力筋錨固后應(yīng)力損失較快，故《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）將σcon提高0.05fptk，則和先張法構(gòu)件一樣，同為0.75fptk。65.某A級高度現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)辦公樓，各樓層層高4.0m，質(zhì)量和剛度分布明顯不對稱，相鄰振型的周期比大于0.85。假定，采用振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行多遇地震作用下結(jié)構(gòu)彈性分析，由計算得知，某層框架中柱在單向水平地震作用下的軸力標(biāo)準(zhǔn)值如表6-2所示。試問，該框架柱進(jìn)行截面設(shè)計時，水平地震作用下的最大軸壓力標(biāo)準(zhǔn)值N（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、13000B、12000C、11000D、9000答案：C解析：66.位于9度抗震設(shè)防區(qū)、設(shè)計基本地震加速度值為0.40g，設(shè)計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結(jié)構(gòu)形式為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。剖面和平面如圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值共12500kN，每層樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值共2100kN；屋面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值共13050kN，屋面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值共2100kN。經(jīng)動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結(jié)構(gòu)基本自振周期T1為0.9s。該樓的結(jié)構(gòu)布置、側(cè)向剛度及質(zhì)量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結(jié)構(gòu)。2.第8層的豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值Fv8k最接近于（）kN。A、3065B、3303C、3751D、3985答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.3.1條式（5.3.1-2）計算，結(jié)構(gòu)質(zhì)點i的豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：則第八層豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。67.試問復(fù)合地基的承載力特征值應(yīng)按下述何種方法確定？（）A、樁間土的荷載試驗結(jié)果B、增強體的荷載試驗結(jié)果C、復(fù)合地基的荷載試驗結(jié)果D、本場地的工程地質(zhì)勘察報告答案：C解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.5條規(guī)定，復(fù)合地基承載力特征值應(yīng)通過復(fù)合地基靜載荷試驗或采用增強體靜載荷試驗結(jié)果和其周邊土的承載力特征值結(jié)合經(jīng)驗確定。68.關(guān)于砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工的以下論述：Ⅰ.采用配筋砌體時，當(dāng)砌體截面面積小于0.3m2時，砌體強度設(shè)計值的調(diào)整系數(shù)為構(gòu)件截面面積（m2）加0.7；Ⅱ.對施工階段尚未硬化的新砌砌體進(jìn)行穩(wěn)定驗算時，可按砂漿強度為零進(jìn)行驗算；Ⅲ.在多遇地震作用下，配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)樓層最大層間彈性位移角不宜超過1/1000；Ⅳ.砌體的剪變模量可按砌體彈性模量的0.5倍采用。試問，針對上述論述正確性的判斷，下列何項正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ正確，Ⅲ、Ⅳ錯誤B、Ⅰ、Ⅲ正確，Ⅱ、Ⅳ錯誤’C、Ⅱ、Ⅲ正確，Ⅰ、Ⅳ錯誤D、Ⅱ、Ⅳ正確，Ⅰ、Ⅲ錯誤答案：C解析：69.根據(jù)地勘資料，某粘土層的天然含水量w=35％，液限wL=52％，塑限wp=23％，土的壓縮系數(shù)a1-2=0.12MPa-1，a2-3=0.09MPa-1。試問，下列關(guān)于該土層的狀態(tài)及壓縮性評價，何項是正確的？（）A、可塑，中壓縮性土B、硬塑，低壓縮性土C、軟塑，中壓縮性土D、可塑，低壓縮性土答案：A解析：70.在8度抗震區(qū)有一高21m的鋼筋混凝土的框架結(jié)構(gòu)裙房，與高120m的鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)主樓之間，設(shè)防震縫一道。該防震縫的最小寬度δ應(yīng)為（）mm。A、70B、77C、140D、539答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.1.4條第1款第3項規(guī)定，防震縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)類型不同時，宜按需要較寬防震縫的結(jié)構(gòu)類型和較低房屋高度確定縫寬。防震縫的最小寬度理論上應(yīng)為縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)在地震時的最大水平位移之和。因此，防震縫的最小寬度為：71.黑龍江省佳木斯西北方向某縣的一多層建筑在設(shè)計時，《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄E中沒有給出該縣的基本雪壓，但當(dāng)?shù)貧庀蟛块T給出年最大積雪深度為0.50m，由此設(shè)計單位可按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄E第E.1.2條規(guī)定確定雪壓值s＝（）kN/m2。A、0.50B、0.60C、0.74D、0.80答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄E第E.1.2條第2款規(guī)定，根據(jù)積雪深度計算雪壓的公式為：s=hρg；式中，s表示計算雪壓標(biāo)準(zhǔn)值；h表示積雪深度；ρ表示積雪密度（t/m3）；根據(jù)條文說明第7.1.2條規(guī)定，對東北地區(qū)可取用：ρ＝150kg/m3＝0.15t/m3，重力加速度g＝9.8m/s2，則該縣的基本雪壓為：s＝0.50×0.15×9.8＝0.74kN/m2。72.某柱下獨立基礎(chǔ)的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的荷載準(zhǔn)永久組合值Fk＝600kN，基礎(chǔ)埋深d＝2.0m，其余如圖所示。5.確定基底中心的最終變形量s最接近于（）mm。A、65.4B、60.3C、58.2D、56.1答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.5條規(guī)定，計算地基變形時，地基內(nèi)的應(yīng)力分布，可采用各向同性均質(zhì)線性變形體理論。由Es＝5.5MPa，p0＝158.25kPa＞fak＝155kPa，根據(jù)表5.3.5可知，內(nèi)插得沉降計算經(jīng)驗系數(shù)為：則可得最終變形量為：s＝ψss′＝1.15×48.8＝56.1mm。由此可知，D項數(shù)值最為接近。73.如圖節(jié)點形式，斜向構(gòu)件與鋼管柱通過節(jié)點板連接。斜向構(gòu)件為由兩個等邊角鋼┗80×7組成的T形截面，鋼材為Q235-B·F，斜桿所受的軸心力設(shè)計值N＝±200kN。如果斜桿改成單角鋼┗110×10，它與節(jié)點板用3個C級普通螺栓相連時，那么應(yīng)選用（）公稱直徑的螺栓。A、M22B、M24C、M27D、M30答案：C解析：74.在剪力墻結(jié)構(gòu)體系中布置剪力墻時，下列說法正確的是（）。A、只要建筑布局需要，對抗震設(shè)防區(qū)的矩形的建筑平面中，也可只在一個主軸方向上布置剪力墻B、級高度的高層建筑和9度抗震設(shè)計的A級高度的高層建筑，允許采用具有較多短肢剪力墻與筒體（或一般剪力墻）共同抵抗側(cè)向力的剪力墻結(jié)構(gòu)C、對一字形截面的剪力墻，宜避免在墻一側(cè)有樓面梁直接匯交于墻的情況。否則應(yīng)采取措施，以減少樓面梁的端部彎矩對墻的不利影響D、為增大抗震剪力墻的側(cè)向剛度，宜設(shè)置較長的剪力墻，并少開洞口答案：C解析：當(dāng)在墻平面外有與墻單側(cè)相交的樓面梁時，一字形截面的剪力墻將承受由梁傳來的端彎矩，對該剪力墻的影響很大。為此必須采取措施，減少梁的端彎矩。A項，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）條文說明第7.1.1條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)有較好的空間工作性能，剪力墻應(yīng)雙向布置，形成空間結(jié)構(gòu)。特別強調(diào)在抗震結(jié)構(gòu)中，應(yīng)避免單向布置剪力墻，并宜使兩個方向剛度接近。B項，根據(jù)第7.1.8條規(guī)定，B級高度高層建筑以及抗震設(shè)防烈度為9度的A級高度高層建筑，不宜布置短肢剪力墻，不應(yīng)采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)。D項，根據(jù)第7.1.2條規(guī)定，剪力墻不宜過長，較長剪力墻宜設(shè)置跨高比較大的連梁將其分成長度較均勻的若干墻段。75.某地上38層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一核心筒辦公樓，如圖所示，房屋高度為155.4m，該建筑地上第1層至地上第4層的層高均為5.1m，第24層的層高6m，其余樓層的層高均為3.9m?？拐鹪O(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度0.10g，設(shè)計地震分組第一組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設(shè)防類別為丙類，安全等級二級。假定，核心筒剪力墻Q2第30層墻體及兩側(cè)邊緣構(gòu)件配筋如圖6-6所示，剪力墻考慮地震作用組合的軸壓力設(shè)計值N為3800kN。試問，剪力墻水平施工縫處抗滑移承載力設(shè)計值V（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、3900B、4500C、4900D、5500答案：C解析：76.一單層平面框架（見圖），由屋頂永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的D點柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDgk=50kN·m。1.由屋頂均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDqk=30kN·m，則D點的彎矩設(shè)計值MD最接近于（）kN·m。A、130B、102C、96.9D、95答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條規(guī)定，可變荷載效應(yīng)及永久荷載效應(yīng)下的荷載效應(yīng)組合設(shè)計值分別計算如下：當(dāng)為屋頂均布活荷載效應(yīng)控制的組合時：MD=1.2×50+1.4×30=102kN·m；當(dāng)為永久荷載效應(yīng)控制的組合時：MD=1.35×50+1.4×0.7×30=96.9kN·m<102kN·m；故該效應(yīng)組合由屋頂均布活荷載效應(yīng)控制，即D點的彎矩設(shè)計值MD=102kN·m。由此可知，B項數(shù)值最為接近。77.某城市擬建一座人行天橋，橫跨30m寬的大街，橋面凈寬5.0m，全寬5.6m。其兩端的兩側(cè)順人行道方向各建同等寬度的梯道一處。試問，下列梯道凈寬（m）中的哪項與規(guī)范的最低要求最為接近？（）A、1.8B、2.5C、3.0D、2.0答案：C解析：78.某跨度9m，開間4m的單層單跨砌體結(jié)構(gòu)（見圖），總長32m，承重縱墻厚370mm，采用MU15普通磚，M5水泥砂漿砌筑，墻高H=3.8m，窗間墻寬2m，高3m，每隔4m有一鋼筋混凝土梁支承于窗間墻上，上鋪空心預(yù)制板，大梁截面尺寸b×h=200mm×550mm，梁端伸入墻內(nèi)240mm。梁端支承壓力設(shè)計值Nl=80kN，檐溝等自重在梁底截面產(chǎn)生的平均壓應(yīng)力σ0=0.3N/mm2。3.當(dāng)梁端支承面下設(shè)現(xiàn)澆混凝土圈梁，圈梁截面尺寸b×h=240mm×180mm，C20混凝土，圈梁下砌體的局部受壓承載力最接近于（）kN。A、203B、213C、225D、235答案：B解析：79.已知柱間基礎(chǔ)上的承重墻體高15m，雙面抹灰、墻厚240mm，采用Mu10燒結(jié)普通磚，M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如圖4-22所示，柱間距6m，基礎(chǔ)梁長5.45m，基礎(chǔ)梁斷面尺寸為b×hb=240mm×450mm，伸入支座0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335，箍筋為HPB235。墻梁跨中截面的計算高度值（mm）與（）項數(shù)值最為接近。A、5150B、5335C、5375D、5450答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.3條第1款規(guī)定，已知lc=5.15m，ln=4.85m，1.1ln=1.1×4.85=5.335m，故l0=5.15m，H=15m＞l0，故取hw=l0=5.15m；則墻梁跨中截面的計算高度為：H0=hw+hb/2=5150+450/2=5375mm。由此可知，C項數(shù)值最為接近。80.假定，鋼筋混凝土矩形截面簡支梁如圖下，梁跨度為5.4m，截面尺寸b×h=250mm×450mm，混凝土強度等級為C30，縱筋采用HRB400鋼筋，箍筋采用HPB300鋼筋，該梁的跨中受拉區(qū)縱筋A(yù)s=620mm2，受扭縱筋A(yù)stl=280mm2（滿足受扭縱筋最小配筋率要求），受剪箍筋A(yù)svl／s=0.112mm2／mm，受扭箍筋A(yù)stl／s=0.2mm2／mm，試問，該梁跨中截面配筋應(yīng)取下圖何項？（）[2014年真題]A、B、C、D、答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.2.5條規(guī)定，沿截面周邊布置受扭縱向鋼筋的間距不應(yīng)大于200mm及梁截面短邊長度；除應(yīng)在梁截面四角設(shè)置縱向鋼筋外，其余受扭縱向鋼筋宜沿截面周邊均勻?qū)ΨQ布置。故該梁截面上、中、下各配置2根抗扭縱筋，Astl／3=280／3=93.3mm2，頂部和中部選（As=157.1mm2>93mm2）。底面縱筋620+93.3=713.3mm2，（As=763.4mm2>713.3mm2）。箍筋直徑選φ8，取s=150mm。81.一幢五層的商店建筑，其抗震設(shè)防烈度為8度(0.2g)，場地類別為Ⅲ類，設(shè)計地震分組為第一組。該建筑采用鋼結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=0.4s，阻尼比ζ=0.035。由此，根據(jù)圖7可算得該鋼結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)α=()。A、0.20B、0.18C、0.16D、0.15答案：B解析：82.某項目周邊建筑的情況如圖所示，試問該項目風(fēng)荷載計算時所需的地面粗糙度類別，選取下列何項符合規(guī)范要求？（）提示：按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）條文說明作答。A、類B、類C、類D、類答案：C解析：83.某重級工作制吊車的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜桿設(shè)計，柱頂設(shè)有通長剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠房山墻傳來的風(fēng)荷載設(shè)計值R=110kN，吊車縱向水平剎車力設(shè)計值T=125kN。[2013年真題]2.假定，上段柱間支撐ZC-1采用等邊單角鋼組成的單片交叉式支撐，在交叉點相互連接。試問，若僅按構(gòu)件的容許長細(xì)比控制，該支撐選用下列何種規(guī)格角鋼最為合理？（）提示：斜平面內(nèi)的計算長度可取平面外計算長度的0.7倍。A、L70×6（ix=21.5mm，imin=13.8mm）B、L80×6（ix=24.7mm，imin=15.9mm）C、L90×6（ix=27.9mm，imin=18.0mm）D、L100×6（ix=31.0mm，imin=20.0mm）答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.3.2條規(guī)定，當(dāng)兩交叉桿長度相等時，在桁架平面外的計算長度，當(dāng)桿件受拉時應(yīng)取l0=l，故單角鋼柱間支撐桿件平面外計算長度為：斜平面內(nèi)計算長度為：loy=0.7×8904=6233mm；根據(jù)第5.3.9條表5.3.9可知，平面外斜平面內(nèi)選L90×6，ix=27.9mm，滿足所需要的最小imin=18.0mm。84.某四層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，各層結(jié)構(gòu)計算高度均為6m，平面布置如圖2-18所示，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.15g，設(shè)計地震分組為第二組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設(shè)防類別為重點設(shè)防類。假定，現(xiàn)澆框架梁KL1的截面尺寸b×h=600mm×1200mm，混凝土強度等級為C35，縱向受力鋼筋采用HRB400級，梁端底面實配縱向受力鋼筋面積