(高清版)GBT 7232-2023 金屬熱處理 術(shù)語

金屬熱處理術(shù)語2023-08-06發(fā)布國家市場監(jiān)督管理總局國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會I前言 2規(guī)范性引用文件 13基礎(chǔ)術(shù)語 14熱處理工藝 5組織與性能 6熱處理裝備 附錄A(資料性)增加和刪除的術(shù)語 參考文獻(xiàn) 索引 Ⅲ本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。本文件代替GB/T7232—2012《金屬熱處理工藝術(shù)語》,與GB/T7232—2012相比，除結(jié)構(gòu)調(diào)整和編輯性改動外，主要技術(shù)變化如下：a)更改了“范圍”的適用界限(見第1章，2012年版的第1章);b)將“總類”更改為“基礎(chǔ)術(shù)語”(見第3章，2012年版的第2章),增加了“感應(yīng)熱處理”“多場熱處理”和“溫度均勻性測量”等34條術(shù)語(見3.1～3.3、附錄A),刪除了“光亮熱處理”“清潔熱處理”和“晶界工程”等12條術(shù)語(見附錄A,2012年版的第2章);c)增加了“回復(fù)”“軟化退火”和“淬火溫度”等45條術(shù)語(見第4章、附錄A),刪除了“脫氫處理”“連續(xù)退火”和“裝箱退火”等29條術(shù)語(見附錄A,2012年版的第3章～第12章);d)增加了“δ鐵素體”“共析鐵素體”和“先共析鐵素體”等60條術(shù)語(見第5章、附錄A),刪除了年版的第13章、第14章);e)增加了“熱處理裝備”術(shù)語(見第6章、附錄A)。請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機(jī)構(gòu)不承擔(dān)識別專利的責(zé)任。本文件由全國熱處理標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(SAC/TC75)提出并歸口。本文件起草單位：中國機(jī)械總院集團(tuán)北京機(jī)電研究所有限公司、江蘇豐東熱技術(shù)有限公司、天津市熱處理研究所有限公司、上海交通大學(xué)、江蘇大學(xué)、浙江國檢檢測技術(shù)股份有限公司、湖北三環(huán)鍛造有限公司、常州新區(qū)河海熱處理工程有限公司、廣東世創(chuàng)金屬科技股份有限公司、西安福萊特?zé)崽幚碛邢薰疚募?987年首次發(fā)布，1999年第一次修訂，2012年第二次修訂，本次為第三次修訂。1金屬熱處理術(shù)語1范圍本文件界定了金屬熱處理基礎(chǔ)、熱處理工藝、組織與性能和熱處理裝備的主要術(shù)語及其定義。本文件適用于金屬熱處理相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及技術(shù)文件。2規(guī)范性引用文件本文件沒有規(guī)范性引用文件。3基礎(chǔ)術(shù)語3.1總稱熱處理heattreatment采用適當(dāng)?shù)姆绞綄饘俨牧匣蚬ぜM(jìn)行加熱、保溫和冷卻以獲得預(yù)期的組織結(jié)構(gòu)與性能的工藝。整體熱處理bulkheattreatment對工件整體進(jìn)行穿透加熱的熱處理。局部熱處理localheattreatment僅對工件的某一部位或幾個部位進(jìn)行的熱處理。表面熱處理surfaceheattreatment僅對工件表層進(jìn)行的熱處理?；瘜W(xué)熱處理thermo-chemicaltreatment將工件置于適當(dāng)?shù)幕钚越橘|(zhì)中加熱、保溫，使一種或幾種元素滲入工件的表層，以改變其化學(xué)成分、組織結(jié)構(gòu)與性能的熱處理。預(yù)備熱處理pre-heattreatment;conditioningtreatment為調(diào)整原始組織，保證工件最終熱處理或(和)切削加工性能，預(yù)先進(jìn)行的熱處理。真空熱處理vacuumheattreatment將工件放置在壓力低于1×10?Pa(通常是1×10-1Pa～1×10-3Pa)的環(huán)境中進(jìn)行的熱處理。感應(yīng)熱處理inductionheatingtreatment利用電磁感應(yīng)在工件內(nèi)產(chǎn)生渦流而將工件加熱后進(jìn)行的熱處理。2可控氣氛熱處理controlledatmosphereheattreatment為達(dá)到無氧化、無脫碳或按要求滲碳(氮),在成分可控的爐氣中進(jìn)行的熱處理。保護(hù)氣氛熱處理protectiveatmosphereheattreatment在工件表面不被氧化的氣氛或惰性氣體中進(jìn)行的熱處理。等離子熱處理plasmaheattreatment離子轟擊熱處理ionbombardmentheattreatment輝光放電熱處理glowdischargeheattreatment在壓力低于1×10?Pa(通常是1×10-1Pa～1×10-3Pa)的特定氣氛中利用工件(陰極)和陽極之間產(chǎn)生的輝光放電進(jìn)行的熱處理。高能束熱處理highenergybeamheattreatment利用激光、電子束或等離子體等高功率密度能源加熱工件的熱處理。形變熱處理thermo-mechanicaltreatment將塑性變形和熱處理結(jié)合，以提高工件力學(xué)性能的復(fù)合工藝。將兩種或多種熱處理工藝組合，以便更有效地改善工件使用性能的復(fù)合工藝。修復(fù)熱處理restorationheattreatment對長期運行后的工件在尚未發(fā)生不可恢復(fù)的損傷之前，采用適當(dāng)?shù)墓に囀蛊浣M織結(jié)構(gòu)得以改善、使用性能或幾何尺寸得以恢復(fù)、服役壽命得以延長的熱處理。流態(tài)床熱處理fluidizedbedheattreatment工件在由氣流和懸浮其中的固體粉粒構(gòu)成的流態(tài)層中進(jìn)行的熱處理。多場熱處理multi-fieldheattreatment利用磁場、超聲、電場或振動等外場作用改變工件組織結(jié)構(gòu)與性能的熱處理。穩(wěn)定化處理stabilizing為使材料或工件在長期服役的條件下，形狀、尺寸、組織與性能變化保持在一定范圍內(nèi)的熱處理。熱處理工藝周期heattreatmentcycle通過加熱、保溫和冷卻，完成一種熱處理工藝的過程。在熱處理爐熱穩(wěn)定前后，用已校準(zhǔn)的現(xiàn)場測試儀和溫度傳感器對熱處理爐有效加熱區(qū)的溫度偏差進(jìn)行的一系列檢測。3控軋控冷thermomechanicalcontrolprocess在一定溫度范圍對鋼材進(jìn)行控制軋制并控制其冷卻的過程，以獲得細(xì)小晶粒和良好的組織，使鋼材具有優(yōu)異的力學(xué)性能。加熱規(guī)范熱處理過程中對加熱階段規(guī)定的時間和溫度參數(shù)。加熱速度heatingrate在設(shè)定溫度區(qū)間，單位時間內(nèi)工件或介質(zhì)溫度的平均增值。熱處理過程中加熱階段的溫度隨時間變化的曲線。加熱階段工件表面達(dá)到工藝規(guī)定溫度的時間。均溫equalization加熱階段工件表面達(dá)到工藝規(guī)定溫度后保持，直到工件整體達(dá)到該溫度的過程。工件或加熱介質(zhì)在工藝規(guī)定溫度下恒溫保持的過程。注：恒溫保持的時間和溫度分別稱保溫時間和保溫溫度，保溫時間包括了均溫和均溫后恒溫保持的時間。升溫時間和保溫時間的總稱。預(yù)熱preheating為減少畸變，避免開裂，在工件加熱至最終溫度前進(jìn)行的一次或數(shù)次階段性保溫的過程。穿透加熱t(yī)hroughheating工件整體達(dá)到均勻溫度的加熱方法。差溫加熱differentialheating有目的地在工件中產(chǎn)生溫度梯度的加熱。熱處理工件存在溫度差時，熱量由高溫向低溫傳遞的現(xiàn)象。4熱對流heatconvection熱處理爐內(nèi)，加熱源通過爐內(nèi)介質(zhì)的流動向工件傳遞熱量的現(xiàn)象。熱處理爐內(nèi)，加熱源通過輻射電磁波向工件傳遞熱量的現(xiàn)象。將鋼鐵材料加熱至A?；駻。以上溫度，以獲得完全或部分奧氏體組織的過程。奧氏體化溫度austenitizingtemperature工件在進(jìn)行奧氏體化時的保溫溫度。工件在奧氏體化溫度保持的時間。溫度均勻性temperatureuniformity熱處理爐有效加熱區(qū)內(nèi)溫度的均勻程度以及有效加熱區(qū)內(nèi)各測試點溫度相對于設(shè)定溫度的最大偏差。有效加熱區(qū)effectiveheatingzone在加熱爐中，經(jīng)溫度檢測而確定的滿足熱處理工藝規(guī)定溫度和溫度均勻性的工作空間。系統(tǒng)準(zhǔn)確度systemaccuracy熱處理設(shè)備的工藝儀表系統(tǒng)經(jīng)合理補(bǔ)償?shù)臏囟扰c經(jīng)過校驗和偏差修正的測量儀表系統(tǒng)的溫度偏差。有效厚度effectivethickness工件各部位壁厚不同時，按可以保證工件熱處理質(zhì)量制定加熱時間處的壁厚。爐內(nèi)氣氛furnaceatmosphere充入熱處理爐內(nèi)的惰性或還原性的單一氣體或混合氣體?？煽貧夥誧ontrolledatmosphere成分可按氧化或還原、增碳或脫碳效果控制爐中的氣體混合物。注：主要目的是為了有效進(jìn)行滲碳、碳氮共滲等化學(xué)熱處理以及防止鋼件加熱時的氧化或脫碳。保護(hù)氣氛protectiveatmosphere在給定溫度下能保護(hù)被加熱金屬材料或工件不發(fā)生氧化或脫碳的氣氛。5吸熱式氣氛endothermicatmo將燃料氣和空氣以一定比例混合，在一定的溫度和催化作用下通過吸熱反應(yīng)裂解生成的氣氛。將燃料氣和空氣以接近完全燃燒的比例混合，通過燃燒、冷卻和除水等過程而制備的氣氛。氮氣和甲醇或其他碳?xì)浣橘|(zhì)按一定比例混合，在高溫裂解生成的氣氛。在無保護(hù)加熱時工件表面形成的氧化物層。對工件熱處理冷卻介質(zhì)或冷卻速度等所做的規(guī)定。工件在指定溫度區(qū)間內(nèi)冷卻所需要的時間。冷卻曲線coolingcurve工件熱處理冷卻過程中溫度隨時間變化的曲線?？刂评鋮scontrolledcooling工件熱處理時按照預(yù)定的冷卻制度進(jìn)行的冷卻。等溫轉(zhuǎn)變曲線timetemperaturetransformationcurve;TTTcurve等溫轉(zhuǎn)變圖timetemperaturetransformationdiagram;TTTdiagram過冷奧氏體在不同溫度等溫保持時，溫度、時間與轉(zhuǎn)變產(chǎn)物所占百分?jǐn)?shù)(轉(zhuǎn)變開始及轉(zhuǎn)變終止)的關(guān)系曲線圖。連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線continuouscoolingtransformationcurve;CCTcurve連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖continuouscoolingtransformationdiagram;CCTdiagram工件奧氏體化后連續(xù)冷卻時，過冷奧氏體開始轉(zhuǎn)變及轉(zhuǎn)變終止的時間、溫度及轉(zhuǎn)變產(chǎn)物與冷卻速度之間的關(guān)系曲線圖。6在恒定溫度下奧氏體轉(zhuǎn)變成珠光體的可逆轉(zhuǎn)變。臨界冷卻過程criticalcoolingcourse冷卻時為避免出現(xiàn)非預(yù)期組織的過程。臨界冷卻速度criticalcoolingrate臨界冷卻過程對應(yīng)的最小冷卻速度。冷卻至某一溫度時的冷卻速度。圓柱鋼棒試樣(長度≥3倍直徑)在某種介質(zhì)中淬火時，中心位置獲得50%馬氏體的最大直徑。注：用dc表示。理想臨界直徑idealcriticaldiameter在淬火冷卻烈度為無限大的介質(zhì)中進(jìn)行冷卻時，圓柱鋼棒中心位置獲得50%馬氏體的最大直徑。注：用dc表示。等效冷卻直徑equivalentdiameterofcoolingrate;equivalentdiameter在溫度和攪動條件相同的淬火介質(zhì)中，某一指定溫度范圍內(nèi)，以外形不規(guī)則淬火件冷速最慢的部位與圓柱試樣(無限長)心部冷速相同的原則換算出的圓柱試樣直徑。U形曲線U-curve用圓柱試樣測定鋼的淬透性時，淬火后橫截面上沿直徑方向呈U形的硬度分布曲線。有效淬火冷卻區(qū)effectiveworkingzoneofquenchingtank淬火槽內(nèi)能滿足介質(zhì)的流速、紊流程度或溫度變化范圍等相應(yīng)淬火冷卻工藝要求的空間。奧氏體的熱穩(wěn)定化stabilizationofaustenite過冷奧氏體在馬氏體點以上或以下的溫度等溫停留，導(dǎo)致再向低溫冷卻的過程中馬氏體開始轉(zhuǎn)變的溫度降低并且形成的馬氏體比未經(jīng)等溫停留時減少的現(xiàn)象。奧氏體的機(jī)械穩(wěn)定化mechanicalstabilizationofaustenite過冷奧氏體在淬火過程中受到較大塑性變形或受到壓應(yīng)力而造成的穩(wěn)定化現(xiàn)象。殘留奧氏體的穩(wěn)定化stabilizationofretainedaustenite淬火后在室溫停留或在低溫回火，使殘留奧氏體在低于室溫時轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的能力減弱的現(xiàn)象。74熱處理工藝4.1退火類退火annealing將工件加熱到適當(dāng)溫度，保持一定時間，然后緩慢冷卻的熱處理工藝。將工件完全奧氏體化后緩慢冷卻，獲得接近平衡組織的退火。相變區(qū)退火亞溫退火臨界區(qū)退火將工件部分奧氏體化后進(jìn)行的退火。將經(jīng)冷塑性變形的工件加熱到再結(jié)晶溫度以上保持適當(dāng)時間，使冷變形過程中產(chǎn)生的晶體學(xué)缺陷基本消失，形成均勻的新的晶粒，以消除形變強(qiáng)化效應(yīng)和殘余應(yīng)力的退火。將經(jīng)冷塑性變形的工件加熱到再結(jié)晶溫度以下，以恢復(fù)或部分恢復(fù)其力學(xué)性能和物理性能的退火。工件加熱到高于A。或A。的溫度保持適當(dāng)時間后，較快冷卻到珠光體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間的適當(dāng)溫度并等溫保持，使奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w類組織后再在空氣中冷卻的退火。為使工件中的碳化物球狀化而進(jìn)行的退火。去氫退火hydrogenreliefannealing;hydrogenremovalannealing預(yù)防白點退火在工件組織不發(fā)生變化的條件下，通過低溫加熱和保溫，使工件內(nèi)的氫向外擴(kuò)散進(jìn)入大氣中的退火；或在形變加工結(jié)束后直接進(jìn)行的退火，以防止冷卻過程中因氫呈氣態(tài)析出而形成發(fā)裂(白點)。光亮退火brightannealing工件在熱處理過程中基本不被氧化，表面保持光亮的退火。為消除工件形變強(qiáng)化效應(yīng)，便于實施后續(xù)工序而進(jìn)行的工序間退火。8擴(kuò)散退火diffusionannealing均勻化退火homogenizingannealing;homogenizing以減少工件化學(xué)成分和組織的不均勻程度為主要目的，將其加熱到高溫并長時間保溫，然后緩慢冷為使工件中細(xì)微的顯微組成物沉淀析出或球化的退火。示例：某些奧氏體不銹鋼在850℃附近進(jìn)行穩(wěn)定化退火，沉淀析出TiC、NbC、TaC,防止耐晶間腐蝕性能降低。為去除工件塑性變形加工、切削加工或焊接造成的應(yīng)力及鑄件內(nèi)存在的殘余應(yīng)力而進(jìn)行的退火。將工件加熱到稍高于A。和稍低于A,溫度區(qū)間，循環(huán)加熱和冷卻的退火。軟化退火softening;softannealing以降低硬度為目的的退火。高溫退火hightemperatureannealing晶粒粗化退火coarse-grainedannealing將工件加熱至比正常退火較高的溫度，保持較長時間，使晶粒粗化以改善工件的切削加工性能的亞相變點退火sub-criticalannealing亞臨界點退火使工件在低于A。,溫度進(jìn)行退火工藝的總稱。為使鑄鐵內(nèi)萊氏體中的滲碳體和(或)游離滲碳體分解而進(jìn)行的退火。使成分適宜的白口鑄鐵中的碳化物分解并形成團(tuán)絮狀石墨的退火。等溫形變珠光體化處理isoforming工件加熱奧氏體化后，過冷到珠光體轉(zhuǎn)變區(qū)的中段，在珠光體形成過程中塑性加工成形的復(fù)合工藝。在能使工件表面層化學(xué)成分保持不變的氣氛中進(jìn)行的退火。9真空退火vacuumannealing工件在壓力低于1×10?Pa(通常是1×10-1Pa～1×10-3Pa)的環(huán)境中進(jìn)行的退火。雙聯(lián)退火doubleannealing快速退火rapidannealing采用高能束或其他能源將工件加熱至比正常退火較高的溫度并短暫保溫的退火。工件加熱奧氏體化后在空氣中或其他介質(zhì)中冷卻獲得以珠光體組織為主的熱處理工藝。工件加熱奧氏體化后，采用強(qiáng)制吹風(fēng)快冷到珠光體轉(zhuǎn)變區(qū)的某一溫度開始保溫，以獲得珠光體型組織再在空氣中冷卻的正火。工件加熱奧氏體化后，在靜止的空氣中冷卻到A,附近即轉(zhuǎn)入爐中緩慢冷卻的正火。多重正火工件(主要為鑄鍛件)進(jìn)行兩次(或兩次以上)的重復(fù)正火。工件加熱奧氏體化后以適當(dāng)方式冷卻獲得馬氏體或(和)貝氏體組織的熱處理工藝。淬火冷卻quenching工件進(jìn)行淬火處理時，在整個淬火周期中的冷卻部分。淬火溫度quenchingtempera工件在淬火冷卻前的溫度。穿透淬火throughhardening工件從表面至心部全部硬化的淬火。局部淬火selectivehardening;localizedquenchharde僅對工件需要硬化的局部進(jìn)行的淬火。浸液式淬火immersionquenching工件全部或部分浸沒在液體淬火介質(zhì)中實施的淬火。表面淬火surfacehardening僅對工件表層進(jìn)行的淬火。感應(yīng)淬火inductionhardening利用感應(yīng)電流通過工件所產(chǎn)生的熱量，使工件表層、局部或整體加熱并快速冷卻的淬火。利用氧-乙炔(或其他可燃?xì)怏w)火焰使工件表層加熱并快速冷卻的淬火。激光淬火laserbeamhardening;lasertransformationhardening以激光作為能源，以極快的速度加熱工件的自冷淬火。電子束淬火electronbeamhardening以電子束作為能源，以極快的速度加熱工件的自冷淬火。脈沖淬火impulsehardening用高功率密度的脈沖能束為能源，以極快的速度加熱工件的自冷淬火。得光亮或光潔金屬表面的淬火。貝氏體等溫淬火austempering等溫淬火工件加熱奧氏體化后快冷到貝氏體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間等溫保持，使奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橄仑愂象w的淬火。分級淬火stepquenching淬火冷卻過程中，在適當(dāng)溫度的介質(zhì)中保持而暫時中斷冷卻的淬火。馬氏體分級淬火martempering工件加熱奧氏體化后浸入溫度稍高或稍低于M。點溫度的介質(zhì)中保持適當(dāng)時間，在工件整體達(dá)到介質(zhì)溫度后取出空冷以獲得馬氏體的淬火。亞溫淬火intercriticalhar亞共析鋼制工件在A?！獳。溫度區(qū)間奧氏體化后淬火冷卻，獲得馬氏體和鐵素體組織的淬火。工件局部或表層快速加熱奧氏體化后，加熱區(qū)的熱量自行向未加熱區(qū)傳導(dǎo)，從而使奧氏體化區(qū)迅速冷卻的淬火。延遲淬火delayquenching預(yù)冷淬火工件加熱奧氏體化后浸入淬火介質(zhì)前停留適當(dāng)時間(延遲時間)的淬火。雙介質(zhì)淬火interruptedquenching雙液淬火工件加熱奧氏體化后先浸入冷卻能力強(qiáng)的介質(zhì)，在組織即將發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變前轉(zhuǎn)入冷卻能力緩和的介質(zhì)中冷卻。噴液淬火sprayquenching鋼材或鋼件加熱奧氏體化后，在噴射的液體流中淬火的方法。噴霧淬火fogquenching鋼材或鋼件加熱奧氏體化后，在將水和空氣混合噴射的霧(氣溶膠)中淬火的方法。風(fēng)冷淬火forced-airquenching;air-blastquenching鋼材或鋼件加熱奧氏體化后，用壓縮空氣進(jìn)行淬火的方法。輸入高能量以極大的加熱速度使鋼件表層達(dá)到奧氏體狀態(tài)，停止加熱后，在極短時間內(nèi)熱量被傳入內(nèi)部而淬火的方法。欠速淬火slackquenching鋼材或鋼件在加熱奧氏體化后以低于馬氏體臨界冷卻速度淬火，形成除馬氏體外的一種或多種奧氏體轉(zhuǎn)變產(chǎn)物。接觸電阻加熱淬火contacthardening借助電極(高導(dǎo)電材料的滾輪)與工件的接觸電阻加熱工件表層，并快速冷卻(自冷)的淬火。電解液淬火electrolytichardening工件欲淬硬的部位浸入電解液中接陰極，電解液槽接陽極，通電后由于陰極效應(yīng)而將浸入部位加熱奧氏體化，斷電后被電解液冷卻的淬火。將鋼在低于再結(jié)晶溫度的亞穩(wěn)奧氏體狀態(tài)下進(jìn)行塑性加工，隨之淬冷以獲得馬氏體和(或)貝氏體的形變熱處理工藝。將工件在壓力低于1×10?Pa(通常是1×10-1Pa～1×10-3Pa)的加熱爐中進(jìn)行加熱并奧氏體化，隨之在氣體或液體介質(zhì)中冷卻的淬火。氣冷淬火gasquenching在真空中加熱和在高速循環(huán)的負(fù)壓、常壓或高壓的中性和惰性氣體中進(jìn)行的淬火。真空高壓氣淬vacuumhighpressuregasquenching在真空爐內(nèi)采用高于0.5MPa的單一或多種非氧化性氣體作為介質(zhì)進(jìn)行的淬火。強(qiáng)烈淬火intensivequenching通過對淬火介質(zhì)的流量、流速和壓力控制，并在冷卻過程中對工件表層和心部的冷卻強(qiáng)度和冷卻溫度進(jìn)行控制，使工件獲得所需要的組織和應(yīng)力分布狀態(tài)的淬火。工件在熔鹽、熔堿、熔融金屬或高溫油等熱浴中進(jìn)行的淬火。鹽浴淬火saltbathhardening鋼材或鋼件在加熱奧氏體化后，在熔融鹽浴中進(jìn)行的淬火。鉛浴淬火leadbathhardening鋼材或鋼件在加熱奧氏體化后，在熔融鉛浴中進(jìn)行的淬火。冷處理sub-zerotreating工件淬火冷卻到室溫后，繼續(xù)在一般致冷設(shè)備或低溫介質(zhì)(一60℃~?80℃)中冷卻的工藝。深冷處理cryogenictreating工件淬火后繼續(xù)在液氮或液氮蒸氣中冷卻的工藝。端淬試驗Jominytest;endquenchingtest將尺寸為φ25mm×100mm的標(biāo)準(zhǔn)試樣加熱奧氏體化后在專用設(shè)備上對其一端噴水冷卻，冷卻后沿軸線方向測出硬度至水冷端距離關(guān)系曲線的試驗方法。注：是測定鋼的淬透性的主要方法。淬硬性hardeningcapacity以鋼在理想條件下淬火所能達(dá)到的最高硬度來表征的材料特征。淬透性hardenability以在規(guī)定條件下鋼試樣淬硬深度和硬度分布表征的材料特性。淬透性曲線hardenabilitycurve用鋼試樣進(jìn)行端淬試驗測得的硬度距水冷端距離的關(guān)系曲線。淬透性帶hardenabilityba同一牌號的鋼因化學(xué)成分或奧氏體晶粒度的波動而引起的淬透性曲線變動的范圍。工件淬硬的表面層。注：一般以淬火硬化層深度來表征。表面淬火時，從工件表面到界限硬度處的垂直距離。注：界限硬度值為零件要求的最低表面維氏硬度的0.8倍。工件淬火后的硬度由表面向心部隨距離的變化曲線。工件進(jìn)行淬火所使用的冷卻介質(zhì)。水與聚合物配制成的淬火介質(zhì)。冷卻能力quenchingpower在規(guī)定條件下淬冷介質(zhì)使標(biāo)準(zhǔn)試樣達(dá)到一定冷卻速度的能力。冷卻特性曲線characteristiccoolingcurve規(guī)定試棒的心部冷卻速度隨溫度變化的曲線。注：它反映試樣在冷卻介質(zhì)中不同溫度下的冷卻能力。淬火烈度quenchseverity淬火介質(zhì)冷卻能力的標(biāo)準(zhǔn)化指標(biāo)。示例：幾種介質(zhì)的H值見表1。表1工件在不同淬火介質(zhì)中的淬火冷卻烈度H攪動情況空氣油鹽水靜止0.022.00中等—— 一強(qiáng)————強(qiáng)烈0.084.00淬火的第一階段(水淬或油淬)在工件周圍形成的汽化膜。索氏體化處理patenting將中碳或高碳鋼線材或帶材加熱奧氏體化后在A。以下適當(dāng)溫度(～500℃)的熱浴中等溫或在強(qiáng)制流動的氣流中冷卻以獲得索氏體或以索氏體為主的組織。注：是高強(qiáng)度鋼絲或鋼帶制造中的一種特殊處理方法，有鉛浴索氏體化處理、鹽浴索氏體化處理和流態(tài)床索氏體化處理等多種。淬火-碳配分quenching-partitioning將鋼淬火至M,～M;溫度區(qū)間，然后回升到M。點以上等溫，鋼中的碳由過飽和馬氏體配分至未轉(zhuǎn)變的奧氏體中，最終淬火獲得馬氏體和殘留奧氏體共存的工藝。將鋼淬火至M?！玀;溫度區(qū)間，然后回升到M、點以上等溫進(jìn)行碳配分，在碳配分的基礎(chǔ)上再在一定溫度保溫，使馬氏體基體上析出共格、彌散的合金碳化物，最終淬火獲得合金碳化物彌散分布的馬氏體和殘留奧氏體共存的工藝。將淬火后的工件加熱(或冷卻)到A。以下某一溫度，保溫一定時間，然后冷卻到室溫的熱處理低溫回火lowtemperaturetempering工件在250℃以下進(jìn)行的回火。中溫回火mediumtemperaturetempering工件在250℃~500℃范圍內(nèi)進(jìn)行的回火。工件在500℃以上進(jìn)行的回火。真空回火vacuumtempering工件在真空爐中先抽到一定真空度，然后充惰性氣體的回火。同時施加壓力以校正淬火冷卻畸變的回火。自回火selftempering利用局部或表層淬硬工件內(nèi)部的余熱使淬硬部分回火的工藝。形成馬氏體的快速冷卻過程中因工件的M、點較高而自行回火的現(xiàn)象。注：低碳鋼在淬火冷卻時就發(fā)生這一現(xiàn)象。利用感應(yīng)電流通過工件所產(chǎn)生的熱量，使工件表層、局部或整體加熱并快速冷卻的回火。二次硬化secondaryhardening一些高合金鋼在一次或多次回火后硬度上升的現(xiàn)象。注：這種硬化現(xiàn)象是由于碳化物彌散析出和(或)殘留奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體或貝氏體所致。耐回火性工件回火時抵抗硬度下降的能力。調(diào)質(zhì)quenchingandtempering工件淬火并高溫回火以形成回火索氏體的熱處理工藝。材料的力學(xué)性能與回火溫度的關(guān)系曲線。回火脆性temperembrittlement工件淬火后在某些溫度區(qū)間回火產(chǎn)生韌度下降的現(xiàn)象。第一類回火脆性工件淬火后在250℃~375℃范圍回火后出現(xiàn)韌度下降的現(xiàn)象。第二類回火脆性含有鉻、鎳、錳、硅等元素的合金鋼工件淬火后，在脆化溫度區(qū)(400℃~550℃)回火，或在更高溫度回火，緩慢冷卻時所產(chǎn)生的脆性。注：這種脆性可通過高于脆化溫度的再次回火并快速冷卻予以消除。消除后，若再次在脆化溫度區(qū)回火或在更高4.5固溶與時效類固溶處理solutiontreatment工件加熱至適當(dāng)溫度并保溫，使過剩相充分溶解，然后快速冷卻以獲得過飽和固溶體的熱處理。工件經(jīng)固溶處理或淬火后在室溫或高于室溫的適當(dāng)溫度保溫，以達(dá)到沉淀硬化的目的。分級時效stepageing工件經(jīng)固溶處理后進(jìn)行二次或多次逐級提高溫度加熱的時效處理。工件經(jīng)固溶處理后用比能獲得最佳力學(xué)性能(強(qiáng)度和硬度)高得多的溫度或長得多的時間進(jìn)行的時馬氏體時效處理maraging馬氏體時效鋼經(jīng)過固溶處理和時效，沉淀析出金屬間化合物相的處理。自然時效將鑄鐵件在露天長期(數(shù)月乃至數(shù)年)放置，使鑄件內(nèi)的應(yīng)力逐漸松弛，并使其尺寸趨于穩(wěn)定的鋁合金、銅合金冷塑性加工與時效相結(jié)合的復(fù)合處理。某些經(jīng)固溶處理的鋁合金自然時效硬化后，在低于固溶處理溫度(120℃~180℃)短時間加熱后力學(xué)性能恢復(fù)到固溶處理狀態(tài)的現(xiàn)象。為改善某些奧氏體鋼的組織以提高材料韌度，將工件加熱到高溫使過剩相溶解，然后水冷的熱為提高工件表層的含碳量并在其中形成一定的碳濃度梯度，將工件在滲碳介質(zhì)中加熱、保溫，使碳原子滲入的化學(xué)熱處理工藝。在奧氏體狀態(tài)下同時將碳、氮滲入工件表層，并以滲碳為主的化學(xué)熱處理工藝。滲碳淬火casehardening工件滲碳或碳氮共滲后進(jìn)行淬火的表面硬化工藝。工件在含碳?xì)怏w中進(jìn)行的滲碳。在壓力低于1×10?Pa(通常是10Pa～1×10-1Pa)滲碳?xì)夥罩?，利用工?陰極)和陽極之間產(chǎn)生的輝光放電進(jìn)行的滲碳。氣體碳氮共滲gascarbonitriding在含碳、氮的氣氛中進(jìn)行的碳氮共滲。離子碳氮共滲plasmacarbonitriding在壓力低于1×10?Pa(通常是10Pa～1×10-1Pa)的含碳、氮氣氛中，利用工件(陰極)和陽極之間產(chǎn)生的輝光放電進(jìn)行的碳氮共滲。滲碳溫度carburizingtemperature鋼件在滲碳過程中所保持的溫度。滲碳時間carburizingtime工件達(dá)到滲碳溫度后至滲碳過程結(jié)束開始降溫的時間。表征含碳?xì)夥赵谝欢囟认赂淖児ぜ砻婧剂磕芰Φ膮?shù)。注：通常用氧探頭監(jiān)控，用低碳碳素鋼箔片在含碳?xì)夥罩械钠胶夂剂慷勘O(jiān)測。碳活度carbonactivity碳在奧氏體中的活度。注：碳活度與奧氏體中碳的濃度呈正比，比值稱為活度系數(shù)。這個活度系數(shù)又是溫度、奧氏體中溶入的合金元素種類及其濃度以及碳的濃度的函數(shù)。在沿滲碳工件與表面垂直的方向上碳在滲層中的分布。滲碳淬火硬化層深度casehardeningdepth;CHD滲碳硬化層深度工件滲碳淬火后從表面到規(guī)定硬度(一般為550HV)處的垂直距離。高溫滲碳hightemperaturecarburizing在950℃以上溫度進(jìn)行的滲碳。局部滲碳localizedcarburizing;selectivecarburizing僅對工件某一部分或某些區(qū)域進(jìn)行的滲碳。穿透滲碳homogeneouscarburizing薄工件從表面至中心全部滲透的滲碳。碳化物彌散強(qiáng)化滲碳carbidedispersioncarburizing使工件表層獲得細(xì)小分散碳化物以提高工件服役能力的滲碳。薄層滲碳sheetcarburizing工件滲碳淬火后，表面淬硬層深度小于0.3mm的滲碳。深層滲碳deepcarburizing工件滲碳淬火后，表面淬硬層深度3mm以上的滲碳。滴注式滲碳dripfeedcarburizing將醇、酮或煤油等液體滲碳劑直接滴入爐內(nèi)裂解進(jìn)行的氣體滲碳。為了增加滲碳?xì)夥盏奶紕荻尤氲暮細(xì)怏w(或滴入的含碳液體)。通入熱處理爐中使?fàn)t內(nèi)形成正壓的基本滲碳?xì)怏w。強(qiáng)滲期boostperiod工件在高碳勢滲碳?xì)夥諚l件下進(jìn)行滲碳，使其表面迅速達(dá)到高碳濃度的階段。擴(kuò)散期diffusionperiod強(qiáng)滲結(jié)束后有意降低氣氛碳勢，使由富碳表層向內(nèi)擴(kuò)散的碳量超過介質(zhì)傳遞給工件表面的碳量，從而使?jié)B層碳濃度梯度趨于平緩的階段。碳可用率carbonavailability在氣氛碳勢從1%降至0.9%時，1m3(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下)氣體可傳遞到工件表面的碳量。碳傳遞系數(shù)carbonmasstransfercoefficient單位時間(秒)內(nèi)氣氛傳遞到工件表面單位面積的碳量(碳通量)與氣氛碳勢和工件表面含碳量(碳鋼)之間的差值之比。有意使工件表面降碳的化學(xué)熱處理。工件因某種原因脫碳后，為恢復(fù)初始碳含量而進(jìn)行的滲碳。過滲碳o(jì)vercarburizing;excesscarburizing滲碳時由于碳勢過高導(dǎo)致滲層析出碳化物，或滲碳淬火后產(chǎn)生過量的殘留奧氏體。氣氛中水蒸氣開始凝結(jié)的溫度。注：與氣氛中的水汽含量成正比，水汽含量愈高，露點愈高。進(jìn)行氣體滲碳時，可通過測定露點間接確定氣氛的直接淬火directhardening滲碳后工件從滲碳溫度或降至淬火溫度直接進(jìn)行淬火的工藝。一次淬火single-quenchhardening滲碳后工件從滲碳溫度冷卻至室溫然后重新加熱進(jìn)行的淬火。二次淬火double-quenchhardening滲碳后工件從滲碳溫度淬火至室溫然后重新加熱進(jìn)行的淬火。滲碳層細(xì)化淬火caserefining滲碳后工件冷到滲層的A,以下保溫一定時間，再加熱到滲碳淬火溫度進(jìn)行的淬火。心部細(xì)化淬火corerefining滲碳后工件冷到心部的A,以下保溫一定時間，再加熱到滲碳淬火溫度進(jìn)行的淬火?？瞻诐B碳blankcarburizing偽滲碳為預(yù)測工件滲碳后心部組織特征及可達(dá)到的力學(xué)性能，將試樣在中性介質(zhì)中進(jìn)行與原定滲碳淬火周期完全相同的熱處理。預(yù)氧化處理oxidizing工件滲碳前在400℃左右空氣中進(jìn)行的加熱氧化。注：目的是清除工件表面的油脂物并使表面活化。滲氮nitriding在一定溫度下于一定介質(zhì)中使氮原子滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。工件表層同時滲入氮和碳，并以滲氮為主的化學(xué)熱處理工藝。在一定溫度和一定氮勢下進(jìn)行的滲氮工藝。在兩個或兩個以上的溫度和多種氮勢條件下進(jìn)行的滲氮工藝。在可提供活性氮原子的氣體中進(jìn)行的滲氮。在低于1×10?Pa(通常是10Pa～1×10-1Pa)的滲氮氣氛中，利用工件(陰極)和陽極之間產(chǎn)生的輝光放電進(jìn)行的滲氮。在含滲氮劑的熔鹽中進(jìn)行的滲氮。在壓力低于大氣壓的真空爐中進(jìn)行的氣體滲氮。氣體氮碳共滲gasnitrocarburizing用氣體在工件表層同時滲入氮和碳，并以滲氮為主的化學(xué)熱處理工藝。液體氮碳共滲liquidnitrocarburizing工件在熔鹽中同時滲入氮和碳，并以滲氮為主的化學(xué)熱處理工藝。氣體滲氮時，通入爐中的氨分解為氫和活性氮原子的程度。氮勢nitrogenpotential表征滲氮氣氛在一定溫度下向工件提供活性氮原子能力的參數(shù)。滲氮劑在給定條件下向工件表層滲入氮的介質(zhì)。氮勢門檻值nitrogenpotentialthreshold在實際生產(chǎn)條件下，對應(yīng)于一定的滲氮時間，在鋼件表面形成化合物層所需的最低氮勢。在沿滲氮工件與表面垂直的方向上氮在滲層中的分布。滲氮層深度nitridingdepth滲氮工件從表面至比心部硬度高出50HV處的垂直距離。氮化物nitride滲氮時氮與基體金屬元素形成的化合物。滲氮工件表層的氮化物層。滲氮層中化合物層以下至基體之間的滲層。為使?jié)B氮表層去除過多的氮而進(jìn)行的工藝過程。復(fù)合氮化物complexnitride滲氮層中氮與兩種或多種基體金屬元素形成的氮化物。在既不增加氮又不脫氮的中性介質(zhì)中進(jìn)行的與滲氮工藝相同的試驗。注：目的是了解按這種工藝滲氮后工件心部組織和力學(xué)性能是否能滿足預(yù)定的要求。4.8滲金屬及滲其他非金屬類工件在含有被滲金屬元素的滲劑中加熱到適當(dāng)溫度并保溫，使這些元素滲入表層的化學(xué)熱處理工藝。滲鋁aluminizing將鋁滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。滲鉻chromizing將鉻滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。滲鋅sheradizing將鋅滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。滲鈦titanizing將鈦滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。滲釩vanadizing將釩滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。離子滲金屬ionmetallizing將工件在含有被滲金屬的等離子場中加熱到較高溫度，金屬原子以較高速率在表面沉積并向內(nèi)部擴(kuò)散的工藝。在含有特種金屬(釩、鈮、鉻、鈦等)的高溫硼砂熔鹽中，金屬原子和工件中的碳、氮原子發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，在工件表面形成的碳化物覆層。滲硼boriding將硼滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。硼化物層boridelayer滲硼時在工件表面形成的硼的化合物。滲硅siliconizing將硅滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。滲硫sulphurizing將硫滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。4.9多元共滲類多元共滲multicomponentthermochemicaltreatment將兩種或多種元素同時滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。硫氮共滲sulpho-nitriding工件表層同時滲入硫和氮的化學(xué)熱處理工藝。硫氮碳共滲sulpho-nitrocarburizing;sulphidizing工件在熔鹽中同時滲入硫、氮和碳的化學(xué)熱處理工藝。在滲氮介質(zhì)中添加氧的滲氮工藝。氧氮碳共滲oxynitrocarburizing氧參與滲入的氮碳共滲工藝。滲氮或氮碳共滲時對工件表面進(jìn)行氧化形成一層黑色致密氧化物薄膜。鉻和鋁同時滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。氮碳氧復(fù)合處理quench-polish-quench;QPQ工件在熔鹽中分別進(jìn)行氮碳共滲和氧化處理，經(jīng)中間拋光后，再在熔鹽中進(jìn)行氧化處理，以提高工件耐磨性和抗蝕性的復(fù)合熱處理工藝。表面熔凝處理surfacemeltingtreatment用激光、電子束等快速加熱，使工件表層熔化后通過自冷迅速凝固的工藝。利用高能密度的激光束將具有不同成分、性能的金屬表面快速熔化，在表面形成與基體具有完全不同成分和性能的合金層的快速凝固過程。激光沖擊處理lasershockprocessing利用強(qiáng)脈沖激光束沖擊金屬工件表面，激光束與工件表面涂覆的能量轉(zhuǎn)化物質(zhì)相互作用而誘導(dǎo)強(qiáng)沖擊波透入工件表面使之產(chǎn)生塑性形變強(qiáng)化的表面技術(shù)。將預(yù)先選擇的元素原子電離，經(jīng)電場加速，獲得高能量后注入工件的表面改性工藝。在真空條件下，利用氣體放電使氣體或被蒸發(fā)物質(zhì)部分電離，并在氣體離子或被蒸發(fā)物質(zhì)離子的轟擊下，將蒸發(fā)物質(zhì)或其反應(yīng)物沉積在基片上的方法。注：包括磁控濺射離子鍍、反應(yīng)離子鍍、空心陰極放電離子鍍(空心陰極蒸鍍法)、多弧離子鍍(陰極金屬弧離子鍍)等。微弧氧化micro-arcoxidation一種直接在有色金屬表面原位生長陶瓷膜的技術(shù)。注：微弧氧化陶瓷膜與基體結(jié)合牢固，結(jié)構(gòu)致密，具有良好的耐磨、耐腐蝕、耐高溫沖擊和電絕緣等特性。物理氣相沉積physicalvapordeposition;PVD在真空加熱條件下利用蒸發(fā)、輝光放電、弧光放電、濺射等物理方法提供原子、離子，使之在工件表面沉積形成薄膜的工藝。注：其中包括蒸鍍、濺射沉積、磁控濺射以及各種離子束沉積方法等。化學(xué)氣相沉積chemicalvapordeposition;CVD通過化學(xué)氣相反應(yīng)在工件表面形成薄膜的工藝。等離子體增強(qiáng)化學(xué)氣相沉積plasmaenhancedchemicalvapordeposition;PECVD;plasmaassistedchemicalvapordeposition;PACVD利用各種等離子體的能量促使反應(yīng)氣體離解、活化以增強(qiáng)化學(xué)反應(yīng)的化學(xué)氣相沉積。注：其中包括射頻放電等離子體化學(xué)氣相沉積、微波等離子體化學(xué)氣相沉積、電子回旋共振微波等離子體化學(xué)氣相沉積、直流電弧等離子體噴射化學(xué)氣相沉積等。強(qiáng)流脈沖電子束輻照highcurrentpulsedelectronbeamirradiation將高能量高密度的電子束照射到金屬材料表面，使表層金屬熔化、汽化及熔體噴發(fā)，形成非平衡結(jié)構(gòu)層，使材料的耐磨損、抗腐蝕及抗氧化等性能得到改善。將熔融狀態(tài)的噴涂材料，通過高速氣流使其霧化噴射在零件表面上，形成噴涂層的金屬表面加工方法。等離子噴涂plasmaspraying利用非轉(zhuǎn)移型電弧等離子體(等離子弧)為熱源的熱噴涂方法。注：采用氣體、液體或水產(chǎn)生并穩(wěn)定等離子弧的等離子噴涂方法，稱為氣穩(wěn)、液穩(wěn)或水穩(wěn)等離子噴涂。噴砂blasting用400kPa～600kPa的壓縮空氣將砂粒高速噴射到工件表面，以清除工件表面的氧化皮和黏注：為減少噴砂粉塵對環(huán)境和人體的危害，現(xiàn)多采用液體噴砂。噴丸peening利用拋丸器或噴嘴將鋼丸高速射向工件表面，以清除工件表面的氧化皮和黏附物。注：如拋射速度足夠大，可在工件表層形成壓應(yīng)力，達(dá)到提高工件疲勞強(qiáng)度的目的。表面氧化處理blacking發(fā)黑工件在氧化性介質(zhì)中在室溫或加熱到適當(dāng)溫度，使工件的拋光表面覆蓋一層致密的氧化膜的表面處理工藝。GB/T7232—2023工件在500℃~560℃的過熱蒸汽中加熱并保持一定時間，在工件表面形成一層致密氧化膜的表面處理工藝。把工件浸入磷酸鹽溶液中，在工件表層形成磷酸鹽薄膜的表面處理工藝。5組織與性能5.1組織類金相檢驗metallographicexamination對金屬宏觀組織及顯微組織進(jìn)行的檢驗。用金相觀察方法，在金屬及合金內(nèi)部看到的涉及晶體或晶粒的大小、方向、形狀、排列狀況等組成關(guān)系的構(gòu)造情況。低倍組織金屬或合金的金相磨面經(jīng)過適當(dāng)處理后用肉眼或借助于放大鏡觀察到的組織。用適當(dāng)方法(如侵蝕)處理后的金屬試樣的磨面或其復(fù)型，或用適當(dāng)方法制成的薄膜置于光學(xué)顯微鏡或電子顯微鏡下觀察到的組織。γ鐵中溶入碳和(或)其他元素構(gòu)成的固溶體。注：它是以英國冶金學(xué)家R.Austen的名字命名的。殘留奧氏體retainedaustenite殘余奧氏體淬火后在環(huán)境溫度下留存的未轉(zhuǎn)變的奧氏體。過冷奧氏體undercooledaustenite亞穩(wěn)奧氏體metastableaustenite在共析溫度以下存在的奧氏體。鐵或鋼的晶格結(jié)構(gòu)為體心立方的固溶體。鐵基合金系中從A?點至室溫區(qū)間內(nèi)存在的、固溶有碳和(或)其他元素的、晶體點陣為體心立方的固溶體。鐵基合金系中從A?點至液相線區(qū)間內(nèi)存在的、固溶有碳和(或)其他元素的、晶體點陣為體心立方的固溶體。共析鐵素體eutectoidferrite共析成分的奧氏體發(fā)生共析轉(zhuǎn)變所形成的共析體內(nèi)的鐵素體。先共析鐵素體proeutectoidferrite低于共析成分的奧氏體從高溫冷卻之際，在發(fā)生共析轉(zhuǎn)變前析出的鐵素體。注：廣義則包括過冷奧氏體在形成珠光體(廣義的珠光體)之前析出的鐵素體。塊狀鐵素體granularferrite多邊形鐵素體polygonalferrite在顯微鏡下觀察到的諸晶體的外形呈塊狀或者不規(guī)則的多邊形的鐵素體。網(wǎng)狀鐵素體proeutectoidferritenetwork沿原始奧氏體晶界析出形成網(wǎng)狀的先共析鐵素體。碳與一種或數(shù)種金屬元素所構(gòu)成的化合物。一次碳化物primarycarbide過共晶成分的鐵基合金的熔體在發(fā)生共晶轉(zhuǎn)變之前結(jié)晶出來的碳化物。二次碳化物secondarycarbide先共析碳化物proeutectoidcarbide高于共析成分的奧氏體，從高溫慢冷下來發(fā)生共析轉(zhuǎn)變前析出的碳化物。注：廣義則包括過冷奧氏體在形成珠光體之前析出的碳化物。共析碳化物eutecticcarbide共析成分的奧氏體發(fā)生共析轉(zhuǎn)變形成的共析體內(nèi)的碳化物。網(wǎng)狀碳化物carbidenetwork過共析鋼中沿原始奧氏體晶界析出并相互連接呈網(wǎng)狀的碳化物。二元碳化物simplecarbide一種金屬元素與碳形成的碳化物。GB/T7232—2023三元碳化物doublecarbide兩種金屬元素與碳形成的碳化物。復(fù)合碳化物complexcarbide兩種或兩種以上的金屬元素與碳構(gòu)成的碳化物。特殊碳化物specialcarbide合金碳化物alloycarbide晶體結(jié)構(gòu)與滲碳體不同的碳化物。過渡碳化物transitioncarbide片狀馬氏體在回火過程中形成的一種碳化物。示例：密排六方結(jié)構(gòu)化學(xué)式為Fe??C的e-碳化物、正交點陣化學(xué)式為Fe?C的η碳化物、單斜點陣化學(xué)式為Fe;C?的滲碳體cementite晶體結(jié)構(gòu)為正交系，化學(xué)式近似于Fe?C的一種間隙式化合物。合金滲碳體alloyedcementite含有合金元素的滲碳體。注：滲碳體內(nèi)一部分鐵原子被代位式合金元素所代替，但晶體結(jié)構(gòu)并末改變。鐵素體薄層(片)與碳化物包括滲碳體薄層(片)交替重疊組成的共析組織。珠光體領(lǐng)域pearlitecolony鐵素體薄片和碳化物(包括滲碳體)薄片位向大致相同的區(qū)域。奧氏體過冷到珠光體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間的下部形成的，在光學(xué)顯微鏡下高倍放大分辨不出其內(nèi)部構(gòu)造，只看到其總體是一團(tuán)黑，而實際上卻是很薄的鐵素體層和碳化物層(包括滲碳體)交替重香的復(fù)相組織。注：屈氏體是以法國金相學(xué)家L.Troost的名字命名的。奧氏體過冷到珠光體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間的中部形成的，在光學(xué)顯微鏡下放大500倍才能分辨出其為鐵素體薄層和碳化物(包括滲碳體)薄層交替重疊的復(fù)相組織?；鼗鹚魇象wtemperedmartensite馬氏體在回火時形成的，在光學(xué)金相顯微鏡下放大500倍才能分辨出其為鐵素體基體內(nèi)分布著碳化物(包括滲碳體)球粒的復(fù)相組織。鋼鐵或非鐵金屬中通過無擴(kuò)散共格切變型轉(zhuǎn)變(馬氏體轉(zhuǎn)變)形成的產(chǎn)物。板條狀馬氏體lathmartensite位錯馬氏體在低、中碳鋼及不銹鋼等鋼中形成的由許多成群的板條組成的馬氏體。孿晶馬氏體twinmartensite針狀馬氏體acicularmartensite在中、高碳鋼及高鎳的Fe-Ni合金中形成的馬氏體。在光學(xué)顯微鏡下利用高倍觀察也看不出其形態(tài)特征的馬氏體。淬火鋼在回火后的冷卻過程中由殘留奧氏體轉(zhuǎn)變成的馬氏體?；鼗瘃R氏體temperedmartensite淬火馬氏體于回火第一階段發(fā)生分解，形成的在固溶體基體內(nèi)彌散分布著極其細(xì)小的過渡碳化物薄片的復(fù)相組織。奧氏體在塑性形變過程中轉(zhuǎn)變成的馬氏體。鋼鐵奧氏體化后，過冷到珠光體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)與M、之間的中溫區(qū)等溫，或連續(xù)冷卻通過這個溫度區(qū)時形成的組織。上貝氏體upper-bainite在貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)間較高的溫度范圍內(nèi)形成的貝氏體，其典型形態(tài)是以大致平行的，碳輕微過飽和的鐵素體板條為主體，短棒狀或短片狀碳化物分布于板條之間。在貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)較低的溫度范圍內(nèi)形成的貝氏體，其主體是雙凸透鏡片狀碳過飽和鐵素體，片中分布著與片的縱向軸呈55°~65°平行排列的碳化物。粒狀貝氏體granularbainite奧氏體被過冷到貝氏體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間的最上部轉(zhuǎn)變而成的大塊狀或條狀的鐵素體(其內(nèi)有較高密度的位錯)內(nèi)分布著眾多小島的復(fù)相組織。無碳化物貝氏體carbide-freebainite一般出現(xiàn)于含一定量硅和鋁的鋼中，其形成溫度在貝氏體形成溫度的上限，由大致平行的板條鐵素體和富碳奧氏體轉(zhuǎn)變的馬氏體或其他轉(zhuǎn)變產(chǎn)物(包含未轉(zhuǎn)變的富碳奧氏體)組成。金屬材料內(nèi)與熱形變加工方向大致平行的諸條帶所組成的偏析組織。沿母相特定晶面析出的呈片狀或針狀的顯微組織。鑄鐵或高碳合金鋼中由奧氏體或其轉(zhuǎn)變的產(chǎn)物與碳化物(包括滲碳體)組成的共晶組織。注：它是以德國冶金學(xué)家A.Ledebur的名字命名的。金屬組織中化學(xué)成分、晶體結(jié)構(gòu)和物理性能相同的組分。金屬組織中發(fā)生的相的變化。平衡狀態(tài)下，合金系統(tǒng)中相的成分界限與溫度的關(guān)系圖。示例：圖1為熱處理常用鐵碳二元系(Fe-Fe?C)相圖。碳含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))/%從一種組織轉(zhuǎn)變到另一種組織的溫度。注：具體相變點見圖1所示，其中：——A?,表示加熱時珠光體向奧氏體或冷卻時奧氏體向珠光體轉(zhuǎn)變的溫度，一般條件下固態(tài)相變時，都的過熱度或過冷度。因此，為與平衡條件下的相變點相區(qū)別，將加熱時實際的A?稱為A,冷卻時實際的A?——A?,表示亞共析鋼加熱時先共析鐵素體完全溶入奧氏體的溫度或冷卻時開始從奧氏體中析出的溫度，加熱時實際的A?稱為A,冷卻時實際的A?稱為A?！狝m,表示過共析鋼加熱時先共析滲碳體完全溶入奧氏體的溫度或冷卻時先共析滲碳體開始從奧氏體中析出的溫度，加熱時實際的Am稱為Acm,冷卻時實際的Acm稱為Arem。相發(fā)生變化的溫度。注：通常指相變開始和結(jié)束的溫度范圍。相變范圍transformationrange相變開始到相變結(jié)束的溫度區(qū)間。生成一個或多個新相的原始相。固溶體solidsolution由兩種或多種元素(至少有一種是金屬元素)形成的均勻的固態(tài)晶體相。多晶體材料內(nèi)以晶界分開、晶體學(xué)位向基本相同的小晶體。通過熱處理使晶粒尺寸減小的過程。晶粒長大graingrowth在較高溫度和/或較長時間加熱時造成組織的晶粒尺寸增大。晶粒粗化graincoarsening在較高奧氏體化溫度下加熱較長時間使晶粒尺寸長大。晶粒內(nèi)相互間晶體學(xué)位向差很小(2°~3°)的小晶塊。注：亞晶粒之間的界面稱為亞晶界。多晶體內(nèi)晶粒的大小。注：一般用晶粒度等級G表征。再結(jié)晶recrystallizing退火以消除冷變形后的強(qiáng)化，并通過形核形成新晶粒而不發(fā)生任何相變。晶界grainboundary多晶體材料中相鄰晶粒的界面。注：相鄰晶粒晶體學(xué)位向差<10°的晶界稱為小角晶界，位向差較大的晶界稱為大角晶界。相鄰兩種相的分界面。注：兩相的點陣在跨越界面處完全匹配者稱為共格界面，部分匹配者稱為半共格界面，基本不匹配者稱為非共格界面。從過飽和固溶體中析出或在化學(xué)熱處理滲層中形成以及在其他生產(chǎn)條件下形成的細(xì)小、彌散分布先共析相proeutectoidcons奧氏體在發(fā)生共析轉(zhuǎn)變之前形成的轉(zhuǎn)變產(chǎn)物。具有不同于純金屬及其固溶體的物理性質(zhì)和晶體結(jié)構(gòu)的兩種或兩種以上金屬的化合物。析出相通過元素擴(kuò)散和小顆粒溶解長大成較大顆粒。碳的一種同素異構(gòu)體——六方晶系的晶體。注：是鑄鐵內(nèi)常出現(xiàn)的以及石墨化鋼中的一種組織組分?？棙?gòu)texture多晶體金屬或合金內(nèi)諸晶粒的晶體學(xué)位向趨于一致的組織。晶體中常見的一維缺陷(線缺陷)。注：在透射電子顯微鏡下金屬薄膜試樣的衍襯像中表現(xiàn)為彎曲的線條。空位vacancy晶體結(jié)構(gòu)中原子空缺的位置，屬于零維晶體學(xué)缺陷。孿晶twinnedcrystal由點陣取向呈鏡面對稱的兩部分所構(gòu)成的晶體。面心立方、密排六方等常見金屬晶體中密排晶面堆垛層次局部發(fā)生錯誤而形成的二維晶體學(xué)缺陷注：在透射電子顯微鏡下金屬薄膜試樣的衍襯像中表現(xiàn)為彎曲的線條。利用點缺陷對金屬基體進(jìn)行的強(qiáng)化，包括間隙固溶強(qiáng)化和置換固溶強(qiáng)化。位錯強(qiáng)化dislocationstrengthening通過熱處理和塑性變形以提高位錯密度對材料進(jìn)行的強(qiáng)化。通過細(xì)化晶粒使晶界增加，阻礙位錯滑移使材料產(chǎn)生強(qiáng)化。沉淀強(qiáng)化precipitationstrengthening;dispersionstrengthening彌散強(qiáng)化析出強(qiáng)化在過飽和固溶體中形成溶質(zhì)原子偏聚區(qū)和(或)析出彌散分布的強(qiáng)化相使材料強(qiáng)化。相變誘發(fā)塑性transformationinducedplasticity;TRIP亞穩(wěn)奧氏體在形變加工過程中引起馬氏體相變并由之顯示出塑性大幅度提高的現(xiàn)象。由于碳化物在晶界析出，不銹鋼對晶間腐蝕的敏感性增加的現(xiàn)象。力學(xué)性能mechanicalproperty材料在力作用下顯示的與彈性和非彈性反應(yīng)相關(guān)或包含應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系的性能。材料抵抗變形，特別是壓痕或劃痕形成的永久變形的能力。顯微硬度microhardness工件內(nèi)顯微區(qū)域的硬度。材料抵抗由外力載荷所引起的應(yīng)變和斷裂的能力。材料在外力的作用下發(fā)生變形的能力。韌性toughness材料在斷裂前吸收能量和發(fā)生塑性形變的能力。斷裂韌度fracturetoughness準(zhǔn)靜態(tài)單一加載條件下的裂紋擴(kuò)展阻力。材料在無明顯的塑性形變即發(fā)生裂紋擴(kuò)展的性質(zhì)。試樣上通過某點給定平面上作用的力或分力在該點的強(qiáng)度。由外力所引起的試樣尺寸和形狀的單位變化量。應(yīng)力-應(yīng)變曲線stress-straincurve表示正應(yīng)力和試樣平行部分相應(yīng)的應(yīng)變在整個試驗過程中的關(guān)系曲線。工件加熱和(或)冷卻時，由于不同部位出現(xiàn)溫差而導(dǎo)致熱脹和(或)冷縮不均所產(chǎn)生的應(yīng)力。組織應(yīng)力熱處理過程中因工件不同部位組織轉(zhuǎn)變不同而產(chǎn)生的應(yīng)力。加工硬化材料產(chǎn)生塑性變形時引起的強(qiáng)化現(xiàn)象。工件在各部位已無溫差且不受外力作用的條件下存留下來的應(yīng)力。通過拉力拉伸試樣，一般拉至斷裂以測定一個或多個拉伸性能的試驗。彎曲試驗bendtest試樣經(jīng)受彎曲塑性變形，直至達(dá)到規(guī)定彎曲角度的試驗。用缺口或預(yù)裂紋的試樣，測量試樣吸收的勢能來評價韌性的試驗。在試樣上通過施加重復(fù)的試驗力或變形，或施加變化的力或變形，而得到疲勞壽命、給出疲勞強(qiáng)度等結(jié)果的試驗。5.3熱處理缺陷類氧化oxidation工件加熱時，介質(zhì)中的氧、二氧化碳和水蒸汽等與之反應(yīng)生成氧化物的過程。工件加熱時介質(zhì)與工件中的碳發(fā)生反應(yīng)，使表層含碳量降低的現(xiàn)象。工件加熱時介質(zhì)中生成的氧沿工件表層的晶界向內(nèi)擴(kuò)散，發(fā)生合金元素晶界氧化的過程。含鉻、錳、硅等合金元素的工件滲碳淬火后可能出現(xiàn)的缺陷組織，在光學(xué)金相顯微鏡下呈斷續(xù)的黑淬火裂紋quenchingcrack淬火冷卻時工件中產(chǎn)生的應(yīng)力超過材料斷裂強(qiáng)度，在工件上形成的裂紋。熱裂thermalcrack工件熱處理時(包括加熱、冷卻或淬火)由于表面與心部的應(yīng)力差過大引起的裂紋或開裂。工件的原來尺寸和(或)形狀在熱處理時發(fā)生所不希望的變化。工件淬火后，表面硬度偏低的局部小區(qū)域。過熱overheating;oversoaking工件加熱溫度偏高或保溫時間偏長而使晶粒過度長大，致使力學(xué)性能顯著降低的現(xiàn)象。過燒burning工件加熱溫度過高，致使晶界氧化和部分熔化的現(xiàn)象。低溫脆性在低溫(一般指100℃以下)鋼的沖擊性能隨溫度的降低而急劇下降的現(xiàn)象。鋼在200℃~300℃(表面氧化膜呈藍(lán)色)抗拉強(qiáng)度及硬度比常溫的高，塑性及韌性比常溫低的現(xiàn)象。紅脆有些合金在接近熔點的溫度受到應(yīng)力或形變時沿晶界開裂的現(xiàn)象。氫脆hydrogenembrittlement工件因吸收氫而導(dǎo)致韌性下降和延時斷裂強(qiáng)度降低的現(xiàn)象。高鉻合金鋼因析出σ相而引起的脆化現(xiàn)象。凝固時鋼中的碳、硫、錳等元素的不均勻分布。6熱處理裝備6.1熱處理設(shè)備類熱處理設(shè)備heattreatmentequipment用于實現(xiàn)材料或零件各種熱處理工藝的加熱、冷卻或各種輔助作業(yè)的設(shè)備。熱處理成套設(shè)備completesetofheattreatmentequipment由一臺或多臺熱處理爐和必要的冷卻及其他輔助裝置，按預(yù)定熱處理工序布置的設(shè)備組合。熱處理爐heattreatmentfurnace供材料或工件熱處理加熱用的電爐或燃料爐。工件在有效工作區(qū)內(nèi)保溫時保持相對靜態(tài)的熱處理爐。連續(xù)式爐continuousfurnace工件從裝料區(qū)連續(xù)輸送到出料區(qū)的熱處理爐。箱式爐box-typefurnace加熱室呈箱形、臥式，具有進(jìn)出料爐門的間歇式電阻爐。井式爐pitfurnace加熱室呈井式，材料或工件從其頂部裝料的間歇式電阻爐。臺車式爐bogiehearthfurnace爐底做成小車，材料或工件放在車上進(jìn)出爐子但加熱時小車滯留爐內(nèi)的間歇式電阻爐。爐口向下，爐門側(cè)向開閉，材料或工件在爐內(nèi)懸掛加熱的間歇式爐。爐底固定，加熱爐罩在其上可移動或加熱爐罩固定，爐底可升降的間歇式爐。具有轉(zhuǎn)動筒體的臥式連續(xù)式爐。材料或工件由輥棒承載和輸送通過爐膛的連續(xù)式爐。轉(zhuǎn)底式爐rotaryhearthfurnace具有繞立軸回轉(zhuǎn)的圓形或環(huán)形爐底，其進(jìn)口和出口都可開啟的臥式連續(xù)式爐。傳送帶式爐beltconveyorfurnace由網(wǎng)帶或鑄鏈帶承載和輸送爐料通過爐膛的連續(xù)式爐。推送式爐pusherfurnace每件爐料被后一件爐料沿著爐底間歇推進(jìn)的連續(xù)式爐。振底式爐shakehearthfurnace由于爐底周期性的慢進(jìn)和快速返回運動，使?fàn)t料沿著爐底逐步輸送的連續(xù)式爐。材料或工件在成分可控制在預(yù)定范圍內(nèi)的氣氛中進(jìn)行加熱的熱處理爐。在可控氣氛中完成加熱、滲碳或淬火等多用途的熱處理爐。加熱室結(jié)構(gòu)允許在低于大氣壓力下處理材料或工件的熱處理爐。把工件浸入處于工作溫度下的液態(tài)介質(zhì)進(jìn)行加熱的熱處理爐。注：如鹽浴爐、液態(tài)金屬浴爐和油浴爐等。流態(tài)粒子爐fluidizedbedfurnace爐膛內(nèi)具有流動狀態(tài)粒子的間歇式爐。感應(yīng)加熱設(shè)備inductionheatingequipment沒有密閉爐室，通過電磁感應(yīng)方法在工件中產(chǎn)生電流的加熱設(shè)備。注：按電源頻率分為工頻感應(yīng)加熱設(shè)備、中頻感應(yīng)加熱設(shè)備、高頻感應(yīng)加熱設(shè)備和超音頻感應(yīng)加熱設(shè)備。等離子體加熱爐plasmaheatingfurnace利用等離子體加熱的電爐。利用乙炔或其他可燃?xì)鉃槿剂系募訜嵫b置。冷處理設(shè)備subzerotreatmentequipment對工件進(jìn)行冷處理的設(shè)備。6.2輔助設(shè)備及裝置類用水、堿水或清洗劑溶液等去除工件表面的油污和污物的設(shè)備。清理設(shè)備cleaningequipment用噴砂機(jī)、拋丸機(jī)或滾筒等清除工件上的氧化皮及污物等的設(shè)備?？煽貧夥瞻l(fā)生裝置controlledatmospheregenerator控制氣氛發(fā)生器利用原料氣或有機(jī)液體燃料制備一定成分氣體的發(fā)生裝置。吸熱式氣氛發(fā)生裝置endothermicatmospheregenerator將燃料氣與空氣按一定比例混合后，在裝有催化劑的加熱反應(yīng)罐內(nèi)經(jīng)吸熱化學(xué)反應(yīng)進(jìn)行不完全燃放熱式氣氛發(fā)生裝置exothermicatmospheregenerator淬火槽quenchingtank供工件淬火冷卻用的盛裝冷卻液的裝置。6.3傳感器與儀表類熱電偶thermocouple熱處理時用于測量溫度的傳感器。廉金屬熱電偶basemetalthermocouple熱電元件由廉金屬及其合金組成的熱電偶。熱電元件主要由貴金屬及其合金組成的熱電偶。載荷溫度傳感器loadtemperaturesensor連接到工件、模擬件或原材料上，為工藝儀表提供其溫度信息的溫度傳感器。氧探頭oxygenprobe用于測定氣氛中氧濃差電動勢，以確定氣氛中氧的濃度(即氧勢)的傳感器。氫探頭hydrogenprobe滲氮時用于測量氣氛中氫含量的傳感器。與控制、監(jiān)測、載荷或記錄等溫度傳感器連接，用于指示熱處理設(shè)備溫度數(shù)據(jù)并生成工藝記錄的儀表。表的儀表。工藝儀表系統(tǒng)processinstrumentsystem測量儀表系統(tǒng)measuringinstrumentsystem由測試儀表、溫度傳感器和補(bǔ)償導(dǎo)線組成的系統(tǒng)。系統(tǒng)準(zhǔn)確度校驗systemaccuracytest熱處理設(shè)備的工藝儀表系統(tǒng)經(jīng)合理補(bǔ)償?shù)臏囟扰c經(jīng)過檢驗和偏差修正的測量儀表系統(tǒng)的溫度進(jìn)行比較，以確定工藝儀表系統(tǒng)所測量溫度偏差是否符合要求的測試。(資料性)增加和刪除的術(shù)語與GB/T7232—2012相比，本文件中增加和刪除的術(shù)語分別見表A.1和表A.2。表A.1增加的術(shù)語序號本文件中的條目編號術(shù)語序號本文件中的條目編號術(shù)語13.1.8感應(yīng)熱處理3.3.14等效冷卻直徑23.1.17多場熱處理3.3.16有效淬火冷卻區(qū)33.1.20溫度均勻性測量3.3.17奧氏體的熱穩(wěn)定化43.1.21控軋控冷3.3.18奧氏體的機(jī)械穩(wěn)定化53.2.3加熱曲線3.3.19殘留奧氏體的穩(wěn)定化63.2.4升溫時間4.1.5回復(fù)73.2.5均溫4.1.15軟化退火83.2.7加熱時間4.3.3淬火溫度93.2.9穿透加熱4.3.6浸液式淬火3.2.11熱傳導(dǎo)4.3.24沖擊淬火3.2.12熱對流4.3.25欠速淬火3.2.13熱輻射4.3.29形變淬火3.2.15奧氏體化溫度4.3.32真空高壓氣淬3.2.16奧氏體化時間4.3.35鹽浴淬火3.2.17溫度均勻性4.3.36鉛浴淬火3.2.19系統(tǒng)準(zhǔn)確度4.3.45表面淬火硬化層深度3.2.21爐內(nèi)氣氛4.3.47淬火介質(zhì)3.2.22可控氣氛4.3.48聚合物淬火介質(zhì)3.2.23保護(hù)氣氛4.3.49冷卻能力3.2.24吸熱式氣氛4.3.50冷卻特性曲線3.2.25放熱式氣氛4.3.52蒸汽膜3.2.26氮基氣氛4.3.55淬火-碳配分-回火3.2.27氧化皮4.4.13回火曲線3.3.3冷卻時間4.6.3滲碳淬火3.3.5控制冷卻4.6.9滲碳溫度3.3.8共析轉(zhuǎn)變4.6.10滲碳時間3.3.9臨界冷卻過程4.6.22滲碳介質(zhì)3.3.10臨界冷卻速度4.6.23富化氣3.3.11瞬時冷卻速度4.6.24載氣表A.1增加的術(shù)語(續(xù))序號本文件中的條目編號術(shù)語序號本文件中的條目編號術(shù)語4.6.29退碳5.1.26合金滲碳體4.6.31過滲碳5.1.31回火索氏體4.6.34一次淬火5.1.33板條狀馬氏體4.6.36滲碳層細(xì)化淬火5.1.34片狀馬氏體4.6.37心部細(xì)化淬火5.1.35隱針馬氏體4.6.39預(yù)氧化處理5.1.37回火馬氏體4.7.8真空滲氮5.1.38形變馬氏體4.7.9氣體氮碳共滲5.1.42粒狀貝氏體4.7.10液體氮碳共滲5.1.43無碳化物貝氏體4.7.13滲氮介質(zhì)5.1.48相變4.7.14氮勢門檻值5.1.49相圖4.7.15氮濃度分布5.1.50相變點4.8.2滲鋁5.1.51相變溫度4.8.3滲鉻5.1.52相變范圍4.8.4滲鋅5.1.54固溶體4.8.5滲鈦5.1.57晶粒長大4.8.6滲釩5.1.58晶粒粗化4.8.8金屬碳化物覆層5.1.61再結(jié)晶4.9.3硫氮碳共滲5.1.65先共析相4.9.6氧化處理5.1.66金屬間化合物4.9.8氮碳氧復(fù)合處理5.1.67析出相長大5.1.10δ鐵素體5.1.72孿晶5.1.11共析鐵素體5.1.74固溶強(qiáng)化5.1.12先共析鐵素體5.1.75位錯強(qiáng)化5.1.13塊狀鐵素體5.1.76細(xì)晶強(qiáng)化5.1.14網(wǎng)狀鐵素體5.1.79敏化5.1.16一次碳化物5.2.1力學(xué)性能5.1.17二次碳化物5.2.2硬度5.1.18共析碳化物5.2.3顯微硬度5.1.20二元碳化物5.2.4強(qiáng)度5.1.21三元碳化物5.2.5塑性5.1.22復(fù)合碳化物5.2.6韌性5.1.23特殊碳化物5.2.7斷裂韌度5.1.24過渡碳化物5.2.8脆性表A.1增加的術(shù)語(續(xù))序號本文件中的條目編號術(shù)語序號本文件中的條目編號術(shù)語5.2.9應(yīng)力6.1.16振底式爐5.2.10應(yīng)變6.1.17可控氣氛爐5.2.11應(yīng)力-應(yīng)變曲線6.1.18密封多用爐5.2.14形變強(qiáng)化6.1.19真空爐5.2.16拉伸試驗6.1.20浴爐5.2.17彎曲試驗6.1.21流態(tài)粒子爐5.2.18沖擊試驗6.1.22感應(yīng)加熱設(shè)備5.2.19疲勞試驗6.1.23等離子體加熱爐5.3.6熱裂6.1.24火焰加熱裝置5.3.11冷脆6.1.25冷處理設(shè)備5.3.12藍(lán)脆6.2.1清洗設(shè)備5.3.13熱脆6.2.2清理設(shè)備5.3.16偏析6.2.3可控氣氛發(fā)生裝置6.1.1熱處理設(shè)備6.2.4吸熱式氣氛發(fā)生裝置6.1.2熱處理成套設(shè)備6.2.5放熱式氣氛發(fā)生裝置6.1.3熱處理爐6.2.6淬火槽6.1.4間歇式爐6.3.1溫度傳感器6.1.5連續(xù)式爐6.3.2廉金屬熱電偶6.1.6箱式爐6.3.3貴金屬熱電偶6.1.7井式爐6.3.4載荷溫度傳感器6.1.8臺車式爐6.3.5氧探頭6.1.9底裝料爐6.3.6氫探頭6.1.10罩式爐6.3.7監(jiān)控儀表6.1.11轉(zhuǎn)筒式爐6.3.8記錄儀表6.1.12輥底式爐6.3.9測試儀表6.1.13轉(zhuǎn)底式爐6.3.10工藝儀表系統(tǒng)6.1.14傳送帶式爐6.3.11測量儀表系統(tǒng)6.1.15推送式爐6.3.12系統(tǒng)準(zhǔn)確度校驗序號GB/T7232—2012中術(shù)語條目編號術(shù)語序號GB/T7232—2012中術(shù)語條目編號術(shù)語12.10光亮熱處理8.24滲碳層深度22.22清潔熱處理8.26滲碳件心部區(qū)域32.24晶界工程8.31碳化物形成元素42.25非晶晶化9.13氮化物形成元素52.31移動加熱離子滲硼62.32旋轉(zhuǎn)加熱鹽浴沉積72.39馬氏體臨界冷卻速度火焰沉積82.41特性冷卻曲線熱絲輔助化學(xué)氣相沉積92.42爐冷電子束輔助熱絲化學(xué)氣相沉積2.44等溫轉(zhuǎn)變激光輔助化學(xué)氣相沉積2.45連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變金屬有機(jī)化合物化學(xué)氣相沉積2.48孕育期晶粒號脫氫處理樹枝晶組織連續(xù)退火納米晶裝箱退火共晶組織感應(yīng)加熱退火共析組織火焰退火針狀組織鹽水淬火片層狀組織有機(jī)聚合物水溶液淬火余熱淬火X碳化物定時淬火先析相中間冷卻淬火脫溶物數(shù)字化淬火冷卻控制技術(shù)組織組分有效淬硬深度粒狀珠光體固體滲碳亞組織膏劑滲碳位錯塞積液體滲碳炭黑流態(tài)床滲碳淬火冷卻畸變電解滲碳淬