JTG-D64-2015公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范

公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范中華人民共和國交通運(yùn)輸部發(fā)布第46號2015年10月16日2015年10月16日印發(fā)根據(jù)交通部交公路發(fā)〔2006〕439號《關(guān)于下達(dá)2006年度公路工程標(biāo)準(zhǔn)制修訂項(xiàng)目計(jì)劃的通知》的要求，由中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司作為主編單位承擔(dān)對《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ025—86)的修訂工作。經(jīng)批準(zhǔn)頒發(fā)后在修訂過程中，規(guī)范修訂組進(jìn)行了大量的科研工作，吸取了國內(nèi)其他單位的研究成果和實(shí)際工程設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)；參考、借鑒了國內(nèi)外相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范。在規(guī)范條文初稿編寫完成以后，通過多種方式廣泛征求了設(shè)計(jì)、施工、建設(shè)、管理等有關(guān)單位和專家的意見，并本次修訂的主要內(nèi)容包括：調(diào)整了規(guī)范適用范圍；采用了以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法(鋼結(jié)構(gòu)疲勞計(jì)算除外);改進(jìn)了鋼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定和疲勞設(shè)計(jì)與計(jì)算方法并增加了疲勞荷載模型；補(bǔ)充和完善了鋼板梁、鋼桁梁、組合梁、纜索系統(tǒng)、支座與伸縮裝置的計(jì)算和構(gòu)造規(guī)定；增加了鋼箱梁、鋼管結(jié)構(gòu)、鋼塔、防護(hù)及維護(hù)設(shè)計(jì)的相關(guān)請各有關(guān)單位在執(zhí)行過程中，將發(fā)現(xiàn)的問題和意見，函告本規(guī)范日常管理組，聯(lián)系人：劉曉娣(地址：北京市德勝門外大街83號德勝國際中心B座407室，中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司，郵編：100088,傳真電子郵箱：sssohpdi@163.劉玉擎劉曉娣錢葉祥胡廣瑞徐君蘭王福敏韓大章代希華李軍平楊耀銓張子華王志英包琦瑋郭曉東黎立新 1 2 22.2符號 3 63.1材料 63.2設(shè)計(jì)指標(biāo) 84結(jié)構(gòu)分析 4.1結(jié)構(gòu)分析模型 4.2結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、穩(wěn)定與變形計(jì)算 5構(gòu)件設(shè)計(jì) 5.1一般規(guī)定 5.2軸心受力構(gòu)件 5.3受彎構(gòu)件 5.4拉彎、壓彎構(gòu)件 5.5抗疲勞設(shè)計(jì) 6.1一般規(guī)定 6.2焊接連接 6.3栓、釘連接 7鋼板梁 7.1一般規(guī)定 7.2翼緣 447.3腹板 457.4縱橫向聯(lián)結(jié)系 468鋼箱梁 8.1一般規(guī)定 478.2正交異性鋼橋面板 8.3翼緣板 48———公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD64—2015)—2— 8.5橫隔板 499鋼桁梁 9.1一般規(guī)定 9.3節(jié)點(diǎn)板 9.4聯(lián)結(jié)系 10鋼管結(jié)構(gòu) 10.1一般規(guī)定 10.2構(gòu)造要求 5510.3計(jì)算規(guī)定 11鋼—混凝土組合梁 11.1一般規(guī)定 11.2承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 11.3正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 11.4連接件設(shè)計(jì) 6312鋼塔 12.1一般規(guī)定 12.2構(gòu)造要求 13纜索系統(tǒng) 13.1一般規(guī)定 13.2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 14鋼橋面鋪裝 15防護(hù)及維護(hù)設(shè)計(jì) 7216支座與伸縮裝置 7316.1支座 16.2伸縮裝置 74附錄A軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定折減系數(shù) 76附錄B受壓加勁板的彈性屈曲系數(shù) 附錄C疲勞細(xì)節(jié) 84附錄D損傷等效系數(shù)計(jì)算方法 96附錄E節(jié)點(diǎn)板撕裂強(qiáng)度、剪應(yīng)力和法向應(yīng)力驗(yàn)算 附錄F組合梁翼緣有效寬度計(jì)算 本規(guī)范用詞用語說明 3——附件《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD64—2015)條文說明 ——1總則 2術(shù)語和符號 3材料及設(shè)計(jì)指標(biāo) 4結(jié)構(gòu)分析 5構(gòu)件設(shè)計(jì) 6連接的構(gòu)造和計(jì)算 7鋼板梁 8鋼箱梁 9鋼桁梁 10鋼管結(jié)構(gòu) 11鋼—混凝土組合梁 13纜索系統(tǒng) 14鋼橋面鋪裝 15防護(hù)及維護(hù)設(shè)計(jì) 16支座與伸縮裝置 附錄A軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定折減系數(shù) 附錄B受壓加勁板的彈性屈曲系數(shù) 附錄F組合梁翼緣有效寬度計(jì)算 11.0.1為規(guī)范公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁的設(shè)計(jì)，提高設(shè)計(jì)水平，保障工程質(zhì)量，按照安全、1.0.3本規(guī)范采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，按照分項(xiàng)系數(shù)的設(shè)計(jì)表1.0.4公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁應(yīng)進(jìn)行耐久性設(shè)計(jì)，特大橋、大橋、中橋主體結(jié)構(gòu)應(yīng)按不小于100年設(shè)計(jì)使用年限進(jìn)行設(shè)計(jì)，高速公路、一級公路、二級公路上的小橋主體結(jié)構(gòu)宜按不小于100年設(shè)計(jì)使用年限進(jìn)行設(shè)計(jì)。1.0.6公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)提出對制作、運(yùn)輸、安裝、養(yǎng)護(hù)、管理等的要求，選擇合理的結(jié)構(gòu)形式，宜采用標(biāo)準(zhǔn)化、通用化的結(jié)構(gòu)單元和構(gòu)件，構(gòu)造與連接應(yīng)便于制1.0.7公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)除應(yīng)符合本規(guī)范外，尚應(yīng)符合國家和行業(yè)現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)22術(shù)語和符號2.1術(shù)語桿件或板件在軸心壓力、彎矩、剪力單獨(dú)或共同作用下突然發(fā)生與原受力狀態(tài)不符的較大變形而失去穩(wěn)定。2.1.2整體穩(wěn)定性overallstability2.1.3局部失穩(wěn)localstabilityfailure鋼結(jié)構(gòu)中，受壓、愛彎、受剪或在復(fù)雜應(yīng)力下的板件由于寬厚能過大，板件發(fā)生屈曲的現(xiàn)象。2.1.4有效寬度effeetiyewidth在進(jìn)行截面強(qiáng)度和穩(wěn)是計(jì)算時(shí)，假定板件有效的那一部分寬度。2.1.5有效寬度系數(shù)effedivewidthfactol板件有效寬度與板件實(shí)際寬度的比值。2.1.6構(gòu)件計(jì)算長度effectivelengh構(gòu)件在其有效約束點(diǎn)間的幾何長度乘以考慮桿端變形情況和所受荷載情況的系數(shù)而得的等效長度，用以計(jì)算構(gòu)件的長細(xì)比。2.1.7焊縫計(jì)算長度effectivelengthofweld計(jì)算焊縫連接強(qiáng)度時(shí)采用的焊縫長度。2.1.8長細(xì)比slendernessratio構(gòu)件計(jì)算長度與構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑的比值。2.1.9換算長細(xì)比equivalentslendernessratio3在軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定計(jì)算中，按臨界力相等的原則，將格構(gòu)式構(gòu)件換算為實(shí)腹構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算時(shí)所對應(yīng)的長細(xì)比或?qū)澟づc扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)換算為彎曲失穩(wěn)時(shí)采用的長2.1.10鋼—混凝土組合梁steelandconcretecompositebeam由鋼梁和混凝土板連成整體并且在橫截面內(nèi)能夠共同受力的構(gòu)件。2.1.11受壓板件compressedslab承受壓應(yīng)力的鋼板板件。2.1.12加勁板stiffenedplate由縱向加勁肋加強(qiáng)的翼板被腹板、橫隔板或由縱、橫向加勁肋加強(qiáng)的腹板被翼板和橫隔板分割成的若干個(gè)有加勁肋的部分板件。由母板和加勤肋組成，加勁肋焊接于母2.1.13板元sub-panel加勁板被加勁肋分割成的若干個(gè)無加勁肋的部分板。2.2.1材料性能有關(guān)符號f;——鋼材的屈服強(qiáng)度；fa——鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fu——鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fa——鋼材的端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fu——錨栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)時(shí)值；fa——角焊縫的抗拉、抗剪和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fà、fh、fa——螺栓的抗拉、抗剪和承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fa、fa、fa——鉚釘?shù)目估⒖辜艉统袎簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值；fu、fu、fa——對接焊縫的抗拉、抗剪和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；E——鋼材的彈性模量；E——混凝土的彈性模量；G——鋼材的剪切模量。2.2.2作用效應(yīng)和抗力有關(guān)符號N?——軸心力設(shè)計(jì)值；Nu,y、Na,?——軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定歐拉荷載；公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD64—2015)4 52.2.4計(jì)算系數(shù)及其他有關(guān)符號Xiry、Xir:—在M,和M,作用平面內(nèi)的彎矩單獨(dú)作用下，構(gòu)件彎扭失穩(wěn)模態(tài)的整體Atry、λtn.——彎扭穩(wěn)定相對長細(xì)比；3材料及設(shè)計(jì)指標(biāo)3.1.1應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)形式、受力狀態(tài)、連接方法及所處環(huán)境條件，合理地選用材料?！短妓亟Y(jié)構(gòu)鋼》(GB/T700和《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》(CB1591)的規(guī)定。其中，Q235鋼中的沸騰鋼不宜用于需要驗(yàn)算疲勞的，以及雖不需要驗(yàn)算疲勞但工作溫度低于-20℃時(shí)的焊接結(jié)構(gòu)；世不宜用于需要驗(yàn)算疲勞且工作溫度等于或低于-20℃的非焊接結(jié)構(gòu)。3.1.3有關(guān)牌號鋼材沖擊韌性應(yīng)符合下列規(guī)定：1對需要驗(yàn)算疲勞的焊接構(gòu)件，當(dāng)橋梁的工作溫度t處于0℃≥t>-20℃范圍內(nèi)時(shí)，Q235和Q345的沖擊韌性應(yīng)滿足表3.1.3中質(zhì)量等級C的要求，而Q390和Q420的沖擊韌性應(yīng)滿足質(zhì)量等級D的要求；當(dāng)橋梁工作溫度t≤-20℃時(shí)，Q235和Q345的沖擊韌性應(yīng)滿足表3.13中質(zhì)量等級D的要求，而Q390和Q420的沖擊韌性應(yīng)滿足質(zhì)量等級E的要求。2對需要驗(yàn)算疲勞的非焊接構(gòu)件，當(dāng)橋梁工作溫度t-20℃時(shí)，Q235和Q345的沖擊韌性應(yīng)滿足表3.1.3中質(zhì)量等級已的要求，而Q390和Q420的沖擊韌性應(yīng)滿足質(zhì)量等級D的要求。CDCDDEDE試驗(yàn)溫度(℃)00沖擊韌性(J)3.1.4當(dāng)焊接結(jié)構(gòu)采用Z向鋼時(shí)，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行《厚度方向性能鋼板》(GB/T5313)的規(guī)定。3.1.5鋼鑄件采用的鑄鋼材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行《一般工程用鑄造碳鋼件》(GB/T11352)后3.1.6銷、鉸、軸、斜拉索錨具等宜采用優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼鍛制或軋制鋼材，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》(GB/T699)的規(guī)定。3.1.7高強(qiáng)度螺栓、螺母、墊圈的技術(shù)條件應(yīng)符合現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓》(GB/T1228)、《鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角螺母》(GB/T1229)、《鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度墊圈》(GB/T1230)、《鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術(shù)條件》(GB/T1231)、《鋼結(jié)構(gòu)用扭剪型高強(qiáng)度螺栓連接副》(GB/T3632)的規(guī)定。3.1.8普通螺栓應(yīng)符合現(xiàn)行《六角頭螺栓℃級》(OB/T5780)和《六角頭螺栓》3.1.9鉚釘應(yīng)符合現(xiàn)行人標(biāo)準(zhǔn)件用碳素?zé)彳垐A鋼》(GBT715)的規(guī)定。3.1.10錨栓的材料可采用Q235鋼或Q345鋼，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行《碳素結(jié)構(gòu)鋼》(GB/T700)和《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》(GB/T1591)的規(guī)是。3.1.11圓柱頭厚釘連接件的材料應(yīng)符合現(xiàn)行《電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘》(GB/T10433)的規(guī)定。3.1.12焊接材料應(yīng)與主體鋼材相匹配，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1手工焊接采用的焊條應(yīng)符合現(xiàn)行《碳銅焊條》(GB/T117)或《低合金鋼焊條》(GB/T5118)的規(guī)定。對需要驗(yàn)算疲勞的構(gòu)件宜采用低氫型堿性焊條。2自動(dòng)焊和半自動(dòng)焊采用的焊絲和焊劑應(yīng)符合現(xiàn)行《熔化焊用鋼絲》(GB/T14957)、《氣體保護(hù)電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲》(GB/T8110)、《碳鋼藥芯焊絲》(GB/T10045)、《低合金鋼藥芯焊絲》(GB/T17493)、《埋弧焊用碳鋼焊絲和焊劑》(GB/T5293)或《埋弧焊用低合金鋼焊絲和焊劑》(GB/T124703.1.13拉索、主纜和吊索等所用高強(qiáng)度鋼絲、鋼絞線及鋼絲繩的技術(shù)性能應(yīng)符合下列規(guī)定：1高強(qiáng)度鋼絲應(yīng)符合現(xiàn)行《橋梁纜索用熱鍍鋅鋼絲》(GB/T17101)或《斜拉橋熱擠聚乙烯高強(qiáng)鋼絲拉索技術(shù)條件》(GB/T18365)的規(guī)定。2鋼絞線應(yīng)符合現(xiàn)行《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》(GB/T5224)或《高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力熱鍍鋅鋼絞線》(YB/T152)的規(guī)定。20118)或《粗直徑鋼絲繩》(GB/T20067)的規(guī)定。3.1.14熱鑄錨頭鑄體材料應(yīng)選用低熔點(diǎn)鋅銅合金。冷鑄錨頭鑄體材料可由環(huán)氧樹3.1.15錨具、連接器、伸縮裝置、阻尼器、鞍座等其他橋梁構(gòu)件用結(jié)構(gòu)鋼應(yīng)滿足國3.2.1鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)根據(jù)鋼材的不同厚度按表3.2.1的規(guī)定采用。厚度(mm)注：表中厚度指計(jì)算點(diǎn)的鋼材厚度，對軸心受拉和軸心受壓構(gòu)件指截面中較3.2.2鑄鋼和鍛鋼的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)按表3.2.2的規(guī)定采用。35號鋼935號鋼輥軸或搖軸自由接觸時(shí)徑向3.2.3焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)按表3.2.3的表3.2.3焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa)焊接方法和厚度一級、二級自動(dòng)焊、半自動(dòng)焊和自動(dòng)焊、半自動(dòng)焊和自動(dòng)焊、半自動(dòng)焊和3.2.4普通螺栓和錨栓連接的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)按表3.2.4的規(guī)定采用。公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD64—2015)螺栓的性能等級、錨栓和構(gòu)件鋼材的牌號 5.6級 8.8級 注：A、B級螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C級螺栓孔的允許偏差和孔壁表面粗糙度，均應(yīng)符合現(xiàn)行《鋼結(jié)3.2.5高強(qiáng)度螺橙預(yù)拉力設(shè)計(jì)值P應(yīng)按表3.2.5的規(guī)定取用。性能等級3.2.6鉚釘連接的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)按表3.2.6的規(guī)定采用。I類孔Ⅱ類孔I類孔Ⅱ類孔 注：1.I類孔指在裝配好的構(gòu)件上鉆成的孔；在單個(gè)零件和構(gòu)件上用鉆模鉆成的孔；在單個(gè)零件上先鉆成或沖成較小的孔，然后在裝配好的構(gòu)件上再擴(kuò)鉆成的孔。2.Ⅱ類孔指在單個(gè)零件上一次沖成或不用鉆模鉆鉆成的孔。3.沉頭和半沉頭鉚釘連接表中數(shù)值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8。3.2.7鋼材和鑄鋼的物理性能指標(biāo)應(yīng)按表3.2.7的規(guī)定采用。線膨脹系數(shù)α3.2.8拉索用鋼絲、鋼絞線的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)按表3.2.8的規(guī)定采用。3.2.9鋼絲繩應(yīng)按其最小破斷拉力(kN)除以抗拉強(qiáng)度分項(xiàng)系數(shù)γg求得最小破斷拉力設(shè)計(jì)值Fa,γa應(yīng)按表3.2.9確定。最小破斷力應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行人粗直徑鋼絲繩》(GB20067)鋼芯鋼絲繩取值。銷接式吊索4結(jié)構(gòu)分析ZS使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的作用基本組合(分項(xiàng)系數(shù)均為1.0)的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；ES;——使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的作用基本組合(分項(xiàng)系數(shù)均為1.0)的效應(yīng)設(shè)計(jì)值。4.2.3計(jì)算豎向撓度時(shí)，應(yīng)按結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法并應(yīng)采用不計(jì)沖擊力的汽車車道荷載頻遇值，頻遇值系數(shù)為1.0。計(jì)算撓度值不應(yīng)超過表4.2.3規(guī)定的限值。簡支或連續(xù)桁架限值2.當(dāng)荷載作用于一個(gè)跨徑內(nèi)有可能引起該跨徑正負(fù)撓度時(shí)，計(jì)算撓度應(yīng)為4.2.4鋼橋應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，預(yù)拱度大小應(yīng)視實(shí)際需要而定，宜為結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值加1/2車道荷載頻遇值產(chǎn)生的撓度值，頻遇值系數(shù)為1.0。預(yù)拱度應(yīng)保持橋面曲線平順。5構(gòu)件設(shè)計(jì)僅受拉力的弦桿中間橫向聯(lián)結(jié)系的受壓或受壓—拉構(gòu)件c)T形肋d)球扁鋼肋圖5.1.5加勁肋尺寸符號e)閉口加勁肋3符合現(xiàn)行《熱軋球扁鋼》(GB/T9945)的球扁鋼加勁肋的尺寸比例應(yīng)滿足下4閉口加勁肋的尺哥比例應(yīng)滿足下式要求：5.1.6受壓加勁板設(shè)計(jì)應(yīng)滿足下列要求：1受壓加勁板宜來用剛性加勁肋，構(gòu)造布置困難或受力較小時(shí)可用柔性加勁2受壓加勁板的剛性加致肋，其縱、橫同加勁肋的相對剛度應(yīng)滿足下列要求：式中：γ?——縱向加勁肋的相對剛度， 加勁板的計(jì)算長度(橫隔板或剛性橫向加勁肋的間距),如圖5.1.6-2h加勁板的計(jì)算寬度(腹板或剛性縱向加勁肋的間距),如圖5.1.6-2所示；a,橫向加勁肋的間距，如圖5.1.6-2所示；n——等間距布置縱向加勁肋根數(shù)。圖5.1.6-1計(jì)算加勁肋抗彎慣矩的中性軸位置Y-Y5.1.7考慮局部穩(wěn)定影響的構(gòu)件受壓加勁板有效截面寬度和有效截面面積應(yīng)按下列式中：b第i塊受壓板段考慮局部穩(wěn)定影響的有效寬度(圖5.1.7);b?、t?—第i塊受壓板段或板元的寬度和厚度(圖5.1.7);腹板或剛性縱向加勁肋圖5.1.6-2加勁板示意圖圖5.1.7考慮局部穩(wěn)定影響的受壓加勁板有效寬度示意圖加勁肋，按腹板間距或腹板至懸臂端的寬度b;計(jì)算(圖5.1.7b)];n?——有效寬度內(nèi)的加勁肋囊。2I形、Ⅱ形和箱形梁橋的翼緣有效寬度b。,按式(5.1.8-3)和式(5.1.8-4)計(jì)類別腹板單側(cè)翼緣有效寬度計(jì)算①bq效寬度 q效寬度m主梁腹板中心線①⑤③度寬 度寬中心線⑦b②④⑥⑧線性插值①b③①①②中心線L④?⑤⑤②④Zb?——考慮剪力滯影響的第k塊受壓板段的有效寬度之和，按本規(guī)范第5.1.8條n?——所計(jì)算截面(最外列螺栓處)上的高強(qiáng)度螺栓數(shù)目。2腹板剪應(yīng)力應(yīng)滿足式(5.3.1-3)的要求。開口截面腹板彎曲剪應(yīng)力可按式圖5.3.1局部承壓(5.3.1-6)的要求3)箱形截面簡支梁，其截面尺寸(圖5.3.2)滿足h/b?≤6,且L?/b?≤65(345/βmy、βm——等效彎矩系數(shù)，可按表5.3.2-2計(jì)算；Xiry、Xur?—M,和M,作用平面內(nèi)的彎矩單獨(dú)作用下，構(gòu)件彎扭失穩(wěn)模態(tài)的整體穩(wěn)定折減系數(shù)；可按附錄A的式(A.0.1-1)計(jì)算，但相對長細(xì)比W?a、W.——有效截面相對于y軸和z軸的截面模量，其中受拉翼緣僅考慮剪力滯May、Mu?—M,和M?作用平面內(nèi)的彎矩單獨(dú)作用下，考慮約束影響的構(gòu)件彎扭失穩(wěn)模態(tài)的整體彎扭彈性屈曲彎矩，可采用有限元方法計(jì)算。MM屈曲曲線類型abCdd5.3.3腹板和腹板加勁肋設(shè)置應(yīng)滿足下列要求：1腹板最小厚度應(yīng)滿足表5.3.3的要求。不設(shè)橫向加勁肋及縱向加勁肋時(shí)設(shè)橫向加勁肋和一道縱向加勁肋時(shí)設(shè)橫向加勁肋和兩道縱向加勁肋時(shí)縱向加勁肋位于距受壓翼緣0.14h。和注：1.h。為腹板計(jì)算高度，對焊接梁為腹板的全高，對鉚接梁為上、下翼緣角鋼內(nèi)排鉚釘線的間距。r圖5.3.3腹板加勁肋示意圖2腹板橫向加勁肋的間距a不得大于腹板高度h。的1.5倍，并應(yīng)滿足下列要求：1)不設(shè)縱向加勁肋時(shí)，橫向加勁肋的間距a應(yīng)滿足下式要求：2)設(shè)置一道縱向加勁肋時(shí)，橫向加勁肋的間距a應(yīng)滿足下式要求：3)設(shè)置兩道縱向加勁肋時(shí)，橫向加勁肋的間距a應(yīng)滿足下式要求：o——作用基本組合下的受壓翼緣處腹板正應(yīng)力(MPa);5.4拉彎、壓彎構(gòu)件MM,、M,——繞y軸和2軸的彎矩設(shè)計(jì)值；Am——有效截面面積。其中受拉翼緣僅考慮剪力滯影響，受壓翼緣同時(shí)考慮5.4.2實(shí)腹式壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定應(yīng)符合下列規(guī)定：1彎矩作用在一個(gè)對稱軸平面內(nèi)的壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定應(yīng)按下式計(jì)算：式中：N?——構(gòu)件中間1/3范圍內(nèi)的最大軸x,、x:——軸心受壓構(gòu)件繞y軸和z軸彎曲失穩(wěn)模態(tài)的整體穩(wěn)定折減系數(shù)，按附錄A計(jì)算；Xury—x-y平面內(nèi)的彎矩作用下，構(gòu)件彎扭失穩(wěn)模態(tài)的整體穩(wěn)定折減系數(shù)，按本規(guī)范第5.3.2條的相關(guān)規(guī)定計(jì)算；Na.y、N,—軸心受壓構(gòu)件繞y軸和z軸彎曲失穩(wěn)模態(tài)的整體穩(wěn)定歐拉荷載；βmy——相對M,的等效彎矩系數(shù)，可按表5.3.2-2計(jì)算。2彎矩作用在兩個(gè)主平面內(nèi)的壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定應(yīng)按下式計(jì)算：式中：N?——所計(jì)算構(gòu)件中間1/3范圍內(nèi)的最大軸力設(shè)計(jì)值；M,、M,——所計(jì)算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩設(shè)計(jì)值；Xir:—x-z平面內(nèi)的彎矩作用下，構(gòu)件彎扭失穩(wěn)模態(tài)的整體穩(wěn)定折減系數(shù)，按本規(guī)范第5.3.2條的相關(guān)規(guī)定計(jì)算；βm:—相對M?的等效彎矩系數(shù)，可按表5.3.2-2計(jì)算。5.5.1承受汽車荷載的結(jié)構(gòu)構(gòu)件與連接，應(yīng)按疲勞細(xì)節(jié)類別進(jìn)行疲勞驗(yàn)1疲勞荷載計(jì)算模型I采用等效的車道荷載，集中荷載為0.7P,均布荷載為0.3qk。P和q按公路—I級車道荷載標(biāo)準(zhǔn)取值；應(yīng)考慮多車道的影響，橫向車道布載系數(shù)應(yīng)按現(xiàn)行《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60)的相關(guān)規(guī)定選用。2疲勞荷載計(jì)算模型Ⅱ采用雙車模型，兩輛模型車軸距與軸重相同，其單車的軸重與軸距布置如圖5.5.2-1所示。加載時(shí)，兩模型車的中心距不得小于40m。按式(5.5.3)取值。γw——疲勞抗力分項(xiàng)系數(shù)，對重要構(gòu)件取1.35,對次要構(gòu)件取1.15;△ōp正應(yīng)力常幅疲勞極限(MPa),根據(jù)附錄C中對應(yīng)的細(xì)節(jié)類別按圖△r?——剪應(yīng)力幅疲勞截止限(MPa),根據(jù)附錄C按圖5.5.8-2取用；o、將疲勞荷載模型按最不利情況加載于影響線得出的最大和最小正應(yīng)力T、T—將疲勞荷載模型按最不利情況加載于影響線得出的最大和最小剪應(yīng)力5.5.5采用疲勞荷載計(jì)算模型Ⅱ時(shí)應(yīng)按下列公式驗(yàn)算：勞應(yīng)力強(qiáng)度；根據(jù)附錄C和圖5.5.8-1、圖55.△Te?=(1+△φ)γ(Tpmax輪在車道上的橫向位置概率。加載區(qū)域1應(yīng)布置在橫向最不利位置。5.5.8疲勞強(qiáng)度應(yīng)按圖5.5.8-1和圖5.5.8-2中的曲線取用公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD64—2015)圖5.5.8-2剪應(yīng)力幅疲勞強(qiáng)度曲線注：標(biāo)識細(xì)節(jié)類別的數(shù)字代表2.0×10?次循環(huán)疲勞強(qiáng)度的參考值A(chǔ)rg(MPa)。6連接的構(gòu)造和計(jì)算6.1.1連接可采用焊接、螺栓連接和鉚釘連接，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1板件間的連接應(yīng)優(yōu)先選用焊接，桿件或梁段之間的連接可選用焊接、螺栓連接2螺栓連接可分為普通螺栓連接和高強(qiáng)度螺栓連接。對主要受力結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接；對次要構(gòu)件、結(jié)構(gòu)構(gòu)造性連接和臨時(shí)連接，可采用普通螺栓6.1.4焊接和高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接同時(shí)并存的連接應(yīng)慎用；當(dāng)必須使用時(shí)，其所采用的工藝應(yīng)保證接觸面不變形。該混合連接所傳遞的力應(yīng)由兩種連接按各自的承載力依比例分擔(dān)，且使混合接頭的內(nèi)力設(shè)計(jì)值不大于其二者承載力總和的90%。6.2.1焊接材料應(yīng)與母材相適應(yīng)。當(dāng)不同強(qiáng)度的鋼材連接時(shí)，可采用與較低強(qiáng)度鋼6.2.2焊接接頭的屈服強(qiáng)度、低溫沖擊功6.2.3設(shè)計(jì)中不得任意加大焊縫，宜避免焊縫立體交叉、重疊和過分集中。焊縫宜6.2.4焊件厚度大于20mm的角接接頭，應(yīng)采用不易引起層狀撕裂的焊接接頭6.2.5焊接設(shè)計(jì)時(shí)宜考慮減少在橋位的焊接作業(yè)量，焊接順序的設(shè)計(jì)應(yīng)避免仰焊作6.2.6焊接接頭的選擇除應(yīng)考慮滿足接頭受力要求外，尚應(yīng)考慮接頭的可焊到性和可探傷性。6.2.7各種接頭形式的焊接工藝應(yīng)進(jìn)行焊接工藝評定。6.2.8焊縫應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、荷載特性、焊縫形式、工作環(huán)境以及應(yīng)力狀態(tài)等情況，按下列原則分別選用不同的質(zhì)量等級：1在需要進(jìn)行疲勞計(jì)算的構(gòu)件中，兒對接焊縫均應(yīng)焊透，其質(zhì)量等級為：1)作用力垂直于焊縫長度方向的橫向?qū)雍缚p或T形對接與角接組合焊縫，受拉時(shí)應(yīng)為一級，受壓時(shí)不應(yīng)低于二級；2)作用力平行于焊縫長度方向的縱向?qū)雍缚p不應(yīng)低于二級。2不需要驗(yàn)算瘦勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強(qiáng)的對接焊縫應(yīng)予焊透，其質(zhì)量等級當(dāng)受拉時(shí)不應(yīng)低于二級，受壓時(shí)木宜低于二級3對承受動(dòng)力荷載且需要驗(yàn)算疲勞的結(jié)構(gòu)，部分焊透的對攫與角接的組合焊縫、搭接連接采用的角厚縫以及不要求焊透的T形接頭采用的角爆縫，焊縫質(zhì)量等級不應(yīng)低于二級。6.2.9角焊縫焊腳尺寸hr應(yīng)符合干列規(guī)定：1對搭接角焊縫，當(dāng)材料厚度小于8mm時(shí)，最大尺寸應(yīng)取材料的厚度；當(dāng)材料厚度大于或等于8mm時(shí)，最大尺寸應(yīng)取材料厚度減去2mm。2對角接和T形連接角焊縫，最小尺寸按表6.2.9的規(guī)定取用，同時(shí)焊縫最大尺寸不應(yīng)超過較薄連接部件厚度的1.2倍。3對不開坡口的角焊縫的最小長度，自動(dòng)焊及半自動(dòng)焊不宜小于焊縫厚度的15倍，手工焊不宜小于80mm。板中之較大厚度(mm)不開坡口角焊縫的焊腳最小尺寸(mm)686.2.10用于受力連接的角焊縫，兩焊角邊的夾角應(yīng)在60°~120°之間，且宜采用90°直角焊縫。而部分焊透的對接和T形對接與角接組合的角焊縫，其兩焊角邊的夾角可小于60°,但應(yīng)詳細(xì)注明坡口細(xì)節(jié)(圖6.2.10)。 6.2.11角焊縫的焊腳邊比例宜為上。當(dāng)焊件厚度不等時(shí)，可采用不等的焊腳尺寸，與較厚焊件接觸的最小厚腳尺寸和與較薄焊件接觸的最大焊腳尺寸，應(yīng)滿足本規(guī)范第6.2.9條的要求。在承受動(dòng)荷載的結(jié)構(gòu)中，角焊縫焊腳邊比例，對正面角焊縫宜為1:1.5(長邊順內(nèi)力方面);對側(cè)面角焊縫可為1:1。角焊縫表面應(yīng)做成凹形或直線形。6.2.12主要受力構(gòu)件木得采用斷續(xù)角焊縫。6.2.13次要構(gòu)件或次要焊縫連接采用斷續(xù)角焊縫時(shí)應(yīng)符合下列規(guī)定：1當(dāng)部件受壓時(shí)，其相鄰兩焊縫在端與端之間的凈距均不得大于較薄部件厚度的12倍或240mm;當(dāng)部件疊拉時(shí)，不得大于較薄部件厚度的16僮或360mm。2當(dāng)焊縫用于逢接加勁肋和一受壓或受剪的板或其他部件時(shí)。焊縫間的凈距不得大于加勁肋間距的1/4。3布置在同一直線上的間斷焊縫，在其所連部件的每一端均應(yīng)設(shè)置焊段。4在拼合構(gòu)件中，板件用間斷焊縫連接時(shí)，在其板伴端部每一邊所布置的焊縫長度均不應(yīng)小于該處最窄板件厚度的3/4。6.2.14桿件與節(jié)點(diǎn)板的連接焊縫官采用兩面?zhèn)群?圖6.2.14-1),也可用三面圍焊(圖6.2.14-2)。承受靜荷載的結(jié)構(gòu)宜采用兩面?zhèn)群?，承受?dòng)荷載的結(jié)構(gòu)宜采用圍焊。圍焊的轉(zhuǎn)角處必須連續(xù)施焊。當(dāng)角焊縫的端部在被焊件轉(zhuǎn)角處時(shí)，可連續(xù)地繞轉(zhuǎn)角加焊一段2h;的長度(圖6.2.14-1)。6.2.15被連接部件相互搭接長度不應(yīng)小于最薄部件厚度的5倍，且各部件均應(yīng)用兩道橫向焊縫相連。6.2.16采用焊接相連的兩部件，當(dāng)用厚度小于焊腳長度的填板隔開時(shí)，連接所用焊縫的焊腳尺寸應(yīng)按填板厚度加大，填板邊緣應(yīng)與所連部件邊緣齊平。當(dāng)填板厚度不小于焊腳時(shí)，在填板和各部件之間均應(yīng)采用能傳遞設(shè)計(jì)荷載的焊縫相連。公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD64—2015)桿件與節(jié)點(diǎn)板連接的兩面?zhèn)群笀D6.2.14-2桿件與節(jié)點(diǎn)板連接的三面圍焊2直角焊縫的有效厚度h。采用焊腳尺寸h;的0.7倍(圖6.2.18-1)。圖6.2.18-1直角焊縫截面圖3斜角焊縫的有效厚度取為(圖6.2.18-2):6.2.18-3):坡口角度α≥60°的V形坡口、U形坡口、J形坡口，h。=S;α<60°的V形坡口，h。=S-3mm。此處S為坡口根部至焊縫表面(不考慮余高)的最圖6.2.18-2斜角焊縫截面圖3側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計(jì)算長度不得小于8h?。4當(dāng)搭接接頭鋼板端部僅有兩側(cè)角焊縫連接時(shí)，每條側(cè)面角焊縫長度不宜小于相鄰兩側(cè)面角焊縫之間的距離；同時(shí)兩側(cè)角焊縫之間的距離不宜大于16t(t≥12mm)或6.2.20垂直于構(gòu)件受力方向的對接焊縫必須焊透，其厚度應(yīng)不小于被焊件的最小厚6.2.21在對接焊縫的拼接處，當(dāng)焊件寬度不等或厚度相差4mm以上時(shí)，應(yīng)分別在寬度方向或厚度方向?qū)⒁粋?cè)或兩側(cè)做成坡度不大于1:5的斜角；當(dāng)厚度(或?qū)挾?差6.2.22為避免焊縫集中而產(chǎn)生的不利影響，有關(guān)焊縫位置宜錯(cuò)開。受疲勞控制的焊6.2.23不得采用間斷對接焊。部分焊透對接焊不得用于傳遞拉力，也不得用于傳遞6.2.24對接焊縫或?qū)优c角接組合焊縫的強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1在對接接頭和T形接頭中，垂直于軸心拉力或軸心壓力的對接焊縫或?qū)优c角 2在對接連接和工形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫或?qū)优c角接組合焊縫，應(yīng)分別計(jì)算其法向應(yīng)力和剪應(yīng)力T。在同時(shí)受有較人法向應(yīng)力和剪應(yīng)力Yo√a2+3r2≤1.1fm6.2.25直角焊縫的強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)滿足下列要求(圖6.2.18A):1在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下正面角焊縫(作用力垂直于焊縫長度方向):側(cè)面角焊縫(作用力平行于焊縫長度方向):式中：σ——垂直于焊縫有效厚度截面(h。)的正應(yīng)力(圖6.2.25);r?——垂直于焊縫長度方向并作用在焊縫有效厚度截面內(nèi)的剪應(yīng)力；T?——平行于焊縫長度方向并作用在焊縫有效厚度截面內(nèi)的剪應(yīng)力。6.2.26斜角焊縫和部分焊透的對接焊縫，應(yīng)采用直角焊縫的計(jì)算方法。6.3栓、釘連接6.3.2被拼接部件的兩面都應(yīng)有拼接板，拼接板的配置應(yīng)使桿件能傳遞截面各部分所分擔(dān)的作用。6.3.3螺栓或鉚釘應(yīng)對稱于構(gòu)件的軸線布置。螺栓或鉚釘?shù)拈g距應(yīng)符合表6.3.3的最小沿對角線方向拉力或壓力 靠邊行列7d?和16t的較小者中間行列垂直內(nèi)力方向順內(nèi)力方向拉力壓力注：1.表中符號d?為螺栓或鉚釘?shù)目讖?，t為栓(或鉚)合部分外層較薄鋼板或型鋼厚度。6.3.4栓、釘中心順內(nèi)力方向或沿螺栓對角線方向至邊緣的最大距離應(yīng)不大于8t或120mm的較小者，t是栓或鉚各部分外側(cè)鋼板或型鋼厚度；順內(nèi)力方向或沿螺栓對角線方向至邊緣的最小距離應(yīng)不小于1.5d,垂直內(nèi)力方向應(yīng)不小于1.3d?,d?為栓或釘孔6.3.5位于主要構(gòu)件上的螺栓或鉚釘直徑，應(yīng)不大于角鋼肢寬的1/4。6.3.6高強(qiáng)度螺栓孔可采用鉆成孔，孔徑D與高強(qiáng)度螺栓公稱直徑d的對應(yīng)關(guān)系應(yīng)符合表6.3.6的規(guī)定。螺栓直徑d(mm)螺栓孔徑D(mm)6.3.7鉚釘?shù)淖畲筱T合厚度不宜大于釘孔直徑的4.5倍。當(dāng)用雙鉚釘槍、沖擊式風(fēng)頂或馬蹄形鉚釘機(jī)鉚合時(shí)，鉚合的厚度可增至釘孔直徑的5.5倍。超過上述厚度時(shí)，每加厚2mm,鉚釘數(shù)量應(yīng)增加1%。1受力構(gòu)件在節(jié)點(diǎn)連接的螺栓(或鉚釘)或接頭一邊的螺栓(或鉚釘),最少1)一排螺栓時(shí)2個(gè)，一排鉚釘時(shí)3個(gè)；2)二排及二排以上螺栓(或鉚釘)時(shí)，每排2個(gè)。2角鋼在連接或接頭處采用交叉布置的螺栓(或鉚釘)時(shí)，第一個(gè)螺栓(或鉚釘)應(yīng)排在靠近邊角鋼背處。3螺栓(或鉚釘)連接接頭的栓(或釘)數(shù)量，對主桁架桿件或板梁翼緣宜按與被連接桿件等強(qiáng)度的要求進(jìn)行計(jì)算；對聯(lián)結(jié)系和次要受力構(gòu)件可按實(shí)際內(nèi)力計(jì)算，并假定縱向力在栓(釘)群上是平均分布的。4受壓桿件的螺栓或鉚釘接頭，可采用端部磨光頂緊的措施來傳遞內(nèi)力，此時(shí)接頭處的螺栓(或鉚釘)及連接板的截面積，可按被連接構(gòu)件承載力的50%計(jì)算。在同5當(dāng)出現(xiàn)以下情況時(shí)，軸向受力構(gòu)件連接板上的栓(或釘)數(shù)量應(yīng)予以增大：1)構(gòu)件的肢與節(jié)點(diǎn)板偏心連接，且這些肢在連接范圍內(nèi)無綴板相連或構(gòu)件的肢僅有一面有拼接板時(shí)，其栓(或釘)總數(shù)應(yīng)增大10%;2)對鉚接構(gòu)件截面的個(gè)別部分不用連接板直接連接，其連接鉚釘數(shù)應(yīng)予增加，隔一層板增加10%,隔兩層或兩層板以上時(shí)增加20%;3)當(dāng)隔著填板連接時(shí)，連接鉚釘數(shù)應(yīng)增加10%;當(dāng)填板在順受力方向伸出連接范 1)普通螺栓和鉚釘?shù)氖芗舫休d力設(shè)計(jì)值應(yīng)分別按式(6.3.9-1)和式(6.3.9-2)2)普通螺栓和鉚釘?shù)某袎撼休d力設(shè)計(jì)值應(yīng)分別按式(6.3.9-3)和式(6.3.9-4)N=d?Zt·f的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)分別按式(6.3.9-5)、式(6.3.9-6)和式(6.3.9-7)計(jì)算的要求，鉚釘應(yīng)滿足式(6.3.9-10)和式(6.3.9-11)的要求：(6.3.9-9)式中：N、N,某個(gè)普通螺栓或鉚釘所承受的剪力、拉力設(shè)計(jì)值；Na、Na、N?——Na、Na、N2a——一個(gè)鉚釘?shù)氖芗?、受拉和承壓承載力設(shè)計(jì)值。6.3.10高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：1在抗剪連接中，一個(gè)高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算式中：n?——傳力摩擦面數(shù)目；P?——一個(gè)高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力。μ——摩擦面的抗滑移系數(shù)，除另有試驗(yàn)值外，值按表6.3.10取值。在連接處構(gòu)件接觸面的分類μ沒有浮銹且經(jīng)噴丸處理或噴鋁的表面噴鋅的表面涂硅酸鋅漆的表面2在螺栓桿軸方向受拉的連接中，一個(gè)高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)根據(jù)下式取值：3當(dāng)高強(qiáng)度螺栓靡擦型連接同時(shí)承受摩擦面間的剪力和螺栓桿軸方向的外拉力時(shí)，應(yīng)符合下式規(guī)定：式中：N,、N——一個(gè)高強(qiáng)度螺栓所承受的剪力。拉力設(shè)計(jì)值；N、Na——一個(gè)高強(qiáng)度螺栓的受剪、受拉承載力設(shè)計(jì)值。6.3.11銷接的接頭作用力應(yīng)按被連接桿件的實(shí)際內(nèi)力計(jì)算。對受壓或受拉的銷接構(gòu)件，均應(yīng)按扣除銷孔的凈截面計(jì)算。節(jié)點(diǎn)銷子應(yīng)計(jì)算孔壁承壓應(yīng)力，當(dāng)銷子的長度大于直徑的兩倍時(shí)，對承受撓曲的銷子可按簡支梁進(jìn)行計(jì)算(圖6.3.11),并假定各集中力作用在與銷子相接觸的各板條的軸線上。銷接接頭若承受風(fēng)載和不對稱荷載作用，應(yīng)計(jì)及其影響。6.3.12銷接接頭中，帶銷孔的受拉構(gòu)件，其銷孔各部尺寸應(yīng)滿足下列規(guī)定：1垂直桿軸方向并通過銷孔中心的凈截面積應(yīng)比構(gòu)件計(jì)算所需的凈截面大40%。2由桿端到銷孔邊的截面積不應(yīng)小于構(gòu)件計(jì)算的截面積。3當(dāng)銷釘直徑小于或等于12mm時(shí)，銷釘孔直徑與銷句直徑之差不得大于0.5mm;當(dāng)釘直徑大于12mm時(shí)。銷廚孔直徑當(dāng)釘直徑差不得大于0.8mm。4銷子精加工部分的長度，應(yīng)比被連接的桿件兩外側(cè)面間的距離長6mm以上。銷子的兩端應(yīng)使用帽形螺母或帶墊圈的螺母。與7鋼板梁7.1一般規(guī)定7.1.1本章適用于受彎為主的工字形截面鋼板梁橋設(shè)計(jì)。7.1.2應(yīng)采取措施防止板梁在制作、運(yùn)輸、安裝架設(shè)過程中出現(xiàn)過大變形和喪失穩(wěn)7.1.3設(shè)計(jì)構(gòu)件截面和制作工藝時(shí)，宜避免和減少應(yīng)力集中、殘余應(yīng)力以及次應(yīng)力。7.1.4普通焊接板梁應(yīng)采用三塊鋼板焊接而成。當(dāng)板厚不能用其他方法解決時(shí)可采用外貼翼緣鋼板的形式，外貼翼緣板宜用一塊鋼板。當(dāng)用外貼翼緣鋼板時(shí)，其縱向截?cái)帱c(diǎn)應(yīng)延至理論截?cái)帱c(diǎn)以外，延伸部分的焊縫長度按該板截面強(qiáng)度的50%計(jì)算確定，并將板端沿板寬方向做成不大于1:2的斜角。2組成翼緣截面的板不宜超過兩塊。3當(dāng)縱向加勁肋連續(xù)時(shí)，應(yīng)將其計(jì)入有效截面中。7.2.2焊接板束的側(cè)面角焊縫宜采用自動(dòng)焊或半自動(dòng)焊，由寬板至窄板的邊緣距離，不應(yīng)小于50mm。相互疊合的翼緣板側(cè)面角焊7.2.3翼緣板與腹板的連接可采用角焊縫，腹板兩側(cè)有效焊縫厚度之和應(yīng)大于腹板翼緣拼接焊縫與腹板拼接焊縫錯(cuò)開距離不宜小于10倍腹板厚度，且拼接不應(yīng)布置7.2.4將橋面板作為主梁結(jié)構(gòu)的一部分進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)分別對作為主梁的截面內(nèi)力7.3.1設(shè)計(jì)焊接板梁加勁肋時(shí)，在構(gòu)造上應(yīng)滿足下列要求：1與腹板對接焊縫平行的加勁肋，應(yīng)設(shè)在距對接焊縫不小于10t?；虿恍∮?00mm2與腹板對接焊縫相交的加勁肋，加勁肋及其焊縫應(yīng)連續(xù)通過腹板焊縫。3縱向加勁肋與橫向加勁肋相交時(shí)，橫向加勁肋宜連續(xù)通過。4橫向加勁肋與梁的翼緣板焊接時(shí)，應(yīng)將加勁肋切出不大于5倍腹板厚度的斜角。5縱向加勁肋與橫向加勁肋的相交處，宜焊接或栓接。7.3.2支承加勁肋設(shè)計(jì)應(yīng)滿足下列要求：1板梁在支承處及外力集中處應(yīng)設(shè)置成對的豎向加勁肋。加勁肋宜延伸到翼緣板的外邊緣，在支承處應(yīng)磨光并與下翼緣焊連。在外力集中處，加勁肋應(yīng)與上翼緣焊連，2支承加勁肋應(yīng)按壓桿設(shè)計(jì)。對由兩塊板或角鋼組成的加勁肋，承壓截面為加勁肋及填板的截面加每側(cè)由加勁肋中軸算起不大于12倍板厚的腹板截面；對由四塊板或角鋼組成的加勁肋，承壓截面為四塊加勁肋及填板截面所包圍的腹板面積(鉚接梁僅為加勁角鋼和填板),另加上不大于24倍板厚的腹板截面(圖7.3.2-1)。驗(yàn)算中構(gòu)件的長度l應(yīng)取加勁肋長度的1/2,同時(shí)應(yīng)驗(yàn)算伸出肢與貼緊翼緣部分的支承壓力。1)端部加勁肋伸出的寬度應(yīng)為厚度的12.5倍。2)在對端加勁肋受壓狀態(tài)的檢算中，加勁肋與腹板為焊接連接構(gòu)造的情況下，可如圖7.3.2-2和圖7.3.2-3所示，取腹板厚度的24倍的范圍作為由腹板與端加勁肋組成的立柱的有效截面積。在驗(yàn)算中構(gòu)件的長度l應(yīng)取加勁肋長度的1/2。3)線支承的情況，可采用與端加勁肋的下翼緣相接部分外邊緣間的寬度b和它的厚度的乘積作為有效承壓面積，如圖7.3.2-2所示。剛度較大的面支承的情況，可按如下要求計(jì)算，如圖7.3.2-3所示。7.4縱橫向聯(lián)結(jié)系7.4.1翼緣的上下平面內(nèi)宜設(shè)縱向聯(lián)結(jié)系，承受水平荷載和偏心荷載等產(chǎn)生的扭矩7.4.2鋼板梁間應(yīng)設(shè)置橫向聯(lián)結(jié)系，并滿足下列要求：1宜與梁的上、下翼緣連接，間距不宜大于受壓翼緣寬度的30倍。2支承處必須設(shè)置端橫梁。3下承式鋼板梁橋的橫梁宜設(shè)置肱板與腹板加勁肋連接。8鋼箱梁8.1一般規(guī)定8.1.1本章適用于簡支或連續(xù)鋼箱梁橋設(shè)計(jì)。8.1.2應(yīng)采取措施防止鋼箱梁在制作、運(yùn)輸、安裝架設(shè)和運(yùn)營階段的過大變形或喪失穩(wěn)定。8.1.3鋼箱梁應(yīng)設(shè)置進(jìn)人箱內(nèi)的檢修通道和排水孔。8.1.4鋼箱梁剪應(yīng)力計(jì)算應(yīng)考慮扭轉(zhuǎn)的影響。8.2正交異性鋼橋面板8.2.1正交異性鋼橋面板最小板厚應(yīng)符合下列規(guī)定：1行車道部分的鋼橋面板頂板板厚不應(yīng)小于14mm,加勁鵬的最小板厚不應(yīng)小2人行道部分的鋼橋面板頂板板厚不應(yīng)小于10mmg8.2.2進(jìn)行正交異性鋼橋面板承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，橋面上汽車局部荷載作用的沖擊系數(shù)應(yīng)采用0.4。8.2.3縱向加勁肋應(yīng)滿足下列要求：1宜等間距布置；不等間距布置時(shí)，最大間距不宜超過最小間距的1.2倍。2應(yīng)連續(xù)通過橫向加勁肋或橫隔板，加勁肋與頂板焊縫的過焊孔宜采用堆焊填實(shí)，焊縫應(yīng)平順。3閉口加勁肋的幾何尺寸應(yīng)滿足下列規(guī)定：式中：t——頂板厚度(mm);t;——加勁肋腹板厚度(mm);4閉口縱向加勁肋與頂板焊接熔透深度不得小于縱向加勁肋厚度的80%,焊縫有1對閉口縱向加勁肋，橫向加勁肋或橫隔板的間距不宜大于4m。2對開口縱向加勁肋，橫向加勁肋或橫隔板的間距不宜大于3m。8.2.5在車輛荷載作用下，正交異性橋面頂板的撓跨比D/L(圖8.2.5)不應(yīng)大于圖8.2.5正交異性板的撓跨比8.3.1箱梁懸臂部分不設(shè)加勁肋時(shí)，受壓翼緣的伸出肢寬不宜大于其厚度的12倍，受拉翼緣的伸出肢寬不宜大于其厚度的16倍。1腹板間距大于翼緣板厚度的80倍或翼緣懸臂寬度大于翼緣板厚度的16倍時(shí)，2受壓翼緣加勁肋間距不宜大于翼緣板厚度的40倍，應(yīng)力很小和由構(gòu)造控制設(shè)計(jì)的情況下可以放寬到80倍。受拉翼緣加勁肋間距應(yīng)小于翼緣板厚度的80倍。3受壓翼緣懸臂部分的板端外緣加勁肋應(yīng)為剛性加勁肋。8.4.1以受彎剪為主的腹板及其加勁肋設(shè)計(jì)應(yīng)滿足本規(guī)范第5.3節(jié)的要求。8.4.22橫隔板支座處應(yīng)成對設(shè)置豎向加勁肋。加勁肋應(yīng)滿足本規(guī)范第5.1.5條的要求，并按第5.3.4條規(guī)定驗(yàn)算橫隔板和加勁肋的強(qiáng)度。其中，相關(guān)公式中的腹板用橫隔板4人孔宜設(shè)置在支座范圍以外的部分。9鋼桁梁9.1一般規(guī)定9.1.1主桁桿件截面可采用H形或箱形，上、下平面縱向聯(lián)結(jié)系和橫向聯(lián)結(jié)系構(gòu)件截面可采用I形、L形或T形9.1.2可將桁梁結(jié)構(gòu)劃分為若干個(gè)平面系統(tǒng)分別計(jì)算但應(yīng)考慮各個(gè)平面系統(tǒng)間的共同作用和相互影響。9.1.3對構(gòu)造復(fù)雜的桁架結(jié)構(gòu)，宜采用空間計(jì)算模型進(jìn)行分析。9.2.1主桁桿件的計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1構(gòu)件節(jié)點(diǎn)可假定為鉸接進(jìn)行計(jì)算。2當(dāng)主桁桿件截面高度與其節(jié)點(diǎn)中心間距之比，非整體市點(diǎn)的簡支桁梁大于1/10,連續(xù)梁支點(diǎn)附近的桿件及整體節(jié)點(diǎn)鋼桁梁桿件大于1/15時(shí)，應(yīng)開算其節(jié)點(diǎn)剛性的影響；由該節(jié)點(diǎn)剛性引起的次力矩應(yīng)乘以0.8,與軸向力一并進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度檢算。9.2.2作為橋門架腿桿的主桁斜桿或豎桿，應(yīng)計(jì)算橋門架受橫向力時(shí)產(chǎn)生的軸向力和彎矩。計(jì)算時(shí)應(yīng)視橋門架為下端固定的框架。由于風(fēng)力作用使橋門架斜腿所產(chǎn)生的軸向力的水平分力，應(yīng)計(jì)入下弦桿桿力之內(nèi)。9.2.3多腹桿系桁架中的豎桿兼作橫向聯(lián)結(jié)系的組成桿件時(shí)，在桁高中部的連接部分應(yīng)滿足橫向聯(lián)結(jié)系平面內(nèi)所需的抗彎剛度要求。9.3節(jié)點(diǎn)板9.3.1節(jié)點(diǎn)板應(yīng)與桿件的接觸面全部密貼。在支承處，節(jié)點(diǎn)板宜低于桁梁下弦10~15mm,下緣應(yīng)磨光并與支承墊板頂緊。計(jì)算。節(jié)點(diǎn)板的撕裂強(qiáng)度、水平和豎直截面上的剪應(yīng)力和法向應(yīng)力應(yīng)按附錄E9.3.3主桁拼接板的總凈截面面積應(yīng)較被拼接桿件的凈截面面積大10%。被拼接的兩弦桿的截面不等時(shí)，拼接板應(yīng)按截面較大的弦桿來計(jì)算。9.3.4節(jié)點(diǎn)板在受壓斜腹桿作用下，其不設(shè)加勁肋的自由邊長度b。(圖9.3.4)與厚度t之比不應(yīng)大于50√345/f,。式中，f,為節(jié)點(diǎn)板的屈服強(qiáng)度。9.3.5拼接式節(jié)點(diǎn)板構(gòu)造應(yīng)滿足下列要求：1對焊接H形截面桿件，當(dāng)采用高強(qiáng)度螺栓或鉚釘固接于節(jié)點(diǎn)板上時(shí)，應(yīng)栓接或鉚接于翼緣板。拼接用高強(qiáng)度螺栓或鉚釘?shù)臄?shù)量，應(yīng)考慮腹械面積。此時(shí)桿件腹板伸入節(jié)點(diǎn)板中的長度，不屬小于腹板寬度的1.5倍。連接桿件的高強(qiáng)度螺栓或鉚釘應(yīng)和桿件的軸線相對稱。2按軸向力和節(jié)點(diǎn)剛性彎矩共同作用進(jìn)行驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)驗(yàn)算僅受軸向力作用下桿件的受力。3直接承受荷載的弦桿，當(dāng)在節(jié)點(diǎn)外作用有豎向荷載時(shí)，除作為桁架的桿件承受軸向力外，尚應(yīng)同時(shí)作為桿件計(jì)算豎向荷載所產(chǎn)生的彎矩，此時(shí)應(yīng)考慮該弦桿的節(jié)點(diǎn)網(wǎng)性作用。由節(jié)點(diǎn)間豎向荷載產(chǎn)生的彎矩可近似地假定為0.7M?,M?為跨徑等于節(jié)間長度的簡支梁跨中最大彎矩。9.3.6整體節(jié)點(diǎn)構(gòu)造(圖9.3.6-1)應(yīng)滿足下列要求1節(jié)點(diǎn)板圓弧半徑宜大于1/2弦桿高度。2節(jié)點(diǎn)板與弦桿豎板對接焊縫宜在弧端以外100mm以上(圖9.3.6-2),該對接焊縫與相鄰橫隔板的間距也應(yīng)在100mm以上。3節(jié)點(diǎn)內(nèi)應(yīng)設(shè)置橫隔板，當(dāng)存在橫梁時(shí)應(yīng)與橫梁腹板相對應(yīng)。9.4.1鋼桁梁應(yīng)設(shè)置上、下平面縱向聯(lián)結(jié)系?？v向聯(lián)結(jié)系不宜采用三角形或菱形桁架。當(dāng)橋面置于縱、橫梁體系上時(shí)，平面內(nèi)可不設(shè)縱向聯(lián)結(jié)系。9.4.2上承式桁梁應(yīng)在兩端及跨間設(shè)橫向聯(lián)結(jié)系。下承式桁梁應(yīng)在兩端設(shè)橋門架跨間設(shè)門架式橫向聯(lián)結(jié)系，其間距不宜超過兩個(gè)節(jié)間。開口式桁架應(yīng)在每個(gè)橫梁豎向平9.4.3當(dāng)橋面板置于縱橫梁體系上時(shí)，應(yīng)考慮橋面板與桁架最大溫差效應(yīng)及縱向水9.4.4直接承受汽車荷載的橫梁，其下翼緣宜在距離節(jié)點(diǎn)板10cm處切斷。10鋼管結(jié)構(gòu)10.1.1本章適用于上部結(jié)構(gòu)或橋墩采用鋼管結(jié)構(gòu)的橋梁設(shè)計(jì)。10.1.2圓鋼管的外徑與壁厚之比不應(yīng)大于70(345/f,);矩形鋼管的最大外邊緣尺10.1.3在滿足下列情況下，分析桁架桿件內(nèi)力時(shí)可將節(jié)點(diǎn)視為鉸接：1符合各類節(jié)點(diǎn)相應(yīng)的幾何參數(shù)的適用范圍。2當(dāng)桁架平面內(nèi)桿件的節(jié)間長度或桿件長度與截面高度(或直徑)之比不小于12(弦桿)和24(腹桿)時(shí)。10.1.4當(dāng)弦桿與腹桿連接節(jié)點(diǎn)偏心滿足式(10.1.4-1)的范圍限制，在計(jì)算節(jié)點(diǎn)和受拉弦桿承載力時(shí)，可不計(jì)偏心彎矩影響。對受壓弦桿必須考慮偏心彎矩的影響，偏心彎矩M按式(10.1.4-2)計(jì)算。式中：e——偏心，即兩腹桿中心線在弦桿上的交點(diǎn)偏離弦桿中心線的距離，如圖10.1.4所示；△N——節(jié)點(diǎn)兩側(cè)弦桿軸力之差值；h?——連接平面內(nèi)的矩形弦桿截面高度。10.1.5鋼管之間對接時(shí)，可采用高強(qiáng)度螺栓和焊接連接，如圖10.1.5-la)、b)所示；對于小直徑的鋼管，不便采用栓接和焊接時(shí)，可采用法蘭連接，如圖10.1.5-1c)所示。當(dāng)要連接的鋼管軸線方向不同時(shí)，可采用節(jié)點(diǎn)板連接、腹桿與弦桿相貫焊連接，如圖10.1.5-2、圖10.1.5-3所示。b)10.2.1鋼管節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求：1弦桿的外部尺寸不應(yīng)小于腹桿的外部尺寸。2在弦桿與腹桿連接處不應(yīng)將腹桿插入弦桿內(nèi)。3弦桿與腹桿或兩腹桿軸線之間的夾角不宜小于30°。4弦桿與腹桿的連接節(jié)點(diǎn)處，除搭接節(jié)點(diǎn)外，宜避免偏心。5腹桿端部應(yīng)采用自動(dòng)切割機(jī)切割，腹桿壁厚小于6mm時(shí)可不切坡口。10.2.2對K形及N形節(jié)點(diǎn)，宜采用間隙節(jié)點(diǎn)，不宜采用搭接節(jié)點(diǎn)。采用間隙節(jié)點(diǎn)時(shí)，腹桿間的距離不應(yīng)小于兩腹枰壁厚之和。10.2.3在搭接的K形或N形節(jié)點(diǎn)中，搭接率應(yīng)按式(10.2,3)計(jì)算，并應(yīng)滿足25%≤λ。≤100%的要求。10.2.4在搭接節(jié)點(diǎn)中，當(dāng)腹桿厚度不同時(shí)，薄壁管應(yīng)搭接在厚摩管上；當(dāng)腹桿強(qiáng)度不同時(shí)，低強(qiáng)度管應(yīng)播接在高強(qiáng)度管上。10.2.5K形及N形節(jié)點(diǎn)可采用直接焊接在弦桿上的節(jié)點(diǎn)板連接；節(jié)點(diǎn)板的鋼材等級不應(yīng)低于弦桿的鋼材等級。10.2.6鋼管結(jié)構(gòu)焊縫應(yīng)滿足下列要求：1弦桿與腹桿的連接焊縫，應(yīng)沿全周連續(xù)焊接，并應(yīng)從趾部的全熔透角焊縫勻順過渡到鞍部的部分熔透角焊縫和跟部的角焊縫，如圖10.2.6所示。圖10.2.6鋼管結(jié)構(gòu)相貫焊縫分區(qū)示意圖2考慮疲勞作用時(shí)不應(yīng)在矩形管截面轉(zhuǎn)角處起止焊縫?！?考慮疲勞作用時(shí)節(jié)點(diǎn)角焊縫的有效厚度不應(yīng)小于腹桿壁厚。10.2.7鋼管構(gòu)件在承受較大橫向荷載的部位應(yīng)采取適當(dāng)?shù)募觿糯胧４笾睆戒摴芄袄?、橋墩在集中荷載作用下，其節(jié)點(diǎn)部位應(yīng)設(shè)置環(huán)形加勁鋼板。10.2.8鋼管構(gòu)件，當(dāng)d?/t≤60時(shí)可不設(shè)加勁板；設(shè)加勁板時(shí)，環(huán)形加勁板的間距應(yīng)不大于鋼管外徑的3倍。加勁鋼板構(gòu)造如圖10.2.8所示。圖10.2.8環(huán)形加勁鋼板構(gòu)造式中：b——環(huán)形加勁鋼板的寬度(mm),如圖10.2.8所示；t——環(huán)形加勁鋼板的板厚，如圖10.2.8所示；d?——鋼管的外徑(mm)。10.2.10對長細(xì)比大的鋼管構(gòu)件，除應(yīng)按本規(guī)范第5章要求進(jìn)行抗疲勞設(shè)計(jì)外，尚1鋼管外徑應(yīng)符合式(10.2.10)的規(guī)定：t——鋼管的壁厚(mm)。當(dāng)對構(gòu)件采取了風(fēng)致振動(dòng)控制措施，并通過風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)確認(rèn)了其效果，以及不直接承受風(fēng)載作用時(shí)，鋼管外徑可不受式(10.2.10)的限制。2對按式(10.2.10)設(shè)計(jì)的鋼管構(gòu)件端部應(yīng)進(jìn)行周邊焊接，焊縫一般采用角焊規(guī)范第5章確定的桿件承載力設(shè)計(jì)值。腹桿的軸心內(nèi)力設(shè)計(jì)值不應(yīng)超過節(jié)點(diǎn)承載力設(shè)對有間隙的K形和N形節(jié)點(diǎn)(圖10.3.4):公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD64—2015)K對T、Y和X形節(jié)點(diǎn)(圖10.3.4):11鋼—混凝土組合梁11.1.1鋼梁可采用I形、閉口或開口箱梁等截面形式。混凝土板可采用現(xiàn)澆或預(yù)的抗彎剛度分為未開裂截面剛度EI和開裂截面剛度EI。計(jì)算時(shí)，不應(yīng)計(jì)受拉區(qū)混3組合梁的溫度效應(yīng)應(yīng)按現(xiàn)行《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(GD60)的相關(guān)規(guī)Wr——根據(jù)荷載類型確定的徐變因子，永久作用取1.1,混凝土收縮作用取0.55,由強(qiáng)迫變形引起的預(yù)應(yīng)力作用取1.5。1計(jì)算組合梁抗彎承載力時(shí)，應(yīng)考慮施工方法及順序的影響，并應(yīng)對施工過程進(jìn)行抗彎驗(yàn)算，施工階段作用組合應(yīng)符合現(xiàn)行《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60)的2組合梁抗彎承載力應(yīng)采用線彈性方法計(jì)算，并應(yīng)符合下列規(guī)定：3組合梁抗彎承載力的計(jì)算應(yīng)考慮剪力滯效應(yīng)的影響。4計(jì)算組合梁負(fù)彎矩區(qū)抗彎承載力時(shí)，如考慮混凝土開裂的影響，應(yīng)不計(jì)負(fù)彎矩區(qū)混凝土的抗拉貢獻(xiàn)，但應(yīng)計(jì)入混凝土板翼緣有效寬度內(nèi)縱向鋼筋的作用。1組合梁截面的剪力應(yīng)全部由鋼梁腹板承擔(dān)，不考慮混凝土板的抗剪作用。3組合梁承受彎矩和剪力共同作用時(shí)，應(yīng)考慮兩者耦合的影響，按本規(guī)范其他章11.2.4組合梁中的鋼梁及連接件應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)11.3正常使用極限狀態(tài)計(jì)算11.3.1組合梁應(yīng)滿足本規(guī)范第4.2節(jié)規(guī)定的變形限值要求。1當(dāng)計(jì)算組合梁正常使用極限狀態(tài)下的撓度時(shí)，簡支組合梁截面剛度采用考慮滑移效應(yīng)的折減剛度；當(dāng)連續(xù)組合梁考慮混凝土開裂影響時(shí)，中支座兩側(cè)0.15l范圍以外區(qū)段組合梁截面剛度采用考慮滑移效應(yīng)的折減剛度，中支座兩側(cè)0.15l范圍以內(nèi)區(qū)段組2組合梁考慮滑移效應(yīng)的折減剛度B應(yīng)按下式計(jì)算：d——鋼梁截面形心到混凝土板截面形心的距離(mm);p——連接件的平均間距n?——鋼材與混凝土的彈性模量比。11.3.3混凝土板的最大裂縫寬度應(yīng)按現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵11.4連接件設(shè)計(jì)1連接件的選用應(yīng)保證鋼和混凝土有效組合并共同承擔(dān)作用。3不同形式的連接件不宜在同一截面混合使用。1應(yīng)能抵抗鋼梁和混凝土板之間的水平剪力和掀起作用。2應(yīng)驗(yàn)算鋼和混凝土結(jié)合面上的縱橫向水平剪力。3在承載能力極限狀態(tài)下，連接件應(yīng)按下式進(jìn)行抗剪驗(yàn)4在正常使用極限狀態(tài)下，連接件抗剪驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求：1鋼與混凝土結(jié)合面上縱橋向水平剪力應(yīng)按未開裂分析方法進(jìn)行計(jì)算。2鋼與混凝土結(jié)合面上單位長度縱橋向水平剪力V?應(yīng)按下式計(jì)算：Iw——組合梁的未開裂截面慣性矩(m?)。3預(yù)應(yīng)力集中錨固力、混凝土收縮徐變或溫差引起的組合梁結(jié)合面上的最大單位長度縱橋向水平剪力Vs,應(yīng)按下式進(jìn)行計(jì)算：式中：V;——預(yù)應(yīng)力集中錨固力、混凝土收縮徐變或溫差的初始效應(yīng)在鋼和混凝土結(jié)合面上產(chǎn)生的縱橋向水平剪力；l——預(yù)應(yīng)力集中錨固力、混凝土收縮徐變或溫差引起的縱橋向集中剪力在結(jié)合面上的水平傳遞長度，取主梁相鄰腹板間距和主梁長度的1/10兩者中的較小值。11.4.4圓柱頭焊釘連接件的抗剪承載力應(yīng)按下式進(jìn)行計(jì)算：11.4.5開孔板連接件的單孔抗剪承載力應(yīng)按下式進(jìn)行計(jì)算11.5.1圓柱頭焊釘連接件應(yīng)符合下列構(gòu)造要求：1焊釘連接件長度不應(yīng)小于4倍焊釘直徑，當(dāng)有直接拉拔力作用時(shí)不宜小于焊釘直徑的10倍。2焊釘連接件的最大中心間距應(yīng)符合下列規(guī)定：3)焊釘連接件的最大中心間距不宜大于3倍混凝土板厚度且不宜大于300mm。3焊釘連接件剪力作用方向中心間距不應(yīng)小于焊釘直徑的5倍且不應(yīng)小于100mm;4焊釘連接件的外側(cè)邊緣至鋼板自由邊緣的距離不應(yīng)小于25mm。5焊釘連接件直徑不宜大于焊接處鋼板厚度的1.5倍。1當(dāng)開孔板連接件多列布置時(shí)，其橫向間距不宜小于開孔鋼板高度的3倍。2開孔板連接件的鋼板厚度不宜小于12mm。3開孔板孔徑不宜小于貫通鋼筋與最大骨料粒徑之和。4開孔板連接件的貫通鋼筋直徑不宜小于12mm,應(yīng)采用螺紋鋼筋。l——相鄰圓孔的中心間距(mm)fa——開孔鋼板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa);12.1.3根據(jù)結(jié)構(gòu)受力需要和構(gòu)造要求不同，鋼塔柱和混凝土塔柱的連接位置可設(shè)在承臺頂、下橫梁頂或上塔柱中間。鋼塔與混凝土塔柱(基礎(chǔ))的連接應(yīng)安全可靠，必12.1.4鋼塔宜采用高強(qiáng)度的鋼材作為結(jié)構(gòu)主材，可根據(jù)不同的應(yīng)力要求選用不同強(qiáng)12.1.5鋼塔設(shè)計(jì)必須進(jìn)行整體穩(wěn)定性和局部穩(wěn)定性計(jì)算，并保證局部失穩(wěn)不先于整12.1.6可通過塔柱截面選型或附加氣動(dòng)裝置改善鋼塔的氣動(dòng)性能。12.2.1鋼塔宜采用單室結(jié)構(gòu)，截面較大時(shí)可采用多室結(jié)構(gòu)。為了抗風(fēng)需要，也可采1根據(jù)鋼塔在施工中與成橋后的受力狀況，確定截面高度方向上壁板的厚度。2加勁肋的尺寸和間距應(yīng)滿足結(jié)構(gòu)局部穩(wěn)定的要求。3壁板間、壁板與加勁肋間焊縫根據(jù)受力和構(gòu)造要求確定，對機(jī)加工的節(jié)段，離端面600～1000mm范圍內(nèi)需要加大焊縫尺寸。12.2.3橫隔板應(yīng)對壁板提供足夠的支撐剛度。在滿足對壁板加勁剛度的情況下，也可采用中間大部分挖空的橫肋結(jié)構(gòu)。橫隔板宜按4m間距設(shè)置。1鋼塔節(jié)段劃分應(yīng)充分考慮節(jié)段運(yùn)輸?shù)姆奖闩c節(jié)段安裝時(shí)的設(shè)備吊裝能2較矮的鋼塔節(jié)段之間可采用焊接的方式連接。較高的鋼塔宜采用高強(qiáng)度螺栓與3考慮端面接觸共同受力時(shí)，應(yīng)在高強(qiáng)度螺栓拼接板上開設(shè)金屬接觸率檢查孔。12.2.5拉索或索鞍在鋼塔上的布置應(yīng)13纜索系統(tǒng)久作用、可變作用和偶祭作用以外，尚應(yīng)考慮裹冰荷載、更換與斷裂等偶然工況的圖13.2.2纜索構(gòu)件的疲勞細(xì)節(jié)曲線受拉構(gòu)件類型疲勞細(xì)節(jié)△σc(MPa)2錨杯的承載能力極限狀態(tài)應(yīng)滿足式(13.2.3-2)的要求，錨杯與鑄體材料相互圖13.2.3錨杯與鑄體材料相互作用示意F-錨杯環(huán)向拉力，可按式(13.2.3-4)計(jì)算9—錨杯內(nèi)鑄體上壓力線與錨杯內(nèi)錐面母線的夾角；鑄體材料為熱鑄料時(shí)，可取tanφ=0.2;鑄體材料為冷鑄料時(shí)14鋼橋面鋪裝14.0.1鋼橋面宜采用瀝青混凝土鋪裝，且應(yīng)具有完善的防水、排水系統(tǒng)。14.0.2鋼橋面鋪裝的設(shè)計(jì)使用年限宜不小于15年。14.0.3鋼橋面鋪裝設(shè)計(jì)應(yīng)與正交異性鋼橋面板結(jié)構(gòu)整體考慮。14.0.4鋼橋面鋪展應(yīng)充分考慮環(huán)境條件、交通條件、結(jié)構(gòu)支撐條件、工程實(shí)施條件，并參照國內(nèi)同地區(qū)同類型橋梁橋面鋪裝的工程經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。14.0.5鋼橋面鋪裝除應(yīng)具有良好的平整性、抗滑性、耐磨性和適應(yīng)鋼板變形的能力外，尚必須具備良好的抗疲勞性能與保護(hù)鋼橋面板不被侵蝕的助能，其路用性能應(yīng)符合表14.0.5的要求。不滲水b注：‘試驗(yàn)方法來自《公路路基路面現(xiàn)場測試規(guī)程》(JTC14.0.6在車輛荷載作用下，除驗(yàn)算正交異性鋼橋面板的撓跨比外，鋼板和鋪裝合成后鋼橋面鋪裝的撓跨比D/L(圖14.0.6)不應(yīng)大于1/1000。鋼橋面鋪裝14.0.7鋼橋面鋪裝應(yīng)以鋪裝結(jié)構(gòu)的抗疲勞性能作為主要控制指標(biāo)，計(jì)算鋪裝結(jié)構(gòu)在設(shè)計(jì)荷載作用下的最大拉應(yīng)力以及鋪裝與鋼板之間的最大剪應(yīng)力，并通過復(fù)合結(jié)構(gòu)試驗(yàn)14.0.8鋼橋面鋪裝結(jié)構(gòu)應(yīng)簡單、有效，可由防腐層、防水黏結(jié)層、瀝青混凝土鋪裝層等組成，總厚度不宜超過80mm。14.0.9鋼橋面鋪裝材料應(yīng)在使用條件和工程實(shí)施條件分析的基礎(chǔ)上，參照同地區(qū)、同類型橋梁鋪裝工程的使用情況確定，可選擇環(huán)氧瀝青混凝土、澆注式瀝青混凝土、改性瀝青SMA、密級配改性瀝青混凝土或其他滿足使用要求的材料。14.0.10鋼橋面中央分屬帶鋪裝材料可選用密水性良好的砂粒式瀝青混凝土、澆注14.0.11防腐層采用環(huán)氧富鋅漆的鋪裝結(jié)構(gòu)，其與鋼橋面板的拉拔強(qiáng)度(25℃)不應(yīng)小于7.0MPa;采用丙烯酸防腐漆的鋪裝結(jié)構(gòu)，防腐層量鋼橋面板的拉拔強(qiáng)度(25℃)不應(yīng)小于5.0MPa。14.0.12防水黏結(jié)層與防腐層或鋼板的拉拔強(qiáng)度(60℃)不宜低于1.75MPa,抗剪強(qiáng)度(60℃,0.7MPa,imm/min)不宜低于0.3MPa。14.0.13鋼橋面鋪裝層動(dòng)穩(wěn)定度(60℃,0.7MPa,60min不應(yīng)小于3000次/mm;14.0.14對特大橋或有特殊使用要求的鋼結(jié)構(gòu)橋梁，其橋面鋪裝宜進(jìn)行專項(xiàng)設(shè)計(jì)。15.0.2鋼結(jié)構(gòu)防腐年限應(yīng)不小于15年。15.0.3鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)采取措施降低老化、腐蝕、疲勞和設(shè)計(jì)使用年限內(nèi)發(fā)生的15.0.4鋼結(jié)構(gòu)橋梁防腐和防火涂料的設(shè)計(jì)與施工應(yīng)符合環(huán)境保護(hù)的要求。2受侵蝕介質(zhì)作用的結(jié)構(gòu)以及在使用年限內(nèi)不能重新涂裝的結(jié)構(gòu)部位應(yīng)采取其他3構(gòu)造設(shè)計(jì)應(yīng)便于養(yǎng)護(hù)、檢查，應(yīng)減少能積留濕氣和大量灰塵的死角或凹槽。閉1橋面和主纜應(yīng)設(shè)置檢修道，特大、大橋應(yīng)根2橋塔塔柱及橫梁內(nèi)應(yīng)設(shè)計(jì)便于上下檢查的設(shè)施以及照明系統(tǒng)。3與橋面同高度處塔柱周邊宜設(shè)檢修平臺。4塔頂應(yīng)設(shè)置避雷裝置，必要時(shí)應(yīng)根據(jù)航空、航運(yùn)管理部門的要求設(shè)置航空障礙5塔柱頂宜設(shè)置鞍罩或鞍室，其內(nèi)應(yīng)設(shè)置可靠的防水構(gòu)造及除濕系統(tǒng)。6橋塔塔柱及橫梁內(nèi)外應(yīng)設(shè)置有效的防、排水系統(tǒng)。7鋼橋面外側(cè)、塔內(nèi)通道及橫梁頂面兩側(cè)應(yīng)設(shè)置保護(hù)檢修人員的護(hù)欄系統(tǒng)。16支座與伸縮裝置16.1.1鋼結(jié)構(gòu)梁式橋梁，可采用弧形支座、輥軸式支座、鉸軸式支座或性能可靠的其他形式支座。對受力復(fù)雜或大跨徑橋梁，宜采用盆式支座16.1.2支座應(yīng)具有一定的剛度。底板厚度應(yīng)根據(jù)支座反力對底板產(chǎn)生的彎矩計(jì)算確1一般活動(dòng)支座底板厚度不宜小于：熱軋鋼板的平板支座為20mm;弧形支座支承中心處為40mm;輥軸及搖軸支座為40mm。2鑄件各部分加工后尺寸不宜小于30mm。16.1.3支座底板長度，在順橋方向，不宜超過墩臺支承面至鉸中心高度的2倍；在橫橋方向，應(yīng)使墩臺支承面處的底板寬度與鉸的長度之差不超過16.1.4活動(dòng)支座底板的計(jì)算有效尺寸，在順橋方向，弧形支座及搖軸支座不應(yīng)大于底板厚度的4倍，輥軸支座不應(yīng)大于兩排最邊輥軸中距加上板厚的4倍；在橫橋方向，任何支座均不應(yīng)大于底板頂面壓力接觸線長度加板厚的2倍。1輥軸直徑應(yīng)不小于150mm,懸索橋索鞍上的輥軸可不受此限制。割邊式輥軸經(jīng)兩邊削割后的厚度應(yīng)不小于直徑的1/3。如支座平面尺寸不超過規(guī)定或不受限制時(shí)，宜2宜采用單輥式支座。在選用多個(gè)輥軸時(shí)，宜選用偶數(shù)。輥軸應(yīng)采用側(cè)桿聯(lián)系。3輥軸支座必須有防止橫斜滑和縱向滾出的設(shè)施。不易養(yǎng)護(hù)的支座應(yīng)四面用防塵16.1.6鋼支座的座板或下擺均應(yīng)用錨栓固定于墩臺上。計(jì)算受拔錨栓的錨固力時(shí)，應(yīng)按其內(nèi)力增加50%。16.1.7設(shè)計(jì)輥軸支座時(shí)，應(yīng)考慮由于溫度和活載(包括沖擊力)所產(chǎn)生的位移，16.1.8弧形支座(圖16.1.8a)]和輥軸支座(圖16.1.8b)]中圓柱形弧面與平板的2倍；l——弧形表面或(單個(gè))輥軸與平板的接觸長度(mm);16.1.9鉸軸式支座的圓柱形樞軸(圖16.19),當(dāng)兩相同半經(jīng)的圓柱形弧面自由接fa——鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值16.2.1可根據(jù)伸縮量大小，采用模數(shù)式伸縮裝置或梳齒板式伸縮裝置。16.2.2伸縮量的確定應(yīng)根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算得出的最大伸縮量，并考慮增加25%～35%的富余量。16.2.3伸縮裝置設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)考慮不列因4伸縮裝置豎向臘位的容許值應(yīng)小于15mm。A.0.1軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定折減系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的長細(xì)比、鋼材屈服強(qiáng)度和屈曲曲線類型abCd參數(shù)α屈曲方向屈曲曲線類型(圖A.0.1)軋制ZZz軸abz軸bcz軸b軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定折減系數(shù)整體穩(wěn)定折減系數(shù)x續(xù)表A.0.1-2整體穩(wěn)定折減系數(shù)x屈曲方向屈曲曲線類型(圖A.0.1)Y-Y-Z上十y÷Zy軸z軸bcy軸z軸dcd空心熱軋a冷彎CZ(空心截面除外)byy寬焊縫h>0.5trcCb相對長細(xì)比元圖A.0.1軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定折減系數(shù)I?——毛截面扇性慣性矩(mm?),對T形截面(就制雙板焊接、雙角鋼組軸(圖A.0.2a)的y軸和圖A.0.2b)、c)的y軸和z軸]彎曲失穩(wěn)的長細(xì)比應(yīng)取換算1)雙肢組合構(gòu)件(圖A.0.2a)]:軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定折減系數(shù)式中：λ,——整個(gè)構(gòu)件對yλ?分肢對最小剛度軸1-1的長細(xì)比，其計(jì)算長度取為：焊接時(shí)，為相鄰兩綴板的凈距離；螺栓連接時(shí)，為相鄰兩綴板邊緣螺栓的距離；A?,——構(gòu)件截面中垂直于y軸的各斜綴條毛截面面積之和(mm2)。Z2)四肢組合構(gòu)件[圖A.0.2b]:當(dāng)綴件為綴板時(shí)：λ當(dāng)綴件為綴條時(shí)式中：λ,——整個(gè)構(gòu)件對z軸的長細(xì)比；3)綴件為綴條的三肢組合構(gòu)件[圖A.0.2c]]:式中：A?構(gòu)件截面中各斜綴條毛截面面積之和(mm2); 構(gòu)件截面內(nèi)綴條所在平面與γ軸的夾角。注：1.同一截面處綴板的線剛度之和不得大于柱較大分肢線剛度的6倍。4)對格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)綴件為綴條時(shí)，其分肢的長細(xì)比λ,不應(yīng)大于構(gòu)件兩方向長細(xì)比(對虛軸取換算長細(xì)比)較大值λ的0.7倍；當(dāng)綴件為綴板時(shí)，λ?不應(yīng)大于40,并不應(yīng)大于λm的0.5倍(λmax<50時(shí)，取λmx=50)。A.0.3等截面受壓桿件的計(jì)算長度規(guī)定見表A.0.3-1,對于邊界條件復(fù)雜或變截面桿件可用有限元方法計(jì)算。無可靠資料時(shí)，桁架和縱向及橫向聯(lián)結(jié)系桿件的計(jì)算長度可參桿件計(jì)算長度l一端自由，另一端固定一端簡支，另一端固定平面內(nèi)弦桿l?——主桁各桿件的幾何長度(即桿端節(jié)點(diǎn)中距),如割時(shí)，則為其較長的一段長度；l?——從相交點(diǎn)至桿端節(jié)點(diǎn)中較長的一段長度；l?——縱向(橫向)聯(lián)結(jié)系桿件軸線與節(jié)點(diǎn)板連在主桁桿件的固著線交點(diǎn)之間的距離桁架的與桿件相交或相交叉(不包括與拉桿相交叉)縱向及橫向