燃煤機組能效評價方法

ICSFORMTEXT點擊此處添加ICS號FORMTEXT點擊此處添加中國標(biāo)準(zhǔn)文獻分類號FORMTEXT?????FORMTEXTDLFORMTEXTDL/TFORMTEXTXXXXX—FORMTEXTXXXXFORMTEXT?????FORMTEXT燃煤機組能效評價方法FORMTEXT（征求意見稿）FORMTEXT?????FORMDROPDOWNFORMTEXT?????FORMTEXTXXXX-FORMTEXTXX-FORMTEXTXX發(fā)布FORMTEXTXXXX-FORMTEXTXX-FORMTEXTXX實施FORMTEXT國家能源局???發(fā)布XX/TXXXXX—XXXX1范圍 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和符號 14能效評價方法 85評價報告 19附錄A（資料性附錄）抽汽效率 21附錄B（資料性附錄）應(yīng)達值確定過程 26燃煤機組能效評價方法范圍本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了對在役燃煤機組能源效率的實現(xiàn)水平進行評價的方法。本標(biāo)準(zhǔn)適用于單元燃煤發(fā)電機組（含對外少量供熱的機組）的能效評價，本標(biāo)準(zhǔn)不適用于供熱機組。規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅所注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T21258常規(guī)燃煤發(fā)電單位產(chǎn)品能耗限額GB/T2589綜合能耗計算通則GB/T8117.1汽輪機熱力性能驗收試驗規(guī)程GB/T

10184電站鍋爐性能試驗規(guī)程DL/T904火力發(fā)電廠經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)方法DL/T964循環(huán)流化床鍋爐性能試驗規(guī)程DL/T***燃煤電廠節(jié)能量計算方法IAPWS-IF97水蒸汽性質(zhì)表術(shù)語和符號術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本標(biāo)準(zhǔn)。能源效率（能效）energyefficiency指燃煤機組作為一個整體向外界（電網(wǎng)或熱用戶）提供能源服務(wù)時，其產(chǎn)出量與能源使用量（或投入量）的比值。純凝機組的能源效率指供電煤耗（供電效率）；通過汽輪機組抽汽對外供熱（供汽）時，能源效率為綜合熱效率。供電煤耗和綜合熱效率的計算參見DL/T904。能效評價energyefficiencyassessment根據(jù)燃煤機組能源的轉(zhuǎn)化過程，對燃煤機組的能源效率水平進行評價，確定其能源效率達到理想水平的程度，并指出機組性能不足的原因，以制定對應(yīng)的措施。汽輪機組抽汽對外供熱（供汽）時，供熱部分能源的效率為100%，此類機組能效評價仍基于供電煤耗進行，并排除供熱量大小對供電煤耗的影響。設(shè)計性能designperformance[能效]設(shè)計值energyefficiency,design燃煤機組在設(shè)計條件下的理想性能[值]。固有性能naturalperformance[能效]固有性能值energyefficiency,natural機組整體投運后，在設(shè)計條件下機組所具有的實際性能，通過性能試驗獲得。實際性能realperformance[能效]實達值energyefficiency,real被評價機組在實際運行條件下所達到的性能值，可通過統(tǒng)計獲得，也可通過試驗獲得。最優(yōu)性能bestperformance[能效]最優(yōu)[實踐]值energyefficiency,bestpractice同類燃煤機組的最佳性能實際值，可通過行業(yè)對標(biāo)等方法獲得。[能效]應(yīng)達值energyefficiency,expected基于被評價機組的固有性能和實際運行條件，被評價機組應(yīng)當(dāng)達到的性能水平。外部條件ambientconditions被評價機組實際所處且與設(shè)計工作條件不同的實際工作條件。外部條件與設(shè)計條件的偏差會制約被評價機組性能發(fā)揮。外部條件可分自然因素和市場因素兩類，自然因素如環(huán)境溫度、機組出力系數(shù)等，受到自然環(huán)境或國民經(jīng)濟發(fā)展的總體影響而無法改變；市場因素如燃煤煤種、供熱量多少等，是基于經(jīng)營因素的選擇并經(jīng)過機組營運單位認可。設(shè)備[固有]性能偏差naturalperformancedeviant設(shè)備[固有]性能能效偏差值energyefficiencydeviant,natural設(shè)計條件下機組固有性能[值]與設(shè)計[值]的偏差，可通過性能試驗來確定。外部條件性能偏差conditionbasedperformancedeviant外部條件能效偏差值energyefficiencydeviant,conditional機組運行所處的外部條件與設(shè)計條件不一致引起的能效偏差。汽輪機組抽汽[做功]效率efficiencyofsteamextraction汽輪機組某級抽汽導(dǎo)致汽輪機組所損失的做功量與抽汽所含熱量之比。符號下列符號適用于本標(biāo)準(zhǔn)。表1符號和單位符號名稱單位Aar實燃煤的灰分%鍋爐額定負荷下給煤量設(shè)計值t/h以整個機組為單位，修正到設(shè)計工況下的供電煤耗g/kW·h以整個機組為單位，基于設(shè)計鍋爐效率、汽輪機組熱耗及性能試驗實測輔機耗電率的供電煤耗值g/kW·h以整個機組為單位，修正到設(shè)計工況下的性能試驗測試供電煤耗值g/kW·h機組應(yīng)當(dāng)達到的性能基準(zhǔn)值g/kW·h制粉系統(tǒng)單耗（包含磨煤機與一次風(fēng)機）kW·h/tCfh實燃煤的飛灰可燃物%0℃到設(shè)計排煙溫度的水蒸汽平均定壓比熱容kJ/(m3·℃)空預(yù)器進口一次風(fēng)量t/h空預(yù)器進口二次風(fēng)量t/h汽機的熱耗kJ/kW?h熱耗的設(shè)計值kJ/kW?hHR,T經(jīng)環(huán)境溫度或循環(huán)水溫影響背壓修正后的汽輪機組熱耗kJ/kW·hNO.3加熱器排擠1kg抽汽返回汽輪機所做的功kJ/kg加熱器j排擠1kg抽汽返回汽輪機所做的功kJ/kgNO.1加熱器的抽汽比焓kJ/kgNO.2加熱器的抽汽比焓kJ/kgNO.3加熱器的抽汽比焓kJ/kg汽輪機排汽比焓kJ/kg凝汽器凝結(jié)水比焓kJ/kgNO.1加熱器的疏水比焓kJ/kgNO.3加熱器的疏水比焓kJ/kgNO.1加熱器的出口比焓kJ/kgLcy廠用電率%實測風(fēng)機廠用電率%風(fēng)機風(fēng)溫修正后廠用電率%大氣壓力Pa機組凝汽器的背壓PaPex凝汽器的排汽壓力PaQar,net收到基低位發(fā)熱量kJ/kg汽輪機組通過抽汽對對外部的供熱（供汽）量kJ/h暖風(fēng)器的回?zé)崃縦J/h加熱器中1kg抽汽的放熱量kJ/kg鍋爐的排煙損失%鍋爐固體未完全燃燒損失設(shè)計值%機組負荷率%t風(fēng)機進風(fēng)溫度℃空預(yù)器進口空氣溫度℃設(shè)計條件下鍋爐空預(yù)器入口空氣進風(fēng)溫度℃暖風(fēng)器進口空氣溫度值℃凝汽器進口水溫℃排汽溫度℃空預(yù)器進口煙氣溫度℃空預(yù)器出口煙氣溫度℃修正到25℃條件下空預(yù)器出口煙氣溫度℃設(shè)計條件下鍋爐排煙溫度℃空預(yù)器出口一次風(fēng)溫℃空預(yù)器進口一次風(fēng)溫度℃空預(yù)器進口二次風(fēng)溫度℃空預(yù)器出口二次風(fēng)溫℃W發(fā)電機組發(fā)電量kW·h統(tǒng)計期間的發(fā)電機平均功率kW實燃煤種的收到基水分%設(shè)計煤種的收到基水分%飛灰份額—排擠NO.3加熱器1kg抽汽中分配到NO.1加熱器中的份額—排擠NO.3加熱器1kg抽汽中分配到NO.2加熱器中的份額—一個純熱量q進入NO.3加熱器中，使NO.2加熱器由于疏水帶入的熱量減少量kJ/kg抽汽效率—經(jīng)溫度、燃料修正后的鍋爐燃料效率%管道效率%供熱汽源的抽汽效率—暖風(fēng)器供汽源的抽汽效率—磨煤機給煤量變化量t外部條件引起的性能偏差g/kW·h以整個機組為單位，設(shè)計工況下的固有性能（供電煤耗）偏差g/kW·h供電煤耗最優(yōu)值g/kW?h汽輪機組的熱耗的變化量kJ/kW?h抽汽供熱時對熱耗的影響kJ/kW·h循環(huán)水入口溫度改變后對熱耗的影響值kJ/kW·h暖風(fēng)器投運后對熱耗的影響值kJ/kW·h廠用電率的變化量%制粉系統(tǒng)多磨煤后引起的耗電率變化%鍋爐排煙損失變化量%鍋爐煤種變化引起的排煙損失變化量%固體未完全燃燒損失變化量%鍋爐煤種變化引起的固體未完全燃燒損失變化量%凝汽器的傳熱溫差℃鍋爐效率變化總量%NO.1加熱器1kg水的比焓升kJ/kg表2角標(biāo)說明角標(biāo)說明AH空預(yù)器a空氣ar收到基B鍋爐b背壓g供電/供熱gd管道con凝汽器cr修正cy廠用ct循環(huán)水溫改變d設(shè)計值e外部條件變化en進口ex排汽f風(fēng)機fg煙氣fh飛灰gd管道HP抽汽供熱j第j級加熱器lv出口m煤種變化n固有p定壓pra一次風(fēng)R熱r功率、加熱器j后更低壓力抽汽口SAH暖風(fēng)器sa二次風(fēng)st最優(yōu)T經(jīng)溫度修正t試驗x應(yīng)達zf制粉系統(tǒng)能效評價方法基本原則能效評價的目的是基于機組的實際運行性能，結(jié)合其設(shè)計性能、固有性能、外部條件等影響，確定機組通過改造性能提升潛力和通過技術(shù)管理水平、運行水平的性能提升空間，進而評價機組能效的整體水平。主要內(nèi)容為：1）發(fā)電機組作為一個整體進行的性能試驗結(jié)果、并且修正到設(shè)計煤種、設(shè)計溫度下的供電煤耗值表示機組設(shè)計、制靠、安裝的水平，是機組的固有性能；2）機組改造的提升性能潛力用最優(yōu)值和應(yīng)達值的差值評價，差值越小，說明機組固有性能越好，技術(shù)改造能潛力越小，反之差值越大則機組固有性能差，改造潛力大；3）機組技術(shù)管理水平和運行水平的性能提升空間用應(yīng)達值和實際值的差值評價，差值越小，說明機組管理水平越好，運行優(yōu)化潛力越小，反之則機組管理水平差，運行優(yōu)化潛力大；4）機組固有性能、改造潛力和管理水平可以單獨比較，也可以加權(quán)后平均后對機組總體能效進行評價，三者的權(quán)重根據(jù)評價工作的導(dǎo)向事先確定，不同的機組進行能將水平比較時宜采用相同的權(quán)重。能效評價的核心工作是基于燃煤機組的設(shè)計性能，排除機組固有性能偏差和外部條件性能偏差的影響后，公平地確定機組的固有性能和應(yīng)達值。能效評價宜將被評價機組作為整體進行，入口端為入爐煤，出口端為供電關(guān)口表和汽輪機組的供熱抽汽口。能效評價時宜針對兩個性能差值找出產(chǎn)生原因，找到機組優(yōu)化方向。被評價機組應(yīng)具備背壓對熱耗的修正曲線；空冷機組還應(yīng)具備空冷凝汽器入口空氣溫度變化對汽機背壓的修正曲線，如廠家未提供相應(yīng)曲線，宜在投產(chǎn)后或大修后通過性能試驗確定。機組固有性能確定方法機組固有性能值（設(shè)備性能偏差）通過機組性能試驗測試，并經(jīng)煤種、環(huán)境溫度修正后確定。性能試驗前宜進行充分的優(yōu)化調(diào)整工作，以保證機組性能試驗結(jié)果真實反應(yīng)機組固有性能。固有性能測試包含鍋爐效率試驗、汽輪機組熱耗試驗和廠用電率的測試，宜同時進行。鍋爐效率試驗按GB/T10184執(zhí)行，并修正到設(shè)計煤種和25℃進風(fēng)溫度條件下；汽輪機組的熱耗試驗按GB/T8117.1、在純凝條件下進行，按GB/T8117.1或廠家提供的修正曲線、修正函數(shù)將汽輪機熱耗的修正到設(shè)計環(huán)境溫度（空冷機組）或設(shè)計凝汽器進口循環(huán)水溫度的條件；風(fēng)機的廠用電率需要單獨測試，并根據(jù)式(1)修正到25℃條件下。（1）式中：——風(fēng)機風(fēng)溫修正后廠用電率，%；t——風(fēng)機進風(fēng)溫度，℃；——實測風(fēng)機廠用電率，%；根據(jù)DL904計算機組設(shè)計條件下的供電煤耗，計算方法為：（2）式中：——以整個機組為單位，修正到設(shè)計工況下的供電煤耗，g/kW·h；——經(jīng)環(huán)境溫度或循環(huán)水溫影響背壓修正后的汽輪機組熱耗，kJ/kW·h；——經(jīng)溫度、燃料修正后的鍋爐燃料效率，%，由GB/T10184計算；——管道效率，%，一般取99%；——廠用電率，%。性能試驗時，汽輪機組熱耗計算時所用的輸入熱量為主汽、再熱汽所攜帶熱量，不包括低壓省煤器所吸收的熱量；鍋爐效率計算時鍋爐進風(fēng)溫度選空預(yù)器進口的一、二次風(fēng)加權(quán)平均空氣溫度，排煙溫度選空預(yù)器出口，鍋爐輸入熱量中不包含暖風(fēng)器所包含的熱量。性能試驗的負荷點不宜少于50%THA、75%THA和100%THA三個工況，可加密工況點獲得更高精度的性能曲線。固有性能值減去設(shè)計值后獲得機組的性能偏差，即（3）式中：——以整個機組為單位，設(shè)計工況下的固有性能（供電煤耗）偏差，g/kW·h；——以整個機組為單位，修正到設(shè)計工況下的性能試驗測試供電煤耗值，g/kW·h；——以整個機組為單位，基于設(shè)計鍋爐效率、汽輪機組熱耗及性能試驗實測輔機耗電率的供電煤耗值，g/kW·h。宜將各負荷點下對所獲的機組性能固有偏差進行擬合計算，得到固有性能偏差對負荷的變化規(guī)律，如圖1所示：圖1固有性能差值的確定方法宜將各負荷點下對所測試的鍋爐效率、汽輪機發(fā)電機組熱耗、各重要輔機的耗電率、與供熱（供汽）相關(guān)抽汽的效率等影響煤耗的因素按負荷率進行擬合，得到性能偏差對負荷的變化規(guī)律，作為分析基準(zhǔn)。如機組的耗電率與負荷率的關(guān)系如圖2所示：圖2機組耗電率隨負荷的變化圖3機組負荷與熱耗率擬合曲線機組固有性能的測試試驗可以在能效評價前單獨進行，也可以讀取驗收試驗時的報告。驗收試驗后如果進行了與機組能效相關(guān)的設(shè)備升級改造，評價時應(yīng)重新進行性能試驗重新測定固有性能偏差值。實際性能[值]的確定方法機組運行實際性能[值]根據(jù)DL/T904統(tǒng)計獲得。在統(tǒng)計實際性能時，同時確定負荷率及實際燃用煤種、環(huán)境溫度（凝汽器進水溫度）、出力系數(shù)、對外少量供熱（或工業(yè)抽汽）量、暖風(fēng)器投運模式等因素。機組應(yīng)達值確定方法應(yīng)達值以設(shè)計值為基準(zhǔn)，排除固有性能偏差和外部條件偏差的影響后，把機組修正到實際運行條件下進行比較，即：（4）式中：——機組應(yīng)當(dāng)達到的性能基準(zhǔn)值，根據(jù)機組的負荷率確定，g/kW·h；——外部條件引起的性能偏差，與機組負荷率、外部條件等相關(guān)，g/kW·h。煤種修正1）根據(jù)GB/T10184，通過實際燃用煤種對鍋爐固體未完全燃燒損失q4的修正為：（5）式中：——鍋爐煤種變化引起的固體未完全燃燒損失變化量，%；——鍋爐固體未完全燃燒損失設(shè)計值，%；Cfh——實燃煤的飛灰可燃物，%，如果Cfh含量大于表1所示的限值，則根據(jù)煤種取表1所中限制；——飛灰份額，煤粉爐取0.9，循環(huán)流化床鍋爐取設(shè)計值；Aar——實燃煤的灰分，%；Qar,net——收到基低位發(fā)熱量，kJ/kg。表1各種煤種條件下的飛灰可燃物限值煤種無煙煤貧煤煙煤褐煤Vdaf<1010≤Vdaf<2020≤Vdaf<3030≤Vdaf≤37Vdaf>37飛灰可燃物限值,%4.53.02.52.01.22）根據(jù)DL/T904，煤中水分對于排煙損失的修正為：（6）式中：——鍋爐煤種變化引起的排煙損失變化量，%；——0℃到設(shè)計排煙溫度的水蒸汽平均定壓比熱容，kJ/(m3·℃)；——實燃煤種的收到基水分，%；——設(shè)計煤種的收到基水分，%；——設(shè)計條件下鍋爐排煙溫度，℃；——設(shè)計條件下鍋爐空預(yù)器入口空氣進風(fēng)溫度，℃。鍋爐效率變化總量為：（7）式中：——鍋爐排煙損失變化量，%；——固體未完全燃燒損失變化量，%。3）對制粉系統(tǒng)的耗電量進行修正，按式（8）計算：（8）式中：——制粉系統(tǒng)多磨煤后引起的耗電率變化，%；——制粉系統(tǒng)單耗（包含磨煤機與一次風(fēng)機），kW·h/t，根據(jù)DL/904計算，可取統(tǒng)計期的平均值，如果bzf含量大于表2所示的限值，則根據(jù)煤種取表1所中限制；——磨煤機給煤量變化量，t；W——發(fā)電機組發(fā)電功率，kW。表2各種制粉系統(tǒng)限值煤種制粉系統(tǒng)制粉單耗限值，kW·h/t中儲式鋼球磨煤機制粉系統(tǒng)18直吹式中速磨煤機制粉系統(tǒng)14直吹式雙進雙出磨煤機制粉系統(tǒng)25直吹式高速風(fēng)扇磨煤機制粉系統(tǒng)8環(huán)境溫度的修正1）對鍋爐效率的修正未投入暖風(fēng)器時，根據(jù)空預(yù)器送風(fēng)機、一次風(fēng)機的空氣溫升和一、二次風(fēng)流量確定環(huán)境溫度變化后對空預(yù)器入口風(fēng)溫的影響，入口風(fēng)溫、空預(yù)器出口煙氣溫度來進行修正，修正方法為：（9）（10）式中：——修正到25℃條件下空預(yù)器出口煙氣溫度，℃；——空預(yù)器進口煙氣溫度，℃；——空預(yù)器出口煙氣溫度，℃；——空預(yù)器進口空氣溫度，℃；——空預(yù)器進口一次風(fēng)量，t/h;——空預(yù)器進口一次風(fēng)溫度，℃；——空預(yù)器進口二次風(fēng)量，t/h;——空預(yù)器進口二次風(fēng)溫度，℃；式（10）中，計算出本修正溫度后，可以計算出鍋爐效率之差為：（11）式中：——鍋爐的排煙損失，%；2）對空冷汽輪發(fā)電機組熱耗的影響根據(jù)空冷凝汽器性能曲線查詢環(huán)境溫度條件下最優(yōu)運行方式，確定汽輪機組運行背壓和空冷風(fēng)機的投運模式（臺數(shù)和轉(zhuǎn)速），然后根據(jù)汽輪機組的背壓確定熱耗的變化量△HR,T和空冷機組廠用電率的變化情況△LCY,T。圖4空冷機組環(huán)境溫度對于背壓的影響3）對濕冷汽輪發(fā)電機組熱耗的影響a）根據(jù)各負荷下設(shè)計工況背壓計算排汽壓力和排汽溫度，由該排汽溫度與凝汽器進口水溫之差作為凝汽器的傳熱溫差：（12）式中：——凝汽器的傳熱溫差，℃；——排汽溫度，℃；——凝汽器進口水溫，℃。b）循環(huán)水入口溫度改變后，凝汽器排汽溫度由凝汽器傳熱溫差與循環(huán)水入口水溫之和確定：（13）由凝汽器排汽溫度根據(jù)IAPWS-IF97確定凝汽器排汽壓力，并確定機組凝汽器的背壓；（14）式中：——機組凝汽器的背壓，pa；——大氣壓力，pa；——凝汽器排汽壓力，pa。c）根據(jù)設(shè)計背壓對汽機熱耗的修正曲線確定熱耗的影響值，即（15）式中：——循環(huán)水溫改變后熱耗的影響差值kJ/kW?h；——汽機熱耗，kJ/kW?h；——熱耗的設(shè)計值，kJ/kW?h。圖5汽輪機排汽壓力對熱耗的影響曲線4）鍋爐暖風(fēng)器對于汽輪發(fā)電機組熱耗的影響a）暖風(fēng)器回?zé)釤崃浚?6）（17）式中，——暖風(fēng)器回?zé)釤崃?，kJ/h；——鍋爐額定負荷下空預(yù)器進口空氣溫度設(shè)計值，℃；——鍋爐額定負荷下蒸汽暖風(fēng)器進口空氣溫度值，℃；——鍋爐額定負荷下空預(yù)器出口煙氣溫度設(shè)計值，℃；——鍋爐額定負荷下給煤量設(shè)計值，t/h;r——機組負荷率，%；——鍋爐額定負荷下空預(yù)器出口一次風(fēng)溫，℃；——鍋爐額定負荷下空預(yù)器出口二次風(fēng)溫，℃；b)對于熱耗的影響（18）式中，——暖風(fēng)器投運后對熱耗的影響值，kJ/kW?h；——暖風(fēng)器供汽源的抽汽效率，按負荷率擬合的曲線確定；——統(tǒng)計期間的發(fā)電機平均功率，；對外供熱量修正抽汽供熱Qg(kJ/h)時對于熱耗的影響為：（19）式中：——抽汽供熱時對熱耗的影響值，kJ/kW?h；——供熱汽源的抽汽效率，按負荷率擬合的曲線確定；——抽汽供熱，kJ/h，供熱時取關(guān)口表數(shù)據(jù)，對外供汽時為抽汽焓與抽汽量的積。外部條件修正總量（20）式中，——廠用電率的變化量，%；——汽輪機組的熱耗，kJ/kW?h；——汽輪機組的熱耗的變化量，kJ/kW?h；——供電煤耗最優(yōu)值，g/kW?h。最佳值的選取最佳值可根據(jù)行業(yè)內(nèi)機組的評比等結(jié)果確定，也可根據(jù)實際調(diào)研結(jié)果確定。確定最佳值時宜選取設(shè)備和運行條件與參評機組相接近的機組，最佳值可不進行修正。能效評價工作流程入場收集資料，資料包括：1）機組設(shè)計資料；2）投產(chǎn)的性能驗收試驗報告；3）評價周期內(nèi)機組實際的運行值、運行條件，包括煤種、環(huán)境溫度（凝汽器入口循環(huán)水溫）、出力系數(shù)、供熱或供汽量、各負荷段條件下運行的時間與負荷等；4）機組運行中的性能問題分析報告；確定能效評價目的與方法1）確定能效評價的目的，如用于改造前后對比、同型機組評比等；2）確定能效評價時所使用的修正方法及修正范圍（如所有參評機組性能相近的因素可以不進行修正），以確定公平合理的目標(biāo)值和應(yīng)達值。3）確定能效評價的內(nèi)容和方法，如固有性能、技術(shù)管理水平和改進潛力間是綜合評價還是單獨評價，如果是綜合評價，其間的權(quán)重是多少。4）確定能效評價的結(jié)果排序方法。確定機組固有性能1）對性能試驗報告中的煤耗計算過程進行分析，鍋爐效率的修正中去除空預(yù)器入口溫度變化和煤種變化以外的各種修正，汽輪機組熱耗的修正中去掉除凝汽器入口水溫（或空冷凝汽器環(huán)境溫度）通過背壓修正之外的所有修正，重新計算機組的固有性能值。2）驗收性能試驗報告中數(shù)據(jù)不能滿足需求時，則需重新進行性能試驗。3）根據(jù)固有性能值和性能驗收試驗中的數(shù)據(jù)確定固有性能值、性能試驗差值、汽輪機組熱耗率、廠用電率等參數(shù)隨負荷的變化關(guān)系。4）根據(jù)機組設(shè)計資料，采用等效熱降法、熱平衡法、循環(huán)函數(shù)法等計算各負荷條件下各級低壓抽汽的做功效率；確定實際值根據(jù)統(tǒng)計期內(nèi)機組的數(shù)據(jù)，確定機組的負荷率、實際供電煤耗及汽輪機組熱耗、廠用電率、燃用煤質(zhì)、環(huán)境溫度等外部條件。確定應(yīng)達值1）根據(jù)機組實際運行的負荷率確定機組的應(yīng)達供電煤耗基準(zhǔn)值與固有性能偏差，并根據(jù)環(huán)境溫度或凝汽器入口水溫的變化修正熱耗率、耗電率及鍋爐效率的變化量，計算這些外部因素對鍋爐效率、汽輪機熱耗及廠用電率的影響量；2）根據(jù)機組供熱或抽汽熱量扣除影響；3）確定實際機組運行條件下的供電煤耗應(yīng)達值；計算實際值與應(yīng)達值的差值、實際值與最佳值的差別，用事先確定的單獨評價方法或綜合評價方法對參評機組進行評價。評價周期以一月為宜，年度評價時可以按每月發(fā)電量為權(quán)重，把每月的評價結(jié)果加權(quán)平均。參與能效評價工作的技術(shù)人員應(yīng)熟悉現(xiàn)場工作對象，有一定的事故分析能力與性能分析能力；評價報告工作背景包括評價工作目的與范圍、評價委托單位、負責(zé)單位、參加單位及進行的時間等內(nèi)容。評價方法最優(yōu)值的來源固有性能確定數(shù)據(jù)的來源；評價的內(nèi)容與方向，權(quán)重的確定、修正范圍、排序方法等（4.6.2）。評價對象評價對象簡介及設(shè)備技術(shù)參數(shù)和設(shè)計工作條件，如燃料特性、設(shè)計溫度及修正曲線（設(shè)計與性能試驗）。實際工作情況評價對象在評價期內(nèi)的工作狀態(tài)，包括機組的實際煤耗及其工作條件，如運行的負荷率、環(huán)境溫度變化（4.6.4）等內(nèi)容。評價過程與結(jié)果1）機組確定的固有性能2）機組的實際性能3）機組在實際條件下的應(yīng)達值確定4）各項差值的確定5）數(shù)據(jù)匯總6）綜合評價與改進方向分析結(jié)論與建議報告交付

附錄A抽汽效率（資料性附錄）圖A.1機組熱力系統(tǒng)對于一個簡單的熱力系統(tǒng)，如圖A.1所示，假設(shè)一個純熱量q（即無工質(zhì)帶入系統(tǒng)）進入NO.3加熱器中，使NO.3的抽汽減少1kg，則使NO.2加熱器由于疏水帶入的熱量減少為：（A.1）式中：——一個純熱量q進入NO.3加熱器中，使NO.2加熱器由于疏水帶入的熱量減少量，kJ/kg；——NO.3加熱器的疏水比焓，kJ/kg；——NO.1加熱器的出口比焓，kJ/kg。排擠NO.3加熱器1kg抽汽中分配到NO.2加熱器中的份額為：（A.2）（A.3）式中：——排擠NO.3加熱器1kg抽汽中分配到NO.2加熱器中的份額；——NO.2加熱器中1kg抽汽的放熱量，kJ/kg；——NO.2加熱器的抽汽比焓，kJ/kg。排擠NO.3加熱器1kg抽汽中分配到NO.1加熱器中的份額為：（A.4）式中：——排擠NO.3加熱器1kg抽汽中分配到NO.1加熱器中的份額；——NO.1加熱器1kg水的比焓升，，kJ/kg；——凝汽器凝結(jié)水比焓，kJ/kg；——NO.1加熱器中1kg抽汽的放熱量，，kJ/kg；——NO.1加熱器的抽汽比焓，kJ/kg；——NO.1加熱器的疏水比焓，kJ/kg。NO.3加熱器排擠1kg抽汽返回汽輪機所做的功等于：（A.5）式中：——NO.3加熱器排擠1kg抽汽返回汽輪機所做的功，kJ/kg；——NO.3加熱器的抽汽比焓，kJ/kg；——汽輪機排汽比焓，kJ/kg。因此可歸納為通式：（A.6）式中：——加熱器j排擠1kg抽汽返回汽輪機所做的功，kJ/kg；——加熱器j后更低壓力抽汽口角碼；——取或，當(dāng)j為匯集式加熱器或匯集式加熱器以下，取，j為放流式加熱器，則取。抽汽效率為：（A.7）式中：——加熱器中1kg抽汽的放熱量，kJ/kg。以國產(chǎn)N100-8.83/535非再熱機組熱力系統(tǒng)為算例，參數(shù)如表所示表A.1熱力參數(shù)表名稱數(shù)值名稱數(shù)值名稱數(shù)值名稱數(shù)值名稱數(shù)值名稱數(shù)值p08.83t0535h03475.3p10.03770.0346h12472.1hw1283.5hd1303.10.00378p20.1230.113h22625.8hw2413.3hd2431.70.00541p30.2020.185h32692.9hw3473.5hd3494.52970.3p40.4240.389h42815.5hw4579.5hd4600.42515.7p50.9290.588h52966.5hw5667.0hd50.90p61.701.57h63097.8hw6853.7hd6708.80.98p72.862.63h73223.1hw7974.7hd7895.60.998pc0.0049hc2263.2136.315.90.999單位：p——MPa；h——kJ/kg。根據(jù)熱力參數(shù)，計算結(jié)果為：表A.2計算結(jié)果匯總表名稱計算結(jié)果名稱計算結(jié)果名稱計算結(jié)果147.2q12335.8129.8q22342.321160.2q32198.4105.9106q42215.587.5q52387129.3186.7q62389186.8121q72327.52126.92390.82379.4抽汽系數(shù)計算結(jié)果為：做功和抽汽效率計算結(jié)果如下：表A.3做功和抽汽效率計算結(jié)果匯總表名稱計算結(jié)果名稱計算結(jié)果H1208.90.08943H2349.440.14919H3385.060.17515H4489.510.22095H5636.810.26678H6733.620.30708H7801.560.34439

附錄B應(yīng)達值確定過程（資料性附錄）序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源值實燃煤的飛灰可燃物Cfh%化驗數(shù)據(jù)實燃煤的灰分Aar%化驗數(shù)據(jù)收到基低位發(fā)熱量Qar,netkJ/kg化驗數(shù)據(jù)飛灰份額—煤粉爐取0.9，循環(huán)流化床鍋爐取設(shè)計值鍋爐固體未完全燃燒損失設(shè)計值%設(shè)計值鍋爐煤種變化引起的固體未完全燃燒損失變化量%公式（5）0℃到設(shè)計排煙溫度的水蒸汽平均定壓比熱容kJ/(m3·℃)IAPWS-IF97水蒸汽性質(zhì)表實燃煤種的收到基水分%化驗數(shù)據(jù)設(shè)計煤種的收到基水分%化驗數(shù)據(jù)設(shè)計條件下鍋爐排煙溫度，℃；℃試驗數(shù)據(jù)設(shè)計條件下鍋爐空預(yù)器入口空氣進風(fēng)溫度，℃?！嬖囼灁?shù)據(jù)鍋爐煤種變化引起的排煙損失變化量%公式（6）鍋爐效率變化總量%公式（7）制粉系統(tǒng)單耗（包含磨煤機與一次風(fēng)機）kW·h/t根據(jù)DL/904計算，可取統(tǒng)計期的平均值磨煤機給煤量變化量t表盤數(shù)據(jù)發(fā)電機組發(fā)電功率WkW表盤數(shù)據(jù)制粉系統(tǒng)多磨煤后引起的耗電率變化%公式（8）空預(yù)器進口煙氣溫度℃表盤數(shù)據(jù)空預(yù)器出口煙氣溫度℃表盤數(shù)據(jù)空預(yù)器進口一次風(fēng)量t/h表盤數(shù)據(jù)空預(yù)器進口一次風(fēng)溫度℃表盤數(shù)據(jù)空預(yù)