HG/T 20555-2023 離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) （正式版）

中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)2023-12-20發(fā)布本標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)工業(yè)和信息化部《關(guān)于印發(fā)2021年第二批行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)制修訂和外文版項(xiàng)目計(jì)劃》（工信廳科函〔2021〕159號(hào)）文的要求，中國(guó)石油和化工勘察設(shè)計(jì)協(xié)會(huì)為技術(shù)歸口單位，協(xié)會(huì)建筑設(shè)計(jì)專業(yè)委員會(huì)負(fù)責(zé)組織，中石油吉林化工工程有限公司為主編單位，會(huì)同參編單位，在原行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)定》HG/T20555-2006的基礎(chǔ)上修訂完成。本標(biāo)準(zhǔn)自實(shí)施之日起代替《離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)定》HG/T20555-2006。本標(biāo)準(zhǔn)在修訂過程中，編制組進(jìn)行了廣泛的調(diào)查研究、收集資料，開展了專題研究，總結(jié)了近年我國(guó)化工工程建設(shè)的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，與國(guó)內(nèi)外相關(guān)規(guī)范進(jìn)行了協(xié)調(diào)，并借鑒了國(guó)際先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)。在此基礎(chǔ)上廣泛征求有關(guān)單位的意見，經(jīng)反復(fù)討論修改，最后經(jīng)審查定稿。本標(biāo)準(zhǔn)共7章和3個(gè)附錄，主要內(nèi)容包括總則、術(shù)語和符號(hào)、基本規(guī)定、設(shè)計(jì)原始資料、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算、承載能力極限狀態(tài)計(jì)算、構(gòu)造要求等。本標(biāo)準(zhǔn)與原《離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)定》HG/T20555-2006相比，主要變化如下：1.取消了離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)適用工作轉(zhuǎn)速，擴(kuò)大了標(biāo)準(zhǔn)的適用范圍。2.新增了結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析的相關(guān)規(guī)定。3.新增了壓縮機(jī)基礎(chǔ)隔振設(shè)計(jì)相關(guān)規(guī)定。4.新增了頂板錯(cuò)臺(tái)式壓縮機(jī)基礎(chǔ)的相關(guān)規(guī)定。5.增加了壓縮機(jī)基礎(chǔ)有限元?jiǎng)恿Ψ治鱿嚓P(guān)內(nèi)容。6.補(bǔ)充了壓縮機(jī)基礎(chǔ)承載力計(jì)算的荷載組合公式。7.補(bǔ)充了壓縮機(jī)基礎(chǔ)抗震承載力計(jì)算相關(guān)內(nèi)容。8.增加了有限元分析模型及動(dòng)力分析方法示例。9.取消了一些已不適用或極少應(yīng)用的條款。10.與目前新頒布的相關(guān)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行協(xié)調(diào)對(duì)接。本標(biāo)準(zhǔn)由工業(yè)和信息化部負(fù)責(zé)管理，由中國(guó)石油和化工勘察設(shè)計(jì)協(xié)會(huì)技術(shù)歸口，協(xié)會(huì)建筑設(shè)計(jì)專業(yè)委員會(huì)負(fù)責(zé)日常管理，由中石油吉林化工工程有限公司負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容解釋。在執(zhí)行過程中如有意見或建議，請(qǐng)與中石油吉林化工工程有限公司聯(lián)系（地址：吉林省吉林市昌邑區(qū)通潭大路東端吉化經(jīng)貿(mào)大廈，郵編：132002）。本標(biāo)準(zhǔn)主編單位、參編單位、主要起草人和主要審查人主編單位：中石油吉林化工工程有限公司參編單位：中國(guó)寰球工程有限公司北京分公司主要起草人員：孫新王雪飛張維秀喬芳尹機(jī)會(huì)莫非余東航楊衛(wèi)凱李睿王鐵紅康永勝張偉光主要審查人員：柳景虹姚國(guó)明熊威王志彤馬青龍錢永梅屈成忠邱道軍王超朱銀鷹高洪東翟勇尹新生竇立軍楊紅衛(wèi) 62術(shù)語和符號(hào) 72.1術(shù)語 72.2符號(hào) 73基本規(guī)定 93.1一般規(guī)定 93.2設(shè)計(jì)原則 3.3結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析 4設(shè)計(jì)原始資料 4.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)技術(shù)資料 124.2工程地質(zhì)技術(shù)資料 5正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 145.1一般規(guī)定 5.2振動(dòng)響應(yīng)計(jì)算 5.3地基和樁基承載力驗(yàn)算 156承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 176.1一般規(guī)定 6.2荷載及荷載效應(yīng)組合 176.3承載力計(jì)算 7構(gòu)造要求 217.1一般要求 217.2構(gòu)造尺寸要求 217.3配筋要求 21附錄A多自由度有限元?jiǎng)恿Ψ治瞿Ｐ?23附錄B離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析方法 24B.1穩(wěn)態(tài)頻域分析方法 24B.2振型分解時(shí)程分析方法 24B.3離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析實(shí)例 25附錄C壓縮機(jī)基礎(chǔ)施工要求 32本標(biāo)準(zhǔn)用詞說明 33引用標(biāo)準(zhǔn)名錄 34附：條文說明 35Contents1Generalprovisions 62Termsandsymbols 72.1Terms 72.2Symbols 73Basicrequirements 93.1General 93.2Designprinciples 3.3Structuraldynamicanalysis 4Originalinformationfordesign 4.1Technicalinformationofcompressorfoundation 4.2Geotechnicalinformation 5CalculationofServiceabilitylimitstates 5.1General 5.2Calculationofvibrationresponse 5.3Checkingofbearingcapacityofsubsoilandpilings 6Ultimatelimitstatesdesign 6.1General 6.2Loadandcombinationofloadeffects 6.3Calculationofstrength 7Detailingrequirements 217.1General 217.2Detailingrequirements 217.3Reinforcementrequirements 21AppendixAMultidegreeoffreedommodelforfiniteelementdynamicanalysis 23AppendixBDynamicanalysismethodforcentrifugalcompressorfoundation 24B.1Frequency-domainsteady-stateanalysis 24B.2Mode-superpositiontime-historyanalysis 24B.3Dynamicanalysisexampleofcentrifugalcompressorfoundation 25AppendixCConstructionrequirementsforcompressorfoundation 32Explanationofwordinginthisstandard 33Listofquotedstandards 34Addition：Explanationofprovisions 351.0.1為了在離心式壓縮機(jī)框架式基礎(chǔ)設(shè)計(jì)中貫徹執(zhí)行國(guó)家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策，做到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全適用、確保質(zhì)量，制定本標(biāo)準(zhǔn)。1.0.2本標(biāo)準(zhǔn)適用于離心式壓縮機(jī)框架式基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。1.0.3本標(biāo)準(zhǔn)不適用于離心式壓縮機(jī)聯(lián)合基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。1.0.4壓縮機(jī)基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)除應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。2術(shù)語和符號(hào)2.1.1離心式壓縮機(jī)centrifugalcompressor通過轉(zhuǎn)子高速旋轉(zhuǎn)使工藝氣體壓力提高并輸送壓力的機(jī)器。多用于高流量場(chǎng)合，轉(zhuǎn)速一般大于3000r/min。2.1.2壓縮機(jī)組compressorset驅(qū)動(dòng)機(jī)、變速箱、離心式壓縮機(jī)和輔助設(shè)備的總稱。2.1.3基組foundationgroup離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)和基礎(chǔ)上的機(jī)器、輔助設(shè)備、管道、底板上的填土以及地基土參振部分的總稱。2.1.4工作轉(zhuǎn)速operatingspeed壓縮機(jī)、驅(qū)動(dòng)機(jī)等機(jī)軸正常運(yùn)行時(shí)的轉(zhuǎn)速。當(dāng)有變速箱時(shí)，可有2個(gè)或2個(gè)以上工作轉(zhuǎn)速。2.1.5臨界轉(zhuǎn)速criticalspeed壓縮機(jī)、驅(qū)動(dòng)機(jī)等機(jī)軸臨界狀態(tài)下的轉(zhuǎn)速,即軸的固有頻率對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速。2.1.6振動(dòng)荷載vibrationalload壓縮機(jī)、驅(qū)動(dòng)機(jī)和齒輪箱運(yùn)行時(shí)由于轉(zhuǎn)子偏心產(chǎn)生的隨時(shí)間變化的不平衡力。2.1.7振幅amplitude壓縮機(jī)、驅(qū)動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，在基礎(chǔ)頂面振動(dòng)控制點(diǎn)引起的振動(dòng)線位移幅值。2.1.8振動(dòng)速度vibrationspeed壓縮機(jī)、驅(qū)動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，在基礎(chǔ)頂面振動(dòng)控制點(diǎn)引起的振動(dòng)線速度。2.1.9速度均方根值root-mean-squarevalueofthevelocity又稱振動(dòng)速度有效值，表示機(jī)器基礎(chǔ)的振動(dòng)烈度。2.1.10框架式基礎(chǔ)tabletopfoundation由底板、柱及頂板組成的基礎(chǔ)。2.1.11等效靜力荷載equivalentstaticload根據(jù)荷載效應(yīng)等效的原則，將結(jié)構(gòu)或設(shè)備的重量乘以動(dòng)力系數(shù)后得到的荷載。等效靜力荷載可以按照靜力計(jì)算方法進(jìn)行設(shè)計(jì)。2.1.12阻尼比dampingratio在線性黏性阻尼系統(tǒng)中，實(shí)際阻尼系數(shù)與臨界阻尼系數(shù)之比。2.1.13真空吸力vacuumforce由蒸汽透平冷凝器形成真空狀態(tài)產(chǎn)生的靜力荷載。2.1.14短路力矩shortcircuittorque電機(jī)短路產(chǎn)生的瞬間磁力變化引起的力矩。2.1.15滯變阻尼系數(shù)hystereticdampingcoefficient滯變阻尼力與彈性力的比值,其相位與速度相同。2.2.1作用及作用響應(yīng)：Fv——機(jī)器的振動(dòng)荷載(kN)；Fvx——機(jī)器的橫向振動(dòng)荷載(kN)；Fvy——機(jī)器的縱向振動(dòng)荷載(kN)；Fvz——機(jī)器的豎向振動(dòng)荷載(kN)；Fo——同步電動(dòng)機(jī)的短路力(kN)；Fa——凝汽器真空吸力(kN)；Mo——同步電動(dòng)機(jī)的短路力矩(kN·m)；Nx——橫向等效靜力荷載(kN)；Ny——縱向等效靜力荷載(kN)；Nz——豎向等效靜力荷載(kN)；n——機(jī)器的工作轉(zhuǎn)速(r/min)；P——電動(dòng)機(jī)的功率(kW)；pk——相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處平均靜壓力值(kPa)；Qk——相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基樁的平均豎向力(kN)；SGk——永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的荷載效應(yīng)；SQk——可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的荷載效應(yīng)；Svk——振動(dòng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的荷載效應(yīng)；SNk——等效靜力荷載的荷載效應(yīng)；SAST——偶然荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SGE——重力荷載代表值的效應(yīng)；SEk——多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；S*Ek——設(shè)防烈度地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；u——基礎(chǔ)頂面振動(dòng)控制點(diǎn)的振動(dòng)線位移(mm)；v——基礎(chǔ)頂面振動(dòng)控制點(diǎn)的振動(dòng)速度(mm/s)；vrms——基礎(chǔ)頂面振動(dòng)控制點(diǎn)的速度均方根值(mm/s)；Wg——機(jī)器轉(zhuǎn)子的自重(kN)；Ws——機(jī)組參振總重(kN)；ω——機(jī)器的轉(zhuǎn)動(dòng)圓頻率(rad/s)。2.2.2材料性能及抗力：fa——修正后的地基承載力特征值(kPa)；R——基樁豎向承載力特征值(kN)；Rd——構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值；Rk——構(gòu)件承載力標(biāo)準(zhǔn)值；2.2.3計(jì)算指標(biāo)及計(jì)算系數(shù)：[v]——基礎(chǔ)的容許振動(dòng)速度(mm/s)；rms]——基礎(chǔ)的容許速度均方根值(mm/s)；αf——地基承載力的動(dòng)力折減系數(shù)；αp——樁基承載力的動(dòng)力折減系數(shù)；αs——地基土的工作條件系數(shù)；βv——振動(dòng)荷載系數(shù)；γG——永久荷載分項(xiàng)系數(shù)；γGE——重力荷載分項(xiàng)系數(shù)γQ——可變荷載分項(xiàng)系數(shù)；γv——振動(dòng)荷載或等效靜力荷載分項(xiàng)系數(shù)；γE——地震作用分項(xiàng)系數(shù)；γRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)；ψv——振動(dòng)荷載的組合值系數(shù)。2.2.4幾何參數(shù)：A——凝汽器與汽輪機(jī)接口處的橫截面面積(m2)；B——電動(dòng)機(jī)短路力作用點(diǎn)之間的距離(m)。3基本規(guī)定3.1.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)，應(yīng)根據(jù)機(jī)器布置、動(dòng)力特性、工程地質(zhì)條件、生產(chǎn)和工藝對(duì)壓縮機(jī)基礎(chǔ)的技術(shù)要求，合理選擇地基方案和基礎(chǔ)尺寸，滿足結(jié)構(gòu)和地基的承載力要求，使基礎(chǔ)振動(dòng)限制在容許范圍內(nèi)，同時(shí)應(yīng)避免產(chǎn)生不允許的沉降和傾斜。3.1.2離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)宜設(shè)計(jì)成由底板、柱、頂板構(gòu)成的鋼筋混凝土空間框架結(jié)構(gòu)。頂板應(yīng)有足夠的質(zhì)量和剛度；在滿足強(qiáng)度、穩(wěn)定性和靜位移要求的條件下，宜適當(dāng)減小柱的剛度；底板的尺寸應(yīng)根據(jù)構(gòu)造要求和地基土的性質(zhì)確定，并保證具有足夠的剛度。3.1.3壓縮機(jī)基礎(chǔ)應(yīng)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)?；炷翉?qiáng)度等級(jí)不宜低于C30，二次灌漿層的材料強(qiáng)度應(yīng)高于基礎(chǔ)材料強(qiáng)度一個(gè)等級(jí)。鋼筋應(yīng)采用HRB400和HRB500熱軋鋼筋，不得使用冷加工鋼筋，鋼筋的連接不宜采用焊接接頭。3.1.4確定壓縮機(jī)基礎(chǔ)地基方案時(shí)應(yīng)符合下列要求：1壓縮機(jī)基礎(chǔ)宜設(shè)置在均勻的中、低壓縮性地基土上。當(dāng)?shù)鼗屡P層有軟弱土層、濕陷性土、膨脹土或其它不良地質(zhì)條件時(shí)，應(yīng)對(duì)地基采取有效的處理措施。2在地震區(qū)，當(dāng)?shù)鼗氖芰臃秶鷥?nèi)存在易發(fā)生振動(dòng)液化的飽和砂土或粉土?xí)r，不應(yīng)采用天然地基，可采用樁基、換土夯實(shí)或其它地基加固方案。3.1.5基組的總重心與壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板形心或群樁剛度中心宜位于同一條鉛垂線上。當(dāng)存在偏心時(shí)，其縱向和橫向的偏心距不應(yīng)超過相應(yīng)方向底板邊長(zhǎng)的5%。計(jì)算基組總重心時(shí)，僅計(jì)算永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值。3.1.6壓縮機(jī)基礎(chǔ)上應(yīng)設(shè)置永久性沉降觀測(cè)點(diǎn)。沉降觀測(cè)點(diǎn)的位置應(yīng)便于觀測(cè)，一般應(yīng)在角柱的兩個(gè)方向上各設(shè)一個(gè)觀測(cè)點(diǎn)；如壓縮機(jī)基礎(chǔ)較長(zhǎng)時(shí)，可在縱向中間柱上增設(shè)1～2個(gè)觀測(cè)點(diǎn)。3.1.7壓縮機(jī)基礎(chǔ)的沉降觀測(cè)應(yīng)在工程設(shè)計(jì)說明中明確，按下列幾個(gè)階段進(jìn)行，并做觀測(cè)記錄。在生產(chǎn)過程中，如發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)隨時(shí)觀測(cè)。1壓縮機(jī)基礎(chǔ)施工完畢后，觀測(cè)一次；2壓縮機(jī)組安裝完畢后，觀測(cè)一次；3試運(yùn)轉(zhuǎn)期間，觀測(cè)一次；4投產(chǎn)運(yùn)行后，每半年觀測(cè)一次。3.1.8當(dāng)廠房?jī)?nèi)設(shè)有活塞式壓縮機(jī)或其它低頻振動(dòng)機(jī)器與離心式壓縮機(jī)同時(shí)工作時(shí)，離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)應(yīng)遠(yuǎn)離活塞式壓縮機(jī)基礎(chǔ)或其它低頻機(jī)器基礎(chǔ)。3.1.9如壓縮機(jī)基礎(chǔ)的振動(dòng)，對(duì)周邊建筑、鄰近的工作人員、精密設(shè)備、儀器儀表及工藝生產(chǎn)產(chǎn)生有害影響時(shí)，應(yīng)采取合理的平面布置及有效的隔振措施。3.1.10當(dāng)與壓縮機(jī)連接的管道振動(dòng)較大時(shí)，管道不應(yīng)剛性固定在壓縮機(jī)基礎(chǔ)和建筑物上，與壓縮機(jī)基礎(chǔ)的連接應(yīng)采用彈簧支座或吊架等減振措施。3.1.11壓縮機(jī)基礎(chǔ)底面與相鄰的構(gòu)筑物或建筑物基礎(chǔ)底面宜置于同一標(biāo)高上，且不宜相連。3.1.12壓縮機(jī)基礎(chǔ)與廠房操作平臺(tái)應(yīng)脫開，若壓縮機(jī)兩側(cè)的操作平臺(tái)的梁或鋪板必須支承在壓縮機(jī)基礎(chǔ)上時(shí)，則梁與壓縮機(jī)基礎(chǔ)的連接，沿梁的縱向應(yīng)設(shè)計(jì)成滑動(dòng)支座，鋪板應(yīng)自由地?cái)R置在壓縮機(jī)基礎(chǔ)上。3.1.13建筑物底層地面與壓縮機(jī)基礎(chǔ)宜分開。3.1.14建造在地震區(qū)的壓縮機(jī)基礎(chǔ)，應(yīng)計(jì)算地震作用，并應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)第6章相關(guān)規(guī)定。3.1.15壓縮機(jī)基礎(chǔ)應(yīng)根據(jù)所處環(huán)境腐蝕性介質(zhì)的性質(zhì)、含量和環(huán)境條件確定腐蝕性等級(jí)，并按照現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《工業(yè)建筑防腐蝕設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50046的要求采取防護(hù)措施。3.2.1根據(jù)正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的要求，壓縮機(jī)基礎(chǔ)應(yīng)進(jìn)行下列計(jì)算：1正常使用極限狀態(tài)：包括基礎(chǔ)的振動(dòng)響應(yīng)計(jì)算，地基或樁基承載力和變形驗(yàn)算。2承載能力極限狀態(tài)：基礎(chǔ)的構(gòu)件承載力計(jì)算。3.2.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)的振動(dòng)響應(yīng)計(jì)算應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)第5章的規(guī)定，壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂面振動(dòng)控制點(diǎn)處的容許振動(dòng)值應(yīng)滿足表3.2.2的規(guī)定。表3.2.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂面振動(dòng)響應(yīng)的容許振動(dòng)值基礎(chǔ)類型容許振動(dòng)速度峰值(mm/s)容許振動(dòng)速度均方根值(mm/s)普通基礎(chǔ)5.03.5隔振基礎(chǔ)7.13.2.3框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)的地基變形應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007的規(guī)定計(jì)算，沉降量允許值為60mm，壓縮機(jī)軸方向的傾斜允許值為1/1000。3.2.4框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)承載力計(jì)算應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第6章的規(guī)定，結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為一級(jí)。3.2.5下列壓縮機(jī)基礎(chǔ)，可采用隔振設(shè)計(jì)：1不能與建筑物主體結(jié)構(gòu)脫開的框架式基礎(chǔ)；2既有壓縮機(jī)基礎(chǔ)的加固改造設(shè)計(jì)；3設(shè)防烈度高于8度且結(jié)構(gòu)復(fù)雜的框架式基礎(chǔ)。3.2.6離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)隔振宜采用支承式。隔振器的選用和設(shè)置，宜符合下列要求：1隔振器宜采用鋼制圓柱螺旋彈簧隔振器或豎向剛度與水平剛度接近的其它隔振器；2隔振器應(yīng)具有三維隔振功能。3.2.7采用隔振的壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂面振動(dòng)控制點(diǎn)處的容許振動(dòng)值應(yīng)滿足本標(biāo)準(zhǔn)表3.2.2的規(guī)定。3.3結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析3.3.1框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析宜采用多自由度彈性有限元計(jì)算模型。多自由度有限元模型宜符合本標(biāo)準(zhǔn)附錄A的有關(guān)規(guī)定。3.3.2框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)計(jì)算模型應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)實(shí)際情況確定。所選取的計(jì)算模型應(yīng)能較準(zhǔn)確地反映結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀況。3.3.3計(jì)算軟件的計(jì)算技術(shù)條件應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。3.3.4對(duì)于頂板有錯(cuò)臺(tái)等復(fù)雜壓縮機(jī)基礎(chǔ)，應(yīng)采用不少于兩個(gè)合適的不同力學(xué)模型，并對(duì)其計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析比較。3.3.5采用有限元軟件進(jìn)行框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析時(shí)，應(yīng)符合下列要求：1基礎(chǔ)固有振動(dòng)分析采用振型分解法；2機(jī)器振動(dòng)荷載作用下的基礎(chǔ)強(qiáng)迫振動(dòng)分析宜采用穩(wěn)態(tài)頻域分析方法,也可采用振型分解時(shí)程分析方法。離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄B的規(guī)定進(jìn)行動(dòng)力分析；3基礎(chǔ)強(qiáng)迫振動(dòng)分析時(shí)，應(yīng)在工作轉(zhuǎn)速的0.75～1.25倍對(duì)應(yīng)的頻率范圍進(jìn)行掃頻計(jì)算。掃頻計(jì)算的振動(dòng)頻率間隔不宜大于1Hz，并應(yīng)涵蓋所有掃頻范圍的基礎(chǔ)固有頻率；4地震作用下基礎(chǔ)的動(dòng)力分析可采用反應(yīng)譜法或時(shí)程分析法。3.3.6所有計(jì)算機(jī)計(jì)算結(jié)果，應(yīng)分析判斷確認(rèn)其合理、有效后方可用于工程設(shè)計(jì)。3.3.7壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析的計(jì)算參數(shù)取值宜符合下列要求：1根據(jù)分析方法選擇合適的阻尼參數(shù)，滯變阻尼系數(shù)可取黏性阻尼比的2倍；2黏性阻尼比可取0.02～0.0625，對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)子平衡品質(zhì)級(jí)別：G2.5取小值，G6.3取大值；3動(dòng)彈性模量取值可同其靜彈性模量。3.3.8對(duì)于機(jī)器工作轉(zhuǎn)速不小于3000r/min的壓縮機(jī)基礎(chǔ)，可不計(jì)入地基彈性影響，地基按剛性計(jì)算；對(duì)于機(jī)器工作轉(zhuǎn)速小于3000r/min的壓縮機(jī)基礎(chǔ)，宜計(jì)入地基彈性的影響，地基剛度和阻尼取值應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《動(dòng)力機(jī)器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50040的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。4設(shè)計(jì)原始資料4.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)技術(shù)資料4.1.1設(shè)計(jì)離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)時(shí)，應(yīng)取得下列壓縮機(jī)組技術(shù)資料：1壓縮機(jī)組各機(jī)器的名稱、型號(hào)、容量、功率、外輪廓尺寸、機(jī)座形狀和尺寸及其固定方式等；2壓縮機(jī)組各機(jī)器的工作轉(zhuǎn)速及軸系的第一、第二臨界轉(zhuǎn)速；3壓縮機(jī)組各機(jī)器自重及其重心位置；4附屬設(shè)備和主要管道的自重及固定方式；5壓縮機(jī)組各轉(zhuǎn)動(dòng)部件的自重、重心位置及固定方式；6壓縮機(jī)組各轉(zhuǎn)動(dòng)部件在正常工作狀態(tài)下產(chǎn)生的振動(dòng)荷載數(shù)值、方向、作用點(diǎn)以及與之相對(duì)應(yīng)的振動(dòng)頻率和平衡品質(zhì)級(jí)別G；7同步電機(jī)的短路力矩及其作用點(diǎn)；8凝汽器的真空吸力大小、方向及其作用點(diǎn)；9壓縮機(jī)基礎(chǔ)模板圖，包括各部分幾何尺寸、溝槽、孔洞、地腳螺栓和預(yù)埋件的尺寸和位置；10二次灌漿層的厚度、范圍及材料等要求；11對(duì)壓縮機(jī)基礎(chǔ)振動(dòng)、沉降及傾斜的特殊要求。4.1.2設(shè)計(jì)離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)時(shí)，應(yīng)取得下列有關(guān)設(shè)備、平臺(tái)、基礎(chǔ)條件：1廠房?jī)?nèi)與壓縮機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)有關(guān)的設(shè)備布置圖，包括壓縮機(jī)機(jī)組、附屬設(shè)備及主要工藝管道的布置；2主要熱力管道的布置及管道保溫層表面溫度；3操作平臺(tái)和平臺(tái)梁的布置，平臺(tái)梁與壓縮機(jī)基礎(chǔ)的連接方式；4壓縮機(jī)基礎(chǔ)上各部位的安裝荷載及操作荷載；5壓縮機(jī)基礎(chǔ)附近的建筑物或構(gòu)筑物基礎(chǔ)圖及各種地溝的布置和尺寸；6壓縮機(jī)基礎(chǔ)附近的精密設(shè)備、儀器儀表及對(duì)振動(dòng)敏感的工藝設(shè)備的布置及其對(duì)振動(dòng)的技術(shù)要求；7壓縮機(jī)基礎(chǔ)附近產(chǎn)生低頻振動(dòng)的機(jī)器及其基礎(chǔ)布置和振動(dòng)狀態(tài)的技術(shù)資料；8壓縮機(jī)組及其附屬設(shè)備的安裝檢修對(duì)壓縮機(jī)基礎(chǔ)的要求。4.2工程地質(zhì)技術(shù)資料4.2.1按照現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《工程勘察通用規(guī)范》GB55017、《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021和《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007等要求編制的工程地質(zhì)勘察報(bào)告。4.2.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)的勘察除應(yīng)查明在靜力作用條件下地基的穩(wěn)定性、變形性質(zhì)和承載力等外，還應(yīng)查明在振動(dòng)荷載作用下地基土層是否出現(xiàn)下列情況：1砂土或粉土由于振動(dòng)加速度超過某界限值，而導(dǎo)致振動(dòng)壓密、造成沉降過大或不均勻沉降；2飽和砂土或粉土的振動(dòng)液化，使地基失穩(wěn)；3軟土的震陷；4一般粘性土抗剪強(qiáng)度降低，而使地基土結(jié)構(gòu)破壞，喪失穩(wěn)定；5地基內(nèi)部溶洞、土洞等的塌陷或使附近邊坡失穩(wěn)而產(chǎn)生崩塌、滑坡。4.2.3壓縮機(jī)基礎(chǔ)的勘探點(diǎn)應(yīng)滿足如下要求：1壓縮機(jī)基礎(chǔ)勘探點(diǎn)宜結(jié)合基礎(chǔ)所在裝置或廠房的勘察一起布置,每個(gè)壓縮機(jī)基礎(chǔ)不少于1個(gè)勘探點(diǎn)，對(duì)于平面尺寸較大或單獨(dú)的壓縮機(jī)基礎(chǔ)，以及地層情況較復(fù)雜或需進(jìn)行地基處理時(shí)，應(yīng)按基礎(chǔ)位置單獨(dú)布置勘探點(diǎn)，勘探點(diǎn)的個(gè)數(shù)不應(yīng)少于2個(gè)；2勘探孔深度應(yīng)按靜荷載下的壓縮層計(jì)算勘探孔的深度，并應(yīng)達(dá)到穩(wěn)定土層。4.2.4天然地基或樁基的動(dòng)力特性參數(shù)的測(cè)試方法應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《地基動(dòng)力特性測(cè)試規(guī)范》GB/T50269的有關(guān)規(guī)定。5正常使用極限狀態(tài)計(jì)算5.1.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第3.2.1條規(guī)定進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)計(jì)算。5.1.2正常使用極限狀態(tài)的荷載效應(yīng)組合應(yīng)符合下列要求：1靜力荷載與振動(dòng)荷載的效應(yīng)組合應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)組合；2振動(dòng)響應(yīng)計(jì)算時(shí)，不同頻率振動(dòng)荷載的效應(yīng)組合應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第5.2.4條規(guī)定計(jì)算；3地基或樁基承載力驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)采用正常操作荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合；4地基或樁基沉降變形驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)采用準(zhǔn)永久組合。5.2.1當(dāng)同時(shí)符合下列三個(gè)條件時(shí)，基礎(chǔ)可不作動(dòng)力計(jì)算：1壓縮機(jī)組的總振動(dòng)荷載值不大于20kN，且基礎(chǔ)符合本標(biāo)準(zhǔn)第7.2節(jié)的構(gòu)造尺寸要求。2基組參振部分的總重Ws與機(jī)器轉(zhuǎn)子的自重Wg滿足下列要求：1）基組各部分機(jī)器轉(zhuǎn)速相同時(shí)：2.6W>W（5.2.1-1）式中：Ws——機(jī)組參振總重(kN)，包括頂板上的機(jī)器、管道自重，頂板自重及柱自重之半；n——基組工作轉(zhuǎn)速(r/min)；Wg——機(jī)器轉(zhuǎn)子的自重(kN)。2）基組各部分機(jī)器轉(zhuǎn)速不同時(shí)：Wgi（5.2.1-2）i-1式中：ni——基組某一機(jī)器轉(zhuǎn)子的工作轉(zhuǎn)速(r/min)；Wgi——基組某一機(jī)器的轉(zhuǎn)子自重(kN)。3設(shè)備及生產(chǎn)對(duì)基礎(chǔ)振動(dòng)限值無特殊要求。5.2.2當(dāng)不符合本標(biāo)準(zhǔn)第5.2.1條的要求時(shí)，宜采用多自由度彈性有限元計(jì)算模型進(jìn)行基礎(chǔ)動(dòng)力分析。5.2.3機(jī)器振動(dòng)荷載的數(shù)值、方向及其作用位置應(yīng)由機(jī)器制造廠提供，當(dāng)制造廠不能提供振動(dòng)荷載數(shù)據(jù)時(shí)，應(yīng)按下列規(guī)定確定：1在機(jī)器正常工作轉(zhuǎn)速狀態(tài)時(shí)，豎向和水平振動(dòng)荷載可分別按下列公式確定：Fvz=Fvx=Fv=Wgn1.5/644000（5.2.3-1）Fvy=0.5Fv（5.2.3-2）式中：Fvz——機(jī)器的豎向振動(dòng)荷載(kN)；Fvx——機(jī)器的橫向振動(dòng)荷載(kN)；Fvy——機(jī)器的縱向振動(dòng)荷載(kN)；Fv——機(jī)器的振動(dòng)荷載(kN)。2當(dāng)壓縮機(jī)由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí)，縱向振動(dòng)荷載Fvy可按式（5.2.3-2）計(jì)算，豎向及橫向振動(dòng)荷載可按下列公式確定：Fvz=Fvx=Fv=Wgeω2/g（5.2.3-3）e=G/(1000ω)（5.2.3-4）式中：ω——機(jī)器的轉(zhuǎn)動(dòng)圓頻率(rad/s)；g——重力加速度(m/s2)；G——衡量轉(zhuǎn)子平衡品質(zhì)級(jí)別的參數(shù)(mm/s)。3當(dāng)離心式壓縮機(jī)與驅(qū)動(dòng)機(jī)之間有變速箱時(shí)，計(jì)算Wg應(yīng)計(jì)入與變速機(jī)內(nèi)相同轉(zhuǎn)速的齒輪自重。5.2.4當(dāng)壓縮機(jī)基礎(chǔ)承受不同轉(zhuǎn)速的m組振動(dòng)荷載作用時(shí)，應(yīng)分別計(jì)算各組振動(dòng)荷載作用下的振動(dòng)速度峰值vi,max或振動(dòng)速度均方根值vi,rms，并應(yīng)按下列公式計(jì)算振動(dòng)速度峰值的組合值v和振動(dòng)速度均方根值的組合值vrms：m2i,maxm2i,max 2rmsi,rmsi=12rmsi,rmsi=1v=vi,max 2i,rms 2（5.2.4-1）（5.2.4-2）（5.2.4-3）式中：vi,max——轉(zhuǎn)速為ni的振動(dòng)荷載作用下的振動(dòng)速度峰值(mm/s)；vi,rms——轉(zhuǎn)速為ni的振動(dòng)荷載作用下的振動(dòng)速度均方根值(mm/s)。5.2.5壓縮機(jī)基礎(chǔ)的振動(dòng)計(jì)算可只進(jìn)行機(jī)器正常工作轉(zhuǎn)速狀態(tài)下的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)分析，開、停車過程中采用分段加速或減速時(shí)，需進(jìn)行相應(yīng)的瞬態(tài)響應(yīng)分析。5.2.6壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂面振動(dòng)控制點(diǎn)處振動(dòng)速度峰值的組合值v，或振動(dòng)速度均方根值的組合值vrms不應(yīng)大于本標(biāo)準(zhǔn)第3.2.2條規(guī)定的容許振動(dòng)值。普通基礎(chǔ)容許振動(dòng)速度峰值對(duì)應(yīng)的容許振動(dòng)線位移可根據(jù)圖5.2.6確定。圖5.2.6普通基礎(chǔ)振動(dòng)限值5.3地基和樁基承載力驗(yàn)算5.3.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)的地基承載力應(yīng)符合下式要求：pk<afasfa（5.3.1）式中：pk——相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處平均靜壓力值(kPa)；αf——地基承載力的動(dòng)力折減系數(shù)，取αf=0.8；αs——地基土的工作條件系數(shù)。對(duì)于細(xì)砂、粉砂和液限指數(shù)IL>0.75粉土，可取αs=0.7，其他類土，可取αs=0.9；fa——修正后的地基承載力特征值(kPa)。5.3.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)的樁基承載力應(yīng)符合下式要求：（5.3.2）Qk<a（5.3.2）式中：Qk——相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基樁的平均豎向力(kN)；αp——樁基的動(dòng)力折減系數(shù)，摩擦型樁可取αp=0.8，端承型樁可取αp=1.0；R——基樁豎向承載力特征值(kN)。6承載能力極限狀態(tài)計(jì)算6.1.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)下的構(gòu)件承載力計(jì)算。6.1.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)在滿足本標(biāo)準(zhǔn)第7章要求且同時(shí)符合下列條件時(shí)，可不進(jìn)行框架承載力計(jì)算：1頂板或框架梁的凈跨不大于4.0m；2作用在每榀橫向框架上的機(jī)器自重不超過150kN；3柱截面尺寸不應(yīng)小于600mm×600mm；4柱縱向鋼筋總配筋率不小于1.2%。6.1.3框架承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)按彈性階段進(jìn)行框架內(nèi)力分析，并應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010進(jìn)行構(gòu)件承載力計(jì)算。6.1.4框架承載力計(jì)算時(shí)，宜分別按使用階段及安裝階段進(jìn)行。6.1.5壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板由梁區(qū)和板區(qū)構(gòu)成，縱、橫向框架梁與柱的連接應(yīng)按剛性設(shè)計(jì)，柱應(yīng)嵌固于底板中，其連接構(gòu)造應(yīng)符合固定端的要求。6.2.1框架承載力應(yīng)根據(jù)下列荷載計(jì)算：1永久荷載：壓縮機(jī)基礎(chǔ)自重、底板上填土自重、支承在頂板上的操作平臺(tái)自重、安裝在基礎(chǔ)上的機(jī)組、輔助設(shè)備及管道自重；2可變荷載：操作活荷載或安裝活荷載、管道推力、凝汽器真空吸力、溫度作用；3振動(dòng)荷載或等效靜力荷載；4偶然荷載：同步電機(jī)的短路力矩；5地震作用。6.2.2本標(biāo)準(zhǔn)第6.2.1條所列荷載中，除壓縮機(jī)基礎(chǔ)自重、回填土自重、操作平臺(tái)自重、操作活荷載及地震作用外，均應(yīng)由機(jī)器制造廠家提供。當(dāng)無上述資料時(shí)，荷載標(biāo)準(zhǔn)值及分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算和選用：1永久荷載應(yīng)按實(shí)際情況計(jì)算，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.3。2安裝活荷載宜取10kN/m2，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4；操作活荷載宜取4kN/m2，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.5；管道推力、溫度作用荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.5。3凝汽器真空吸力應(yīng)按式(6.2.2-1)計(jì)算，當(dāng)凝汽器與汽輪機(jī)為剛性連接時(shí)，真空吸力為零。凝汽器真空吸力荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.5。Fa=100A（6.2.2-1）式中：Fa——凝汽器真空吸力(kN)A—凝汽器與汽輪機(jī)接口處的橫截面面積(m2)。4振動(dòng)荷載或等效靜力荷載，按本標(biāo)準(zhǔn)第6.2.3條計(jì)算，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.5。5同步電動(dòng)機(jī)的短路力矩可按式(6.2.2-2)計(jì)算，作用在基礎(chǔ)上的短路力可按式(6.2.2-3)計(jì)算，短路力荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.0。M=o70Pn（6.2.2-2）oμoB（6.2.2-3）式中：Mo——同步電動(dòng)機(jī)的短路力矩(kN·m)；P——電動(dòng)機(jī)的功率(kW)；n——電動(dòng)機(jī)的工作轉(zhuǎn)速(r/min)；Fo——同步電動(dòng)機(jī)的短路力(kN)；B——電動(dòng)機(jī)短路力作用點(diǎn)之間的距離，見圖6.2.2；μ——?jiǎng)恿ο禂?shù)，取2.0。(a)頂板平面圖(b)μ——?jiǎng)恿ο禂?shù)，取2.0。圖6.2.2短路力示意圖6.2.3壓縮機(jī)基礎(chǔ)承載力計(jì)算可采用振動(dòng)荷載或等效靜力荷載，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1采用振動(dòng)荷載，按空間多自由度體系直接計(jì)算構(gòu)件的動(dòng)內(nèi)力時(shí)，振動(dòng)荷載可取正常使用極限狀態(tài)振動(dòng)響應(yīng)計(jì)算所取振動(dòng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的4倍，并計(jì)入材料疲勞的影響。振動(dòng)荷載的作用按正、反兩個(gè)方向分別計(jì)算。2采用等效靜力荷載時(shí)，等效靜力荷載按正、反方向的集中荷載作用于基礎(chǔ)上，其分配與其轉(zhuǎn)子的自重成正比。等效靜力荷載應(yīng)符合下列規(guī)定：1）豎向等效靜力荷載應(yīng)按下式計(jì)算：Nz=Wgn/600（6.2.3）式中：Nz——豎向等效靜力荷載(kN)，當(dāng)按公式（6.2.3）求得的Nz值大于該處機(jī)器自重時(shí)，則按機(jī)器自重取值。2）橫向、縱向等效靜力荷載Nx、Ny分別取豎向等效靜力荷載值的1/4、1/8，按集中荷載作用在橫梁、縱梁軸線上。3）基礎(chǔ)構(gòu)件不承受機(jī)器轉(zhuǎn)子自重時(shí)，其豎向和橫向等效靜力荷載取構(gòu)件自重的1/2，縱向等效靜力荷載值取構(gòu)件自重的1/4。3當(dāng)機(jī)器的轉(zhuǎn)速不同時(shí)，應(yīng)按不同轉(zhuǎn)速分別計(jì)算動(dòng)內(nèi)力。6.2.4承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，靜力荷載與振動(dòng)荷載效應(yīng)組合、靜力荷載與等效靜力荷載效應(yīng)組合時(shí)，應(yīng)采用基本組合，并應(yīng)符合下列規(guī)定:1正常操作荷載效應(yīng)基本組合應(yīng)包括永久荷載、可變荷載及振動(dòng)荷載或等效靜力荷載，可變荷載及振動(dòng)荷載的組合值系數(shù)取1.0?；窘M合的效應(yīng)值按下列公式進(jìn)行計(jì)算：SdGjSGj,kQiSQi,k+YvβvSv,k（6.2.4-1）或Sd=YGjSGj,kj=1QiSQi,k+YvSN,k（6.2.4-2）式中：γGj——第j個(gè)永久荷載分項(xiàng)系數(shù)；SGjk——第j個(gè)永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的荷載效應(yīng)；γQi——第i個(gè)可變荷載分項(xiàng)系數(shù)；SQik——第i個(gè)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的荷載效應(yīng)；γv——振動(dòng)荷載或等效靜力荷載分項(xiàng)系數(shù)；βv——振動(dòng)荷載系數(shù),即第6.2.3條第1款規(guī)定的動(dòng)內(nèi)力系數(shù),鋼筋混凝土構(gòu)件一般可取4x2=8.0；Svk——振動(dòng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的荷載效應(yīng)，當(dāng)多個(gè)工作轉(zhuǎn)速的振動(dòng)荷載組合時(shí)，動(dòng)內(nèi)力可取各工作轉(zhuǎn)速工況平方和的平方根效應(yīng)的組合值。SNk——等效靜力荷載的荷載效應(yīng)。2偶然作用組合應(yīng)包括永久荷載、可變荷載、振動(dòng)荷載或等效靜力荷載及短路力矩，振動(dòng)荷載的組合值系數(shù)可取0.25，短路力矩的組合系數(shù)取1.0。偶然作用組合的效應(yīng)值按下列公式進(jìn)行計(jì)算：Sd=SGj,k+SQi,k+SAST+ΨvβvSv,k（6.2.4-3）或Sd=SGj,k+SQi,k+SAST+ΨvSN,k（6.2.4-4）式中：SAST——偶然荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；ψv——振動(dòng)荷載的組合值系數(shù)。3多遇地震作用組合應(yīng)包括永久荷載、可變荷載、振動(dòng)荷載或等效靜力荷載及地震作用，振動(dòng)荷載的組合值系數(shù)可取0.25，地震作用的組合值系數(shù)取1.0。多遇地震作用組合的效應(yīng)按下列公式進(jìn)行計(jì)算：Sd=YGESGE+YESEk+ΨvYvβvSv,kSd=YGESGE+YESEk+ΨvYvSN,k（6.2.4-5）（6.2.4-6）式中：SGE——重力荷載代表值的效應(yīng)；γGE——重力荷載分項(xiàng)系數(shù)；γE——地震作用分項(xiàng)系數(shù)；SEk——多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，尚應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)。6.3.1一般情況下，框架承載力計(jì)算宜采用空間結(jié)構(gòu)模型分析;當(dāng)結(jié)構(gòu)布置規(guī)則，質(zhì)量分布均勻時(shí)，亦可分別沿框架橫向和縱向進(jìn)行驗(yàn)算。6.3.2采用二維計(jì)算模型進(jìn)行壓縮機(jī)基礎(chǔ)的框架承載力計(jì)算時(shí)，其平面框架模型可按下列要求確定：1柱和頂板橫梁按橫向平面框架進(jìn)行計(jì)算，等效靜力荷載應(yīng)計(jì)算豎向和橫向的作用；2柱和頂板縱梁按縱向平面框架進(jìn)行計(jì)算，等效靜力荷載應(yīng)計(jì)算豎向和縱向的作用。6.3.3多遇地震作用下，壓縮機(jī)基礎(chǔ)的抗震承載力設(shè)計(jì)不能滿足現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011關(guān)于“強(qiáng)柱弱梁”的要求時(shí)，可采用設(shè)防烈度水準(zhǔn)的性能化設(shè)計(jì)方法，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1構(gòu)件斜截面抗震承載力采用設(shè)防烈度彈性設(shè)計(jì)方法時(shí)，應(yīng)滿足下式6.3.3-1要求：GESGE+YES*Ek<Rd/YRE（6.3.3-1）式中：S*Ek—設(shè)防烈度地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，不考慮與抗震等級(jí)有關(guān)的增大系數(shù)；Rd—構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值；γRE—承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取0.85。2構(gòu)件正截面抗震承載力采用設(shè)防烈度不屈服設(shè)計(jì)方法時(shí)，應(yīng)滿足下式6.3.3-2要求：SGE+S*Ek<Rk（6.3.3-2）式中：Rk—構(gòu)件承載力標(biāo)準(zhǔn)值，按材料標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算。7構(gòu)造要求7.1.1壓縮機(jī)基組下半部的自重，應(yīng)包括柱自重之半、底板自重、底板上附屬設(shè)備自重及填土自重等，且應(yīng)大于基礎(chǔ)上半部自重及安裝在頂板上機(jī)組自重的總和。7.1.2作用在頂板上的各種荷載宜布置在頂板中框架暗梁的中心線上。7.1.3壓縮機(jī)基礎(chǔ)地腳螺栓的設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定：1預(yù)埋螺栓的中心線距壓縮機(jī)基礎(chǔ)構(gòu)件邊緣的距離不應(yīng)小于螺栓直徑的5倍，且不應(yīng)小于150mm和不小于錨板寬度的1/2加50mm。螺栓底距頂板下表面不應(yīng)小于50mm；2預(yù)留螺栓孔邊緣距壓縮機(jī)基礎(chǔ)構(gòu)件邊緣的距離不應(yīng)小于100mm。預(yù)留孔底距頂板下表面也不應(yīng)小于100mm。7.1.4壓縮機(jī)基礎(chǔ)各構(gòu)件鋼筋的混凝土保護(hù)層最小厚度應(yīng)滿足現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《工業(yè)建筑防腐蝕設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50046與《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50476的要求，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1頂板：30mm；2框架頂板的梁、柱：40mm；3底板：50mm；無墊層時(shí)底板底面：70mm。7.1.5除壓縮機(jī)廠家有特殊要求外，壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂面的二次灌漿層宜采用水泥基灌漿料或環(huán)氧樹脂灌漿料。7.1.6壓縮機(jī)基礎(chǔ)的施工要求應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)附錄C的相關(guān)規(guī)定。7.2.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板宜設(shè)計(jì)成矩形平板，其厚度可取底板長(zhǎng)度的1/12～1/10且不應(yīng)小于柱截面的高度。7.2.2柱截面宜設(shè)計(jì)成方形或矩形，其截面尺寸不宜小于柱凈高度的1/10，最小邊尺寸不得小于450mm。7.2.3頂板厚度不宜小于其凈跨度的1/5～1/4，且不應(yīng)小于800mm。7.2.4基礎(chǔ)頂板的挑臺(tái)懸出長(zhǎng)度不宜大于1.5m，懸臂支座處的截面高度不應(yīng)小于懸出長(zhǎng)度的0.75倍。7.3.1基礎(chǔ)底板的板頂、板底應(yīng)配置鋼筋網(wǎng)，鋼筋直徑不宜小于16mm，間距宜為150mm～200mm。7.3.2柱縱向鋼筋應(yīng)沿截面對(duì)稱布置，鋼筋直徑不宜小于18mm，間距不宜大于200mm；柱縱向鋼筋的總配筋率不宜小于1.05%。箍筋直徑不宜小于10mm，應(yīng)采用復(fù)合箍。7.3.3基礎(chǔ)頂板的板頂、板底應(yīng)配置鋼筋網(wǎng)，鋼筋直徑不宜小于16mm，間距宜為150mm～200mm；框架梁縱筋應(yīng)上、下對(duì)稱配置。7.3.4沿基礎(chǔ)頂板、底板側(cè)邊應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋，鋼筋直徑不宜小于16mm，豎向間距宜為200mm~250mm。7.3.5當(dāng)基礎(chǔ)頂板或底板上開孔或溝槽時(shí)，若孔或槽的直徑或邊長(zhǎng)大于300mm時(shí)，應(yīng)沿孔或槽周邊配置直徑不宜小于16mm，間距為200mm～250mm的加強(qiáng)筋。7.3.6在布置壓縮機(jī)基礎(chǔ)頂板及框架梁的縱向鋼筋時(shí)應(yīng)避開螺栓孔或螺栓套管。7.3.7建造在地震區(qū)的壓縮機(jī)基礎(chǔ)，其配筋應(yīng)符合下列構(gòu)造規(guī)定：1柱縱筋與底板預(yù)留插筋的連接宜采用機(jī)械連接。相鄰縱向受力鋼筋的連接接頭宜互相錯(cuò)開，同一連接區(qū)段內(nèi)縱向受力鋼筋搭接接頭面積百分率不宜大于50%;2柱箍筋加密區(qū)范圍：柱上端不小于柱截面高度及柱凈高1/6，柱下端不小于柱凈高1/3。箍筋直徑宜為10mm～12mm，加密區(qū)間距不宜大于100mm，肢距不宜大于200mm，加密區(qū)體積配箍筋率不宜小于0.8%；錯(cuò)臺(tái)式壓縮機(jī)基礎(chǔ)錯(cuò)臺(tái)范圍柱的體積配箍率不應(yīng)小于1.2%；3框架梁箍筋加密范圍為1.5倍梁高，箍筋直徑不應(yīng)小于10mm，加密區(qū)間距宜為100mm，肢距不應(yīng)大于200mm?？蚣芰旱目v筋配筋率,抗震等級(jí)一級(jí)不宜小于0.4%,二,三級(jí)不宜小于0.3%。附錄A多自由度有限元?jiǎng)恿Ψ治瞿Ｐ虯.0.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)多自由度有限元模型應(yīng)真實(shí)反映結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài),結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)根據(jù)其幾何形狀和受力特點(diǎn)選擇合適的單元類型。A.0.2壓縮機(jī)基礎(chǔ)構(gòu)件的物理特性、邊界條件應(yīng)滿足下列要求：1框架柱考慮彎曲、剪切、軸向和扭轉(zhuǎn)變形；2頂板考慮平面內(nèi)和平面外的彎曲、剪切、軸向和扭轉(zhuǎn)變形；3框架柱和頂板連接節(jié)點(diǎn)宜按剛域處理；4底板平面內(nèi)和平面外均采用剛性假定。A.0.3壓縮機(jī)基礎(chǔ)的框架柱可采用梁?jiǎn)卧A(chǔ)頂板可采用板殼單元或?qū)嶓w單元。A.0.4地基和壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板的建模，應(yīng)采用下列方法：1不計(jì)入地基彈性時(shí)，直接將基礎(chǔ)框架柱底端與底板的連接簡(jiǎn)化為固定剛性支座；2計(jì)入地基彈性時(shí)，基礎(chǔ)底板采用板殼單元或?qū)嶓w單元，地基土或樁采用彈簧單元和阻尼單元。A.0.5壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析軟件建議采用具有穩(wěn)態(tài)頻域分析功能的結(jié)構(gòu)有限元軟件。附錄B離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析方法B.1穩(wěn)態(tài)頻域分析方法B.1.1穩(wěn)態(tài)分析時(shí)，振動(dòng)荷載作用下的基礎(chǔ)強(qiáng)迫振動(dòng)方程可按下式求解：式中：[M]——質(zhì)量矩陣；[K]——?jiǎng)偠染仃?；i——虛數(shù)單位；r——滯變阻尼系數(shù)；iΦt——機(jī)器振動(dòng)荷載向量；ω——機(jī)器振動(dòng)荷載圓頻率。B.1.2穩(wěn)態(tài)分析的荷載工況應(yīng)包括恒荷載工況、模態(tài)工況和穩(wěn)態(tài)工況。B.1.3穩(wěn)態(tài)工況應(yīng)滿足下列要求：1荷載類型應(yīng)包含豎向振動(dòng)荷載Fvz和水平振動(dòng)荷載Fvx、Fvy,。取Fvx與Fvy的相位角相同，它們與Fvz相位角相差取90°;2頻率范圍宜取0～1.25倍振動(dòng)荷載頻率，也可取±25%振動(dòng)荷載頻率，并將結(jié)構(gòu)的固有頻率和振動(dòng)荷載頻率作為附加頻率點(diǎn)，振動(dòng)荷載頻率間隔取1Hz；3阻尼參數(shù)采用滯變阻尼系數(shù)；4根據(jù)輸出的結(jié)構(gòu)振動(dòng)速度頻響曲線確定控制點(diǎn)的最大振動(dòng)速度。B.2振型分解時(shí)程分析方法B.2.1時(shí)程分析時(shí)，振動(dòng)荷載作用下的基礎(chǔ)強(qiáng)迫振動(dòng)方程可按下式求解：（B.2.1）（B.2.1）式中：[M]——質(zhì)量矩陣；[K]——?jiǎng)偠染仃?；[C]——阻尼矩陣；ω——機(jī)器振動(dòng)荷載圓頻率。B.2.2時(shí)程分析的荷載工況應(yīng)包括恒荷載工況、模態(tài)工況和模態(tài)時(shí)程工況。B.2.3確定模態(tài)工況的模態(tài)數(shù)量時(shí)，應(yīng)滿足結(jié)構(gòu)的最高固有頻率不低于1.25倍振動(dòng)頻率。B.2.4時(shí)程工況應(yīng)滿足下列要求：1荷載類型應(yīng)包含豎向振動(dòng)荷載Fvz和水平振動(dòng)荷載Fvx、Fvy,。取Fvx與Fvy的到達(dá)時(shí)間相同，它們的到達(dá)時(shí)間與Fvz相差T/4，T為振動(dòng)荷載的周期；2掃頻計(jì)算時(shí)，應(yīng)取±25%振動(dòng)荷載頻率范圍內(nèi)的結(jié)構(gòu)固有頻率對(duì)應(yīng)的自振周期為時(shí)程荷載的周期，定義多個(gè)時(shí)程工況；3時(shí)間類型采用周期荷載；4阻尼參數(shù)采用模態(tài)阻尼比；5根據(jù)輸出的結(jié)構(gòu)振動(dòng)速度時(shí)程曲線確定控制點(diǎn)的最大振動(dòng)速度。B.3離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析實(shí)例B.3.1設(shè)計(jì)原始資料包括下列內(nèi)容：1壓縮機(jī)組技術(shù)參數(shù)（表B.3.1-1）。表B.3.1-1機(jī)組技術(shù)參數(shù)表 壓縮機(jī)氣體容量28200m3/h，排出壓力1440kN/cm2，最大排出壓力1610kN/cm2。2設(shè)備荷載分布（圖B.3.1-1、B.3.1-2）。表B.3.1-2中設(shè)備重量系摘自機(jī)器制造廠提供的設(shè)計(jì)條件，振動(dòng)荷載按式(5.2.3-1)計(jì)算，并根據(jù)轉(zhuǎn)子自重的分布情況近似地分配到每個(gè)荷載作用點(diǎn)上。表B.3.1-2荷載表（空重200.00）—（空重200.00） 注：1表B.3.1-2中P1~P7為n=7050r/min產(chǎn)生的振動(dòng)荷載1F，P8~P13為n=13600r/min產(chǎn)生的振動(dòng)荷載2F；2表中*振動(dòng)荷載0.90kN及2.40kN系分別由變速機(jī)的低轉(zhuǎn)速齒輪和高轉(zhuǎn)速齒輪產(chǎn)生。圖B.3.1-1荷載分布圖3基礎(chǔ)形式及截面尺寸。采用框架式基礎(chǔ)，按本標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)造要求取頂板厚1000mm，底板厚1200mm；柱截面700mmx900mm、900mmx900mm及700mmx500mm（圖B.3.1-2～圖B.3.1-5）。4材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，鋼筋為HRB400；鋼筋混凝土彈性模量Ec=3.0x107kN/m2。圖B.3.1-2頂板平面圖圖B.3.1-3底板平面圖圖B.3.1-4Ⅰ-Ⅰ剖面圖圖B.3.1-5Ⅱ-Ⅱ剖面圖B.3.2按本標(biāo)準(zhǔn)第5.2.1條判斷是否需要進(jìn)行動(dòng)力分析?？傉駝?dòng)荷載（見表B.3.1-2）：Fv=8.2+5.8x2+3.1x4+0.9x2+0.85x4+2.4x2=42.2>20（kN）不滿足本標(biāo)準(zhǔn)第5.2.1條的要求，需要進(jìn)行基礎(chǔ)的動(dòng)力分析。B.3.3基礎(chǔ)有限元計(jì)算模型。頂板采用殼單元，柱采用梁?jiǎn)卧蚣苤晚敯暹B接節(jié)點(diǎn)按剛域處理，將基礎(chǔ)框架柱底端與底板的連接簡(jiǎn)化為固定剛性支座；根據(jù)洞口尺寸及荷載點(diǎn)位置進(jìn)行有限元?jiǎng)澐?，有限元?jì)算幾何模型見圖B.3.3。圖B.3.3有限元幾何模型B.3.4以SAP2000為例，采用穩(wěn)態(tài)頻域分析方法按下列步驟進(jìn)行：1定義穩(wěn)態(tài)函數(shù)：SQ(f)=f2，f=0-300Hz。2定義荷載模式：恒荷載DL，取設(shè)備重量，基礎(chǔ)自重等。機(jī)器振動(dòng)荷載按其工作轉(zhuǎn)速和作用方向分別定義如下：n=7050r/min，對(duì)應(yīng)x、y、z方向的振動(dòng)荷載分別定義為1Fvx、1Fvy、1Fvz；n=13600r/min，對(duì)應(yīng)x、y、方向的振動(dòng)荷載分別定義2Fvx、2Fvy、2Fvz。3定義荷載工況。恒載工況：采用線性靜力工況；模態(tài)工況：最大模態(tài)數(shù)量取60，模態(tài)類型采用特征向量；穩(wěn)態(tài)工況按機(jī)器工作轉(zhuǎn)速定義兩個(gè)穩(wěn)態(tài)工況，分別為：穩(wěn)態(tài)工況SS1，荷載取1Fvx、1Fvy、1Fvz，比例系數(shù)取1/117.52，最低和最高頻率分別取0Hz、147Hz；穩(wěn)態(tài)工況SS2，荷載取2Fvx、2Fvy、2Fvz，比例系數(shù)取1/226.72，最低和最高頻率分別取0Hz、283Hz；滯變阻尼采用0.125。4荷載組合。計(jì)算振動(dòng)響應(yīng)指標(biāo)時(shí)，不同工作轉(zhuǎn)速振動(dòng)荷載的效應(yīng)組合采用”SRSS”組合。5運(yùn)行分析及結(jié)果查看。工況SS1，荷載作用點(diǎn)P1振動(dòng)速度的頻響曲線見圖B.3.4，其它工況各節(jié)點(diǎn)的頻響曲線可同樣查看。圖B.3.4荷載點(diǎn)P1振動(dòng)速度頻響曲線按本標(biāo)準(zhǔn)3.2.2條判斷控制點(diǎn)有效振動(dòng)速度是否滿足振動(dòng)速度控制要求。B.3.5以SAP2000為例，采用振型分解時(shí)程分析方法按下列步驟進(jìn)行：1定義時(shí)程函數(shù)按機(jī)器工作轉(zhuǎn)速定義兩個(gè)時(shí)程函數(shù)：Sine1(7050r/min)：周期取1/117.5，時(shí)間步數(shù)/周期取8，周期數(shù)取20，幅值取1；Sine2(13600r/min)：周期取1/226.7，時(shí)間步數(shù)/周期取8，周期數(shù)取20，幅值取1；本例采用時(shí)程分析法未進(jìn)行掃頻計(jì)算，若進(jìn)行掃頻計(jì)算還需按掃頻頻率定義相應(yīng)的時(shí)程函數(shù)。2定義荷載模式，同穩(wěn)態(tài)分析法。3定義荷載工況。恒載工況：同穩(wěn)態(tài)分析法；模態(tài)工況：同穩(wěn)態(tài)分析法；時(shí)程工況采用模態(tài)法，按機(jī)器工作轉(zhuǎn)速定義兩個(gè)時(shí)程工況，分別為：模態(tài)阻尼采用0.0625。4荷載組合。計(jì)算振動(dòng)響應(yīng)指標(biāo)時(shí)，不同工作轉(zhuǎn)速振動(dòng)荷載的效應(yīng)組合采用”SRSS”組合。5運(yùn)行分析及結(jié)果查看。工況TH1，荷載作用點(diǎn)P1的振動(dòng)速度時(shí)程曲線見圖B.3.5。工況TH2、TH1和TH2的SRSS組合工況各節(jié)點(diǎn)的振動(dòng)速度時(shí)程曲線可同樣查看。圖B.3.5荷載點(diǎn)P1振動(dòng)速度時(shí)程曲線按本標(biāo)準(zhǔn)3.2.2條判斷控制點(diǎn)有效振動(dòng)速度是否滿足振動(dòng)速度控制要求。附錄C壓縮機(jī)基礎(chǔ)施工要求C.0.1基礎(chǔ)施工前，應(yīng)將設(shè)計(jì)圖紙與到貨機(jī)器核對(duì)無誤后方可施工。C.0.2大體積混凝土底板的施工應(yīng)采取澆筑及溫度控制措施并符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《大體積混凝土施工標(biāo)準(zhǔn)》GB50496的有關(guān)規(guī)定。施工前，施工單位應(yīng)編制具體詳細(xì)的施工方案，報(bào)甲方、監(jiān)理、設(shè)計(jì)單位進(jìn)行專項(xiàng)論證，通過后方可施工。C.0.3壓縮機(jī)基礎(chǔ)應(yīng)避免冬季施工，若必須冬季施工時(shí)，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑工程冬期施工規(guī)程》JGJ/T104采取相應(yīng)的有效措施。C.0.4壓縮機(jī)基礎(chǔ)施工時(shí)不宜留施工縫。若不可避免時(shí)，宜設(shè)置在底板與框架柱交接處并嚴(yán)格遵守施工縫的構(gòu)造、施工要求。C.0.5壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板上的附屬設(shè)備基礎(chǔ)，如與底板分兩次澆筑時(shí)應(yīng)預(yù)留錨固鋼筋。C.0.6在施工過程中應(yīng)采取有效的固定措施以保證所有預(yù)埋件、地腳螺栓及套管的準(zhǔn)確位置并無損壞腐蝕。C.0.7澆筑混凝土?xí)r，應(yīng)注意預(yù)埋件及梁柱節(jié)點(diǎn)附近混凝土必須振搗密實(shí)。C.0.8壓縮機(jī)基礎(chǔ)二次灌漿施工應(yīng)符合下列要求：1二次灌漿施工環(huán)境溫度高于35℃或低于5℃時(shí)，應(yīng)采取相應(yīng)的溫度控制措施；2灌漿前應(yīng)將混凝土表面鑿毛，設(shè)備底板和混凝土基礎(chǔ)表面及螺栓孔清理干凈，不得有浮灰、油污等雜質(zhì)；3采用水泥基灌漿料灌漿前24h應(yīng)對(duì)灌漿部位灑水，保證混凝土表面充分潤(rùn)濕，灌漿前1h應(yīng)排除灌漿部位的積水。采用環(huán)氧樹脂灌漿料灌漿前應(yīng)確?；A(chǔ)表面清潔、干燥、無油漬；4二次灌漿時(shí)，應(yīng)從一側(cè)灌漿直至從另一側(cè)溢出為止，不得從相對(duì)兩側(cè)同時(shí)灌漿。灌漿應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，宜縮短灌漿時(shí)間；5在灌漿過程中嚴(yán)禁振搗，可采用灌漿助推器沿漿體流動(dòng)方向的底部推動(dòng)灌漿材料，嚴(yán)禁從灌漿層的中、上部推動(dòng)；6二次灌漿應(yīng)嚴(yán)格按廠家要求及相關(guān)規(guī)范施工。C.0.9所有外露鐵件表面，設(shè)備安裝之后均應(yīng)進(jìn)行防腐表面防護(hù)。C.0.10壓縮機(jī)基礎(chǔ)的施工，尚應(yīng)遵守有關(guān)國(guó)家現(xiàn)行的施工驗(yàn)收規(guī)范。本標(biāo)準(zhǔn)用詞說明1為便于在執(zhí)行本標(biāo)準(zhǔn)條文時(shí)區(qū)別對(duì)待，對(duì)要求嚴(yán)格程度不同的用詞說明如下：1）表示很嚴(yán)格，非這樣做不可的：正面詞采用“必須”；反面詞采用“嚴(yán)禁”。2）表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的：正面詞采用“應(yīng)”；反面詞采用“不應(yīng)”或“不得”。3）表示允許稍有選擇，在條件許可時(shí)首先應(yīng)這樣做的：正面詞采用“宜”或“可”；反面詞采用“不宜”。2本標(biāo)準(zhǔn)中指定應(yīng)按其他有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范執(zhí)行時(shí)，寫法為“應(yīng)符合……的規(guī)定”或“應(yīng)按……執(zhí)行”。引用標(biāo)準(zhǔn)名錄《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021《動(dòng)力機(jī)器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50040《工業(yè)建筑防腐蝕設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50046《地基動(dòng)力特性測(cè)試規(guī)范》GB/T50269《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50476《大體積混凝土施工標(biāo)準(zhǔn)》GB50496《工程勘察通用規(guī)范》GB55017《建筑工程冬期施工規(guī)程》JGJ/T104中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)條文說明修訂說明《離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》HG/T20555-2023,經(jīng)工業(yè)和信息化部202x年x月x日以xxx號(hào)公告批準(zhǔn)、發(fā)布。本標(biāo)準(zhǔn)修訂過程中，編制組進(jìn)行了廣泛的調(diào)查研究，總結(jié)了我國(guó)工程建設(shè)的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)；依據(jù)現(xiàn)行《動(dòng)力機(jī)器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50040-2020的基本精神，進(jìn)行了深入分析研究，本著方便設(shè)計(jì)人員遵守和使用的原則，進(jìn)行了取舍和修改；本標(biāo)準(zhǔn)的編制參考了國(guó)外先進(jìn)技術(shù)法規(guī)、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和有關(guān)動(dòng)力基礎(chǔ)的出版刊物；同時(shí)吸取了國(guó)內(nèi)其他行業(yè)的先進(jìn)經(jīng)驗(yàn)和工程振動(dòng)界出版刊物的精華。為便于廣大設(shè)計(jì)、施工、科研、學(xué)校等單位有關(guān)人員在使用本規(guī)范時(shí)能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，《離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》編制組按章、節(jié)、條順序編制了本標(biāo)準(zhǔn)的條文說明，對(duì)條文規(guī)定的目的、依據(jù)以及執(zhí)行中需注意的有關(guān)事項(xiàng)進(jìn)行了說明。但是，本條文說明不具備與標(biāo)準(zhǔn)正文同等的法律效力，僅供使用者作為理解和把握標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的參考。本標(biāo)準(zhǔn)歷次版本發(fā)布情況為：-HG/T20555-93首次發(fā)布-HG/T20555-2006第一次修訂本次為第二次修訂。 392術(shù)語和符號(hào) 392.1術(shù)語 392.2符號(hào) 393基本規(guī)定 393.1一般規(guī)定 403.2設(shè)計(jì)原則 403.3結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析 414設(shè)計(jì)原始資料 434.1壓縮機(jī)基礎(chǔ)技術(shù)資料 434.2工程地質(zhì)技術(shù)資料 錯(cuò)誤！未定義書簽。5正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 445.1一般規(guī)定 445.2振動(dòng)響應(yīng)計(jì)算 445.3地基和樁基承載力計(jì)算 466承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 476.1一般規(guī)定 476.2荷載及荷載效應(yīng)組合 476.3承載力計(jì)算 487構(gòu)造要求 487.1一般要求 497.2構(gòu)造尺寸要求 497.3配筋要求 50附錄A多自由度有限元?jiǎng)恿Ψ治瞿Ｐ?51附錄B離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析方法 52B.1穩(wěn)態(tài)頻域分析方法 52B.2振型分解時(shí)程分析方法 52離心式壓縮機(jī)廣泛應(yīng)用于化工、石化、冶金、紡織等工業(yè)部門。本章闡述了制定離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)（以下簡(jiǎn)稱壓縮機(jī)基礎(chǔ)）設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的目的、適用范圍和依據(jù)。本標(biāo)準(zhǔn)主要是通過總結(jié)分析化工行業(yè)和部分石化行業(yè)幾十年以來，對(duì)上百臺(tái)高轉(zhuǎn)速壓縮機(jī)基礎(chǔ)的測(cè)振分析結(jié)果，以及對(duì)浙江鎮(zhèn)海煉油廠化肥裝置的壓縮機(jī)廠房多臺(tái)壓縮機(jī)基礎(chǔ)進(jìn)行全過程（從基礎(chǔ)、機(jī)器安裝、管道連接的自振測(cè)試和開、停車的振動(dòng)反應(yīng)）的測(cè)振分析，尤其是國(guó)內(nèi)引進(jìn)大型合成氨和乙烯等裝置壓縮機(jī)基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)、施工和穩(wěn)定運(yùn)行成功經(jīng)驗(yàn)，同時(shí)吸取了國(guó)內(nèi)外成熟的理論編制。本標(biāo)準(zhǔn)制訂了基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)選型原則、各項(xiàng)構(gòu)造措施的具體規(guī)定，對(duì)于需要作動(dòng)力分析的壓縮機(jī)基礎(chǔ)，本標(biāo)準(zhǔn)給出了采用空間多自由度有限元分析的計(jì)算模型和分析方法，以供設(shè)計(jì)使用。本標(biāo)準(zhǔn)主要針對(duì)離心式壓縮機(jī)框架式基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)，對(duì)于與此類似的鼓風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)也可參照應(yīng)用，但本標(biāo)準(zhǔn)不適用于離心式壓縮機(jī)聯(lián)合基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。原規(guī)定的適用范圍為工作轉(zhuǎn)速大于3000r/min的離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)。這個(gè)適用范圍主要取決于兩個(gè)因素：振動(dòng)荷載的適用范圍和地基剛度的影響。根據(jù)《建筑振動(dòng)荷載標(biāo)準(zhǔn)》GB/T51228-2017第4.2節(jié)，旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)振動(dòng)荷載的適用范圍已經(jīng)不再限于大于3000r/min的機(jī)器。關(guān)于地基剛度的影響，機(jī)器轉(zhuǎn)速低于3000r/min時(shí)，不能忽略地基的彈性對(duì)框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)振動(dòng)的影響。采用有限元分析可以建立相應(yīng)的地基模型，考慮地基彈性的影響。因此，本次修訂取消了這個(gè)限制并增加了考慮地基剛度的條款，擴(kuò)大了標(biāo)準(zhǔn)的適用范圍。2術(shù)語和符號(hào)2.1.1透平式壓縮機(jī)根據(jù)轉(zhuǎn)子葉片型式分為離心式和軸流式。離心式機(jī)器根據(jù)氣體出口壓力分為壓縮機(jī)、鼓風(fēng)機(jī)、通風(fēng)機(jī)。離心式壓縮機(jī)根據(jù)結(jié)構(gòu)型式分為單缸（又分單級(jí)、多級(jí)）和多缸。2.1.2壓縮機(jī)組主要由驅(qū)動(dòng)機(jī)（又稱原動(dòng)機(jī)，包括電動(dòng)機(jī)、汽輪機(jī)、內(nèi)燃機(jī)、蒸汽機(jī)等）帶動(dòng)壓縮機(jī)旋轉(zhuǎn)構(gòu)成。當(dāng)原動(dòng)機(jī)和壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速不同或壓縮機(jī)各缸轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速不同時(shí)，需要在它們之間設(shè)置變速機(jī)（箱）。近來工程設(shè)計(jì)中壓縮機(jī)組還帶有發(fā)電機(jī)、膨脹機(jī)或鼓風(fēng)機(jī)。上述機(jī)器周邊均設(shè)置二層平臺(tái)（即操作層）。其他輔助設(shè)備如進(jìn)出管線、潤(rùn)滑油系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)一般布置在底層或底層與操作層之間。2.1.9速度均方根值的引入有利于與儀器實(shí)測(cè)值進(jìn)行比較。有些壓縮機(jī)廠家提供速度均方根值即“速度有效值”的容許值[vrms]的要求。2.1.15簡(jiǎn)諧振動(dòng)荷載作用下復(fù)剛度形式的強(qiáng)迫振動(dòng)微分方程為:[M]{+(1+ir)[K]{u}={F}eiωt。方程中復(fù)數(shù)項(xiàng)的實(shí)部[K]{u}表示彈性力，虛部ir[K]{u}表示滯變阻尼力，r為滯變阻尼系數(shù)，虛數(shù)單位i表示阻尼力與速度相位相同。與《工程振動(dòng)術(shù)語和符號(hào)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T51306-2018協(xié)調(diào)，修改有關(guān)符號(hào)。3基本規(guī)定3.1.2由于輔助設(shè)備安放于樓層與底層之間，故離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)一般設(shè)計(jì)成獨(dú)立的空間框架結(jié)構(gòu)，它占地面積少，構(gòu)件尺寸經(jīng)濟(jì)、安全，利于設(shè)備管道的安裝、操作和檢修。在計(jì)算時(shí)可簡(jiǎn)化為嵌固于底板上的框架；由頂板（橫梁、縱梁）及柱、底板組成空間結(jié)構(gòu)體系，基礎(chǔ)各構(gòu)件受力簡(jiǎn)單明確，故目前大多數(shù)設(shè)計(jì)采用空間框架的動(dòng)力計(jì)算程序。這種結(jié)構(gòu)形式可通過改變構(gòu)件的截面尺寸，主要是柱截面尺寸，調(diào)整基礎(chǔ)的自頻來得到良好的動(dòng)力特性。3.1.3根據(jù)工程實(shí)踐，壓縮機(jī)框架式基礎(chǔ)均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，具有整體性、耐久性好的優(yōu)點(diǎn)，施工速度快、質(zhì)量好。本條結(jié)合國(guó)家現(xiàn)行規(guī)范，提高結(jié)構(gòu)安全可靠度及耐久性，將壓縮機(jī)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)提高，同時(shí)與《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010協(xié)調(diào)，增加了鋼筋HRB500的使用。3.1.4本條強(qiáng)調(diào)壓縮機(jī)基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)地基土的物理特性，確定地基方案時(shí)，力求避免基礎(chǔ)產(chǎn)生有害的沉降和傾斜。因機(jī)器的主軸為多點(diǎn)支承在軸承上，對(duì)基礎(chǔ)的沉降和偏沉比較敏感，與機(jī)器連接的高壓管件由此將產(chǎn)生附加應(yīng)力?；A(chǔ)的沉降和偏沉值一般不易得到精確的計(jì)算結(jié)果，因此在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)認(rèn)真研究確定地基方案。3.1.5本條要求機(jī)組總重心與壓縮機(jī)基礎(chǔ)底板的形心或樁的重心位于同一條鉛垂線上，并給出了相應(yīng)的偏心距限值。偏心距限制的主要目的是簡(jiǎn)化振動(dòng)計(jì)算模型。偏心距限制在5%以內(nèi)，可以忽略偏心距對(duì)振動(dòng)的影響，近似地認(rèn)為質(zhì)心與剛心重合，這樣減少了基礎(chǔ)的耦合振型。對(duì)于采用傳統(tǒng)解析法進(jìn)行動(dòng)力分析的塊式剛體基礎(chǔ)模型，避免了求解更多的耦合振動(dòng)方程，使得計(jì)算變得簡(jiǎn)單、方便?？蚣苁絼?dòng)力基礎(chǔ)的動(dòng)力分析采用考慮地基彈性和阻尼的多自由度有限元計(jì)算模型，可以得到偏心作用引起的振動(dòng)響應(yīng)。3.1.6基礎(chǔ)設(shè)置觀測(cè)點(diǎn)將為生產(chǎn)過程中基礎(chǔ)的工作狀況提供原始記錄，并能及早發(fā)現(xiàn)壓縮機(jī)基礎(chǔ)的沉降和傾斜，有效地減少由于壓縮機(jī)基礎(chǔ)的沉降和傾斜造成的次生災(zāi)害。3.1.8當(dāng)廠房?jī)?nèi)同時(shí)布置有活塞式壓縮機(jī)和離心式壓縮機(jī)時(shí)，據(jù)實(shí)測(cè)表明，活塞式壓縮機(jī)的振動(dòng)對(duì)離心式壓縮機(jī)的影響較大，可使其振動(dòng)幅值增大（此處以振動(dòng)速度疊加較為合理）。因此在設(shè)備布置時(shí)宜相互遠(yuǎn)離，使振動(dòng)的相互影響最小。根據(jù)已有實(shí)測(cè)資料，在離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)4倍邊長(zhǎng)范圍內(nèi)，尤其在軟弱地基上，該類相鄰機(jī)器的影響要予以酌情考慮。3.1.10本條明確了與壓縮機(jī)連接而產(chǎn)生較大振動(dòng)的管道支座設(shè)置問題。因?yàn)殡x心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)的沉降和傾斜、振動(dòng)，都將對(duì)與其連接的管道產(chǎn)生不利影響。3.1.11壓縮機(jī)基礎(chǔ)一般應(yīng)與建筑物基礎(chǔ)分離，其原因之一是考慮到動(dòng)力基礎(chǔ)的振動(dòng)能量經(jīng)常不斷地影響廠房基礎(chǔ)及廠房結(jié)構(gòu)，使廠房結(jié)構(gòu)產(chǎn)生附加應(yīng)力，降低廠房結(jié)構(gòu)的安全儲(chǔ)備。其二是壓縮機(jī)基礎(chǔ)與廠房基礎(chǔ)的荷載相差懸殊，從而產(chǎn)生不均勻沉降而相互影響。其三是為使壓縮機(jī)基礎(chǔ)受力明確。為此，一般情況下應(yīng)使機(jī)器基礎(chǔ)與建筑物基礎(chǔ)及地坪分開，國(guó)外有關(guān)規(guī)范及我國(guó)《動(dòng)力機(jī)器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50040都是如此規(guī)定的。3.1.12本條旨在減少壓縮機(jī)振動(dòng)對(duì)廠房結(jié)構(gòu)和儀表的影響。3.1.14本次修訂對(duì)離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)的抗震計(jì)算進(jìn)行了專題研究，確定了在設(shè)防地震作用下，壓縮機(jī)基礎(chǔ)保持彈性狀態(tài)的抗震設(shè)計(jì)原則。3.2.2根據(jù)《建筑工程容許振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)》GB50868-2013，增加了基礎(chǔ)容許振動(dòng)速度均方根值，并補(bǔ)充隔振基礎(chǔ)的容許振動(dòng)值。3.2.5傳統(tǒng)的離心式壓縮機(jī)一般布置在6-9米標(biāo)高，近年來，壓縮機(jī)設(shè)備的標(biāo)高有增高的趨勢(shì)，框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)的高度已經(jīng)超過10米。隨著高度的增加，框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)的構(gòu)件尺寸及占用的空間也增加，導(dǎo)致基礎(chǔ)與廠房結(jié)構(gòu)沖突的增加，傳統(tǒng)的壓縮機(jī)基礎(chǔ)與廠房結(jié)構(gòu)脫開的做法面臨著挑戰(zhàn)，可能不得不將兩個(gè)結(jié)構(gòu)聯(lián)合處理。這種情況下，隔振設(shè)計(jì)是一個(gè)切實(shí)可行的解決方案，電力行業(yè)已有高位汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)與廠房結(jié)構(gòu)相連的隔振設(shè)計(jì)先例。改擴(kuò)建工程需要更換新型設(shè)備，既有的框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)不能滿足新設(shè)備的動(dòng)力要求時(shí)，隔振改造是一項(xiàng)經(jīng)濟(jì)有效的技術(shù)措施。因離心式壓縮機(jī)的振動(dòng)控制要求較嚴(yán)格，框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)一般由剛度控制，構(gòu)件截面尺寸過大，與普通框架結(jié)構(gòu)相比側(cè)向剛度更大，這類質(zhì)量重、剛度大的重型結(jié)構(gòu)在地震中必然會(huì)產(chǎn)生更大的地震作用，抗震十分不利，在高烈度區(qū)尤為顯著。因此，在高烈度區(qū)壓縮機(jī)基礎(chǔ)抗震設(shè)計(jì)有困難的情況下，采用隔振設(shè)計(jì)既可以控制結(jié)構(gòu)的振動(dòng)響應(yīng)，也可以減小構(gòu)件截面尺寸，改善結(jié)構(gòu)的抗震性能，起到隔振和減震的雙重作用。3.2.6與針對(duì)水平地震動(dòng)的建筑隔震不同，壓縮機(jī)基礎(chǔ)在豎向和水平方向同時(shí)作用著振動(dòng)荷載，鋼制圓柱螺旋彈簧隔振器在水平和豎向都有很好的隔振效果。3.3結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析以前，框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析習(xí)慣采用專門的計(jì)算軟件如TLJCAD，F(xiàn)MCAD等。近年來，隨著通用有限元軟件在各設(shè)計(jì)單位的普及和應(yīng)用，越來越多的設(shè)計(jì)單位采用SAP2000、STAADPro等有限元軟件進(jìn)行動(dòng)力基礎(chǔ)分析，有限元軟件與專門的動(dòng)力基礎(chǔ)計(jì)算軟件相比，具有適用范圍廣，功能強(qiáng)，升級(jí)維護(hù)及時(shí)等優(yōu)點(diǎn)。為適應(yīng)這種趨勢(shì)，更好地指導(dǎo)動(dòng)力基礎(chǔ)計(jì)算分析，調(diào)整了原規(guī)定部分動(dòng)力分析相關(guān)內(nèi)容，增設(shè)了“結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析”一節(jié)，增加若干動(dòng)力基礎(chǔ)計(jì)算模型和分析方法條款。3.3.1框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)本身屬于空間多自由度結(jié)構(gòu)體系。過去，受計(jì)算手段的限制，框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)不得不采用簡(jiǎn)化的桿系單元計(jì)算模型?，F(xiàn)今，結(jié)構(gòu)有限元軟件已經(jīng)相當(dāng)普及，故規(guī)定框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)采用多自由度彈性有限元計(jì)算模型。3.3.5基礎(chǔ)固有振動(dòng)分析一般采用振型分解法求解振動(dòng)微分方程，來獲得結(jié)構(gòu)的振型和固有頻率。振型數(shù)量取決于兩個(gè)因素。一是計(jì)算精度的要求，各振型對(duì)動(dòng)力響應(yīng)的貢獻(xiàn)大小直接影響計(jì)算精度。對(duì)于地震動(dòng)加速度荷載，通常要求振型質(zhì)量參與系數(shù)達(dá)到95%左右，但質(zhì)量參與系數(shù)對(duì)機(jī)器振動(dòng)荷載的時(shí)程分析無參考意義；二是計(jì)算敏感性的要求，振型應(yīng)覆蓋足夠的頻率范圍，使得結(jié)構(gòu)的最高固有頻率不低于機(jī)器頻率的1.25倍。有限元軟件進(jìn)行強(qiáng)迫振動(dòng)分析的方法有兩種:頻域法和時(shí)域法。穩(wěn)態(tài)分析是一種常用的頻域分析方法?？蚣苁交A(chǔ)具有較多的振型和固有頻率，穩(wěn)態(tài)分析可以計(jì)算指定頻率范圍內(nèi)多個(gè)頻率振動(dòng)荷載的響應(yīng)，易于獲得振動(dòng)頻率與結(jié)構(gòu)固有頻率產(chǎn)生共振時(shí)的振動(dòng)響應(yīng)，因此，框架式壓縮機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力分析建議優(yōu)先采用穩(wěn)態(tài)頻域分析方法。穩(wěn)態(tài)分析的特點(diǎn)是可以指定頻率范圍及頻率數(shù)量，進(jìn)行多頻率響應(yīng)分析。為了最大程度地找出結(jié)構(gòu)與機(jī)器共振的可能性，通常在機(jī)器振動(dòng)頻率附近范圍內(nèi)進(jìn)行掃頻計(jì)算，掃頻計(jì)算采用頻域分析會(huì)較為方便。如果頻率范圍取0-1.25倍工作轉(zhuǎn)速，并取基礎(chǔ)的振型頻率和工作轉(zhuǎn)速作為附加頻率點(diǎn)，這樣不僅涵蓋掃頻范圍，還可以模擬機(jī)器從開車到工作轉(zhuǎn)速的加速過程，捕捉在加速過程中結(jié)構(gòu)頻率與機(jī)器頻率的共振行為。采用振型分解時(shí)程分析（時(shí)域法）進(jìn)行強(qiáng)迫振動(dòng)分析時(shí)，受初始條件的影響，時(shí)程分析結(jié)果將會(huì)包含結(jié)構(gòu)的瞬態(tài)響應(yīng)。有的軟件在時(shí)程分析方法中提供了處理周期性荷載的功能，程序可以自動(dòng)調(diào)節(jié)振動(dòng)初始階段的響應(yīng)，使之等于結(jié)束時(shí)的數(shù)值，得到一個(gè)穩(wěn)態(tài)響應(yīng)結(jié)果。如果軟件沒有這種功能，需用戶人工判斷確定穩(wěn)態(tài)振動(dòng)峰值。另外，為了獲得結(jié)構(gòu)的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)，時(shí)程分析需要設(shè)置足夠長(zhǎng)的時(shí)域范圍和足夠短的時(shí)間步長(zhǎng)。對(duì)于掃頻計(jì)算,由于需要定義大量的時(shí)程工況，時(shí)域法不如頻域法方便。由于結(jié)構(gòu)動(dòng)力計(jì)算模型和計(jì)算參數(shù)很難和實(shí)際結(jié)構(gòu)完全相符，結(jié)構(gòu)實(shí)際的固有頻率與計(jì)算結(jié)果存在偏差。為找出結(jié)構(gòu)共振的可能性，應(yīng)在機(jī)器振動(dòng)頻率附近范圍內(nèi)進(jìn)行掃頻計(jì)算。關(guān)于共振區(qū)的范圍，國(guó)內(nèi)外規(guī)范的取值有所差別?？傮w范圍在機(jī)器頻率的0.7-1.3倍之間，本標(biāo)準(zhǔn)取值綜合考慮了框架式基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式的特點(diǎn)、振型分析所需的精度要求和有限元模型單元精度較高等因素。3.3.7針對(duì)不同的動(dòng)力分析方法，應(yīng)選取相應(yīng)的阻尼形式和阻尼參數(shù)。采用頻域分析一般采用滯變阻尼。根據(jù)滯變阻尼理論，r=2ζω/ωn，共振狀態(tài)下頻率比ω/ωn等于1時(shí),滯變阻尼系數(shù)r為黏性阻尼比ζ的2倍。影響阻尼比的因素很多，包括結(jié)構(gòu)的材料、頻率以及應(yīng)力水平等。關(guān)于混凝土材料阻尼比取值的問題，國(guó)內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)有很大的差異。德國(guó)DIN40249(1988)和美國(guó)ACI351.3R-18均取0.02；ASCEManualsandReportsonEngineeringPracticeNo.136“ConcreteFoundationsforTurbineGeneratorsAnalysis,DesignandConstruction”中建議操作荷載工況取0.02，事故荷載工況或構(gòu)件的應(yīng)力水平超過50%的極限承載力時(shí)取0.07；《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010規(guī)定一般鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)取0.05。國(guó)內(nèi)一些資料顯示，混凝土汽輪機(jī)基礎(chǔ)阻尼比的實(shí)測(cè)結(jié)果為0.02；《動(dòng)力機(jī)器基礎(chǔ)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50040-2020附錄B規(guī)定:“結(jié)構(gòu)阻尼比可根據(jù)振動(dòng)擾力取0.02-0.0625，當(dāng)振動(dòng)擾力值小于轉(zhuǎn)子平衡等級(jí)G6.3(即emωo=6.3mm/s)對(duì)應(yīng)荷載時(shí)，阻尼比宜取小值?！痹谝恍┙Y(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)文獻(xiàn)中也提供了結(jié)構(gòu)阻尼比的測(cè)量數(shù)據(jù)和建議：從定性分析判斷，結(jié)構(gòu)的振型阻尼比隨振幅的不同而變化，隨著振動(dòng)強(qiáng)度的增大，固有頻率變小,振型阻尼比變大。微振時(shí)，阻尼比較小，為1%-2%；微、小振（震）時(shí)，阻尼比達(dá)3%；小、中振（震）時(shí)，阻尼比可達(dá)2-7%。以定量結(jié)果建議，對(duì)于工作應(yīng)力小于1/2屈服點(diǎn)，且質(zhì)量好的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),阻尼比推薦值為2-3%。離心式壓縮機(jī)基礎(chǔ)機(jī)器產(chǎn)生的振動(dòng)響應(yīng)幅度處于微、小振動(dòng)量級(jí)，其受力狀態(tài)一般處于低應(yīng)力水平。綜合考慮提出本條黏性阻尼比的取值建議。關(guān)于平衡品質(zhì)級(jí)別，根據(jù)《機(jī)械振動(dòng)恒態(tài)（剛性）轉(zhuǎn)子平衡品質(zhì)要求第一部分:規(guī)范與平衡允差的檢驗(yàn)》（GB/T9239.1-2006）壓縮機(jī)、蒸汽輪機(jī)以及高轉(zhuǎn)速電機(jī)為G2.5，透平增壓機(jī)、變速齒