CJJ161-2011 污水處理卵形消化池工程技術(shù)規(guī)程

UDC

中華人民共和國行業(yè)標準

CJJ161-2011

P備案號J1181-2011

污水處理卵形消化池工程技術(shù)規(guī)程

Technicalspecificationforegg-shapeddigester

ofsewagetreatment

2011-03-15發(fā)布2012-01-01實施

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部發(fā)布

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部

公告

第956號

關(guān)于發(fā)布行業(yè)標準《污水處理

卵形消化池工程技術(shù)規(guī)程》的公告

現(xiàn)批準《污水處理卵形消化池工程技術(shù)規(guī)程》為行業(yè)標準，

編號為CJJ161-2011，自2012年1月1日起實施。其中，第

3.1.1、3.1.2、3.1.5、4.1.4、4.3.1、4.4.1、7.1.3、7.1.5、

7.7.23條為強制性條文，必須嚴格執(zhí)行。

本規(guī)程由我部標準定額研究所組織中國建筑工業(yè)出版社出版

發(fā)行。

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部

2011年3月15日

根據(jù)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部《關(guān)于印發(fā)<2008年工程建設(shè)標準

規(guī)范制訂、修訂計劃（第一批）〉的通知》（建標[2008]102

號）的要求，規(guī)程編制組經(jīng)廣泛調(diào)查研究，認真總結(jié)實踐經(jīng)驗，

參考有關(guān)國際標準和國外先進標準，并在廣泛征求意見的基礎(chǔ)

上，制定本規(guī)程。

本規(guī)程的主要技術(shù)內(nèi)容是：1.總則；2.術(shù)語和符號；3.材

料；4.結(jié)構(gòu)設(shè)計；5.構(gòu)造要求；6.防火、防腐、保溫及飾面；

7.施工及質(zhì)量驗收。

本規(guī)程中以黑體字標志的條文為強制性條文，必須嚴格

執(zhí)行。

本規(guī)程由住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部負責(zé)管理和對強制性條文的解

釋，由中建八局第三建設(shè)有限公司負責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。執(zhí)

行過程中如有意見或建議，請寄送至中建八局第三建設(shè)有限公司

(地址：南京市堯化門新堯路18號，郵政編碼：210046)。

本規(guī)程主編單位：中建八局第三建設(shè)有限公司

中國建筑股份有限公司

本規(guī)程參編單位:中國建筑第八工程局有限公司

中國市政工程中南設(shè)計研究總院

上海市政工程設(shè)計研究總院（集團）

有限公司

中國市政工程華北設(shè)計研究總院

同濟大學(xué)

中建八局第二建設(shè)有限公司

中鐵上海工程局市政工程有限公司

北京市市政四建設(shè)工程有限責(zé)任公司

本規(guī)程主要起草人員：王玉嶺戴耀軍肖緒文程建軍

沈興東薛偉辰范民權(quán)薛曉榮

彭春強王長祥馬榮華陳軍

劉雪平馬福利苗冬梅李忠衛(wèi)

黃建勇楊中源

本規(guī)程主要審査人員：劉志剛王恒棟王乃震樊錦仁

王群依焦永達李杰馮躍

高海王文治許清風(fēng)

5

Contents

1GeneralProvisions...................................1

2TermsandSymbols.................................2

2.1Terms...........................................2

2.2Symbols..............................................2

3Materials...........................................5

3.1Concrete.....................................................................................................5

3.2SteelReinforcement.................................................................................5

3.3Anchorage,GripandCouplerforPrestressingTendons...????6

3.4OtherMaterials......................................................................................7

4StructuralDesign...................................9

4.1GeneralRequirements............................................................................9

4.2ClassificationandCombinationofActions........................................11

4.3CalculationofUltimateLimitStates..................................................13

4.4CheckingCalculationofServiceabilityLimitStates...................15

4.5CalculationofValuesforLossofPrestress...................................16

4.6StaticCalculation.....................................21

5ContructionalRequirements........................22

5.1GeneralRequirements............................................................................22

5.2ContructionalRequirementsofUnbondedPrestressed

Tendon......................................................................................................22

5.3ContructionalRequirementsofBondedPrestressed

Tendon......................................................................................................23

5.4ContructionalRequirementsofAnchorEnd...................................23

6FireProtection、Anticorrision、Insulationand

Facing...........................................26

8

7ConstructionandAcceptance..........................28

7.1GeneralRequirements............................................................................28

7.2Foundation..................................................................................................29

7.3ReinforcementEngineering...................................................................29

7.4FormworkEngineering........................................................................30

7.5ScaffoldingEngineering........................................................................30

7.6ConcreteEngineering..............................................................................31

7.7PrestressEngineering.............................................................................32

7.8EngineeringofAnticorrision、InsulationandFacing.....................36

7.9FunctionalTest.......................................................................................37

ExplanationofWordinginThisSpecification.............38

ListofQuotedStandards................................39

Addition：ExplanationofProvisions.....................41

9

1.0.1為了規(guī)范污水處理卵形消化池工程的設(shè)計、施工及質(zhì)量

驗收，做到技術(shù)先進、安全適用、經(jīng)濟合理，確保質(zhì)量，制定本

規(guī)程。

1.0.2本規(guī)程適用于后張法預(yù)應(yīng)力污水處理卵形消化池工程的

設(shè)計、施工及質(zhì)量驗收。

1.0.3建在地震區(qū)、濕陷性黃土或膨脹土等地區(qū)的預(yù)應(yīng)力污水

處理卵形消化池，除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行

有關(guān)標準的規(guī)定。

1.0.4污水處理卵形消化池工程的設(shè)計、施工及質(zhì)量驗收，除

應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。

2術(shù)語和符號

2.1術(shù)語

2.1.1卵形消化池egg-shapeddigester

由上下圓錐體及中部球殼組成的用于污泥消化處理的預(yù)應(yīng)力

蛋形構(gòu)筑物。

2.1.2變角張拉stressingatanangle

預(yù)應(yīng)力張拉作業(yè)受到空間限制，需要在張拉端錨具前安裝變

角塊，使預(yù)應(yīng)力筋改變一定的角度后進行張拉的工藝。

2.1.3環(huán)梁基礎(chǔ)ringbeamfoundation

擴展部分構(gòu)件的高度不小于寬度，可將上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載

通過向側(cè)邊擴展成一定底面積使作用在基底的壓應(yīng)力小于或等于

地基土的允許承載力的基礎(chǔ)。

2.1.4環(huán)板基礎(chǔ)ringplatefoundation

擴展部分構(gòu)件的高度小于寬度，可將上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載通

過向側(cè)邊擴展成一定底面積使作用在基底的壓應(yīng)力小于或等于地

基土的允許承載力的基礎(chǔ)。

2.1.5環(huán)鋪dogbonecoupler

張拉端與錨固端集合在同一錨體上且適用于預(yù)應(yīng)力卵形消化

池環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋的游動錨具。

2.1.6氣密性試驗airtightnesstest

污水處理卵形消化池滿水試驗合格后，在設(shè)計水位條件下以

空氣為介質(zhì)對其進行的密封功能性試驗。

2.2符號

2.2.1作用和作用效應(yīng)

Fph——等效水平環(huán)向側(cè)壓力標準值；

Fp.——預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力；

Glk——第i個永久作用的標準值；

Mk——結(jié)構(gòu)自重及施工荷載的標準組合在計算截面產(chǎn)生的

彎矩值；

Nk——結(jié)構(gòu)自重及施工荷載的標準組合在計算截面產(chǎn)生的

軸向力；

——第j個可變作用的標準值；

R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力設(shè)計值；

S——作用效應(yīng)的基本組合設(shè)計值?’

sd——作用效應(yīng)的準永久組合設(shè)計值；

sk——作用效應(yīng)的標準組合設(shè)計值；

1——在荷載效應(yīng)標準組合作用下，計算截面的邊緣混凝

土法向應(yīng)力；

?——相應(yīng)施工階段計算截面邊緣纖維的混凝土壓應(yīng)力；

?——相應(yīng)施工階段計算截面邊緣纖維的混凝土拉應(yīng)力；

^con——預(yù)應(yīng)力筋張拉控制應(yīng)力；

第〖項預(yù)應(yīng)力損失值；

扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，計算截面上的有效預(yù)壓

應(yīng)力；

?——預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力值。

2材料性能

Ep——預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量；

A——與各施工階段混凝土立方體抗壓強度/L相應(yīng)的抗

壓強度標準值；

/cu——混凝土立方體抗壓強度；

/ptk——預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度標準值；

/Ik——與各施工階段混凝土立方體抗壓強度/L相應(yīng)的抗

拉強度標準值。

3幾何參數(shù)

Ap-一預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；

Aph——高度方向每米內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋的截面面積之和；

t’——反弧及圓弧預(yù)應(yīng)力筋中應(yīng)力近似直線變化的斜率；

L——張拉端至錨固端之間的距離；

Lp——預(yù)應(yīng)力筋的有效長度；

ALC——混凝土構(gòu)件在張拉過程中的彈性壓縮值；

AL0^——初應(yīng)力以下的推算伸長值?’

AL°Pl——初應(yīng)力至最大張拉力之間的實測伸長值；

/i——預(yù)應(yīng)力筋張拉端起點至反彎點的水平投影長度；

r一?一反弧及圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的曲率半徑；

rh-■一殼體環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋水平半徑；

Wo——驗算邊緣的換算截面彈性抵抗矩；

x——張拉端至計算截面的距離；

a——張拉端錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值；

&從張拉端至計算截面曲線部分切線夾角的總和。

2.4計算系數(shù)及其他

7c-——第i個永久作用的分項系數(shù)；

7q,——第j個可變作用的分項系數(shù)；

Cc——第i個永久作用的作用效應(yīng)系數(shù)；

Cq,——第j個可變作用的作用效應(yīng)系數(shù)；

0c——可變作用的組合值系數(shù)；

00,——第j個可變作用的準永久值系數(shù)；

^——預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁或護套之間的摩擦系數(shù)；

k——考慮孔道或無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋每米長度局部偏差的摩

擦系數(shù)；

知——卵形消化池池體壁面溫差作用（包括濕度變化的當(dāng)

量溫差）引起的內(nèi)力折減系數(shù)；

%——卵形消化池池體中面季節(jié)平均溫差作用所引起的內(nèi)

力折減系數(shù)。

3材料

3.1混凝土

3.1.1污水處理卵形消化池的預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)混凝土強度等級不應(yīng)

低于C40。其他非預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)構(gòu)件混凝土強度等級不應(yīng)低

于C30o

3.1.2污水處理卵形消化池的混凝土應(yīng)滿足抗?jié)B要求?；炷?/p>

的抗?jié)B等級應(yīng)通過試驗確定，并應(yīng)符合表3.1.2的規(guī)定。

表3.1.2污水處理卵形消化池的混凝土抗?jié)B等級要求

最大水頭與混凝土厚度的比值（fw)抗?jié)B等級（P)

<10P4

10?30P6

>30P8

注：抗?jié)B等級Pi指齡期為28d的混凝土試件，施加LXO.IMPa水壓后滿足不滲

水指標。

3.1.3最冷月平均氣溫低于一3°C的地區(qū)，外露卵形消化池的混

凝土應(yīng)具有良好的抗凍性能。對最冷月平均氣溫在一3°C?

一10°c的地區(qū)，混凝土抗凍等級應(yīng)采用F150;對最冷月平均氣

溫低于一10°C的地區(qū)，混凝土抗凍等級應(yīng)采用F200。

3.1.4卵形消化池混凝土的水膠比不應(yīng)大于0.45。卵形消化池

混凝土的堿含量不應(yīng)高于3.Okg/m3。

3.1.5污水處理卵形消化池混凝土嚴禁采用含有氯鹽配制的早

強劑及早強減水劑。

3.2鋼筋

3.2.1卵形消化池中的非預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《混

凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的有關(guān)規(guī)定。

3.2.2預(yù)應(yīng)力筋宜采用高強度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，其性能應(yīng)

符合現(xiàn)行國家標準《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》GB/T5224的規(guī)

定。常用預(yù)應(yīng)力鋼絞線的主要力學(xué)性能應(yīng)按表3.2.2采用。

表3.2.2常用預(yù)應(yīng)力鋼絞線主要力學(xué)性能

公稱極限強度抗拉強度

姓1中半

預(yù)應(yīng)力直徑標準值設(shè)計值截面面積公稱質(zhì)量彈性模量

/o^500mm

筋品種d/ptkfpy(mm2)(g/m)Es(N/mm2)

(%)

(mm)(N/mm2)(N/mm2)

17201220

9.51860132054.8430

19601390

17201220

12.71860132098.7775

鋼19601390

絞15701110>3.51.95X105

線16701180

15.2172012201401101

18601320

19601390

17701250

15.71501178

18601320

注：當(dāng)采用表列以外的其他預(yù)應(yīng)力筋材料時，應(yīng)符合國家現(xiàn)行相關(guān)標準的規(guī)定。

3.2.3無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的質(zhì)量要求應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《無粘

結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線》JG161和《無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋專用防腐潤滑脂》

JG3007的規(guī)定。

3.3預(yù)應(yīng)力用錨具、夾具和連接器

3.3.1卵形消化池預(yù)應(yīng)力筋的錨具、夾具和連接器的性能和要

求應(yīng)符合國家現(xiàn)行標準《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》GB/

T14370和《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》

JGJ85的規(guī)定。

3.3.2卵形消化池預(yù)應(yīng)力筋-錨具組裝件的錨固性能應(yīng)符合下列

規(guī)定：

1預(yù)應(yīng)力筋所采用錨具的靜載錨固性能應(yīng)同時符合下列

規(guī)定：

7a>0.95(3.3.2-1)

eaPu>2.0%(3.3.2-2)

式中：％——預(yù)應(yīng)力筋-鋪具組裝件靜載試驗測得的錨具效率

系數(shù)；

eapu——預(yù)應(yīng)力筋-錨具組裝件達到實測極限拉力時的總

應(yīng)變。

2預(yù)應(yīng)力筋-鋪具組裝件的疲勞錨固性能，應(yīng)通過試驗應(yīng)力

上限取預(yù)應(yīng)力鋼材極限強度標準值/Ptk的65%、疲勞應(yīng)力幅度取

80N/mm2、循環(huán)次數(shù)為200萬次的疲勞性能試驗。

3.3.3卵形消化池預(yù)應(yīng)力筋錨具的選用，應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力筋的品

種、張拉應(yīng)力值及工程應(yīng)用環(huán)境條件選定；對于池壁的埋人式環(huán)

向鋼絞線，宜采用環(huán)型錨具。

3.4其他材料

3.4.1預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管或塑料波紋管的尺寸和性能

應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬螺旋管》JG/T3013

或《預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管》JT/T529的規(guī)定。

3.4.2卵形消化池的混凝土表面防腐材料宜采用聚氨酯類有機

材料或水泥基等無機材料，其性能應(yīng)滿足現(xiàn)行國家標準《建筑防

腐蝕工程施工及驗收規(guī)范》GB50212的規(guī)定。

3.4.3卵形消化池的外保溫材料應(yīng)符合下列規(guī)定：

1宜采用防火、隔熱性能好、輕質(zhì)、高效、環(huán)保的保溫

材料。

2其燃燒性能等級應(yīng)不低于壓。

3.4.4預(yù)應(yīng)力筋的孔道灌漿宜采用成品灌漿材料，且應(yīng)采用第

I類水泥基灌漿材料，灌漿材料的性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《水

泥基灌漿材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB/T50448的規(guī)定。

3.4.5卵形消化池的飾面材料可選用建筑外用彩色鍍鋅或鍍鋁

鋅壓型鋼板等輕質(zhì)材料，其計算和構(gòu)造應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《冷

彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018的規(guī)定。

4結(jié)構(gòu)設(shè)計

4.1一般規(guī)定

4.1.1污水處理卵形消化池池體上、下錐體母線與水平面夾角

宜取45°，高度與最大內(nèi)徑之比宜為1.50?1.75。

4.1.2污水處理卵形消化池的安全等級應(yīng)為二級，主體結(jié)構(gòu)設(shè)

計使用年限應(yīng)為50年。

4.1.3污水處理卵形消化池結(jié)構(gòu)應(yīng)采用以概率理論為基礎(chǔ)的極

限狀態(tài)設(shè)計方法，以可靠度指標度量結(jié)構(gòu)的可靠度，應(yīng)采用以分

項系數(shù)的設(shè)計表達式進行設(shè)計。

4.1.4污水處理卵形消化池應(yīng)根據(jù)承載能力極限狀態(tài)及正常使

用極限狀態(tài)的要求，分別按下列規(guī)定進行計算和驗算：

1根據(jù)承載能力極限狀態(tài)的要求，污水處理卵形消化池結(jié)

構(gòu)構(gòu)件均應(yīng)進行承載力（包括失穩(wěn)）計算；必要時尚應(yīng)進行結(jié)構(gòu)

的傾覆驗算；當(dāng)有抗震設(shè)防要求時，還應(yīng)進行結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震的承

載力驗算。

2根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求，對需要控制變形的結(jié)構(gòu)

構(gòu)件應(yīng)進行變形驗算；對使用上要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)進行

混凝土拉應(yīng)力驗算；對使用上允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)進行裂縫

寬度驗算。

4.1.5裂縫寬度驗算應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《給水排水工程構(gòu)筑

物結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50069的規(guī)定。

4.1.6污水處理卵形消化池應(yīng)進行地基承載力驗算及地基變形

計算。地基承載力和變形驗算以及基礎(chǔ)設(shè)計，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準

《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007的規(guī)定執(zhí)行。若采用樁基礎(chǔ)

時，應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑粧基技術(shù)*范》JGJ94的規(guī)定。

4.1.7卵形消化池基礎(chǔ)的埋置深度應(yīng)滿足地基承載力、變形和

9

穩(wěn)定性的要求。宜為整個池體高度的1/3?1/5。

4.1.8根據(jù)不同地基，卵形消化池可采用環(huán)梁基礎(chǔ)、環(huán)板基礎(chǔ)、

樁基基礎(chǔ)等（圖4.1.8)。

圖4.1.8卵形消化池基礎(chǔ)形式

4.1.9污水處理卵形消化池預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，除應(yīng)根據(jù)使用

條件進行承載力計算及變形、抗裂、裂縫寬度和應(yīng)力驗算外，尚

應(yīng)按具體情況分別對制作、安裝及預(yù)應(yīng)力張拉等施工階段進行驗

算。對承載能力極限狀態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，預(yù)應(yīng)力

分項系數(shù)應(yīng)取1.0;不利時應(yīng)取1.2。對正常使用極限狀態(tài)，預(yù)

應(yīng)力分項系數(shù)應(yīng)取1.0。

4.1.10預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力值cTeon不宜超過0.75/ptk,

且不應(yīng)小于0.4/ptk。當(dāng)符合下列條件之一時，張拉控制應(yīng)力限值

可提高0.05/ptk：

1要求提高構(gòu)件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓

區(qū)內(nèi)設(shè)置的預(yù)應(yīng)力鋼筋；

2要求部分抵消由于應(yīng)力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉等因

素產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。

4.1.11當(dāng)卵形消化池池壁的環(huán)向和豎向均施加預(yù)應(yīng)力時，池壁

混凝土中的主壓應(yīng)力不應(yīng)超過0.33/cu。

4.1.12當(dāng)施加預(yù)應(yīng)力時，所需的混凝土立方體抗壓強度應(yīng)經(jīng)計

算確定，但不宜低于設(shè)計混凝土強度等級值的75%。

4.1.13預(yù)應(yīng)力筋錨固端應(yīng)進行混凝土局部受壓承載力計算，并

應(yīng)配置間接鋼筋，其體積配筋率不應(yīng)小于0.5%。

4.1.14卵形消化池池壁應(yīng)采取有效措施防止混凝土早期干縮和

10

溫（濕）度作用引起的混凝土開裂。

4.1.15卵形消化池應(yīng)考慮環(huán)向、徑向預(yù)應(yīng)力張拉施工順序?qū)︻A(yù)

應(yīng)力損失及對池體內(nèi)力的影響，設(shè)計時應(yīng)注明預(yù)應(yīng)力筋張拉順序

和分批張拉施工的要求。

4.1.16污水處理卵形消化池內(nèi)力計算時應(yīng)考慮壁面溫（濕）差

作用和季節(jié)溫差作用。

4.1.17計算卵形消化池池體壁面溫差作用（包括濕度變化的當(dāng)

量溫差）和中面季節(jié)平均溫差作用所引起的結(jié)構(gòu)內(nèi)力時，內(nèi)力折

減系數(shù)可分別取^At=0.65、％=0.20。

4.2作用分類及組合

4.2.1作用分類和作用代表值應(yīng)符合下列規(guī)定：

1卵形消化池結(jié)構(gòu)上的作用可分為永久作用和可變作用兩

類。永久作用應(yīng)包括結(jié)構(gòu)自重、土的豎向壓力和側(cè)向壓力、消化

池內(nèi)的盛水壓力、永久設(shè)備自重、池內(nèi)氣體壓力、結(jié)構(gòu)的預(yù)加應(yīng)

力、地基的不均勻沉降等；可變作用應(yīng)包括池頂活荷載、雪荷

載、風(fēng)荷載、地表或地下水壓力（側(cè)壓力、浮力）、結(jié)構(gòu)構(gòu)件的

溫（濕）度變化作用、地面堆積荷載、施工荷載等。

2污水處理卵形消化池結(jié)構(gòu)設(shè)計時，不同作用應(yīng)采用不同

的代表值。對永久作用，應(yīng)采用標準值作為代表值；對可變作

用，應(yīng)根據(jù)設(shè)計要求采用標準值、組合值或準永久值作為代

表值。

3當(dāng)結(jié)構(gòu)承受兩種或兩種以上可變作用，承載能力極限狀

態(tài)按作用效應(yīng)基本組合計算或正常使用極限狀態(tài)按作用效應(yīng)標準

組合驗算時，應(yīng)采用標準值和組合值作為可變作用代表值?？勺?/p>

作用的組合值應(yīng)為可變作用的標準值乘以作用組合值系數(shù)。

4當(dāng)正常使用極限狀態(tài)按作用效應(yīng)準永久組合驗算時，應(yīng)

采用準永久值作為可變作用代表值?？勺冏饔玫臏视谰弥祽?yīng)為可

變作用的標準值乘以準永久值系數(shù)。

4.2.2永久作用標準值應(yīng)符合下列規(guī)定：

11

1結(jié)構(gòu)自重的標準值可按結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計尺寸與相應(yīng)材料

的重度計算確定，各種材料的重度可按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)

荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定采用。構(gòu)件上設(shè)備轉(zhuǎn)動部分的自重

及其傳遞的軸向力應(yīng)乘以動力系數(shù)后作為標準值，動力系數(shù)可

取2.0。

2設(shè)備自重標準值可按設(shè)備樣本提供的數(shù)據(jù)采用。

3作用在消化池池壁的側(cè)向土壓力應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《給

水排水工程構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50069計算。

4消化池內(nèi)的盛水壓力標準值應(yīng)按設(shè)計水位的靜水壓力計

算，水的重度可取10.5kN/m3。

5施加在卵形消化池結(jié)構(gòu)上的豎向和環(huán)向預(yù)應(yīng)力值，應(yīng)按

預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力值扣除相應(yīng)張拉工藝的各項應(yīng)力損失采

用，并應(yīng)符合下列規(guī)定：

1)沿高度分段配置的環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋張拉時，對卵形消化

池殼體產(chǎn)生的等效均布水平環(huán)向壓力可按下式計算：

Fph=gpeXAph(4.2.2)

rh

式中：Fph——高度方向每米等效水平環(huán)向壓力標準值（N/

mm2)；

^pe----預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力值（N/mm2);

Aph——高度方向每米內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋的截面面積之和

(mm2/m)；

n----殼體環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋水平半徑（mm)。

2)豎向預(yù)應(yīng)力筋張拉時，對卵形消化池殼體產(chǎn)生的壓力

可按本規(guī)程式（4.2.2)等效成均布壓力。

3)張拉端或錨固端施加的節(jié)點力應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力筋面積及

有效預(yù)應(yīng)力值的乘積確定，其方向與端部承壓板垂直。

6消化氣體壓力標準值應(yīng)根據(jù)工藝要求確定，宜為5kN/

m2?8kN/m2，試驗壓力宜為壓力標準值的1.5倍。

4.2.3可變作用標準值和永久值系數(shù)應(yīng)符合下列規(guī)定：

12

1池頂操作平臺的活荷載標準值可取5.OkN/m2，準永久

值系數(shù)可取0.5，當(dāng)實際使用活荷載大于上述值時，應(yīng)按照實際

情況采用。

2雪荷載、風(fēng)荷載的標準值及準永久值系數(shù)，應(yīng)按現(xiàn)行國

家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定采用。

3地表水或地下水對消化池的作用標準值應(yīng)按現(xiàn)行國家標

準《給水排水工程構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50069的規(guī)定采用。

4地面堆積荷載的標準值可取10kN/m2，其準永久值系數(shù)

可取0.5。

5卵形消化池結(jié)構(gòu)的溫度變化作用（包括濕度變化的當(dāng)量

溫差）標準值，應(yīng)由池壁的壁面溫（濕）差確定；池壁的壁面濕

度當(dāng)量溫差匕t可按5°C?10°C采用。

4.3承載能力極限狀態(tài)計算

4.3.1污水處理卵形消化池結(jié)構(gòu)構(gòu)件按承載能力極限狀態(tài)進行

強度計算時，應(yīng)符合下式的規(guī)定：

YoS^R(4.3.1)

式中：——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，宜取1.0;

S—作用效應(yīng)基本組合設(shè)計值；

R—結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力設(shè)計值，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)

構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定確定。

4.3.2卵形消化池按承載能力極限狀態(tài)進行強度計算時，作用

效應(yīng)組合設(shè)計值應(yīng)按下列規(guī)定確定：

1強度計算的作用效應(yīng)基本組合應(yīng)按下式計算：

S=S/GiCcrtG?k+7qiCqiQik+^cHyQjCojQj^(4.3.2)

式中：Gtk——第i個永久作用的標準值；

7c-——第/個永久作用的分項系數(shù)，當(dāng)作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)

不利時，對結(jié)構(gòu)和設(shè)備自重應(yīng)取1.2，對其他永

久作用應(yīng)取1.27;當(dāng)作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，

均應(yīng)取1.0;

13

Qik——第1個可變作用的標準值，當(dāng)有地表水或地下

水時，第一個可變作用應(yīng)取地表水或地下水

作用；

Q^k——第j個可變作用的標準值；

7qi——第1個可變作用分項系數(shù)，對地表水或地下水

的作用取1.27;

7q,——第）個可變作用分項系數(shù)，除地表水或地下水

作用外，各項可變作用的分項系數(shù)取1.40;

CoCQ1、Cqj——分別為第纟個永久作用、第1個可變作用和第j

個可變作用的作用效應(yīng)系數(shù)；

00——可變作用的組合值系數(shù)，取0.9;當(dāng)計算工況中

只有一個可變作用時，取1.0。

2承載能力極限狀態(tài)計算時，作用效應(yīng)基本組合設(shè)計值應(yīng)

根據(jù)不同的荷載工況取不同的作用項目組合。不同的項目組合可

按表4.3.2確定。

表4.3.2承載能力極限狀態(tài)荷載作用組合表

永久作用可變作用

中面

工結(jié)構(gòu)

池內(nèi)消化環(huán)向徑向土的池頂?shù)叵碌孛姹诿鏈丶竟?jié)

和設(shè)風(fēng)荷雪荷

盛水氣體預(yù)應(yīng)預(yù)應(yīng)側(cè)向活荷水壓堆積(濕)差平均

備自載載

況壓力壓力力力壓力載力荷載作用溫差

重Ws

Fw9aFPhFpvFepk:

Gi，Q9fw,k9aFAt作用

Ftt

混凝土施工階段VAAA

環(huán)向張拉階段N/\/△A厶

徑向張拉階段VVVA厶A

閉水閉氣階段VV\/AAA

使用階段VVV\/VVV△AAAA

檢修階段VVVVVAAAA厶A

注：1表中有“V”的作用為應(yīng)予計算的項目；有“A”的作用為應(yīng)按具體設(shè)計條件確定

采用；

2不同工況組合時，應(yīng)考慮對結(jié)構(gòu)的有利與不利情況分別采用分項系數(shù);

3池頂活荷載與雪荷載不同時組合，取二者的大值。

14

4.3.3當(dāng)卵形消化池承受地下水（含上層滯水）浮力時，應(yīng)進

行抗浮穩(wěn)定驗算。驗算時各作用均應(yīng)取標準值，抵抗力不應(yīng)包括

池內(nèi)盛水的永久作用和消化池側(cè)壁上的摩擦力，抗浮穩(wěn)定性抗力

系數(shù)不應(yīng)小于1.05。

4.4正常使用極限狀態(tài)驗算

4.4.1卵形消化池按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)分別按作用

效應(yīng)的標準組合或準永久組合進行驗算。結(jié)構(gòu)的變形、抗裂度和

裂縫寬度、應(yīng)力計算值應(yīng)滿足相應(yīng)的規(guī)定限值。

4.4.2當(dāng)卵形消化池結(jié)構(gòu)構(gòu)件處于軸心受拉或小偏心受拉時，

應(yīng)進行抗裂驗算，應(yīng)取作用效應(yīng)的標準組合并應(yīng)符合下列確定：

1按正常使用極限狀態(tài)驗算時，作用效應(yīng)標準組合的設(shè)計

值應(yīng)按下式計算：

mn

Sk=2CaGik+CqiQiu+0c2CojQjk(4.4.2)

式中：Sk——作用效應(yīng)的標準組合設(shè)計值。；

2按正常使用極限狀態(tài)驗算時，作用效應(yīng)標準組合的設(shè)計

值應(yīng)按本規(guī)程表4.3.2選取不同的作用組合。

4.4.3當(dāng)卵形消化池結(jié)構(gòu)構(gòu)件處于受彎、大偏心受壓或大偏心

受拉時，應(yīng)控制裂縫寬度，應(yīng)取作用效應(yīng)的準永久組合并應(yīng)符合

下列規(guī)定：

1按正常使用極限狀態(tài)驗算時，作用效應(yīng)準永久組合的設(shè)

計值應(yīng)按下式計算：

Sd=2C&Glk+2(4.4.3)

式中：sd——作用效^的準永久組i設(shè)計值；

00,——第j個可變作用的準永久值系數(shù)。

2按正常使用極限狀態(tài)驗算時，作用效應(yīng)準永久組合的設(shè)

計值應(yīng)選取不同的作用項目組合。

4.4.4污水處理卵形消化池在工作狀態(tài)下混凝土環(huán)向剩余壓應(yīng)

力不應(yīng)小于0.3MPa。卵形消化池結(jié)構(gòu)環(huán)向的抗裂度，應(yīng)按荷載

效應(yīng)標準組合進行驗算，并應(yīng)符合下式規(guī)定：

<7pc—^0.3(4.4.4)

式中：~——計算截面扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后混凝土的有效預(yù)壓

應(yīng)力（N/mm2);

%——計算截面在荷載效應(yīng)標準組合作用下的混凝土應(yīng)力

(N/mm2)。

4.4.5卵形消化池結(jié)構(gòu)在預(yù)加應(yīng)力作用下，混凝土豎向應(yīng)符合

下列規(guī)定：

1空池狀態(tài)下，最大裂縫寬度不應(yīng)大于0.15mm。

2正常運行狀態(tài)下（滿池狀態(tài)），截面邊緣的混凝土法向應(yīng)

力符合下列規(guī)定：

^ct<A(4.4.5-1)

^cc<0.8/ck(4.4.5-2)

acc或?=^pc+皆士g(4.4.5-3)

式中：?、?——相應(yīng)階段計算截面邊緣纖維的混凝土壓應(yīng)力、

拉應(yīng)力（N/mm2);

八、A——與各施工階段混凝土立方體抗壓強度/L相應(yīng)

的抗拉強度標準值、抗壓強度標準值；

Nk,Mk——結(jié)構(gòu)自重及施工荷載的標準組合在計算截面產(chǎn)

生的軸向力、彎矩值；

Wo——驗算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。

4.5預(yù)應(yīng)力損失計算

4.5.1預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力&應(yīng)按下式計算：

ffpe=ffcon_(4.5.1)

式中：、——預(yù)應(yīng)力筋張拉控制應(yīng)力（N/mm2);

---第^項預(yù)應(yīng)力損失值（N/mm2)。

4.5.2污水處理卵形消化池設(shè)計時，宜考慮下列各項預(yù)應(yīng)力損

16

失，且預(yù)應(yīng)力筋的總損失設(shè)計取值不應(yīng)小于80N/mm2。

1張拉端錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮％;

2預(yù)應(yīng)力筋的摩擦％;

3預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛％;

4混凝土的收縮和徐變仏；

5預(yù)應(yīng)力筋由于分批張拉引起的平均預(yù)應(yīng)力損失％;

6變角墊塊孔道引起的預(yù)應(yīng)力損失％。

4.5.3預(yù)應(yīng)力筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損

失。n，應(yīng)根據(jù)曲線預(yù)應(yīng)力筋與導(dǎo)管或護套壁之間的反向摩擦影

響長度/f范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力筋變形值等于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮

值的條件確定。預(yù)應(yīng)力筋在反向摩擦影響長度/f范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力

損失值M可按下列公式計算：

1反向圓弧布置（圖4.5.3-1，圓心角^<90°)

圖4.5.3-1反向圓弧布置預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失(Tn

當(dāng)時

(Tn=2fi(/i-x)+2z2(Zf-")(4.5.3-1)

當(dāng)時

(7n=2i2Cl{-x)(4.5.3-2)

17

反向摩擦影響長度/f(m)可按下列公式計算：

Wife+行十(4.5.3_3)

i\=。3(是+^")(4.5.3-4)

i2=(jh[k+^j(4.5.3-5)

式中：h——預(yù)應(yīng)力筋張拉端起點至反彎點的水平投影長度

(m)；

ti,i2——反弧及圓弧預(yù)應(yīng)力筋中應(yīng)力近似直線變化的斜率；

n、r2——反弧及圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的曲率半徑（m);

A、外——預(yù)應(yīng)力筋在a、b點的應(yīng)力；

^——預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁或護套之間的摩擦系數(shù)，按本規(guī)

程表4.5.4采用；

k——考慮孔道或無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋每米長度局部偏差的摩

擦系數(shù)，按本規(guī)程表4.5.4采用；

?r^張拉端至計算截面的距離（m);

a——張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值（mm)，按本規(guī)程表

4.5.3采用。

表4.5.3錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值a(mm)

錨具類別a

有頂壓時5

夾片式錨具

無頂壓時6?8

注：1表中錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值也可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定;

2設(shè)計中應(yīng)注明計算所采用的錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值。

2環(huán)型錨具布置（圖4.5.3-2，圓弧對應(yīng)的圓心角％90°)

%=2<7咖?Wr+々）(1—x//f)(4.5.3-6)

反向摩擦影響長度(m)可按下式計算：

'oEp

(4.5.3-7)

2X1000ercon(///r+^)

%

Msim

圖4.5.3-2環(huán)錨預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失%

4.5.4預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁或護套壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損

失而，可按下列公式計算：

(yl2=(Joonil—l/^6)(4.5.4-1)

當(dāng)匕+M不大于0.3時，而可按下列近似公式計算：

oi2=(kr-\-^-0)0^(4.5.4-2)

式中：x^從張拉端至計算截面的曲線長度（m)，當(dāng)計算池壁

豎向預(yù)應(yīng)力筋時可近似取曲線在縱軸上的投影長度

(m)；

&從張拉端至計算截面曲線部分切線夾角的總和

(rad)；

k——考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù)，可按本規(guī)

程表4.5.4采用；

^——預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁或護套壁之間的摩擦系數(shù)，可按

本規(guī)程表4.5.4采用。

19

表4.5.4摩擦系數(shù)

孔道成型方式或預(yù)應(yīng)力筋種類k

預(yù)埋金屬波紋管0.00150.25

無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線0.0040.09

塑料波紋管0.00150.15

圖4.5.4預(yù)應(yīng)力筋摩擦損失計算

4.5.5由于預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失值％可按下

列公式計算：

當(dāng)?n<0.7/ptk時

=0.1250咖//ptk—0.5)?7咖(4.5.5-1)

當(dāng)0.7fp±<(jmn^0.8/ptk時

—0.20(frcon//*ptk—0.575)^^(4.5.5-2)

4.5.6混凝土收縮、徐變引起受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損

失值仏可按下列公式計算：

巧4=(SS+SOOapcZ/cJ/a+lSp(4.5.6-1)

式中：~——受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋合力點處混凝土法向壓應(yīng)力；

/L——施加預(yù)應(yīng)力時的混凝土立方體抗壓強度；

9受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋的配筋率。

P=(Ap+As)/An(4.5.6-2)

計算預(yù)應(yīng)力筋合力點處混凝土法向壓應(yīng)力&時，預(yù)應(yīng)力損

失值僅考慮混凝土預(yù)壓前（第一批）的損失％和％;化值不得

大于0.5/L。

4.5.7預(yù)應(yīng)力筋分批張拉引起的平均預(yù)應(yīng)力損失值％可按下式

20

計算：

^/5=0.(4.5.7)

式中：lh----預(yù)應(yīng)力筋的配筋率；

%——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值。

4.5.8變角墊塊孔道引起的預(yù)應(yīng)力損失％可通過現(xiàn)場摩阻試驗

確定，當(dāng)缺乏試驗資料時，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋變角墊塊摩阻損失可

按表4.5.8確定。

表4.5.8變角墊塊摩阻損失值

角度15。20。25°30°

摩阻損失2.7%(7con3.OVoffcon3.5/^O^cxjn4.5/^Offcon

4.6靜力計算

4.6.1結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析應(yīng)按彈性體系計算，不考慮由非彈性變形

所產(chǎn)生的塑性內(nèi)力重分布。

4.6.2卵形消化池為旋轉(zhuǎn)薄殼結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)符合下列

規(guī)定：

1應(yīng)滿足力學(xué)平衡條件；

2應(yīng)采用合理的材料或構(gòu)件單元的本構(gòu)關(guān)系。

4.6.3卵形消化池的內(nèi)力，宜用有限元方法計算。當(dāng)采用有限

元計算時，薄殼單元與實體單元（基礎(chǔ)部分）的交接處應(yīng)滿足變

形協(xié)調(diào)關(guān)系。

21

5構(gòu)造要求

5.1一般規(guī)定

5.1.1卵形消化池殼體內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋宜采用水平環(huán)向與豎向正交

布置。殼體厚度不宜小于400mm。

5.1.2水平環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)布置在池壁外層非預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)側(cè)，

豎向預(yù)應(yīng)力筋宜布置在池壁截面中線位置，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)采用S筋

進行定位，S筋間距不應(yīng)大于600mm。

5.1.3水平環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋宜分2段或3段分段布置，2點或3

點同步張拉，上下相鄰兩道預(yù)應(yīng)力筋張拉點應(yīng)呈60°(45°)或

30°位置錯開。

5.1.4水平環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋的錨具應(yīng)采用環(huán)型錨具，環(huán)型錨具應(yīng)

埋入池壁槽形穴位內(nèi)，槽形穴位水平長度應(yīng)留出安裝轉(zhuǎn)角張拉墊

塊的尺寸。

5.1.5在卵形消化池人孔部位，當(dāng)孔徑不大于3倍池壁厚度時，

預(yù)應(yīng)力筋可分兩側(cè)繞過洞口鋪設(shè)。移位后的各環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋的彎

曲半徑應(yīng)大于3m。預(yù)應(yīng)力筋與洞口邊的凈距不宜小于100mm，

預(yù)應(yīng)力筋孔道之間的凈距不宜小于50mm。當(dāng)孔徑大于3倍池壁

厚度時，可設(shè)置傳力錨固架，錨固被孔洞截斷的預(yù)應(yīng)力筋。

5.1.6預(yù)應(yīng)力筋最小混凝土保護層厚度不應(yīng)小于50mm。

5.1.7卵形消化池池壁內(nèi)非預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)采用熱軋帶肋鋼筋，

單側(cè)鋼筋最小配筋率不應(yīng)小于0.20%。

5.1.8預(yù)應(yīng)力筋錨固區(qū)混凝土內(nèi)應(yīng)設(shè)置錨墊板和螺旋加強鋼筋。

5.2無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋構(gòu)造

5.2.1無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋在池壁內(nèi)的最小凈距應(yīng)滿足施工要求，

豎向預(yù)應(yīng)力筋最大中心距不宜大于1400mm，環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋最大

22

中心距不宜大于1000mm。

5.2.2在預(yù)應(yīng)力筋全長及錨具與連接套管的連接部位，外包材

料均應(yīng)連續(xù)、封閉且能防水。

5.3有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋構(gòu)造

5.3.1預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留孔道之間的凈距不應(yīng)小于80mm?？椎乐?/p>

構(gòu)件邊緣的凈距不應(yīng)小于50mm，且不宜小于孔道直徑的一半。

5.3.2預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留孔道的直徑應(yīng)比預(yù)應(yīng)力筋或需穿孔道的錨

具或連接器的外徑大10mm?15mm，且孔道面積宜取預(yù)應(yīng)力筋

面積的3.5倍?4.0倍。

5.3.3預(yù)應(yīng)力筋的灌漿孔道，應(yīng)設(shè)置灌漿孔和排氣孔，排氣孔

孔徑不宜小于15mm，孔距不宜大于12m。

5.4錨固端構(gòu)造

5.4.1夾片錨具系統(tǒng)張拉端可采用下列做法：

1有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋張拉端的圓套筒式夾片錨具或墊板連體式

夾片鋪具的布置可采用凹進殼體混凝土表面的形式（圖5.4.1-1)。

圖5.4.1-1有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋張拉端錨固系統(tǒng)構(gòu)造示意

1一夾片；2—錨環(huán)；3—錨墊板;4一螺旋筋；5—鋼絞線；6—孔道

預(yù)埋管；7—灌漿管；8—細石混凝土或砂漿；9一結(jié)構(gòu)混凝土

23

2無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋張拉端墊板連體式夾片錨具的布置可采

用凹進殼體混凝土表面的形式（圖5.4.1-2)。

圖5.4.1-2無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋張拉端錨固系統(tǒng)構(gòu)造示意

1一夾片；2—連體錨墊板；3—塑料密封套；4一螺旋筋；5—涂專用

防腐油脂；6—密封蓋；7—微膨脹混凝土或?qū)Ｓ妹芊馍皾{

5.4.2有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋固定端的擠壓錨具或墊板連體式夾片錨

具系統(tǒng)和無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋固定端的墊板連體式夾片錨具系統(tǒng)應(yīng)埋

設(shè)在消化池結(jié)構(gòu)混凝土中（圖5.4.2)。

(a)有粘結(jié)筋錨固端構(gòu)造（b)無粘結(jié)筋錨固端構(gòu)造

圖5.4.2固定端錨固系統(tǒng)構(gòu)造

1一夾片；2—連體錨墊板；3—預(yù)應(yīng)力筋；4一密封蓋；5—防腐油脂;

6—螺旋筋；7—塑料密封套；8—結(jié)構(gòu)混凝土；9一擠壓錨具；

10—孔道預(yù)埋管；11一灌漿管

5.4.3預(yù)應(yīng)力筋錨具可采用環(huán)型錨具系統(tǒng)（圖5.4.3)。

24

錨具

L