高架支模安全施工計(jì)算書

11.1600×1000mm梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計(jì)算書 111.2600×2300mm梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計(jì)算書 1411.3600×3100mm梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計(jì)算書 2711.41100×600mm梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計(jì)算書 4011.5400mm板模板（扣件式）計(jì)算書 5311.6600×1000mm梁側(cè)模板計(jì)算書 6711.7600×2300mm梁側(cè)模板計(jì)算書 7411.8600×3100mm梁側(cè)模板計(jì)算書 8211.91100×600mm梁側(cè)模板計(jì)算書 90根據(jù)本工程梁、板的尺寸，考慮到類似型號(hào)進(jìn)行歸類，主要對(duì)以下尺寸的梁、板進(jìn)行計(jì)算：400×800mm梁、600×1200mm梁、600×2300mm梁、600×3100mm梁、1100×600mm梁、400mm厚板、350mm厚板、250mm厚板、180mm厚板。11.1600×1000mm梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1000模板支架高度H(m)5.5模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)43模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)59梁側(cè)樓板厚度(mm)550二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)4模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份山東0.3ωk=ω0μzμst=0.058地區(qū)濟(jì)南市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)5.5風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.195三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級(jí)II級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)600、600混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)400,800梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距150每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：\h立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×4]×1＝39.28kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝33.28kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×4×1＝6kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×33.28×0.152+0.121×6×0.152＝0.096kN·mσ＝Mmax/W＝0.096×106/37500＝2.572N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.6×1504/(100×5400×281250)＝0.054mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×33.28×0.15+0.446×6×0.15＝2.363kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×33.28×0.15+1.223×6×0.15＝6.807kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×33.28×0.15+1.142×6×0.15＝5.66kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×25.6×0.15＝1.509kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×25.6×0.15＝4.389kNR3'=0.928q2L=0.928×25.6×0.15＝3.564kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.363/1＝2.363kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[6.807,5.66,6.807]/1=6.807kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=2.363/1＝2.363kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/4=0.039kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1-0.55)=0.292kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1-0.55)=0.292kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×(0.6-0.6/2)/2×1=3.689kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=3.689kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.363+0.039+0.292+3.689=6.384kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=6.807+0.039=6.846kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.363+0.039+0.292+3.689=6.384kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.384,6.846,6.384]=6.846kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.509/1＝1.509kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.389,3.564,4.389]/1=4.389kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=1.509/1＝1.509kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4=0.03kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1-0.55)=0.225kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1-0.55)=0.225kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.55)]×(0.6-0.6/2)/2×1=2.146kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.55)]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=2.146kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.509+0.03+0.225+2.146=3.91kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=4.389+0.03=4.419kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.509+0.03+0.225+2.146=3.91kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.91,4.419,3.91]=4.419kN/m為簡(jiǎn)化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.846×0.62，0.5×6.846×0.22]＝0.308kN·mσ=Mmax/W=0.308×106/53333=5.776N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.846×0.6，6.846×0.2]＝2.567kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.567×1000/(2×50×80)＝0.963N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.419×6004/(100×9350×213.333×104)＝0.15mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.419×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.044mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.846×0.6,0.375×6.846×0.6+6.846×0.2]=5.135kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.788kN,R2=5.135kN,R3=4.274kN,R4=5.135kN,R5=4.788kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.419×0.6,0.375×4.419×0.6+4.419×0.2]=3.314kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.933kN,R2'=3.314kN,R3'=2.696kN,R4'=3.314kN,R5'=2.933kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.5主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.5主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì)，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.233×106/3860=60.426N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝4.364kNτmax=2Vmax/A=2×4.364×1000/357＝24.445N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.061mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.135kN，R2=7.101kN，R3=7.101kN，R4=0.135kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.135/0.6=0.225kN，P2=7.101/0.6=11.836kN，P3=7.101/0.6=11.836kN，P4=0.135/0.6=0.225kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.135,0.135]＝0.135kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無(wú)質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3]＝11.836kN≤[N]=30kN滿足要求！架體是否按規(guī)范要求與既有結(jié)構(gòu)進(jìn)行可靠連接否剪刀撐設(shè)置加強(qiáng)型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度a(mm)200頂部立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ11.596非頂部立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ22.128立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.5立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.5鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積A(mm2)357回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16.1立桿截面抵抗矩W(cm3)3.86抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15八、立桿驗(yàn)算1、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.596×(750+2×200)=1835mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×2.128×1200=2554mmλ=max[l01，l02]/i=2554/16.1=158.634≤[λ]=210長(zhǎng)細(xì)比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.596×(750+2×200)=2120mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×2.128×1200=2949mmλ=max[l01，l02]/i=2949/16.1=183.168查表得：φ＝0.2142、風(fēng)荷載計(jì)算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.5×(0.058×0.6×1.22/10)＝0.005kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算P1＝0.225kN，P2＝11.836kN，P3＝11.836kN，P4＝0.225kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×(0.6+0.6-0.6/2)/2×0.6=6.641kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×(0.6+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.6=6.641kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2]+1×1.3×0.15×(5.5-1)＝max[0.225+6.641，11.836，11.836，0.225+6.641]+0.877＝12.717kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝12716.852/(0.214×357)+0.005×106/3860＝167.751N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》T/CECS699－2020第6.9.7條，當(dāng)滿堂支撐架高寬比大于2時(shí)，滿堂支撐架應(yīng)在支架的四周和中部與結(jié)構(gòu)柱進(jìn)行剛性連接。在無(wú)結(jié)構(gòu)柱部位應(yīng)采取預(yù)埋鋼管等措施與建筑結(jié)構(gòu)進(jìn)行剛性連接。支撐架高寬比不應(yīng)大于3。H/B=5.5/43=0.128≤2滿足要求！十、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡(jiǎn)化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)350混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35混凝土的齡期(天)14混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)13.026混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)1.225立桿墊板長(zhǎng)a(mm)4000立桿墊板寬b(mm)200F1=N=12.717kN1、受沖切承載力計(jì)算公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表可得：βh=1，ft=1.225N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=9720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.225+0.25×0)×1×9720×330/1000=2750.517kN≥F1=12.717kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表可得：fc=13.026N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(4400)×(600)/(4000×200)]1/2=1.817，Aln=ab=800000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.817×13.026×800000/1000=25555.936kN≥F1=12.717kN滿足要求！11.2600×2300mm梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×2300模板支架高度H(m)5.5模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)43模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)59梁側(cè)樓板厚度(mm)550二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)4模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份山東0.3ωk=ω0μzμst=0.058地區(qū)濟(jì)南市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)5.5風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.195三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級(jí)I級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)300梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)600、600混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)400,800梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距150每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：\h立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.5×4]×1＝90.613kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×2.3]×1＝84.013kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×4×1＝6.6kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.3)]×1＝58.75kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×84.013×0.152+0.121×6.6×0.152＝0.22kN·mσ＝Mmax/W＝0.22×106/37500＝5.873N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×58.75×1504/(100×5400×281250)＝0.124mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×84.013×0.15+0.446×6.6×0.15＝5.394kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×84.013×0.15+1.223×6.6×0.15＝15.615kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×84.013×0.15+1.142×6.6×0.15＝12.825kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×58.75×0.15＝3.463kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×58.75×0.15＝10.073kNR3'=0.928q2L=0.928×58.75×0.15＝8.178kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=5.394/1＝5.394kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[15.615,12.825,15.615]/1=15.615kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=5.394/1＝5.394kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/4=0.043kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.3×0.5×(2.3-0.55)=1.251kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.3×0.5×(2.3-0.55)=1.251kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×(0.6-0.6/2)/2×1=4.058kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=4.058kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=5.394+0.043+1.251+4.058=10.747kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=15.615+0.043=15.658kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=5.394+0.043+1.251+4.058=10.747kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[10.747,15.658,10.747]=15.658kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=3.463/1＝3.463kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[10.073,8.178,10.073]/1=10.073kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=3.463/1＝3.463kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4=0.03kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(2.3-0.55)=0.875kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(2.3-0.55)=0.875kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.55)]×(0.6-0.6/2)/2×1=2.146kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.55)]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=2.146kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.463+0.03+0.875+2.146=6.514kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=10.073+0.03=10.103kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=3.463+0.03+0.875+2.146=6.514kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.514,10.103,6.514]=10.103kN/m為簡(jiǎn)化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×15.658×0.32，0.5×15.658×0.22]＝0.313kN·mσ=Mmax/W=0.313×106/53333=5.872N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×15.658×0.3，15.658×0.2]＝3.132kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.132×1000/(2×50×80)＝1.174N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×10.103×3004/(100×9350×213.333×104)＝0.021mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mmν2＝q'l24/(8EI)＝10.103×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.101mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×15.658×0.3,0.375×15.658×0.3+15.658×0.2]=5.872kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.03kN,R2=5.872kN,R3=4.825kN,R4=5.872kN,R5=4.03kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×10.103×0.3,0.375×10.103×0.3+10.103×0.2]=3.789kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.443kN,R2'=3.789kN,R3'=3.078kN,R4'=3.789kN,R5'=2.443kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.5主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.5主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì)，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.243×106/3860=62.902N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝4.971kNτmax=2Vmax/A=2×4.971×1000/357＝27.846N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.085mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.003kN，R2=7.391kN，R3=7.391kN，R4=0.003kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.003/0.6=0.004kN，P2=7.391/0.6=12.318kN，P3=7.391/0.6=12.318kN，P4=0.003/0.6=0.004kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.003,0.003]＝0.003kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無(wú)質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3]＝12.318kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算架體是否按規(guī)范要求與既有結(jié)構(gòu)進(jìn)行可靠連接否剪刀撐設(shè)置加強(qiáng)型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度a(mm)200頂部立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ11.546非頂部立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ22.062立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.5立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.5鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積A(mm2)357回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16.1立桿截面抵抗矩W(cm3)3.86抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.546×(750+2×200)=1778mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×2.062×1200=2474mmλ=max[l01，l02]/i=2474/16.1=153.665≤[λ]=210長(zhǎng)細(xì)比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.546×(750+2×200)=2053mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×2.062×1200=2858mmλ=max[l01，l02]/i=2858/16.1=177.516查表得：φ＝0.2272、風(fēng)荷載計(jì)算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.5×(0.058×0.3×1.22/10)＝0.002kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算P1＝0.004kN，P2＝12.318kN，P3＝12.318kN，P4＝0.004kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×(0.6+0.6-0.6/2)/2×0.3=3.653kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×(0.6+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.3=3.653kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2]+1.1×1.3×0.15×(5.5-2.3)＝max[0.004+3.653，12.318，12.318，0.004+3.653]+0.686＝13.007kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝13006.806/(0.227×357)+0.002×106/3860＝161.019N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》T/CECS699－2020第6.9.7條，當(dāng)滿堂支撐架高寬比大于2時(shí)，滿堂支撐架應(yīng)在支架的四周和中部與結(jié)構(gòu)柱進(jìn)行剛性連接。在無(wú)結(jié)構(gòu)柱部位應(yīng)采取預(yù)埋鋼管等措施與建筑結(jié)構(gòu)進(jìn)行剛性連接。支撐架高寬比不應(yīng)大于3。H/B=5.5/43=0.128≤2滿足要求！十、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡(jiǎn)化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)350混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35混凝土的齡期(天)14混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)13.026混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)1.225立桿墊板長(zhǎng)a(mm)4000立桿墊板寬b(mm)200F1=N=13.007kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=1.225N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=9720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.225+0.25×0)×1×9720×330/1000=2750.517kN≥F1=13.007kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=13.026N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(4400)×(600)/(4000×200)]1/2=1.817，Aln=ab=800000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.817×13.026×800000/1000=25555.936kN≥F1=13.007kN滿足要求！11.3600×3100mm梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×3100模板支架高度H(m)5.5模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)43模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)59梁側(cè)樓板厚度(mm)550模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)4模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是二、荷載設(shè)計(jì)風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份山東0.3ωk=ω0μzμst=0.058地區(qū)濟(jì)南市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)5.5風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.195三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級(jí)I級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)300梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)600、600混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)4梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)240,480,720,960梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距150每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：\h立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×3.1)+1.5×4]×1＝119.785kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×3.1]×1＝113.185kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×4×1＝6.6kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×3.1)]×1＝79.15kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×113.185×0.152+0.121×6.6×0.152＝0.29kN·mσ＝Mmax/W＝0.29×106/37500＝7.746N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×79.15×1504/(100×5400×281250)＝0.167mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×113.185×0.15+0.446×6.6×0.15＝7.114kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×113.185×0.15+1.223×6.6×0.15＝20.616kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×113.185×0.15+1.142×6.6×0.15＝16.886kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×79.15×0.15＝4.666kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×79.15×0.15＝13.57kNR3'=0.928q2L=0.928×79.15×0.15＝11.018kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=7.114/1＝7.114kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[20.616,16.886,20.616]/1=20.616kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=7.114/1＝7.114kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/4=0.043kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.3×0.5×(3.1-0.55)=1.823kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.3×0.5×(3.1-0.55)=1.823kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×(0.6-0.6/2)/2×1=4.058kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=4.058kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=7.114+0.043+1.823+4.058=13.038kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=20.616+0.043=20.659kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=7.114+0.043+1.823+4.058=13.038kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[13.038,20.659,13.038]=20.659kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=4.666/1＝4.666kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[13.57,11.018,13.57]/1=13.57kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=4.666/1＝4.666kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4=0.03kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(3.1-0.55)=1.275kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(3.1-0.55)=1.275kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.55)]×(0.6-0.6/2)/2×1=2.146kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.55)]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=2.146kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=4.666+0.03+1.275+2.146=8.117kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=13.57+0.03=13.6kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=4.666+0.03+1.275+2.146=8.117kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[8.117,13.6,8.117]=13.6kN/m為簡(jiǎn)化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×20.659×0.32，0.5×20.659×0.22]＝0.413kN·mσ=Mmax/W=0.413×106/53333=7.747N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×20.659×0.3，20.659×0.2]＝4.132kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.132×1000/(2×50×80)＝1.549N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×13.6×3004/(100×9350×213.333×104)＝0.029mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mmν2＝q'l24/(8EI)＝13.6×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.136mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×20.659×0.3,0.375×20.659×0.3+20.659×0.2]=7.747kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.889kN,R2=7.747kN,R3=6.348kN,R4=7.747kN,R5=4.889kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×13.6×0.3,0.375×13.6×0.3+13.6×0.2]=5.1kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.044kN,R2'=5.1kN,R3'=4.143kN,R4'=5.1kN,R5'=3.044kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.5主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.5主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì)，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.136×106/3860=35.153N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.124kNτmax=2Vmax/A=2×5.124×1000/357＝28.703N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.013mm≤[ν]＝L/400＝240/400＝0.6mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.242kN，R2=2.701kN，R3=7.028kN，R4=7.028kN，R5=2.701kN，R6=0.242kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.242/0.6=0.404kN，P2=2.701/0.6=4.501kN，P3=7.028/0.6=11.713kN，P4=7.028/0.6=11.713kN，P5=2.701/0.6=4.501kN，P6=0.242/0.6=0.404kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R6]＝max[0.242,0.242]＝0.242kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無(wú)質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3，P4，P5]＝11.713kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算架體是否按規(guī)范要求與既有結(jié)構(gòu)進(jìn)行可靠連接否剪刀撐設(shè)置加強(qiáng)型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度a(mm)200頂部立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ11.546非頂部立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ22.062立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.5立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.5鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積A(mm2)357回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16.1立桿截面抵抗矩W(cm3)3.86抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.546×(750+2×200)=1778mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×2.062×1200=2474mmλ=max[l01，l02]/i=2474/16.1=153.665≤[λ]=210長(zhǎng)細(xì)比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.546×(750+2×200)=2053mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×2.062×1200=2858mmλ=max[l01，l02]/i=2858/16.1=177.516查表得：φ＝0.2272、風(fēng)荷載計(jì)算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.5×(0.058×0.3×1.22/10)＝0.002kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算P1＝0.404kN，P2＝4.501kN，P3＝11.713kN，P4＝11.713kN，P5＝4.501kN，P6＝0.404kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×(0.6+0.6-0.6/2)/2×0.3=3.653kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.55)+1.5×4]×(0.6+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.3=3.653kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4，P5，P6+N邊2]+1.1×1.3×0.15×(5.5-3.1)＝max[0.404+3.653，4.501，11.713，11.713，4.501，0.404+3.653]+0.515＝12.23kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝12230.317/(0.227×357)+0.002×106/3860＝151.437N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》T/CECS699－2020第6.9.7條，當(dāng)滿堂支撐架高寬比大于2時(shí)，滿堂支撐架應(yīng)在支架的四周和中部與結(jié)構(gòu)柱進(jìn)行剛性連接。在無(wú)結(jié)構(gòu)柱部位應(yīng)采取預(yù)埋鋼管等措施與建筑結(jié)構(gòu)進(jìn)行剛性連接。支撐架高寬比不應(yīng)大于3。H/B=5.5/43=0.128≤2滿足要求！十、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡(jiǎn)化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)350混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35混凝土的齡期(天)14混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)13.026混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)1.225立桿墊板長(zhǎng)a(mm)4000立桿墊板寬b(mm)200F1=N=12.23kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備。可得：βh=1，ft=1.225N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=9720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.225+0.25×0)×1×9720×330/1000=2750.517kN≥F1=12.23kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=13.026N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(4400)×(600)/(4000×200)]1/2=1.817，Aln=ab=800000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.817×13.026×800000/1000=25555.936kN≥F1=12.23kN滿足要求！11.41100×600mm梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1100×600模板支架高度H(m)5.5模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)43模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)59梁側(cè)樓板厚度(mm)550二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)4模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份山東0.3ωk=ω0μzμst=0.058地區(qū)濟(jì)南市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)5.5風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.195三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級(jí)I級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1600步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)600、600混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)800梁底增加立桿根數(shù)3梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)400,800,1200梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距275每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：\h立面圖面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400四、面板驗(yàn)算取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×4]×1＝28.622kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝22.022kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×4×1＝6.6kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×22.022×0.2752+0.121×6.6×0.2752＝0.239kN·mσ＝Mmax/W＝0.239×106/37500＝6.362N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×15.4×2754/(100×5400×281250)＝0.367mm≤[ν]＝L/400＝275/400＝0.688mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×22.022×0.275+0.446×6.6×0.275＝3.19kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×22.022×0.275+1.223×6.6×0.275＝9.142kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×22.022×0.275+1.142×6.6×0.275＝7.693kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×15.4×0.275＝1.664kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×15.4×0.275＝4.841kNR3'=0.928q2L=0.928×15.4×0.275＝3.93kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N