臺后擋墻計算書

第第頁1、1#臺后擋墻，扶壁式擋墻，墻高8m計算項目：扶壁式擋土墻1原始條件:墻身尺寸:墻身總高:8.000(m)墻寬:0.500(m)墻趾懸挑長DL:1.500(m)墻踵懸挑長DL1:3.600(m)底板高DH:0.700(m)墻趾端部高DH0:0.600(m)扶肋間距:4.000(m)扶肋厚:0.600(m)扶壁兩端墻面板懸挑長度:1.394(m)設(shè)防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1:2.000(m)防滑凸榫尺寸BT:2.000(m)防滑凸榫尺寸HT:1.000(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù):1.000防滑凸榫容許彎曲拉應(yīng)力:0.550(MPa)防滑凸榫容許剪應(yīng)力:1.100(MPa)鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數(shù):混凝土墻體容重:25.000(kN/m3)混凝土強度等級:C30縱筋級別:HRB335抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環(huán)境:一般地區(qū)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)地基土浮容重:10.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:180.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:35.000(度)地基土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土土層數(shù):1土層號層厚容重浮容重內(nèi)摩擦角粘聚力土壓力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)調(diào)整系數(shù)18.00020.00030.0000.0001.100土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)114.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-B級地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:30.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:11.300(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1計算參數(shù):穩(wěn)定計算目標(biāo):自動搜索最危險滑裂面搜索時的圓心步長:1.000(m)搜索時的半徑步長:1.000(m)筋帶對穩(wěn)定的作用:筋帶力沿圓弧切線鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《公路鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)=====================================================================第1種情況:一般情況=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=1.200√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為8.000(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=35.658(度)城-B級路基面總寬=14.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛5列布置寬度=9.340(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60060.00060.000042.4000.60060.00060.000050.6000.60060.00060.000062.4000.60060.00060.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60060.00060.000045.5000.60060.00060.000053.7000.60060.00060.000065.5000.60060.00060.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60060.00060.000048.6000.60060.00060.000056.8000.60060.00060.000068.6000.60060.00060.000布置寬度B0=9.340(m)分布長度L0=9.669(m)荷載值SG=900.000(kN)換算土柱高度h0=0.498(m)按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.294(度)Ea=445.977(kN)Ex=260.702(kN)Ey=361.842(kN)作用點高度Zy=2.814(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=9.495(m2)重量=237.375(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=239.805(kN)重心坐標(biāo)(1.595,-4.867)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=10.500(kN)相對于趾點力臂=0.714(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基礎(chǔ)底面寬度B=5.600(m)墻身重力的力臂Zw=2.457(m)Ey的力臂Zx=4.334(m)Ex的力臂Zy=2.814(m)作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=849.522(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2167.186(kN-m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn=2.551(m)基礎(chǔ)底壓應(yīng)力:墻趾=192.161凸榫前沿=163.261墻踵=111.240(kPa)凸榫前沿被動土壓應(yīng)力=655.784(kPa)凸榫抗彎強度驗算:凸榫抗彎強度驗算滿足:彎曲拉應(yīng)力=491.838<=550.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算:凸榫抗剪強度驗算滿足:剪應(yīng)力=327.892<=1100.000(kPa)滑移力=260.702(kN)抗滑力=828.719(kN)滑移驗算滿足:Kc=3.179>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=2.457(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=3.095(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.714(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=4.334(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=2.814(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=733.713(kN-m)抗傾覆力矩=2900.900(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.954>1.600(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=849.522(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2167.186(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=5.600(m)偏心距e=0.249(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=2.551(m)基底壓應(yīng)力:趾部=192.161踵部=111.240(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=192.161/111.240=1.727作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.249<=0.167*5.600=0.933(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=192.161<=216.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=111.240<=234.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=151.700<=180.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標(biāo)準(zhǔn)值:作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=849.522(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2167.186(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=5.600(m)偏心距e=0.249(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.551(m)基礎(chǔ)底壓應(yīng)力:趾點=192.161踵點=111.240(kPa)設(shè)計值:作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=1020.582(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2592.547(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=5.600(m)偏心距e=0.260(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.540(m)基礎(chǔ)底壓應(yīng)力:趾點=232.964踵點=131.529(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.700(m)截面彎矩:M=225.965(kN-m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=1452.054(mm2)截面剪力:Q=294.531(kN)剪力設(shè)計值=294.531(kN)<451.750(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標(biāo)準(zhǔn)值)=181.990(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.281>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=2042.054(mm2)，對應(yīng)的裂縫寬度為：0.200(mm)(五)墻踵板強度計算標(biāo)準(zhǔn)值:作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=849.522(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2167.186(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=5.600(m)偏心距e=0.249(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.551(m)基礎(chǔ)底壓應(yīng)力:趾點=192.161踵點=111.240(kPa)設(shè)計值:作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=1020.582(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2592.547(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=5.600(m)偏心距e=0.260(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離Zn=2.540(m)基礎(chǔ)底壓應(yīng)力:趾點=232.964踵點=131.529(kPa)截面高度:H'=0.700(m)踵板邊緣的法向應(yīng)力=146.717(kPa)踵板邊緣的法向應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值=107.086(kPa)支座彎矩:M=141.338(kN-m/m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=1452.054(mm2)支座彎矩:M(標(biāo)準(zhǔn)值)=103.160(kN-m/m)最大裂縫寬度：δfmax=0.159(mm)<δflimit=0.200(mm)。踵板與肋結(jié)合處剪力:Q=249.419(kN/m)剪力設(shè)計值=249.419(kN)<451.750(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av=1.200(mm2/mm)?？缰袕澗?M=84.803(kN-m/m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=1452.054(mm2)跨中彎矩:M(標(biāo)準(zhǔn)值)=61.896(kN-m/m)最大裂縫寬度：δfmax=0.096(mm)<δflimit=0.200(mm)。(六)墻面板強度計算截面高度:H'=0.500(m)替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力=46.280(kPa)替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力(標(biāo)準(zhǔn)值)=33.057(kPa)[水平向強度驗算]凈跨長為3.400(m)支座彎矩:M=44.583(kN-m/m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=1005.268(mm2)支座彎矩:M(標(biāo)準(zhǔn)值)=31.845(kN-m/m)最大裂縫寬度：δfmax=0.103(mm)<δflimit=0.200(mm)。支座處剪力:Q=78.677(kN/m)剪力設(shè)計值=78.677(kN)<312.750(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av=1.200(mm2/mm)?？缰袕澗?M=26.750(kN-m/m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=1005.268(mm2)跨中彎矩:M(標(biāo)準(zhǔn)值)=19.107(kN-m/m)最大裂縫寬度：δfmax=0.062(mm)<δflimit=0.200(mm)。[豎向強度驗算]最大正彎矩:M=17.230(kN-m/m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=1005.268(mm2)最大正彎矩:M(標(biāo)準(zhǔn)值)=12.307(kN-m/m)最大裂縫寬度：δfmax=0.040(mm)<δflimit=0.200(mm)。最大負(fù)彎矩:M=68.921(kN-m/m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=1005.268(mm2)最大負(fù)彎矩:M(標(biāo)準(zhǔn)值)=49.229(kN-m/m)最大裂縫寬度：δfmax=0.159(mm)<δflimit=0.200(mm)。(七)肋板截面強度驗算[距離墻頂1.825(m)處]截面寬度B=0.600(m)截面高度H=1.400(m)翼緣寬度BT=1.450(m)翼緣高度HT=0.500(m)截面剪力Q=114.900(kN)截面彎矩M=82.242(kN-m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=1809.482(mm2)轉(zhuǎn)換為斜鋼筋:As/cosα=2018(mm2)剪力設(shè)計值=114.900(kN)<562.950(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av=0.720(mm2/mm)。截面彎矩M(標(biāo)準(zhǔn)值)=58.744(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.030(mm)<δflimit=0.200(mm)。[距離墻頂3.650(m)處]截面寬度B=0.600(m)截面高度H=2.300(m)翼緣寬度BT=2.300(m)翼緣高度HT=0.500(m)截面剪力Q=378.431(kN)截面彎矩M=509.802(kN-m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=3015.803(mm2)轉(zhuǎn)換為斜鋼筋:As/cosα=3363(mm2)剪力設(shè)計值=378.431(kN)<938.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av=0.720(mm2/mm)。截面彎矩M(標(biāo)準(zhǔn)值)=364.144(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.068(mm)<δflimit=0.200(mm)。[距離墻頂5.475(m)處]截面寬度B=0.600(m)截面高度H=3.200(m)翼緣寬度BT=3.150(m)翼緣高度HT=0.500(m)截面剪力Q=790.594(kN)截面彎矩M=1553.934(kN-m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=4222.125(mm2)轉(zhuǎn)換為斜鋼筋:As/cosα=4708(mm2)剪力設(shè)計值=790.594(kN)<1313.550(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av=0.720(mm2/mm)。截面彎矩M(標(biāo)準(zhǔn)值)=1109.953(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.106(mm)<δflimit=0.200(mm)。[距離墻頂7.300(m)處]截面寬度B=0.600(m)截面高度H=4.100(m)翼緣寬度BT=4.000(m)翼緣高度HT=0.500(m)截面剪力Q=1351.389(kN)截面彎矩M=3485.887(kN-m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=5428.446(mm2)轉(zhuǎn)換為斜鋼筋:As/cosα=6053(mm2)剪力設(shè)計值=1351.389(kN)<1688.850(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av=0.720(mm2/mm)。截面彎矩M(標(biāo)準(zhǔn)值)=2489.920(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.144(mm)<δflimit=0.200(mm)。(八)整體穩(wěn)定驗算最不利滑動面:圓心:(-2.02000,-1.00000)半徑=9.33426(m)安全系數(shù)=1.377總的下滑力 =622.098(kN)總的抗滑力 =856.621(kN)土體部分下滑力 =622.098(kN)土體部分抗滑力 =856.621(kN)筋帶的抗滑力 =0.000(kN)整體穩(wěn)定驗算滿足:最小安全系數(shù)=1.377>=1.250=================================================各組合最不利結(jié)果=================================================(一)滑移驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(一般情況)抗滑力=828.719(kN),滑移力=260.702(kN)?；乞炈銤M足:Kc=3.179>1.300(二)傾覆驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(一般情況)抗傾覆力矩=2900.900(kN-M),傾覆力矩=733.713(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=3.954>1.600(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(一般情況)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.249<=0.167*5.600=0.933(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=192.161<=216.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=111.240<=234.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=151.700<=180.000(kPa)(四)墻趾板強度計算[趾板根部]截面高度:H'=0.700(m)抗彎配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=225.965(kN-m)配筋面積:As=2042(mm2)抗剪配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=294.531(kN)配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(五)墻踵板強度計算截面高度:H'=0.700(m)支座截面抗彎配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)支座彎矩:M=141.338(kN-m)支座截面縱筋面積:As=1452(mm2)支座截面抗剪配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)支座剪力:Q=249.419(kN)支座截面箍筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積?？缰薪孛媾浣蠲娣e最大值結(jié)果：組合1(一般情況)跨中彎矩:M=84.803(kN-m)跨中截面配筋面積:As=1452(mm2)裂縫已控制在允許寬度mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(六)墻面板強度計算截面高度:H'=0.500(m)[水平向強度驗算]跨中截面抗彎配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)跨中截面彎矩:M=26.750(kN-m/m)跨中截面配筋面積:As=1005(mm2)裂縫已控制在允許寬度0.200mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。支座截面抗彎配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)支座截面彎矩:M=44.583(kN-m/m)支座截面配筋面積:As=1005(mm2)支座截面抗剪配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)支座截面剪力:Q=78.677(kN/m)支座截面配筋面積:Av=1.200(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度0.200mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[豎向強度驗算]截面配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)最大正彎矩:M=17.230(kN-m/m)截面配筋面積:As=1005(mm2)裂縫已控制在允許寬度0.200mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。截面配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)最大負(fù)彎矩:M=68.921(kN-m/m)截面配筋面積:As=1005(mm2)裂縫已控制在允許寬度0.200mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(七)肋板截面強度驗算[距離墻頂1.825(m)處]截面寬度B=0.600(m)截面高度H=1.400(m)翼緣寬度BT=1.450(m)翼緣高度HT=0.500(m)抗彎配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=82.242(kN-m)配筋面積:As=2018(mm2)抗剪配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)截面彎矩:Q=114.900(kN)配筋面積:Av=0.720(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度0.200mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂3.650(m)處]截面寬度B=0.600(m)截面高度H=2.300(m)翼緣寬度BT=2.300(m)翼緣高度HT=0.500(m)抗彎配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=509.802(kN-m)配筋面積:As=3363(mm2)抗剪配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)截面彎矩:Q=378.431(kN)配筋面積:Av=0.720(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度0.200mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂5.475(m)處]截面寬度B=0.600(m)截面高度H=3.200(m)翼緣寬度BT=3.150(m)翼緣高度HT=0.500(m)抗彎配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=1553.934(kN-m)配筋面積:As=4708(mm2)抗剪配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)截面彎矩:Q=790.594(kN)配筋面積:Av=0.720(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度0.200mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂7.300(m)處]截面寬度B=0.600(m)截面高度H=4.100(m)翼緣寬度BT=4.000(m)翼緣高度HT=0.500(m)抗彎配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=3485.887(kN-m)配筋面積:As=6053(mm2)抗剪配筋面積最大值結(jié)果：組合1(一般情況)截面彎矩:Q=1351.389(kN)配筋面積:Av=0.720(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度0.200mm以內(nèi),以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(六)整體穩(wěn)定驗算整體穩(wěn)定驗算最不利為：組合1(一般情況)整體穩(wěn)定驗算滿足:最小安全系數(shù)=1.377>=1.2502、2#臺后擋墻，重力式擋墻，墻高4m重力式擋土墻驗算[執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：公路]計算項目：重力式擋土墻1原始條件:墻身尺寸:墻身高:4.000(m)墻頂寬:1.100(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.500采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.400(m)墻趾臺階h1:0.600(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.100:1物理參數(shù):圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.500墻身砌體容許壓應(yīng)力:6800.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:670.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:1000.000(kPa)材料抗壓極限強度:2.900(MPa)材料抗力分項系數(shù):2.310系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:21.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:120.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)116.5000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-B級坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:30.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1=====================================================================第1種情況:一般情況=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=0.900√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.400√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為4.368(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=23.724(度)城-B級路基面總寬=16.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛6列布置寬度=4.104(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60060.00060.000042.4000.60060.00060.000050.6000.60060.00060.000062.4000.60060.00060.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.0000.000033.7000.60060.00060.000045.5000.60060.0000.000053.7000.60060.00060.000065.5000.60060.0000.000布置寬度B0=4.104(m)分布長度L0=7.572(m)荷載值SG=450.000(kN)換算土柱高度h0=0.724(m)按實際墻背計算得到:第1破裂角：23.724(度)Ea=141.842(kN)Ex=106.126(kN)Ey=94.108(kN)作用點高度Zy=1.637(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=9.285(m2)重量=213.549(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=212.489(kN)En=104.201(kN)Wt=21.249(kN)Et=96.236(kN)滑移力=74.987(kN)抗滑力=110.841(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.478>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=21.618(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=106.126(kN)抗滑力=160.954(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.517>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.555(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=2.866(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.269(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=134.672(kN-m)抗傾覆力矩=601.756(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=4.468>1.600傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=454.663(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=316.690(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=467.083(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=3.703(m)偏心距e=0.376(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=1.475(m)基底壓應(yīng)力:趾部=137.703踵部=33.361(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=137.703/33.361=4.128作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.376<=0.167*3.703=0.617(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=137.703<=144.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=33.361<=156.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=85.532<=120.000(kPa)(四)基礎(chǔ)強度驗算基礎(chǔ)為天然地基，不作強度驗算(五)墻底截面強度驗算驗算截面以上，墻身截面積=8.640(m2)重量=198.720(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.492(m)相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=2.866(m)相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=1.269(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于驗算截面的總豎向力=292.828(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=431.572(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.474(m)截面寬度B=3.500(m)偏心距e1=0.276(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.276<=0.250*3.500=0.875(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=123.278背坡=44.052(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=123.278<=6800.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-3.144<=1000.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=310.599(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.928 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=3.500(m2) 材料抗壓極限強度Ra=2900.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=310.599<=4076.064(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=310.599<=4076.064(kN)(六)臺頂截面強度驗算[土壓力計算]計算高度為3.400(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=23.724(度)城-B級路基面總寬=16.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛6列布置寬度=3.194(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60060.00060.000042.4000.60060.00060.000050.6000.60060.00060.000062.4000.60060.00060.000布置寬度B0=3.194(m)分布長度L0=7.013(m)荷載值SG=300.000(kN)換算土柱高度h0=0.670(m)按實際墻背計算得到:第1破裂角：23.724(度)Ea=89.951(kN)Ex=67.302(kN)Ey=59.680(kN)作用點高度Zy=1.293(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在[強度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=6.630(m2)重量=152.490(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.037(m)相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=2.153(m)相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=1.293(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于驗算截面的總豎向力=212.170(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=199.549(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.941(m)截面寬度B=2.800(m)偏心距e1=0.459(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.459<=0.250*2.800=0.700(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=150.384背坡=1.166(