內支撐拆換撐安全施工施工工藝技術

4.1技術參數(shù) 14.2工藝流程 54.3施工方法 64.4操作要求 184.5檢查要求 184.1技術參數(shù)4.1.1地下室換撐板面封閉第二道梁撐拆除前，筏板、-3F角撐與對撐樓板、后澆帶換撐支撐構件、換撐板帶及車道臨時換撐結構必須全部封閉且強度至設計強度的80%。第一道梁撐和-2F~-1F之間的混凝土坡道拆除前，-2F角撐與對撐樓板、后澆帶換撐支撐構件、換撐板帶及車道臨時換撐結構必須全部封閉且強度至設計強度的80%。4.1.2各部位換撐做法4.1.2.1后澆帶換撐做法圖4.1-1基礎底板、樓板后澆帶板換撐大樣圖4.1-2底板后澆帶換撐大樣4.1.2.2基坑肥槽換撐做法因本工程基坑四周地下室外墻與基坑地連墻之間有0.8-1m的間隙，此空間范圍內需進行換撐。換撐大樣如下圖所示。圖4.1-3換撐結構平面示意圖圖4.1-4換撐板配筋立面圖4.1.2.3車道換撐做法地下室車道由于臨近地下室外墻，需要使用連梁進行加強，車道環(huán)撐做法如下：圖4.1-5車道換撐大樣4.1.2.4已完成結構保護使用挖機破碎時，為防止掉落的渣土破壞已澆筑完成的混凝土板面，需在下層混凝土板面上鋪設一層4cm草簾用于防護或舊模板防護。4.2工藝流程4.2.1施工工藝流程4.2.1.1繩鋸切割工藝流程搭設支撐架→切割斷面定位→支撐梁開口→固定繩鋸→安裝繩鋸鐵鏈→啟動開關→切割→吊裝→外運4.2.1.2挖機破碎工藝流程鋪設鋼板→挖機就位→破碎→移動鋼板→挖機移動就位→破碎→鋼筋切割→垃圾清理4.3施工方法4.3.1繩鋸切割施工方案4.3.1.1支撐梁分塊切割前，根據(jù)構件截面尺寸及分塊重量對其進行分塊，按照切割后混凝土塊每塊不超過7t進行劃分，使用紅色自噴漆標記切割點位置，并對混凝土塊進行編號?？紤]到地下室樓板承載力設計值為5kN/m2，因地下室支模架未拆除可滿足行車要求。4.3.1.2切割前馬凳承臺的搭設支撐切割前需搭設馬凳承臺，以避免混凝土塊切割完后突然掉落對地下室結構板造成破壞和造成安全事故。馬凳承臺用盤扣架體支撐后方可拆除，支撐架體跨度不大于0.6米，步距不大于1米，梁底架體不得少于2排，總架體梁寬方向不得少于4排，梁長方向不得少于3排?；蛘卟捎貌孳囘M行托舉。根據(jù)設計圖紙分析，本項目最大構件截面尺寸為1000mm×1200mm，馬鐙承臺搭設高度為根據(jù)現(xiàn)場實際進行搭設。4.3.1.3切割、吊運施工（1）繩鋸操作步驟1）接通好現(xiàn)場的電源、水源2）在支撐梁上劃分塊切割線，并用風鎬破除分割線部位陽角，在分割線處用風鎬破碎出寬約5cm深約5cm環(huán)形凹槽，方便切割，從而避免切割時繩鋸打滑。3）用鉆孔機在支撐板上鉆直徑不小于108mm的孔，用于穿繩鋸鐵鏈切割板撐；支撐梁上無需鉆孔。4）將切割機器放在地下室結構板上并連接好電源，水源。5）穿好鏈條并用液壓鉗固定接頭，按正確方法連接。6）開通水管，調節(jié)水流大小，通過控制器將鏈條收緊。7）固定鉆臺的銷子尺寸從切割線到銷子中央的距離是42cm。圖4.3-1切割示意圖8）鐵鏈的長度計算最短繩長由下式計算：總長L=L1+L2+0.5mL1=部件的周長-0.8m（鋸系統(tǒng)的寬度）L2=凸起部分保留的繩子長度+0.5m繩子長度的計算：L1＝1m＋0.8m＋1.3m＋0.6m＋2.2m-0.8m＝4.1mL2＝2.4m+0.5＝2.9m總長L＝4.1+2.9=7m9）啟動電動馬達，通過控制盤調整主動輪提升張力，保證鐵鏈適當繃緊，啟動循環(huán)冷卻水，再啟動另一個電動馬達，驅動主動輪帶動鐵鏈回轉切割。切割過程中密切觀察機座的穩(wěn)定性，隨時調整導向輪的偏移，以確保切割繩在同一個平面內。10）切割過程中通過操作控制盤調整切割參數(shù)，確保鐵鏈運轉線速度在20m/s左右，另一方面切割過程中保證足夠的沖洗液量，以保證對鐵鏈的冷卻和把磨削下來的粉屑帶走。切割操作做到速度穩(wěn)定，參數(shù)穩(wěn)定、設備穩(wěn)定。11）支撐切割順序原則上先割中間后二側，首吊塊切割成斜邊，以便吊裝。切割的支撐梁頂部留2根鋼筋不切割，待叉車頂住其底部，再切割與整體相連鋼筋，切割下來的支撐梁由叉車轉運到吊車或者塔吊吊裝點圖4.3-2分塊切割示意圖圖4.3-3繩鋸切割示意圖4.3.1.4支撐塊的運輸?shù)跹b（1）吊裝、存放布置支撐切割下來的混凝土塊由叉車移動至鋼棧橋周邊的樓板上短時間存放再由汽車吊吊運至第一道梁板撐裝車外運。圖4.3-4叉車支撐待切割的支撐梁示意圖圖4.3-5支撐梁轉運示意圖本工程汽車吊選用三一重工STC800C6型汽車吊調運混凝土塊。汽車吊起重吊裝參數(shù)如下：圖4.3-6汽車吊起重吊裝參數(shù)根據(jù)汽車吊吊裝參數(shù)，滿足混凝土塊（10t/塊）的起重吊裝要求。（2）吊索具選型1）鋼絲繩選型吊裝中常用的鋼絲繩是先由若干根鋼絲捻成股，再由若干股圍繞繩芯捻成繩，鋼絲繩計算方法按照《重要用途鋼絲繩》GB8918-2006進行計算。本項目使用的鋼絲繩為35W×7，鋼絲繩結構如下圖所示。圖4.3-7鋼絲繩結構示意圖表4.3-1鋼絲繩質量系數(shù)和最小破斷拉力系數(shù)組別類別鋼絲重量系數(shù)K最小破斷拉力系數(shù)K"K"2/K"1天然纖維芯鋼絲繩合成纖維芯鋼絲繩鋼芯鋼絲繩K2/K1aK2/K1P纖維型鋼絲繩鋼芯鋼絲繩K1aK1PK2K"1K"2Kg/100m.mm216×70.3510.3440.3871.11.120.3320.3591.0826×190.380.3710.4181.11.130.330.3561.0836×3748×190.3570.3440.4351.221.260.2930.3461.1858×37618×70.390.431.11.10.310.3281.06718×19834×70.390.431.11.10.3080.3181.03935W×7/0.46///0.36/106V×70.4120.4040.4371.061.080.3750.3981.06116V×190.4050.3970.4291.061.080.360.3821.06126V×37134V×390.410.402///0.36//146Q×19+6V×210.410.402///0.36//注1：在2組和4組鋼絲繩中，當股內鋼絲的數(shù)目為19根或19根以下時，重量系數(shù)應比表中所列的數(shù)小3%。注2：在11組鋼絲繩中，股含纖維芯6v×21，6v×24結構鋼絲繩的重量系數(shù)和最小破斷拉力系數(shù)，應分別比表中所列的數(shù)小8%，6v×30結構鋼絲繩的最小破斷拉力系數(shù)，應比表中所列的數(shù)小10%，在12組鋼絲繩中，股為線接觸結構6v×37S鋼絲繩的重量系數(shù)和最小破斷拉力系數(shù)則應分別比表中所列的數(shù)大3%。注3：K1P重量系數(shù)是對聚丙烯纖維芯鋼繩而言的。表4.3-235W×724W×7鋼絲繩力學性能表鋼絲繩公稱直徑鋼絲繩參考重量/（kg/100m）鋼絲繩公稱抗拉強度/MPa15701670177018701960D/mm允許偏差/%鋼絲繩最小破斷拉力/kN16+5011814515416317218118149183195206218229201842262402552692822222327429130832634224265326346367388406263113824064314554772836144347150052855330414509541573606635324715796166526897233453265369573777881636596732779826872914386648168689209721020407369049621020108011304281199710601120119012404489110901160123013001370469731200127013501420149048106013001390147015501630501150141015001590168017605212401530163017201820191054134016501750186019602060561440177018902000211022105815501900202021402260237060166020302160229024202540表4.3-3鋼絲繩安全系數(shù)表鋼絲繩的用途安全系數(shù)參考起升和變幅用手動4.0機動輕級5.0中級5.5重級、特重級6.0抓斗用雙繩抓斗（雙電動機集中驅動）6.0雙繩抓斗（單電動機集中驅動）5.0抓斗滑輪拉緊用經常用3.5臨時用3.0小車拽引道（軌道水平）4.02）吊裝鋼絲繩的選用支撐拆除混凝土塊最大重量為10噸計，承載能力考慮K=1.1倍沖擊系數(shù)，吊裝時選用2個吊點。吊裝時擬采用35W×7鋼絲繩（公稱抗拉強度為1770N/mm2）作為吊索。吊裝時選用2個吊點，2根鋼絲繩同時受力，但是鋼絲繩與重心之間有夾角，則單根鋼絲繩的荷載F=G/（2cosα），其中α為兩根鋼絲繩之間夾角的1/2，α取15°，這樣F=（10×9.8×1.1）/（2×cos15°）=55.8kN。鋼絲繩安全系數(shù)取6，則鋼絲繩最小破斷力F0=55.8kN×6=334.8kN。按《重要用途鋼絲繩》GB8918-2006，鋼絲繩破斷拉力計算式如下：F0=K'×D2×R0/1000式中：F0：鋼絲繩最小破斷拉力，單位kN；D：鋼絲繩公稱直徑，單位mm；R0：鋼絲繩公稱抗拉強度，單位MPa；K＇：鋼絲繩最小破斷拉力系數(shù)。查表，鋼絲繩最小破斷拉力系數(shù)K＇=0.360；則：鋼絲繩直徑D=23mm所以，吊裝混凝土塊最大重量在10噸以內時，鋼絲繩的直徑取26mm。2）卸扣的選擇10噸以內混凝土塊吊裝卸扣的選用，根據(jù)《一般起重機用鍛造卸扣—D形卸扣和弓形卸扣》JB/T8112-1999，本工程鋼絲繩所受拉力為55.8kN，選擇起重量為10t，型號為T（8），銷軸M39的D型卸扣作為本工程10噸以內支撐塊吊裝的卸扣，卸扣參數(shù)表如下：根據(jù)構件重量按上表選用M39，T（8）型卸扣。4.3.1.5支撐塊破碎用運輸車將切割塊體運至指定的位置，再用免爆機進行破碎，破碎下來的混凝土廢渣再運送規(guī)定的地點。混凝土內鋼筋回收。4.3.1.6泥漿處理本工程混凝土支撐切割由于采用水冷卻、潤滑，因此施工過程中需要排放大量廢水，為了保證施工環(huán)境的整潔并防止廢水對地下結構施工產生影響，考慮采用如下的廢水處理措施：支撐切割過程中的廢水通過結構板上的集水坑進行收集，再用污水泵集中抽至基坑頂部一周排水溝，再流入三級沉淀池，經沉淀后排放入下水道；對集水坑、排水溝、沉淀池內的泥漿定期清除，確保排水的暢通，經沉淀池沉淀、過濾后，把清水排入市政下水道。圖4.3-8泥漿清理示意圖4.3.2挖機破碎施工4.3.2.1挖機破碎的范圍本項目投入挖機，車道棧橋及局部加強板支撐使用210型挖機施工及60型破碎挖機，格構柱柱頭、腰梁打孔與混凝土清理使用60型挖機。4.3.2.2挖機吊運、下放棧橋板挖機可以直接駕駛到位，局部二道撐需要破碎采用60型挖機，使用50噸汽車吊在棧橋邊進行吊運到位。4.3.2.3結構板抗沖擊承載力計算挖機破碎的混凝土塊在重力作用下落，對地下室結構樓板會產生一個豎向沖力力，為保證地下室結構樓板安全，需對樓板抗沖擊力進行驗算。破碎錘破碎的混凝土塊最大不超過直徑30cm。計算模型如下圖所示：圖4.3-9樓板受沖擊示意圖計算公式如下：其中：m：混凝土塊質量，單位kg，混凝土塊看做直徑30cm的球體，為35kg。g：重力加速度，取9.8m/s2H：混凝土塊到樓板的距離，第一道支撐到負二層頂板為2.9m，第二道支撐到負三層頂板為1.1m。取大值為2.9m。E：樓板彈性模量，樓板混凝土強度等級為C35，取3.15x104MPa。I：樓板慣性矩，bh3/12，b取300mm，h取250mm。L：樓板跨長，查圖紙取最大跨長為7.2m。a，b：重物落地點到樓板支座的距離,取L/2。帶入公式可知N=1.44kPa。地下室結構板活荷載標準值為2.5-4kPa，可知結構板受到混凝土塊沖擊荷載時結構板安全。4.3.2.4渣土吊裝外運破碎后渣土使用小型鏟車運輸至指定位置臨時存放，夜間使用鏟車將渣土鏟運至2m3料斗內，使用汽車吊裝運至渣土車內外運?？紤]樓板與板底支撐架承載能力，樓板渣土堆在高度不超過0.5m。4.3.3格構柱拆除（1）支撐格構柱拆除第一道內支撐各區(qū)域拆除完成后可以拆除格構柱，各層拆除順序與拆撐順序一致。拆除時從-1層-3層逐層切割，本工程格構柱拆除采用氧氣乙炔進行切除。（2）格構柱破除工藝流程施工平臺搭設并搭設防護欄、防護網→格構柱內部殘留渣土清理→臨時格構柱逐節(jié)切除→施工平臺拆除。施工平臺搭設：每段施工平臺圍繞格構柱四周搭設成井子架，施工平臺的高度根據(jù)格構柱拆除高度依次遞減，但需保證滿足拆除施工要求。（本項目拆除基本在樓層板位置割除）施工平臺的搭設采用直徑48mm、壁厚2.7mm的扣件式鋼管腳手架，井字架平面尺寸為4m×4m，外側設置防護欄桿，防護欄桿高度不小于1.2m，防護欄桿上滿鋪密目安全防護網，平臺頂部鋪設主楞鋼管及50mm厚木跳板。施工平臺的搭設步距為1.5m，立桿縱橫距均為1m。支架四周設置剪刀撐，剪刀撐與地面夾角45度，與立桿的連接點不應少于3個。底層掃地桿距離地面0.2m。格構柱四周操作平臺完成后，使用工具將內部殘存的渣土與混凝土清理干凈，再進行切割。格構柱切除方式為自上而下分節(jié)拆除，按樓層高度劃分。拆除后使用塔吊或汽車吊轉運出場外。4.4操作要求（1）進行支撐梁