高支模施工計算書中建

10.1計算依據(jù) 110.2計算書 110.2.1、支撐體系高度22.72m、樓板厚度120mm 110.2.2、支撐體系高度22.72m、樓板厚度120mm（立桿基礎(chǔ)為地基土） 1510.2.3、支撐體系高度9.5m、板厚110mm（立桿基礎(chǔ)為地基土） 2510.2.4、支撐體系高度12.58m、梁截面尺寸600*1200mm 3610.2.5、支撐體系16.5m、截面尺寸400*1200 5110.2.6、支撐體系3.75m、截面尺寸500*2250 6610.2.7、支撐體系6.76m、截面尺寸800*1800 8210.2.8、支撐體系12.58m、截面尺寸800*1700 9810.2.9、支撐體系21.52m、截面尺寸500*1200 11310.2.10、梁側(cè)模板計算（500*2250） 12810.2.11、梁側(cè)模板計算（800*1800） 13510.2.12、梁側(cè)模板計算書（500*1200） 14210.2.13、支撐體系8.9m、截面尺寸500*1300,（立桿基礎(chǔ)為地基土） 14910.2.13、支撐體系12.58m、截面尺寸400*800, 16310.3、附圖一、附圖：雄安國際酒店項目會議中心及7#樓高支模區(qū)域布置圖 18010.4、附圖二、會議中心及7#樓板支撐體系附圖 19610.1計算依據(jù)1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》-GB50017-20176、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-201610.2計算書10.2.1、支撐體系高度22.72m、樓板厚度120mm一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B1，標(biāo)高22.72m新澆混凝土樓板板厚(mm)120模板支架高度H(m)22.72模板支架縱向長度L(m)20模板支架橫向長度B(m)20支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.022地區(qū)保定市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.65模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.115整體模板支架μstw1.61ωfk=ω0μzμstw=0.314支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.254三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1500立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1500水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×1=8.728kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝8.728×0.22/8＝0.044kN·mσ＝Mmax/W＝0.044×106/37500＝1.164N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×2004/(384×10000×281250)=0.023mmνmax=0.023mm≤min{200/150，10}=1.333mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.2=1.798kN/m因此，q1靜＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2=0.874kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×0.874×1.52+0.125×0.924×1.52＝0.506kN·mM2＝q1L12/2=1.798×0.152/2＝0.02kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.506，0.02]＝0.506kN·mσ=Mmax/W=0.506×106/4110=123.064N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×0.874×1.5+0.625×0.924×1.5＝1.686kNV2＝q1L1＝1.798×0.15＝0.27kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.686，0.27]＝1.686kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.686×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝10.832N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.662×15004/(100×206000×8.22×104)＝1.032mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1500/150，10)＝10mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.662×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁截面類型8號槽鋼主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)101.3主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.2＝1.851kN/mq1靜＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.927kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.851×1.5＝3.471kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×0.927+0.437×0.924)×1.5+1.851×0.15＝1.405kNR＝max[Rmax，R1]＝3.471kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.702×1.5＝1.317kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.702×1.5+0.702×0.15＝0.5kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.317kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=3.94×106/25300=155.745N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15.584×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝45.98N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=1.082mm≤[ν]=min{1500/150，10}=10mm懸挑段νmax＝0.261mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=14.149kN，R2=28.314kN，R3=28.658kN，R4=12.184kN圖二支座反力依次為R1=13.15kN，R2=28.502kN，R3=28.502kN，R4=13.15kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)100按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝28.658kN≤[N]＝100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.71、長細(xì)比驗算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×650=1910mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風(fēng)荷載:λ=l0/i=1910.000/15.9=120.126查表得，φ1=0.347Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.022×1.5×1.52/10)=0.007kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[14.149,28.502,28.658,13.15]+1.1×1.35×0.15×22.72=33.719kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝33.719×103/(0.347×424)+0.007×106/4490=230.709N/mm2≤[σ]=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=22.72/20=1.136≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=1.5×0.314=0.471kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=la×Hm×ωmk=1.5×1×0.254=0.381kN支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×22.722×0.471+22.72×0.381=130.221kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×1.5×[0.15×22.72/(1.5×1.5)+0.5]+2×1×20/2=1228.8kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×130.221=429.729kN.M滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)180混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)100F1=N=33.719kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=160mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1240×160/1000=115.132kN≥F1=33.719kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=33.719kN滿足要求！10.2.2、支撐體系高度22.72m、樓板厚度120mm（立桿基礎(chǔ)為地基土）一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標(biāo)高22.72m新澆混凝土樓板板厚(mm)120模板支架高度H(m)22.72模板支架縱向長度L(m)20模板支架橫向長度B(m)20支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.025地區(qū)保定市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.65模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.126整體模板支架μstw1.903ωfk=ω0μzμstw=0.371支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.254三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×1=8.728kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝8.728×0.22/8＝0.044kN·mσ＝Mmax/W＝0.044×106/37500＝1.164N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×2004/(384×10000×281250)=0.023mmνmax=0.023mm≤min{200/150，10}=1.333mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.2=1.798kN/m因此，q1靜＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2=0.874kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×0.874×1.22+0.125×0.924×1.22＝0.324kN·mM2＝q1L12/2=1.798×0.152/2＝0.02kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.324，0.02]＝0.324kN·mσ=Mmax/W=0.324×106/4110=78.761N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×0.874×1.2+0.625×0.924×1.2＝1.349kNV2＝q1L1＝1.798×0.15＝0.27kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.349，0.27]＝1.349kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.349×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝8.666N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.662×12004/(100×206000×8.22×104)＝0.423mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.662×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁截面類型8號槽鋼主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)101.3主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.2＝1.851kN/mq1靜＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.927kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.851×1.2＝2.777kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×0.927+0.437×0.924)×1.2+1.851×0.15＝1.179kNR＝max[Rmax，R1]＝2.777kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.702×1.2＝1.054kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.702×1.2+0.702×0.15＝0.421kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.054kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=1.971×106/25300=77.896N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.742×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝28.743N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.326mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm懸挑段νmax＝0.091mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=9.697kN，R2=18.073kN，R3=18.073kN，R4=9.697kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)100按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝18.073kN≤[N]＝100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.71、長細(xì)比驗算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×650=1910mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風(fēng)荷載:λ=l0/i=1910.000/15.9=120.126查表得，φ1=0.347Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.025×1.2×1.52/10)=0.006kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[9.697,18.073,18.073,9.697]+1.1×1.35×0.15×22.72=23.134kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝23.134×103/(0.347×424)+0.006×106/4490=158.626N/mm2≤[σ]=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=22.72/20=1.136≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=1.2×0.371=0.445kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=la×Hm×ωmk=1.2×1×0.254=0.305kN支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×22.722×0.445+22.72×0.305=121.831kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×1.2×[0.15×22.72/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×20/2=1396kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×121.831=402.042kN.M滿足要求！十一、立桿地基基礎(chǔ)驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)160立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf0.5墊板底面面積A(m2)0.3立桿底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝23.134/(0.5×0.3)＝154.227kPa≤γufak＝1.254×160=200.64kPa滿足要求！10.2.3、支撐體系高度9.5m、板厚110mm（立桿基礎(chǔ)為地基土）一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B3，標(biāo)高9..5m新澆混凝土樓板板厚(mm)110模板支架高度H(m)9.5模板支架縱向長度L(m)20模板支架橫向長度B(m)20支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.025地區(qū)保定市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.65模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.126整體模板支架μstw1.903ωfk=ω0μzμstw=0.371支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.254三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×3]×1=8.397kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.11))×1＝2.861kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝8.397×0.22/8＝0.042kN·mσ＝Mmax/W＝0.042×106/37500＝1.12N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×2.861×2004/(384×10000×281250)=0.021mmνmax=0.021mm≤min{200/150，10}=1.333mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×3]×0.2=1.732kN/m因此，q1靜＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.2=0.808kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×0.808×1.22+0.125×0.924×1.22＝0.312kN·mM2＝q1L12/2=1.732×0.152/2＝0.019kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.312，0.019]＝0.312kN·mσ=Mmax/W=0.312×106/4110=75.859N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×0.808×1.2+0.625×0.924×1.2＝1.299kNV2＝q1L1＝1.732×0.15＝0.26kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.299，0.26]＝1.299kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.299×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝8.346N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.11))×0.2＝0.612kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.612×12004/(100×206000×8.22×104)＝0.391mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.612×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁截面類型8號槽鋼主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)101.3主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×3]×0.2＝1.785kN/mq1靜＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)×0.2＝0.861kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.11))×0.2＝0.652kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.785×1.2＝2.677kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×0.861+0.437×0.924)×1.2+1.785×0.15＝1.14kNR＝max[Rmax，R1]＝2.677kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.652×1.2＝0.978kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.652×1.2+0.652×0.15＝0.391kNR'＝max[R'max，R'1]＝0.978kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=1.9×106/25300=75.091N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.391×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝27.708N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.302mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm懸挑段νmax＝0.084mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=9.348kN，R2=17.422kN，R3=17.422kN，R4=9.348kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)100按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝17.422kN≤[N]＝100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.71、長細(xì)比驗算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×650=1910mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風(fēng)荷載:λ=l0/i=1910.000/15.9=120.126查表得，φ1=0.347Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.025×1.2×1.52/10)=0.006kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[9.348,17.422,17.422,9.348]+1.1×1.35×0.15×9.5=19.538kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝19.538×103/(0.347×424)+0.006×106/4490=134.185N/mm2≤[σ]=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=9.5/20=0.475≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=1.2×0.371=0.445kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=la×Hm×ωmk=1.2×1×0.254=0.305kN支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.52×0.445+9.5×0.305=22.985kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×1.2×[0.15×9.5/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×20/2=735kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×22.985=75.851kN.M滿足要求！十一、立桿地基基礎(chǔ)驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)160立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf0.5墊板底面面積A(m2)0.3立桿底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝19.538/(0.5×0.3)＝130.253kPa≤fak＝160kPa滿足要求！10.2.4、支撐體系高度12.58m、梁截面尺寸600*1200mm一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1200模板支架高度H(m)12.58模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)30支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.022地區(qū)保定市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.65模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.115整體模板支架μstw2.415ωfk=ω0μzμstw=0.471支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.254三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1500支撐架頂層水平桿步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1500、1500梁居梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線的距離s1(mm)600梁底可調(diào)托撐個數(shù)2梁底可調(diào)托撐間距l(xiāng)c(mm)400梁底左側(cè)可調(diào)托撐距梁中心線的距離m(mm)200梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)7梁底支撐小梁間距100每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)100梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)100設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)6000取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1＝48.824kN/mq1靜＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝45.59kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×45.59×0.12+0.121×3.234×0.12＝0.053kN·mσ＝Mmax/W＝0.053×106/37500＝1.405N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1004/(100×6000×281250)＝0.011mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×45.59×0.1+0.446×3.234×0.1＝1.936kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×45.59×0.1+1.223×3.234×0.1＝5.606kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×45.59×0.1+1.142×3.234×0.1＝4.6kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.1＝1.207kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.1＝3.509kNR3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.1＝2.849kN五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計算方式簡支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=1.936/1＝1.936kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.606,4.6,5.606]/1=5.606kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=1.936/1＝1.936kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.6/6=0.03kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.35×0.5×(1.2-0.12)=0.802kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.35×0.5×(1.2-0.12)=0.802kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.6/2)/2×1=1.388kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.6/2)/2×1=1.388kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.936+0.03+0.802+1.388=4.156kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=5.606+0.03=5.636kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.936+0.03+0.802+1.388=4.156kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.156,5.636,4.156]=5.636kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.207/1＝1.207kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[3.509,2.849,3.509]/1=3.509kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=1.207/1＝1.207kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/6=0.02kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.2-0.12)=0.54kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.2-0.12)=0.54kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.6/2)/2×1=0.527kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.6/2)/2×1=0.527kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.207+0.02+0.54+0.527=2.293kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=3.509+0.02=3.529kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.207+0.02+0.54+0.527=2.293kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.293,3.529,2.293]=3.529kN/m為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.636×0.92，0.5×5.636×0.22]＝0.571kN·mσ=Mmax/W=0.571×106/4110=138.843N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.636×0.9，5.636×0.2]＝2.536kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.536×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝16.295N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×3.529×9004/(384×206000×8.22×104)＝1.78mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.529×2004/(8×206000×8.22×104)＝0.042mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.636×0.9,0.5×5.636×0.9+5.636×0.2]=5.072kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.74kN,R2=5.072kN,R3=4.167kN,R4=4.167kN,R5=4.167kN,R6=5.072kN,R7=3.74kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.529×0.9,0.5×3.529×0.9+3.529×0.2]=3.176kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.064kN,R2'=3.176kN,R3'=2.582kN,R4'=2.582kN,R5'=2.582kN,R6'=3.176kN,R7'=2.064kN六、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁截面類型8號槽鋼主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)101.3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.459×106/25300=18.158N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝6.251kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.251×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝18.442N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.019mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=15.062kN，R2=15.063kN擱置橫梁所受主梁支座反力依次為R1=15.062/1=15.062kN，R2=15.063/1=15.063kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=9.113kN，R2'=9.113kN擱置橫梁所受主梁支座反力依次為R1'=9.113/1=9.113kN，R2'=9.113/1=9.113kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)100可調(diào)托座最大受力N＝max[R1，R2]＝15.063kN≤[N]=100kN滿足要求！八、擱置橫梁驗算擱置橫梁類型雙槽鋼擱置橫梁截面類型(mm)10號槽鋼擱置橫梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205擱置橫梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125擱置橫梁截面抵抗矩W(cm3)39.7擱置橫梁彈性模量E(N/mm2)206000擱置橫梁截面慣性矩I(cm4)198.3擱置橫梁受力不均勻系數(shù)ko0.6擱置橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值q’=0.1kN/m擱置橫梁自重設(shè)計值q=1.1×1.35×0.1=0.149kN/m荷載設(shè)計值：F1=koR1=0.6×15.062=9.037kN,F2=koR2=0.6×15.063=9.038kN荷載標(biāo)準(zhǔn)值：F1’=koR1’=0.6×9.113=5.468kN,F2’=koR2’=0.6×9.113=5.468kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算擱置橫梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=3.638×106/39700=91.642N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算擱置橫梁剪力圖(kN)Vmax＝9.127kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.127×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1983000×5.3)＝20.173N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算擱置橫梁變形圖(mm)νmax＝0.827mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=9.127kN，R2=9.127kN九、連接盤抗剪承載力驗算FR=max[R1，R2]/ko=max[9.127，9.127]/0.6=15.212kN≤Qb=40kN滿足要求！十、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×650)=1910mmλ=hmax/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得：φ＝0.3472、風(fēng)荷載計算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.022×0.9×1.52/10)＝0.004kN·m3、穩(wěn)定性計算R1＝9.127kN，R2＝9.127kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(1.5+0.6-0.6/2)/2×0.9=7.497kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(1.5+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.9=7.497kNNd＝max[R1/ko+N邊1，R2/ko+N邊2]+1.1×1.35×0.15×12.58＝max[9.127/0.6+7.497，9.127/0.6+7.497]+2.802＝25.511kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝25511.204/(0.347×424)+0.004×106/4490＝174.285N/mm2≤[f]＝300N/mm2滿足要求！十一、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=12.58/30=0.419≤3滿足要求！十二、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=l'a×ωfk=1.5×0.471=0.706kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.5×1×0.254=0.381kN支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×12.582×0.706+12.58×0.381=60.697kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×1.5×[0.15×12.58/(1.5×1.5)+0.5]+2×1×30/2=1837.2kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×60.697=200.3kN.M滿足要求！十三、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=25.511kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長