預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構技術規(guī)程

P中華人民共和國行業(yè)標準2014-02-28發(fā)布2014-10-01實施中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部發(fā)布預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構技術規(guī)程批準部門：中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部中國建筑工業(yè)出版社預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構技術規(guī)程關*版權所有翻印必究中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部第331號業(yè)標準，編號為JGJ/T325-2014,自2014年10月1日起實施。2014年2月28日WWw.bzfxw34標準和國內先進標準，并在廣泛征求意見的基礎上，編制本3材料；4設計；5施工；6檢驗與驗收。本規(guī)程主編單位：東南大學本規(guī)程參編單位：交通部公路科學研究院本規(guī)程主要起草人員：吳剛魏洋魏洪昌董青泓吳棟鄭士暄譚生光胡勝飛丁哲一鄒友泉李安渠王文俊劉曉晨劉權響李金濤楊良榮吁新華佘廣軍本規(guī)程主要審查人員：顧祥林牛荻濤趙為民周朝陽楊勇新金如元魏大平艾軍WWw.bzfxw6 12術語和符號 2 22.2符號 2 63.1一般規(guī)定 3.2鋼絲繩 63.3砂漿 7 4.1一般規(guī)定 4.3受剪加固設計 4.5構造要求 29 33 6檢驗與驗收 附錄A高強鋼絲繩強度、彈性模量、伸長率試驗方法 附錄B鋁合金套管材質及規(guī)格 44本規(guī)程用詞說明 引用標準名錄 712術語和符號2.1.1高強鋼絲繩highstrengthsteelwireropes2.1.4鋁合金套管aluminumalloysleeve2.1.5鋁合金錨頭aluminumalloyarchorheads2.1.6錨固系統archoragesystem2.1.7界面劑interfaceagent2WWw.bzfx3fi——高強鋼絲繩對混凝土柱(等效)側向約束力；2.2.2作用效應、力及應力Oct——施工階段計算截面預拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉Oc——施工階段計算截面預壓區(qū)邊緣纖維的混凝土壓2.2.3幾何參數力和普通鋼筋的合力點至截面受壓區(qū)合力點的2.2.4計算系數4WWw.bzfxwψe——高強鋼絲繩抗震加固強度折減系數。3.1.2采用預應力高強鋼絲繩加固的混凝土結構構件，其長期使用環(huán)境的溫度不宜高于60℃,并應符合現行國家標準《混凝3.1.4砂漿、膠粘劑、錨固膠及植筋膠等應滿足設計和環(huán)保鍍鋅鋼絲繩。高強鋼絲繩抗拉強度標準值(frk)不應小于表3.2.1的規(guī)定。種類符號公稱直徑不銹鋼鋼絲繩鍍鋅鋼絲繩抗拉強度標準值材料分項系數抗拉強度標準值材料分項系數3.2.2高強鋼絲繩抗拉強度設計值應按本規(guī)程表3.2.1中的強6WWw.bzfx7類別彈性模量Erw(MPa)伸長率(%)不銹鋼鋼絲繩鍍鋅鋼絲繩3.2.4高強鋼絲繩強度、彈性模量、伸長率等的試驗方法及截面面積計算宜按本規(guī)程附錄A執(zhí)行。當對試驗結果有爭議時，應按現行國家標準《鋼絲繩破斷拉伸試驗方法》GB/T8358規(guī)3.2.5高強鋼絲繩的應力松弛性能試驗方3.2.7對處于腐蝕環(huán)境的混凝土結構構件進行加固時，應采用高強不銹鋼鋼絲繩。3.2.8對處于一般環(huán)境的混凝土結構構件進行加固時，可選用3.3.1砂漿的基本性能指標應符合表3.3.1的規(guī)定。表3.3.1砂漿基本性能指標等級劈裂抗拉強度正拉粘結強度抗折強度抗壓強度鋼套筒粘結抗剪強度標準值(MPa)I≥2.5,且為混凝土內聚破壞Ⅱ3.3.2端部錨固區(qū)范圍及反力支撐范圍應選用I級砂漿，涂抹厚度不應小于25mm。端部錨固區(qū)范圍(d?)應自錨具外邊緣起棒兩側不小于200mm的范圍(圖3.3.2)。3.4錨固系統(圖3.4.1),且錨具與錨板應通過焊接連接，錨板應通過膠粘圖3.4.1錨固系統1—錨頭；2錨具；3—錨板；4—膠粘劑；5—錨栓；6—焊接點；7—鋼絲繩；8—混凝土構件8WWw.bzfxw93.4.3錨頭采用高強鋼絲繩與套管擠壓成一體的墩頭錨(圖3.4.3),套管型號、錨頭尺寸及擠壓力應符合表3.4.3的規(guī)定。套管型號擠壓力(kN)基本尺寸極限偏差39242526十0.353741套管型號應與高強鋼絲繩直徑相匹配，當高強絲繩的最小破斷力以及鋼絲繩最小破斷力15%～30%的沖擊3.4.5高強鋼絲繩錨具及槽道的寬度和間距應3.3.4砂漿粘結剪切性能應經濕熱老化檢驗，且試驗方法應按3.3.5砂漿在嚴寒和寒冷地區(qū)使用時，應具有耐凍(圖3.4.1),且錨具與錨板應通過焊接連接，錨板應通過膠粘1—錨頭；2—錨具；3—錨板；4—膠粘劑；5—錨栓；6—焊接點；7—鋼絲繩；8—混凝土構件8WWw.bzfx93.4.2鋁合金套管表面應光滑、無毛刺，且不得有裂紋、機械3.4.3錨頭采用高強鋼絲繩與套管擠壓成一體的墩頭錨(圖3.4.3),套管型號、錨頭尺寸及擠壓力應符合表3.4.3的規(guī)定。1—套管；2—鋼絲繩；3—錨頭套管型號擠壓力(kN)基本尺寸極限偏差39242526374絲繩的最小破斷力以及鋼絲繩最小破斷力15%～30%的沖擊徑(d)、錨頭直徑(D)及高強鋼絲繩數量確定，且尺寸應符合口寬度(S?)槽道下口寬度(S?)開槽邊距開槽深度錨具高度錨具寬度尺寸要求公差士0.5士0.5十0.5b3.4.6錨板尺寸應根據設計確定，且厚度不應小于10mm,寬度不應小于錨具長度(Lm),長度應滿足錨栓或植筋布設的3.4.7錨具和錨板宜采用Q235或Q345鋼；對重要結構的構3.4.8錨固系統中采用錨栓或植筋的材質、性能指標要求以及WWW.bZfX化性能應符合現行國家標準《混凝土結構加固設計規(guī)范》GB4.1.4預應力高強鋼絲繩的自由長度超過10m時，應設置定1一類環(huán)境，不應小于20mm;4.2受彎加固設計4.2.1預應力高強鋼絲繩受彎加固梁、板構件，承載力計算除構件正截面承載力計算的基本假定外，尚應符合下列規(guī)定(圖4.2.1):2應驗算構件的受剪承載力，且受剪破壞不得先于受彎破3加固后受彎承載力的提高幅度不宜超過60%。4.2.2梁側面布置預應力高強鋼絲繩受彎加固時，鋼絲繩布置高度不應超過梁截面高度的1/4(圖4.2.1c)。位置應設在正彎矩區(qū)，加固范圍應自支座邊緣起計算，且對于板，加固范圍不應小于1/4跨度；對于梁，加固范圍不應小于1/3跨度。鋼絲繩需繞過柱時，宜在梁兩側的4倍板厚(hf)范圍內布置(圖4.2.1d)。彎承載力計算應符合下列規(guī)定(圖4.2.5):1矩形截面或中性軸位于-T形或I形截面翼板內(x≤圖4.2.1梁、板構件受彎加固圖4.2.5矩形、T形截面受彎構件正截面受彎承載力計算圖a?——系數，按現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》Wmax≤Wlim4)計算；2最大裂縫寬度應按荷載標準組合并考慮長期效應影響進c——最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離(mm):當c小于20時，取20;當c大于65時，取65;de——受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑(mm);Osk——按標準組合計算的預應力高強鋼絲繩加固混凝土Kr——粘結性能調整系數，取0.5;Aso——原結構受拉區(qū)縱向非預應力鋼筋截面面積；Prte——按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋bf、h——分別為受拉翼緣的寬度、高度；vi——受拉區(qū)第i種縱向鋼筋的相對粘結特性系數，按現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010規(guī)定取值，其中，預應力高強鋼絲繩的相對粘結特性系數取0.5;n;、di——分別為受拉區(qū)第i種縱向鋼筋根數和直徑(mm);按公式(4.2.6-9)計算；3按標準組合計算的預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構構件受拉區(qū)縱向鋼筋等效應力應按下列公式計算：Npo——計算截面上混凝土法向預應力等于零時原有預應力筋的預加力和普通鋼筋的合力，先張法和后張法預應力混凝土結構構件，均按本規(guī)程公式(4.2.10-1)計算；z——預應力高強鋼絲繩的預加力、原有預應力筋的預加力和普通鋼筋的合力點至截面受壓區(qū)合力點的ep——取Npo與Npo,r之和至原有預應力筋、普通鋼筋及Ypsr——受拉區(qū)原有預應力筋、普通鋼筋及預應力高強鋼絲繩的合力作用點的偏心距；e——計算截面上混凝土法向預應力等于零時的原有預應力筋、普通鋼筋及預應力高強鋼絲繩的合力作用點的偏心距，按本規(guī)程按公式(4.2.10-5)計算。4.2.7正常使用極限狀態(tài)下撓度驗算，應按荷載效應標準組合并考慮荷載長期作用影響的剛度(B)進行計算，且所計算的撓度值不應超過現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的限值，并應符合下列規(guī)定：形截面受彎構件的剛度(B),應按下式計算：按荷載的準永久組合計算的彎矩，取計算區(qū)段內的最大彎矩值；Bs——荷載的標準組合計算的受彎構件的短期剛度；θ——考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數，按現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定取值。2按裂縫控制等級要求的荷載組合作用下，預應力混凝土受彎構件的短期剛度(Bs),應按下列公式計算：1)不允許出現裂縫的混凝土構件2)允許出現裂縫的構件彎矩Mk的比值，當Kc>1.0時，取Ka=1.0;Y——受拉翼緣截面面積與腹板有效截面面積比值；模量取非預應力鋼筋和鋼絲繩彈性模量的平均值；4.2.8預應力損失應計算錨具變形損失值(σ2,r)、分批張拉損失值(o?,r)、預應力高強鋼絲繩松弛損失值(o?,r),且各項預應1預應力高強鋼絲繩由于錨具變形引起的預應力損失值式中：a-張拉端錨具變形，取1mm,每塊后加墊片的縫隙2分批張拉引起的構件混凝土彈性壓縮預應力損失值式中：αE——預應力高強鋼絲繩彈性模量與混凝土彈性模量的△opc——在計算截面先張拉的預應力高強鋼絲繩中心處，由后張拉每一批高強鋼絲繩產生的混凝土法向3松弛引起的預應力損失值(oi?,r)應按下式計算：4預應力高強鋼絲繩的應力損失值(o,)應按下式計算，且當計算值小于80MPa時，應取80MPa:5預應力高強鋼絲繩的最終控制應力(σcon,r)應按下列公式確定：4.2.9預應力高強鋼絲繩加固受彎混凝土結構構件時，其應力計算應包括預應力高強鋼絲繩的預加力、原有預應力筋的預加力及作用(荷載)效應標準值組合的共同作用，并應符合下列規(guī)定：1作用(荷載)效應標準值組合下的法向應力應按下列公式計算：按作用(荷載)效應標準值組合計算的彎矩值；W?——原構件換算截面邊緣彈性抵抗矩。2由預應力高強鋼絲繩的預加力、原有預應力筋的預加力產生的混凝土法向應力應按下列公式計算：1)先張法構件(原預應力筋):2)后張法構件(原預應力筋):式中：No、Np——先張法構件、后張法構件原有預應力筋的預加力，按本規(guī)程公式(4.2.10-1)、(4.2.10-2)計算；A?、I?——分別為原構件換算截面面積和慣性矩；An、In——分別為原構件凈截面面積和慣性矩；epo、epn——分別為原構件換算截面重心及凈截面重心至原預應力筋及受拉鋼筋合力點的距離；epo,r——為原構件換算截面重心至預應力高強鋼絲繩合力點的距離；yo、yn——分別為換算截面重心及凈截面重心至所計算纖維處的距離；Npo,r——預應力高強鋼絲繩的預加力，按本規(guī)程公式(4.2.10-3)計算。3原有預應力筋合力點處混凝土法向應力等于零時的原有預應力筋應力應考慮預應力高強鋼絲繩的預加力引起原有預應力筋的彈性壓縮損失(αEpm△opc),且混凝土法向應力應按下列公式計算：1)先張法(原有預應力筋):2)后張法(原有預應力筋):4.2.10計算截面上混凝土法向預應力等于零時，原有預應力筋與普通鋼筋合力、預應力高強鋼絲繩的預加力及三者合力作用點的偏心距應按下列公式計算：1原有預應力筋與普通鋼筋合力應按下列公式計算：1)先張法構件(原預應力筋)2)后張法構件(原預應力筋)2預應力高強鋼絲繩的預加力應按下列公式計算：3原有預應力筋、普通鋼筋及預應力高強鋼絲繩的合力作4.2.11對于預應力高強鋼絲繩張拉階段預拉區(qū)允許出現拉應力的構件和預壓時全截面受壓的構件，在預應力高強鋼絲繩的預加力、原有預應力筋的預加力、自重及施工荷載作用下截面邊緣的式中：Oct——施工階段計算截面預拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉Occ——施工階段計算截面預壓區(qū)邊緣纖維的混凝土壓fro,k、fo,k——分別為原構件混凝土抗拉強度標準值、抗壓強Mk——構件自重及施工荷載的標準組合在計算截面產4.2.12受彎加固錨固系統的錨具與錨板之間采用焊接方式連接時，其設計計算應按現行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB50017執(zhí)行。4.2.13錨固系統的錨板通過膠粘劑、錨栓或植筋與原混凝土結構連接成整體時，其設計計算應按現行行業(yè)標準《混凝土結構后4.3.1預應力高強鋼絲繩對受彎構件的斜截面受剪加固時，應拉方向應與構件縱軸垂直(圖4.3.1);2高強鋼絲繩的有效高度(hr)應為梁底至錨具頂面豎向封閉箍L形箍U形箍(b)高強鋼絲繩U形布置(c)高強鋼絲繩L形布置圖4.3.1高強鋼絲繩受剪箍布置及纏繞方式1—錨具；2—錨板；3—錨栓；4—鋼絲繩；5—待加固混凝土構件4.3.2預應力高強鋼絲繩對受彎構件斜截面受剪加固時，其受βe——混凝土強度影響系數，當混凝土強度等級不超過C50時，取βe=1.0,當混凝土強度等級為C80hw——截面腹板高度，對矩形截面取有效高度，對T形截面取有效高度減去翼緣高度，對I形截面取腹板4.3.3預應力高強鋼絲繩對矩形、T形、I形鋼筋混凝土梁斜Vbo——未加固梁的斜截面受剪承載力，按現行國家標準Vbr——高強鋼絲繩受剪加固對斜截面受剪承載力的提高設ψv?——高強鋼絲繩布置方式影響系數，按表4.3.3的規(guī)定=0.4,對于框架或懸挑構件，ψ2=0.25;A——配置在同一截面處構成環(huán)形箍或U形箍的高強鋼絲表4.3.3高強鋼絲繩布置方式影響系數(ψ)封閉形其他形式受力條件均布荷載或剪跨比λ≥3剪跨比λ≤1.5注：1當1.5<λ<3時，按線性內插法確定ψv?值；4.4.1混凝土柱受壓及抗震加固時，預應力高強鋼絲繩應沿環(huán)繩應貫通節(jié)點核心區(qū)(圖4.4.1)。當抗震加固框架柱時，預應圖4.4.1鋼絲繩繞柱布置圖力高強鋼絲繩的加密區(qū)范圍應取柱截面長邊尺寸(或圓形截面直徑)、柱凈高的1/6和500mm中的最大值；一、二級抗震等級的角柱應沿柱全高加密。底層柱的抗震加固加密區(qū)長度不應小于該層柱凈高的1/3。4.4.2預應力高強鋼絲繩端部應可靠錨固，宜采用快速固化環(huán)固(圖4.4.2)。(a)錨頭植入錨固(b)植筋錨固4.4.3預應力高強鋼絲繩受壓及抗震加固矩形柱時，矩形柱截面的長邊尺寸與短邊尺寸之比不宜大于1.5。4.4.4預應力高強鋼絲繩受壓加固鋼筋混凝土柱時，其軸心抗fi——高強鋼絲繩對混凝土柱(等效)側向約束力；kr——矩形截面長寬比影響系數，取,b為短邊尺D——圓形截面直徑或矩形截面等效圓截面直徑(取矩形截面長邊邊長);s——高強鋼絲繩纏繞間距；ks——截面形狀系數，圓形截面ks=1.0,矩形截面kg4.4.5預應力高強鋼絲繩受壓加固鋼筋混凝土柱時，其正截面受壓承載力設計值應按下列公式確定，且按該方法算得的構件加固后受壓承載力設計值的提高幅度不宜超過50%:1縱向鋼筋配筋率小于或等于3%時：2縱向鋼筋配筋率大于3%時：A——構件截面面積；A's——原構件縱向鋼筋面積；fyo——原構件縱向鋼筋抗壓強度設計值。4.4.6預應力高強鋼絲繩受壓加固鋼筋混凝土柱時，柱的長細比應符合下列規(guī)定：1圓形截面柱2矩形截面柱式中：lo——加固柱計算長度；d——圓形截面直徑；b——矩形截面短邊尺寸。4.4.7預應力高強鋼絲繩抗震加固鋼筋混凝土柱時，柱端加密區(qū)的總折算體積配箍率(pu)應符合現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010對柱端箍筋加密區(qū)體積配箍率的規(guī)定，并λ——最小配箍特征值，按現行國家標準《混凝土結構設Pv,r——由鋼絲繩構成的環(huán)向圍束作為附加箍筋計算得到的ks、k?——分別為截面形狀系數和矩形截面長寬比影響系數，按本規(guī)程第4.4.4條的規(guī)定取值；A——構件截面面積。4.5.1預應力高強鋼絲繩受彎加固混凝土梁，當加固量較大時，內層錨具宜比外層錨具低10mm及以上(圖4.5.1)。圖4.5.1預應力高強鋼絲繩雙層布置構造6—鋼絲繩；7—原結構梁4.5.2預應力高強鋼絲繩受剪加固混凝土梁，可根據工程情況選擇布置方式，并應符合下列規(guī)定(圖4.5.2):圖4.5.2受剪加固錨具布置構造1—錨頭；2—錨具；3—錨栓；4—鋼絲繩；5—錨板；6—I級砂漿；7—端頭1對于矩形柱(圖4.5.3),角半徑(r)不應小于30mm;2高強鋼絲繩纏繞柱，當鋼絲大于15mm,對于一般構件，間距圖4.5.3鋼絲繩纏繞構造4.5.6原混凝土結構表面應植筋(圖4.5.6)。植筋宜為直徑1—I級砂漿；2—錨栓；3—鋼絲繩；4—彎頭植筋；5—Ⅱ級砂漿；6—圓鋼棒5.1.3當施工環(huán)境溫度低于5℃時，應停止砂漿、膠粘劑、錨5.1.4施工材料進場應按本規(guī)程第6章節(jié)進行檢驗，并應按說合量宜在30min內使用完畢。蜂窩、腐蝕等劣化混凝土，并應鑿毛處理，露出混凝土新鮮骨5.2.2除受彎加固外，應對混凝土結構構件的棱角進行倒角5.4.1預應力高強鋼絲繩受彎加固混凝土梁施工時，應按下列變(e)、錨具外緣尺寸(L;),并應按下式計算預應力高強鋼絲繩的下料長度(L?)(圖5.4.1-1):2每根預應力高強鋼絲繩應在其設置的槽道內預緊，并應3預應力高強鋼絲繩端部應折成雙股穿入套管內孔，采用整體(圖5.4.1-2)。套管擠壓前，模具接合面及膜腔應預先清4錨頭外觀及尺寸應逐一檢驗，表面應光滑，無裂邊和毛刺，尺寸應符合本規(guī)程表3.4.3的規(guī)定。5預應力高強鋼絲繩張拉前，應檢查鋼絲繩非張拉端錨頭6預應力高強鋼絲繩張拉時應橫向對稱(圖5.4.1-3),對稱軸兩邊張拉完成的高強鋼絲繩的數量之差不應多于3根。7受彎加固混凝土結構構件的下表面與預應力高強鋼絲繩之間應設置直徑不小于12mm的圓鋼棒。8132753410—被加固構件；11—反力點5.4.2預應力高強鋼絲繩對混凝土梁斜截面受剪加固施工時，5.4.3預應力高強鋼絲繩受壓及抗震加固混凝土柱施工時，應2應按設計要求在混凝土柱表面放線確定纏繞間5.5.1砂漿應分層涂抹，每層的壓抹厚度不應超過25mm,兩5.5.2砂漿涂抹厚度，可采用埋設混凝土預制塊的方法控制，5.5.3砂漿壓抹收光后的30min至4h內，應進行養(yǎng)護，并應5.6.2現場施工人員應采取相應的勞動保護措施。1高強鋼絲繩應每5000m作為一檢驗批次，每批次取樣不應少于10根，不足5000m時，應按一批取樣；1錨具與錨板的材料應符合本規(guī)程第3.4.7條的規(guī)定，錨安全性指標應分別符合現行國家標準《混凝土結構加固設計規(guī)3錨孔質量檢查應包括錨孔位置、直徑、深度、垂直度以2錨頭應做靜拉力試驗檢驗，對于承受動力荷載的結構還1)錨頭應制成鋼絲繩錨固試樣進行靜拉力試驗，且每1000根高強鋼絲繩隨機抽檢5根，不足1000根時，按5根取樣；2鋼絲繩、砂漿、錨栓、膠粘劑等材料的出廠合格證書、道尺寸檢查、焊縫檢查、錨孔質量檢查、膠粘劑均勻性檢查記6.2.4砂漿性能指標應符合本規(guī)程表3.3.1的規(guī)定。砂漿涂抹A.1試驗設備與試樣A.1.1試驗機的量程應與試樣的破壞荷載相適應，且試驗機的最大試驗力不應超過鋼絲繩破斷力的5倍。高強鋼絲繩試樣的最小有效長度應符合表A.1.1的規(guī)定。鋼絲繩公稱直徑試樣最小有效長度L(mm)A.1.2高強鋼絲繩力學性能試驗的每組試樣不應少于10根，試樣制備方法應符合本規(guī)程第3.4節(jié)的規(guī)定。A.2試驗條件與過程A.2.1試驗應在10℃~35℃的室溫下進行，當有特殊要求時，試驗溫度應控制在18℃~28℃范圍。A.2.2試驗時，應將鋼絲繩試樣用銷釘安裝在試驗機插孔上(圖A.2.2),并應使試樣軸線與夾頭軸線相重合，銷釘直徑不應小于鋼絲繩直徑的3倍。(a)試驗機性能測試示意(b)銷釘與試樣連接示意1—試件連接銷釘；2—鋼絲繩試樣；3—引伸計；4—萬能試驗機A.2.3試驗機宜配置引伸計，也可采用應變計代替，引伸計或應變計應安裝于鋼絲繩試樣的中部區(qū)域，試驗加載速度宜為2mm/min。A.3試驗結果與評定A.3.1高強鋼絲繩實測破斷力應以整股鋼絲斷裂時測得的荷載值作為試樣破斷拉力，其抗拉強度應按下式計算：Fu.;——第i根高強鋼絲繩破斷拉力(N);A——高強鋼絲繩計算截面積，即鋼絲截面積之和(mm2),按本規(guī)程表A.3.5取值。A.3.2高強鋼絲繩彈性模量應取20%～60%破斷拉力對應強度F?,i——第i根高強鋼絲繩20%破斷拉力(N);F?,;——第i根高強鋼絲繩60%破斷拉力(N);E?,;——第i根高強鋼絲繩20%破斷拉力時對應的試樣i根高強鋼絲繩60%破斷拉力時對應的試樣應變。A.3.3高強鋼絲繩強度標準值(frk)應按一組試樣的極限抗拉強度確定，并應按下列公式計算，且應具有不小于95%的保fk=f.-1.645o△l——引伸計標距內的伸長值(mm);lo——引伸計標距(mm);δ——一組高強鋼絲繩伸長率平均值。A.3.5高強鋼絲繩計算截面面積可按表A.3.5取值。種類鋼絲繩公稱直徑鋼絲直徑計算截面面積A.3.6當出現下列情況之一時，應作為無效試樣，且一組試樣中無效試樣超過2個時，應重新取樣測試：2試樣伸長率達不到本規(guī)程第3章的規(guī)定。B.0.1鋁合金套管宜采用現行國家標準《鋼絲繩鋁頭壓制標LF21鋁合金材料制造，且抗拉強度應大于170MPa,伸長率不應小于20%。表B.0.2鋁合金套管規(guī)格(mm)套管型號套管壁厚套管內孔寬套管內孔高套管長度34567圖B.0.2套管構造4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用2條文中指明應按其他有關標準執(zhí)行的寫法為：“應符預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構技術規(guī)程2014,經住房和城鄉(xiāng)建設部2014年2月28日以第331號公告批的實踐經驗，同時參考了國外先進技術法規(guī)、技術標準，通過“預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構構件的結構試驗與理論研 2術語和符號 2.1術語 3.2鋼絲繩 53 54 4.2受彎加固設計 595施工 5.2表面處理 64附錄A高強鋼絲繩強度、彈性模量、伸長率試驗方法 附錄B鋁合金套管材質及規(guī)格 件的剛度和最大承載力，使加固材料充分發(fā)揮作用。制定本規(guī)1.0.3混凝土結構構件加固之前，對原結構進行檢測2術語和符號2.2符號3.1.1高強鋼絲繩的性能指標需要按本規(guī)程附錄A規(guī)定的試驗方法進行檢測，并出具檢測報告，以確保達到本規(guī)程規(guī)定的要《鍍鋅鋼絞線》YB/T5004中1×19結構鋼絞線進行制作的，鋼絲要符合現行行業(yè)標準《制繩用鋼絲》YB/T5343的重要用途的錨固技術的鋼絲繩，直徑范圍3.0mm～7.0mm,其標準值是經實驗室大量材性實驗統計得出。工程中應用。高強鋼絲繩抗拉強度標準值(frk)取值按本規(guī)程附錄A.3試驗結果與評定規(guī)定取值，其強度設計值為抗拉強度3.2.4本規(guī)程附錄A規(guī)定的測試方法是根據現行國家標準《鋼絲繩破斷拉伸試驗方法》GB/T8358中推薦的第二種測試方法3.2.5高強鋼絲繩的應力松弛性能測試方法按照預應力鋼絞線3.3.1本條給出的是砂漿性能指標的平均值，作為砂漿驗收時3.3.2本規(guī)程將所用砂漿分為I、Ⅱ級砂漿，主要從性能上劃3.3.4目前市面上使用的、達到本規(guī)程中規(guī)定的砂漿一般為改溫熱老化試驗規(guī)定給出的，試件需按該規(guī)范附錄J的規(guī)定進行3.3.6本條規(guī)定拌合后砂漿的使用時間限值，以防止某些快速劈裂的概率小，其錨固效率達到95%以上。鋼絲繩的盤圈大小力的15%～30%,頻率不超過250次/min,振動沖擊次數不小4.1.1本條規(guī)定高強鋼絲繩加固技術的使用范圍，目前為止，固時高強鋼絲繩應封閉纏繞于柱身，能較好地提高受壓4.1.2在受彎加固時，若混凝土強度過低，施加預應力之后，4.1.3本規(guī)程主要針對房屋建筑及中小跨度橋梁中鋼筋混凝土標準》GB50068,采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法4.1.4預應力高強鋼絲繩張拉時，鋼絲繩布置密集，容易凌亂動、因此，本條規(guī)定在鋼絲繩超過10m時，應設置限位裝置，4.1.5張拉時采用伸長量及應力控制，伸長量按照本規(guī)程加工的厚度0.5mm、1.0mm,并帶有U形槽的鋼墊片，其U形4.1.6根據工程經驗并參考現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010預應力混凝土結構構件的構造規(guī)定，4.1.7砂漿中摻有一定量的聚合物，聚合物是可燃的，雖說砂4.2受彎加固設計4.2.1試驗研究表明，預應力高強鋼絲繩受彎加固混凝土梁、4.2.2本條主要是限制預應力高強鋼絲繩合力作用點至中和軸4.2.5本條規(guī)定了預應力高強鋼絲繩加固混凝土結構的計算式及撓度計算公式參照現行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》鋼絲繩與混凝土結構粘結性能調整系數kr應根據鋼絲繩與混凝土的粘結性能在0.5～1.0之間選取，本規(guī)程偏于保守統一取0.5;另外，在計