GB-T 22437.2-2023 起重機 載荷與載荷組合的設(shè)計原則 第2部分：流動式起重機

ICS53.020.20CCSJ80中華人民共和國國家標準GB/T22437.2—2023代替GB/T22437.2—2010起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則第2部分:流動式起重機Cranes—Designprinciplesforloadsandloadcombinations—Part2:Mobilecranes(ISO8686-2:2018,MOD)2023-12-28發(fā)布2024-07-01實施國家市場監(jiān)督管理總局國家標準化管理委員會ⅠGB/T22437.2—2023前言 Ⅲ引言 Ⅴ1范圍 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 14載荷與載荷組合的選擇原則 24.1基本要求 24.2同步加速作用 24.3側(cè)向載荷 24.4安裝和拆卸 24.5意外停機 24.6有效載荷意外喪失引起的載荷 25起重機驅(qū)動加速載荷 35.1通則 35.2回轉(zhuǎn)效應 35.3起升效應 35.4行駛效應 35.5變幅和伸縮效應 35.6加速度引起載荷的應用 36金屬結(jié)構(gòu)承載能力的驗證計算 46.1通則 46.2許用應力法 46.3極限狀態(tài)法 47受側(cè)向載荷桁架式臂架的撓度 4附錄A(資料性)同步加速作用 8附錄B(資料性)表1中載荷組合的應用 11ⅢGB/T22437.2—2023本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分:標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。本文件是GB/T22437《起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則》的第2部分。GB/T22437已經(jīng)發(fā)布了以下部分:—第1部分:總則;—第2部分:流動式起重機;—第3部分:塔式起重機;—第4部分:臂架起重機;—第5部分:橋式和門式起重機。本文件代替GB/T22437.2—2010《起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則第2部分:流動式起重機》,與GB/T22437.2—2010相比,除結(jié)構(gòu)調(diào)整和編輯性改動外,主要技術(shù)變化如下:a)更改了術(shù)語“普通(間歇)作業(yè)模式”的內(nèi)容(見3.2,2010年版的3.2);b)更改條標題“同時加速作用”為“同步加速作用”,更改了同步加速作用的要求(見4.2,2010年版的4.2);c)更改了承載能力校驗計算應使用的動力載荷系數(shù),由“表1和表2”給出更改為由“表1”給出(見4.4,2010年版的4.4);d)更改了設(shè)計時應計算“意外停機引起的載荷”的表述(見4.5,2010年版的4.5);e)增加了“有效載荷意外喪失引起的載荷”(見4.6);f)更改條標題“總則”為“通則”,更改了承載能力校驗計算的要求(見5.1,2010年版的5.1);g)更改了回轉(zhuǎn)效應的承載能力驗證的要求(見5.2,2010年版的5.2);h)更改了起升效應的要求(見5.3,2010年版的5.3);i)刪除了“驅(qū)動力變化值(ΔF)的應用”(見2010年版的5.4);j)增加了“行駛效應”(見5.4);k)增加了“變幅和伸縮效應”(見5.5);l)增加了“加速度引起載荷的應用”(見5.6);m)更改條標題“總則”為“通則”,更改了承載能力驗證計算要求(見6.1,2010年版的6.1);n)更改了許用應力法中的“強度系數(shù)γfi”為“總體安全系數(shù)γf”,更改了許用應力法要求的表述(見6.2,2010年版的6.2);o)更改了極限狀態(tài)法要求的表述(見6.3,2010年版的6.3);p)刪除了公式(1)(見2010年版的5.3.1);q)更改了公式(2)、公式(3)的符號解釋,更改公式(3)中“tanθ”為“θ”(見7.2,2010年版的7.2);r)刪除了“采用許用應力法設(shè)計時流動式起重機金屬結(jié)構(gòu)計算的載荷及載荷組合表”(見2010年版的表1);s)更改了“采用極限狀態(tài)法設(shè)計時流動式起重機金屬結(jié)構(gòu)計算的載荷與載荷組合表”(見表1,2010年版的表2);t)更改了“動載系數(shù)?i值與依據(jù)”(見表2,2010年版的表3);u)刪除了附錄“桿件強度”(見2010年版的附錄A);v)更改了附錄“同步加速作用”的內(nèi)容,加入了伸縮式臂架履帶起重機(見附錄A,2010年版的附ⅣGB/T22437.2—2023錄B);w)刪除了附錄D(見2010年版的附錄D)。本文件修改采用ISO8686-2:2018《起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則第2部分:流動式本文件與ISO8686-2:2018相比,做了下述結(jié)構(gòu)調(diào)整:—增加了4.6。本文件與ISO8686-2:2018相比,存在較多技術(shù)差異,在所涉及的條款的外側(cè)頁邊空白位置用垂直單線(|)進行了標示。這些技術(shù)差異及其原因如下。—用等同采用的國家標準代替不注日期的ISO標準,以適應我國的技術(shù)條件:●用規(guī)范性引用的GB/T6974.2代替了ISO4306-2(見第1章、第2章);●用規(guī)范性引用的GB/T5905—2011代替了ISO4310(見5.2、表2、表B.1);●用規(guī)范性引用的GB/T19924代替了ISO4305(見5.2、6.1)。—用規(guī)范性引用的GB/T30024代替了ISO20332:2016,以適應我國的技術(shù)條件(見6.1)。—因本文件正文未引用術(shù)語“額定起重量”,刪除了ISO8686-2:2018的3.1。GB/T22437.5、EN13001-2等國內(nèi)外標準以及相關(guān)事故,為提高安全性進行了下列修改:●增加了有效載荷意外喪失引起的載荷(見4.6);●增加了表1的“意外停機引起的載荷”“有效載荷喪失引起的載荷”兩行,“載荷組合C7”一列(見表1);●增加了意外停機引起的載荷、有效載荷意外喪失引起的載荷對應的表1中的行號12、13,以及動載系數(shù)值(見表2)。—將附錄B中含“應”“宜”的要求型條款改為陳述型條款,以符合我國相關(guān)技術(shù)要求。本文件做了下列編輯性改動:—將3.2的部分內(nèi)容改為了“注”;—正文中的公式(2)和公式(3)進行了統(tǒng)一編號;—公式(1)、公式(2)和公式(3)增加了Lj、β、θ、Z'、L1、L2的說明;—增加了表B.1的載荷組合C7及說明;—增加了載荷組合C7的應力計算公式;請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔識別專利的責任。本文件由中國機械工業(yè)聯(lián)合會提出。本文件由全國起重機械標準化技術(shù)委員會(SAC/TC227)歸口。本文件起草單位:太原科技大學、中聯(lián)重科股份有限公司、三一汽車起重機械有限公司。本文件于2010年首次發(fā)布,本次為第一次修訂。ⅤGB/T22437.2—2023GB/T22437規(guī)定了GB/T6974.1定義的各類起重機的各種載荷計算的通用方法和選擇載荷組合的一般原則,其目的是為了驗證各類起重機金屬結(jié)構(gòu)及機械零部件的承載能力,擬由五個部分構(gòu)成。—第1部分:總則。目的在于規(guī)定各種載荷計算的通用方法和選擇載荷組合的一般原則?！?部分:流動式起重機。目的在于規(guī)定流動式起重機的載荷與載荷組合的設(shè)計原則?！?部分:塔式起重機。目的在于規(guī)定載荷與載荷組合的設(shè)計原則在塔式起重機中的應用?！?部分:臂架起重機。目的在于規(guī)定一般設(shè)計原則在臂架起重機中的應用?！?部分:橋式和門式起重機。目的在于規(guī)定載荷與載荷組合的設(shè)計原則在橋式和門式起重機中的應用。1GB/T22437.2—2023起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則第2部分:流動式起重機1范圍本文件規(guī)定了用于GB/T6974.2所定義的流動式起重機的載荷與載荷組合的設(shè)計原則(GB/T22437.1給出了載荷與載荷組合的一般設(shè)計原則),并提出了適用于流動式起重機金屬結(jié)構(gòu)能力驗證計算的載荷與載荷組合原則。本文件適用于普通(間歇)作業(yè)模式及循環(huán)作業(yè)模式的流動式起重機。注:能力驗證試驗方法將在其他標準中規(guī)定。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中,注日期的引用文件,僅該日期對應的版本適用于本文件;不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB/T5905—2011起重機試驗規(guī)范和程序(ISO4310:2009,IDT)GB/T6974.2起重機術(shù)語第2部分:流動式起重機(GB/T6974.2—2017,ISO4306-2:2012,IDT)GB/T19924流動式起重機穩(wěn)定性的確定(GB/T19924—2021,ISO4305:2014,IDT)GB/T22437.1—2018起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則第1部分:總則(ISO8686-1:2012,IDT)GB/T30024起重機金屬結(jié)構(gòu)能力驗證(GB/T30024—2020,ISO20332:2016,IDT)ISO4302:2016起重機風載荷估算(Cranes—Windloadassessment)ISO10721-1鋼結(jié)構(gòu)第1部分:材料與設(shè)計(Steelstructures—Part1:Materialsanddesign)ISO10721-2鋼結(jié)構(gòu)第2部分:制造與安裝(Steelstructures—Part2:Fabricationanderection)ISO11662-2流動式起重機起重機性能的試驗測定第2部分:靜載荷作用下的結(jié)構(gòu)能力(Mobilecranes—Experimentaldeterminationofcraneperformance—Part2:Structuralcompetenceunderstaticloading)3術(shù)語和定義GB/T6974.2界定的以及下列術(shù)語和定義適用于本文件。額定載荷ratedload最大起升物品的質(zhì)量,包括分吊具及屬具質(zhì)量。3.2普通作業(yè)模式normalservice不需對承載金屬結(jié)構(gòu)進行疲勞分析的作業(yè)模式注:如以吊鉤進行間歇作業(yè)的起重機。2GB/T22437.2—20233.3循環(huán)作業(yè)模式dutycycleservice需要對承載金屬結(jié)構(gòu)進行疲勞分析的作業(yè)模式。示例:以抓斗、索斗鏟、電磁吸盤或類似吊具進行循環(huán)作業(yè)的起重機。4載荷與載荷組合的選擇原則4.1基本要求采用彈性靜力模擬分析計算時,應按照制造商說明書中作業(yè)的流動式起重機上各部件或構(gòu)件中所顯示的最大載荷效應,將各類載荷進行組合。為此,以下兩點在承載能力校驗計算準備工作中具有指導意義:a)流動式起重機處于最不利的狀態(tài)和配置,以估算載荷的大小、位置和方向作用在基于工程考慮選擇的危險點上所產(chǎn)生的最不利應力;b)對本文件所定義的載荷值進行保守地組合。而適當時,這些載荷還能與某些特定的載荷進行組合,并通過反映組合作用概率的減小系數(shù)進行調(diào)整,以最貼近地反映實際中的載荷狀態(tài)。4.2同步加速作用當某一機構(gòu)驅(qū)動(例如回轉(zhuǎn)、變幅或伸縮)加速時,考慮它與起升機構(gòu)驅(qū)動同步加速作用;在無起升機構(gòu)驅(qū)動加速的情況下,考慮其他兩個機構(gòu)驅(qū)動同步加速作用。更多關(guān)于同步加速作用的情況見附錄A。4.3側(cè)向載荷某些設(shè)計特征可使臂架產(chǎn)生側(cè)向載荷。當設(shè)計中存在這些特征時,應將所有進行計算的適用載荷組合與最大側(cè)向載荷組合。除了回轉(zhuǎn)和風的影響外,可引起側(cè)向載荷的設(shè)計特征包含下列情況:a)鋼絲繩纏繞方式導致起重臂架頭部滑輪與起升卷筒兩側(cè)極限端點的起升繩偏離臂架中心線;b)由于起重機支撐結(jié)構(gòu)的撓曲導致臂架根部傾斜。4.4安裝和拆卸應根據(jù)起重機的類型與構(gòu)造,對安裝與拆卸過程中的每個步驟進行評估,并應針對每個承載重要構(gòu)件進行能力驗證計算。計算應采用表1的載荷組合B中給出的動載系數(shù)。4.5意外停機流動式起重機配備無需司機操縱就能在緊急狀態(tài)下切斷驅(qū)動和實施制動的控制或裝置,或配備在失電或失控狀態(tài)下具有自啟動作的制動器,應計算反映意外停機時由自啟動作產(chǎn)生的影響,見表1。4.6有效載荷意外喪失引起的載荷對于剛體穩(wěn)定性及強度問題,例如臂架或起重機整體結(jié)構(gòu)的回彈、臂架反向抖動以及與起重機結(jié)構(gòu)發(fā)生碰撞、臂架回落到正常位置或作用在受單向力的構(gòu)件(液壓缸、繩索等)上的載荷發(fā)生逆轉(zhuǎn),應計算有效載荷喪失的影響。有效。,應根據(jù)表1“有效載荷意外喪失引起的載荷”采用動載系數(shù)φ9=-0.3來計算3GB/T22437.2—20235起重機驅(qū)動加速載荷5.1通則流動式起重機的典型設(shè)計包括一系列長度的臂架、可變的伸縮裝置或臂架頭部附件。因此某些起重機在某些配置下可能具有過剩的而起重機司機在實操中并未完全利用的驅(qū)動力(根據(jù)制造商的說明書)。所以,在承載能力驗證計算中,由加速度、減速度引起作用在起重機質(zhì)量上的效應可根據(jù)模擬或試驗而非驅(qū)動或制動特性來選擇。5.2回轉(zhuǎn)效應在流動式起重機的實際作業(yè)中,回轉(zhuǎn)加速度和減速度隨安裝在臂架頭部的附件、回轉(zhuǎn)半徑、控制方案、司機動作、回轉(zhuǎn)驅(qū)動特性和制動性能而異。對于承載能力驗證,作用在起重機質(zhì)量上的力和由回轉(zhuǎn)加、減速引起的作用在額定載荷上產(chǎn)生側(cè)向載荷能按如下計算。a)對于分級控制驅(qū)動的起重機、司機不能控制回轉(zhuǎn)加、減速度的起重機,作用在起重機質(zhì)量和額定載荷上的力應按驅(qū)動/制動特性計算。b)對于無級控制驅(qū)動的起重機,作用在起重機質(zhì)量和額定載荷上的力應按以下任一條款計算:1)制造商說明書中描述正常工作條件下的最大力;2)模擬或測試;3)驅(qū)動/制動特性。但由于回轉(zhuǎn)產(chǎn)生的影響,施加于臂架頭部的側(cè)向力不應小于以下的最大值:—額定載荷的1%加上簡化到主臂或副臂頭部的主臂和副臂質(zhì)量的1%(見GB/T19924、GB/T5905);—對于桁架式臂架,額定載荷的2%;對于伸縮式臂架,額定載荷的3%。5.3起升效應5.3.1作用于起重機質(zhì)量上的起升效應,除額定載荷外,應根據(jù)GB/T22437.1—2018的6.1.1計算(見表2,第1行)。5.3.2作用于額定載荷質(zhì)量上的起升效應,應根據(jù)GB/T22437.1—2018的6.1.2計算。5.4行駛效應5.4.1行駛加速度由行駛加速或減速引起的載荷,無論承載或空載,均應根據(jù)經(jīng)驗或?qū)嶒灩浪?或采用適當?shù)钠鹬貦C模型計算。5.4.2不平路面行駛在不平路面上行駛引起的載荷,應根據(jù)GB/T22437.1—2018的6.1.3計算。5.5變幅和伸縮效應由變幅和伸縮引起的載荷,無論承載或空載,均應根據(jù)經(jīng)驗或?qū)嶒灩浪?或采用適當?shù)钠鹬貦C模型計算。5.6加速度引起載荷的應用由加速度引起作用在起重機質(zhì)量上的力,根據(jù)GB/T22437.1—2018中6.1.4的規(guī)定,通過適當?shù)?GB/T22437.2—2023動載系數(shù)?5進行放大。6金屬結(jié)構(gòu)承載能力的驗證計算6.1通則應根據(jù)GB/T30024進行疲勞承載能力驗證,根據(jù)GB/T19924進行剛體穩(wěn)定性承載能力驗證。6.2許用應力法6.2.1表1給出了適用于許用應力法的載荷與載荷組合,以及總體安全系數(shù)γf與動載系數(shù)?i,其應用見附錄B。表2給出了動載系數(shù)?i的數(shù)值與其他相關(guān)載荷的信息。6.2.2對于軸心受壓構(gòu)件,表1中給出的總體安全系數(shù)γf只應與ISO10721-1或ISO10721-2中所列公式(或曲線)結(jié)合使用。6.3極限狀態(tài)法6.3.1表1給出了適用于極限狀態(tài)法的載荷與載荷組合,以及分項安全系數(shù)γp和動載系數(shù)?i,其應用見附錄B。表2給出了動載系數(shù)?i的數(shù)值與其他相關(guān)載荷信息。對于所有的載荷組合,材料的抗力系數(shù)γm應取為1.1。抗力系數(shù)應反映材料的強度變化和統(tǒng)計分布。6.3.2對于軸心受壓構(gòu)件,表1中給出的抗力系數(shù)γm和分項安全系數(shù)γp只應用于ISO10721-1或ISO10721-2中所列公式(或曲線)。7受側(cè)向載荷桁架式臂架的撓度7.1桁架式主臂與副臂的側(cè)向撓度是衡量彈性穩(wěn)定性的指標,由于這些構(gòu)件主要承受壓縮載荷,過度的側(cè)向撓度可能會導致彈性失穩(wěn)。因此,當承受額定載荷和側(cè)向載荷(其值為2%額定載荷)時,所有鋼絲繩支撐的桁架式主臂與副臂應限制其撓度不超過其有效長度的2%。撓度限值應根據(jù)ISO11662-2通過計算與試驗確定。該撓度限值僅適用于桁架式臂架和帶有副臂的桁架式臂架的流動式起重機。7.2對于安裝在主臂上的單個副臂,側(cè)向撓度由公式(1)計算得出,見圖1:Zj≤0.02Lj+Zb+Z'(Ljcosβ)+θ(Ljsinβ)……(1)式中:Zj—副臂頭部的側(cè)向撓度;Zb—桁架式主臂頭部的側(cè)向撓度;Lj—副臂長度;β—副臂與主臂的夾角;θ—主臂的轉(zhuǎn)角。而主臂的斜率由公式(2)計算得出:Z'(斜率)=(Zb-Z1)/L1 (2)θ=(Zb-Z2)/L2 (3)式中:Z'—主臂的斜率(傾斜度);Z1—主臂頭部向下距主臂頭部L1處桁架式主臂的側(cè)向撓度;Z2—副臂撐桿頭部的側(cè)向撓度;5GB/T22437.2—2023L1—主臂沿Y軸投影長度;L2—副臂撐桿沿Y軸投影長度。若斜率Z'和扭轉(zhuǎn)角θ不能由計算得出,則可刪除公式(1)的后兩項。標引說明:1—臂架支撐根部中心線;Zj—副臂頭部的側(cè)向撓度;2—主臂中心線;Zb—桁架式主臂頭部的側(cè)向撓度;3—臂架傾斜度Z';Z1—主臂頭部向下距主臂頭部L1處桁架式主臂的4—副臂中心線;側(cè)向撓度;F—額定載荷;Z2—副臂撐桿頭部的側(cè)向撓度;L1—主臂沿Y軸投影長度;β—副臂與主臂的夾角;L2—副臂撐桿沿Y軸投影長度;θ—主臂的轉(zhuǎn)角。圖1帶有副臂的桁架式起重臂架撓度測量的術(shù)語與符號66GBGB/T224372—2023表1采用極限狀態(tài)法設(shè)計時流動式起重機金屬結(jié)構(gòu)計算的載荷與載荷組合表載荷類別載荷fi行號載荷組合A載荷組合B載荷組合C分項安全系數(shù)YpA1A2A3A4分項安全系數(shù)YpB1B2B3B4分項安全系數(shù)YpC1C2C3C4C5C6C7常規(guī)載荷重力,加速力,沖擊力起重機的質(zhì)量1aφ1φ11 aφ1φ11 a1φ111111額定載荷的質(zhì)量21.34φ2φ31 1.22φ2φ31 1.11 111在不平坦路面上行駛引起的載荷31.22 φ41.16 φ4 驅(qū)動加速力起重機與額定載荷的質(zhì)量41.34φ5φ5φ5φ51.22φ5φ5φ5φ51.1φ5——φ5———位移c5111111111111111111偶然載荷氣候影響工作狀態(tài)風6—————1.22wwww1.16——11—1—溫度7 1.1611111.051 11 特殊裁荷安裝與拆卸的風8 1.16 非工作狀態(tài)風9 1.16 1 最大速度起升地面載荷10 1.1 φ2max 試驗載荷11 φ6 意外停機引起的載荷12——————————————φ5———有效載荷意外喪失引起的載荷13—————————————————φ9材料抗力系數(shù)Ym141.1—1.1—1.1—整體安全系數(shù)Yf,僅用于許用應力法151.48b1.34b1.22ba分項安全系數(shù)與GB/T22437.1—2018表4保持一致,并適當考慮表中所示的可變系數(shù)。b動態(tài)效應的載荷組合及系數(shù)見極限狀態(tài)法。c見GB/T22437.1—2018中6.1.5“由位移引起的載荷”。7GB/T22437.2—2023表2動載系數(shù)φi值與依據(jù)表1中行號動載系數(shù)φi參考GB/T22437.1—2018φi值,或載荷值,或有關(guān)標準lφ1見GB/T22437.1—2018中附錄Bφ1=1±αφ1應根據(jù)對自重載荷的影響是否有利而取為大于或小于1.0。α=0,普通作業(yè)模式;α≤0.10,循環(huán)作業(yè)模式,如抓斗、索斗鏟、電磁吸盤(不利)作業(yè);α≤0.05,循環(huán)作業(yè)模式,如抓斗、索斗鏟、電磁吸盤(有利)作業(yè)2φ2應根據(jù)結(jié)構(gòu)的特性/柔性劃分起升狀態(tài)級別(HC)。對于某些類型的流動式起重機(例如伸縮臂起重機),可能將起升狀態(tài)級別設(shè)為HC1,此時φ2=1.05。對于其他情況,見GB/T22437.1—20182φ3適用于抓斗、索斗鏟、電磁吸盤或類似的作業(yè)模式3φ4有關(guān)詳細計算,見GB/T22437.1—2018中附錄C。或選用簡化方法:—對于輪胎流動式起重機:φ4=1.1,行駛速度≤0.4m/s;φ4=1.3,行駛速度>0.4m/s;—對于履帶流動式起重機:φ4=1.0,行駛速度≤0.4m/s;φ=1.1,行駛速度>0.4m/s4,12φ5有關(guān)詳細計算,見GB/T22437.1—2018中附錄D?；蜻x用簡化方法:—對于帶無級變速驅(qū)動控制的流動式起重機:φ5=1.2,普通作業(yè)模式;φ5=1.5,循環(huán)作業(yè)模式;—對于帶有級變速驅(qū)動控制的流動式起重機:φ5=1.6,普通作業(yè)模式;φ=2.0,循環(huán)作業(yè)模式6當與額定載荷有關(guān)的起升載荷迎風面積大于1.2m2/t時,w>1表明起重機系統(tǒng)對風影響的敏感性較高。w=1十≤1.25A,Cf:應參照ISO4302:2016的公式(4)P=額定載荷的質(zhì)量,t7溫度8安裝和拆卸風載荷和/或起重機結(jié)構(gòu)應由制造商指定9最大非工作狀態(tài)風載荷和/或起重機結(jié)構(gòu)應由制造商指定10φ2max以最大速度提升11φ6≥1.25(符合GB/T5905—2011)13φ9φ9=-0.38GB/T22437.2—2023附錄A(資料性)同步加速作用A.1桁架式臂架履帶起重機A.1.1可能的加速度組合(見圖A.1):—起升(H)與回轉(zhuǎn)(Sl);—起升(H)與變幅(Lu);—回轉(zhuǎn)(Sl)與變幅(Lu);—行駛(Tr)。A.1.2當制造商說明書特別準許時,其他機構(gòu)加速度可與行駛加速度組合。圖A.1桁架式臂架履帶起重機A.2伸縮式臂架履帶起重機A.2.1可能的加速度組合(見圖A.2):—起升(H)與回轉(zhuǎn)(Sl);—起升(H)與變幅(Lu);—起升(H)與伸縮(Te);—回轉(zhuǎn)(Sl)與變幅(Lu);—回轉(zhuǎn)(Sl)與伸縮(Te);—伸縮(Te)與變幅(Lu);—行駛(Tr)。A.2.2當制造商的說明書特別準許時,其他機構(gòu)加速度可與行駛加速度組合。9GB/T22437.2—2023圖A.2伸縮式臂架履帶起重機A.3桁架式臂架輪胎起重機A.3.1可能的加速度組合(見圖A.3):—起升(H)與回轉(zhuǎn)(Sl);—起升(H)與變幅(Lu);—回轉(zhuǎn)(Sl)與變幅(Lu);—行駛(Tr)。A.3.2當制造商的說明書特別準許時,其他機構(gòu)加速度可與行駛加速度組合。圖A.3桁架式臂架輪胎起重機(在外伸支腿上)A.4伸縮式臂架輪胎起重機A.4.1可能的加速度組合(見圖A.4):—起升(H)與回轉(zhuǎn)(Sl);—起升(H)與變幅(Lu);10GB/T22437.2—2023—起升(H)與伸縮(Te);—回轉(zhuǎn)(Sl)與變幅(Lu);—轉(zhuǎn)(Sl)與伸縮(Te);—伸縮(Te)與變幅(Lu);—行駛(Tr)。A.4.2當制造商的說明書特別準許時,其他機構(gòu)加速度可與行駛加速度組合。圖A.4伸縮式臂架輪胎起重機(在外伸支腿上)11GB/T22437.2—2023附錄B(資料性)表1中載荷組合的應用B.1載荷組合的說明表B.1給出了包含在各載荷組合中各載荷的總體描述,并指出某載荷組合只用于循環(huán)作業(yè)模式的起重機。表B.1載荷組合的說明表1中的載荷組合說明A1(無工作風載)與B1(有工作風載)起升和移動載荷一般將反映加載或卸載起重機的加、減速和兩個方向移動就位的載荷工況進行組合。在起升地面載荷或地面吊具過程中考慮由預設(shè)正常操作以及驅(qū)動控制的其他驅(qū)動(不包括起升驅(qū)動)引起加速驅(qū)動力的組合A2(無工作風載)與B2(有工作風載)流動式起重機在運動時突然卸載部分懸吊載荷,見4.2和GB/T22437.1—2018的A3(無工作風載)與B3(有工作風載)流動式起重機進行起升以外的兩個運動時,一直起吊懸掛載荷A4(無工作風載)與B4(有工作風載)在不平路面上行駛懸掛載荷或吊具載荷;對于懸掛載荷或起升吊具載荷,考慮由預設(shè)正常操作以及驅(qū)動控制的任何驅(qū)動或其移動就位加、減速引起力的組合C1起重機在安裝、拆卸和運輸過程中,制造商在說明書操作手冊中明確說明最大允許風速(最小工作狀態(tài)風速)C2起重機在作業(yè)工況下,起升地面載荷的最大起升速度,采用?2考慮C3起重機在試驗工況下,計算中采用的最小風速8.3m/s,見GB/T5905C4意外停機C5起重機非工作狀態(tài),制造商在說明書操作手冊中明確說明最大允許風速C6意外突然卸載C7有效載荷意外喪失B.2符號mC—起重機的質(zhì)量或其某個部件的質(zhì)量;mR—額定載荷的質(zhì)量;mT—試驗載荷的質(zhì)量;ΔFS—由回轉(zhuǎn)加速引起的力,用函數(shù)fS(mC,mR)表示;ΔFL—由變幅加速引起的力,用函數(shù)fL(mC,mR)表示;ΔFT—由伸縮加速引起的力,用函數(shù)fT(mC,mR)表示;12GB/T22437.2—2023△FH—由起升驅(qū)動加速引起的力,用函數(shù)fH(mC,mR)表示;△FTr—由行駛加速引起的力,用函數(shù)fTr(mC,mR)表示;σ—由載荷作用及其動載系數(shù)產(chǎn)生的應力;φi—表2中給出的動載系數(shù);FD—由位移引起的力;Fθ—由溫度變化引起的載荷;FW—工作風引起的風載荷;FWoutofservice—非工作風引起的風載荷;FW(E)—安裝、拆卸和運輸過程中的風載荷;FE—安裝、拆卸和運輸過程中的載荷;φ2max—由最大起升速度產(chǎn)生的動載系數(shù)。B.3動載系數(shù)的應用當載荷與應力呈非線性關(guān)系時,動載系數(shù)φi應用于載荷。而當載荷與應力呈線性關(guān)系時,動載系數(shù)φi既可用于載荷也可用于應力。B.4使用載荷組合時選擇適合的載荷B.4.1載荷組合A1和B1僅組合了起重機除起升驅(qū)動以外的某一驅(qū)動力。因此,只考慮包括產(chǎn)生最大應力的驅(qū)動力的載荷組合。在△FS、△FL、△FT中選擇最大的力作為最大驅(qū)動力。對于許用應力法(ASM):σ(A1)=σ(φ1mC十φ2mR十φ5×最大驅(qū)動力十FD)σ(B1)=σ(A1十WFW十Fθ)對于極限狀態(tài)法(LSM):σ(A1)=σ(丫pφ1mC十丫pφ2mR十丫pφ5×最大驅(qū)動力十丫pFD)σ(B1)=σ(A1十丫pWFW十丫pFθ)B.4.2載荷組合A2和B2考慮了起重機運動時突然卸載部分懸吊載荷的組合。σ(A2)=σ(φ1mC十φ3mR十φ5×最大驅(qū)動力十FD)σ(B2)=σ(A2十WFW十Fθ)對于極限狀態(tài)法(LSM):σ(A2)=σ(丫pφ1mC十丫pφ3mR十丫pφ5×最大驅(qū)動力十丫pFD)σ(B2)=σ(A2十丫pWFW十丫pFθ)B.4.3載荷組合A3和B3組合了起重機除起升驅(qū)動以外的某兩個驅(qū)動力。因此,只考慮包括產(chǎn)生最大應力的兩個驅(qū)動力的載荷組合?！?△FS十△FL)——在〈△FS十△FT〉中選擇最大的組合作為最大組合。!△FL!△FL十△FT,對于許用應力法(ASM):σ(A3)=σ(mC十mR十φ5×最大組合十FD)σ(B3)=σ(A3十WFW十Fθ)對于極限狀態(tài)法