混凝土攪拌機設計項目說明指導書

目錄TOC\o"1-3"\u第一章JS750總體概述 11.1畢業(yè)設計課題 11.2設計總體規(guī)定： 11.3設計大綱 11.3.1設計原則 11.3.2原始數(shù)據(jù) 11.4攪拌機概述 21.5畢業(yè)設計意義 3第二章混凝土攪拌機簡介 42.1分類 42.2型號 52.3攪拌主機構造詳細闡明 52.3.1攪拌機蓋 62.3.2攪拌筒體 62.3.3攪拌裝置 62.3.4軸端密封 72.3.5傳動裝置 72.3.6襯板 82.3.7卸料門 82.4攪拌主機類型選取 82.4.1自落式混凝土攪拌機 92.4.2強制式混凝土攪拌機 9第三章設計重要內(nèi)容 103.1總體設計 103.1.1攪拌裝置 103.1.2傳動系統(tǒng) 103.1.3上料系統(tǒng) 103.1.4供水系統(tǒng) 103.1.5機架與支腿 113.1.6電氣控制系統(tǒng) 113.2重要機構詳細構造設計及參數(shù)設計 113.2.1攪拌裝置 113.2.2傳動系統(tǒng) 153.2.3上料系統(tǒng) 163.2.4供水系統(tǒng) 193.2.5電氣控制系統(tǒng) 213.2.6機架與支腿 21第四章電動機選型和重要參數(shù)計算 234.1電機選型 234.1.1選取電動機類型和構造形式 234.1.2選取電動機容量 234.1.3雙臥軸強制攪拌機軸上功率計算 244.1.4電動機功率計算 264.2重要參數(shù)計算 264.2.1攪拌時間擬定 264.2.2周期性混凝土攪拌機生產(chǎn)率計算 274.2.3攪拌機容量 274.2.4強制式混凝土攪拌機轉(zhuǎn)速校核 274.2.5攪拌筒容積運用系數(shù)擬定 284.2.6攪拌筒長度L與直徑D之比L/D擬定 284.3計算總傳動比和分派各級傳動比 294.3.1傳動裝置總傳動比 294.3.2分派各級傳動 294.4計算傳動裝置轉(zhuǎn)速和動力參數(shù) 294.4.4各軸轉(zhuǎn)速 304.4.2各軸功率 304.4.3各軸轉(zhuǎn)矩 30第五章聯(lián)軸器選型和攪拌軸設計與校核 325.1軸有關設計內(nèi)容 325.2軸設計 335.2.1初步擬定軸最小直徑 335.2.2聯(lián)軸器計算轉(zhuǎn)矩 335.2.3裝配方案比較與設計 345.3依照軸向定位規(guī)定擬定各段軸頸和長度 355.3.1II-III段長度和直徑擬定 355.3.2初步選取滾動軸承 355.4擬定軸上圓角和倒角尺寸 365.5求軸上載荷 365.5.1作出軸計算簡圖 375.5.2求出水平面上各力 375.5.3求出垂直面上各力 385.5.4依照水平面和垂直面得彎矩圖作出總彎矩圖 405.5.5由扭矩平衡作出扭矩圖 405.5.6由M和扭矩圖合成作出計算扭矩圖M 415.5.7攪拌軸截面模量W計算 41第六章軸承校核 436.1求兩軸承受到徑向載荷R1和R2 436.2求兩軸承計算軸向力A1和A2 43第七章軸承潤滑密封理論與潤滑系統(tǒng)設計 457.1脂潤滑 457.2油潤滑 467.2.1飛濺潤滑 467.2.2浸油潤滑 467.2.3刮油潤滑 477.3密封 47設計總結 49參照文獻 50道謝 51

JS750混凝土攪拌機設計摘要：本次設計JS750混凝土攪拌機是咱們重要設計機型。它是強制式臥軸混凝土攪拌機中一種，強制式混凝土攪拌機不但能攪拌干硬性混凝土，并且能攪拌輕骨料混凝土，能使混凝土達到強烈攪拌作用，攪拌非常均勻，生產(chǎn)率高，質(zhì)量好，成本低。它是當前國內(nèi)較為新型攪拌機，整機構造緊湊、外型美觀。其重要構成構造涉及：攪拌裝置，攪拌傳動系統(tǒng)，上料、卸料系統(tǒng)，供水系統(tǒng)，機架及行走系統(tǒng)，電氣控制系統(tǒng)，潤滑系統(tǒng)等。重要設計計算內(nèi)容是JS750混凝土攪拌機機架設計，重要涉及：整體構造方案擬定、電動機選取和重要參數(shù)計算、聯(lián)軸器選型、攪拌軸設計與校核、軸承潤滑密封、潤滑系統(tǒng)設計、JS750混凝土攪拌機裝配圖及零部件圖繪制。核心詞：混凝土攪拌機，機架，槽鋼。

Abstract：ThisdesignJS750concretemixerisourmaindesignmodel.Itisforcedhorizontal-axisconcretemixer，forcedoneofconcretemixercannotonlythemixingofdry，rigidconcrete，andcanstirlightweightaggregateconcrete，canmakeconcreteachievestrongmixingeffect，stirringveryevenly，productivityishigh，qualityisgood，thecostislow.Itisthepresentdomesticrelativelynewmixer，themachinehascompactstructure，goodappearance.Itsmaincompositionstructureincluding：agitator，stirringtransmissionsystem，loading，unloadingsystem，watersupplysystem，rackandmobilesystem，electriccontrolsystem，lubricationsystem，etc.MaindesigncalculationcontentisJS750concretemixerframedesign，mainlyincluding：overallstructureschemedetermination，thechoiceandthemainparametersofelectricmotorcalculation，stirringshaftcouplingsselection，thedesignandcheck，thelubricationseal，lubricationsystemdesign，theJS750concretemixerpartsandassemblydrawing.Keyword：concretemixer，rack，thechannel。第一章JS750總體概述1.1畢業(yè)設計課題JS750混凝土攪拌機設計1.2設計總體規(guī)定①滿足使用規(guī)定②滿足經(jīng)濟性規(guī)定③力求整機布局緊湊合理④工業(yè)性規(guī)定簡樸而實用⑤滿足關于技術原則1.3設計大綱1.3.1設計原則①攪拌機技術條件應滿足GB9142-《混凝土攪拌機技術條件》規(guī)范；③所用圖紙幅面應符合GB4457-《中華人民共和國原則機械制圖》中有關規(guī)定。1.3.2原始數(shù)據(jù)①出料容積750L②進料容積1200L③攪拌電機額定功率30KW④最大骨料粒徑80/60㎜⑤生產(chǎn)率：（）≥301.4攪拌機概述混凝土時建筑材料中一種重要材料，它是以水泥做為黏結劑把骨料粘在一起，屬于一種非勻質(zhì)材料，其用途廣，用量大?；炷翑嚢铏C就是用來大量生產(chǎn)混凝土機械?；炷翑嚢铏C有自落式和強制式?；炷翉乃苄曰炷涟l(fā)展到干性，硬性混凝土，強制式攪拌機得到了很大發(fā)展。強制式混凝土攪拌機不但能攪拌干硬性混凝土，并且能攪拌輕骨料混凝土，能使混凝土達到強烈攪拌作用，攪拌非常均勻，生產(chǎn)率高，質(zhì)量好，成本低。因而，強制式攪拌機得到了很大發(fā)展，但這種攪拌機功率損耗比較大。本次設計JS750混凝土攪拌機是咱們重要設計機型，如圖1.1。為了適應不同混凝土攪拌機攪拌規(guī)定，攪拌機發(fā)展了許多機型，它們在構造和性能上各有特點，但按工作原理可劃分為自落式和強制式。JS750混凝土攪拌機屬于強制式攪拌機一種，J—攪拌機，S—雙臥軸，750—出料容量750L。它重要由攪拌系統(tǒng)，攪拌傳動系統(tǒng)，上料、卸料系統(tǒng)，供水系統(tǒng)，機架及行走系統(tǒng)，電氣控制系統(tǒng)等構成。它是當前國內(nèi)較為新型攪拌機，整機構造緊湊、外型美觀。JS750雙臥軸混凝土攪拌機具備操作簡便特點，既能攪拌干硬性混凝土又能攪拌塑性混凝土，還能攪拌砂漿和輕骨料。它具備單機獨立作業(yè)和與PLD系列配料機構成簡易式混凝土攪拌站雙重優(yōu)越性，還可為攪拌站提供配套主機，合用于各類大、中、小預制構件廠及公路、橋梁、水利、碼頭等工業(yè)及民用建筑工程，是一種高效率機型，應用非常廣泛。該機采用底開門卸料，因此攪拌筒不用傾翻，因而節(jié)約了動力，簡化了構造，布置也比較緊湊合理。圖1.1JS750混凝土攪拌機1.5畢業(yè)設計意義通過本次畢業(yè)設計，咱們對JS750混凝土攪拌機有了完整頓解和深刻結識。并且學會把所學知識有效用運到解決實際問題中能力，不但對課本所學知識有了更深層次掌握，同步提高了自己解決實際問題能力。學會了更好查閱有關資料，為后來打下良好基本。本次畢業(yè)設計使咱們受益匪淺，通過研究解決某些工程技術問題，各方面能力均有提高。

第二章混凝土攪拌機簡介本設計闡明書詳細論述了關于強制式混凝土攪拌主機工作原理和構造以及有關設計內(nèi)容，我設計思路是依照擬訂傳動路線,從電機選取、電機帶輪和減速器帶輪設計、聯(lián)軸節(jié)和減速器以及聯(lián)軸器選取、攪拌軸設計與計算并伴有軸承選取與校核計算、卸料門設計以及潤滑系統(tǒng)設計,最后尚有主機裝配工藝等內(nèi)容。本次設計我在教師和公司綜合指引下和詳細查閱關于機械方面書籍來完畢畢業(yè)設計。如下從工作原理逐漸展開：工作原理：重要由水平安頓兩個相連水平安頓圓槽形拌筒，兩根按相反方向轉(zhuǎn)動攪拌軸和轉(zhuǎn)動機構等構成，在兩根軸上安裝了幾組攪拌葉片，其先后上下都錯開一定空間，從而使混合料在兩個攪拌桶內(nèi)輪流地得到攪拌，一方面將攪拌筒底部和中間混合料向上翻轉(zhuǎn)，另一方面又將混合料沿軸線分別向先后推壓，從而使混合料得到迅速而均勻攪拌，因而，該類攪拌機具備自落式和強制式兩種攪拌功能，攪拌效果好，耐磨性好，能耗低，宜制成大容量攪拌機。2.1分類混凝土攪拌機是制備混凝土專用機械，其種類諸多。按混凝土攪拌機工作性質(zhì)分有：周期性攪拌機和持續(xù)作用攪拌機兩大類；按混凝土攪拌原理分有：自落式攪拌機和強制式攪拌機兩大類；按攪拌筒形狀分為：鼓筒式，錐式（含錐形及梨形）和圓周盤式等攪拌機，慣用是周期性攪拌機，其詳細分類如下：2.2型號混凝土攪拌機型號由攪拌機機型號和重要參數(shù)組合而成，其意義如下：例如：JSC型攪拌機2.3攪拌主機構造詳細闡明混凝土攪拌機由攪拌機蓋、攪拌筒體、攪拌裝置、軸端密封、傳動裝置、襯板、卸料門潤滑系統(tǒng)。2.3.1攪拌機蓋是為攪拌主機工作時防塵和進料連接而設計，蓋與桶體間采用螺栓聯(lián)結，中間有密封膠條，各進料口形狀和位置可接不同機型或顧客規(guī)定制作，檢視門有安全開關。攪拌機蓋設計噴霧系統(tǒng)有效地壓住投料時揚起粉塵并與吸塵裝置連在一起，保證環(huán)保規(guī)定。2.3.2攪拌筒體由優(yōu)質(zhì)鋼板整體彎成“奧米加Ω”形狀，并且由特別管狀框架承托，有足夠剛度和強度，保證主機正常運作。2.3.3兩根攪拌軸上多組攪拌臂和葉片構成攪拌裝置，保證桶體內(nèi)混合料℃能在最短時間內(nèi)作充分縱向和橫向摻和，達到充分拌和目。攪拌臂分為進給臂、攪拌臂、返回臂，同步為了便于磨損后調(diào)節(jié)和更換，每組攪拌葉片均能以便地在受力磨損方向調(diào)節(jié)，直至攪拌葉片正常磨損后更換。為適應不同工況和骨料粒徑規(guī)定，攪拌臂可在軸上做60o、120o和180o排列，以達到攪拌最大骨料粒徑。葉片為高強度抗沖擊耐磨鑄鐵，正常生產(chǎn)時能達到3700罐/次，其性能指標符合JG/T5045.1—93規(guī)定(HRC≥58，沖擊值≥5.0N.M/mm2，抗彎強度600N/mm2)。2.3.4對臥軸式混凝土攪拌機，因工作時主軸浸沒在摩擦力很強砂石水泥材料中，如果沒有行之有效軸端密封辦法，主軸頸會不久被磨損，毀壞，產(chǎn)生嚴重漏漿，影響級配。采用三道密封及骨料架油封和液壓系統(tǒng)供油旁泵，其工作原理用壓蓋1，耐磨橡膠圈2和轉(zhuǎn)轂3為第一道密封，為防止砂漿浸入縫隙，由注油孔向內(nèi)腔注入壓力油脂，至主縫中有少量油脂擠出為止，用油脂外溢來阻擋砂漿入侵，第二道密封由轉(zhuǎn)轂3轉(zhuǎn)轂6和O型密封圈構成即浮動環(huán)密封，浮動環(huán)組借助O型圈彈性保持一定壓緊力和磨損后間隙補貼，由注油孔注入潤滑油脂，轉(zhuǎn)轂為粉末冶金專用件，密封面經(jīng)研磨加工，最后由安裝J型骨架密封構成第三道。攪拌軸支承由獨立軸承座和帶錐套調(diào)心滾子軸承共同承擔，同步通過兩個骨架油封作用能有效保證軸承良好工作環(huán)境，以保證機正常運作。2.3.5JS型攪拌主機采用進口和國產(chǎn)兩種螺旋錐齒行星減速機傳動，減速機與攪拌主軸間采用鼓型齒聯(lián)軸器聯(lián)結，攪拌主軸采用高速端十字軸萬向聯(lián)軸器同步，使兩軸作反向同步運轉(zhuǎn)，達到強制攪拌效果，與老式大小鏈輪傳動，大齒輪同步構造相比，具備構造緊湊，傳動平穩(wěn)，遇非正常過載時能通過皮帶打滑保護等特點。為保證減速機正常工作，傳動裝置中可以選配冷卻裝置散熱器功率為0.055KW，由本機所附加自動感溫器控制，在減速機油溫達到60度時自動啟動，油泵動力由主電機通過皮帶傳動提供。2.3.6弧襯板為高硌耐磨合金鑄鐵，其性能指標符合JG/T5045.2—93規(guī)定（HRC≥54，沖擊值≥7.0N.M/mm2,抗彎強度≥600N/mm2）特殊設計菱形構造能提高襯板使用壽命,端襯板為優(yōu)質(zhì)高Mn耐磨鋼板制成.2.3.7卸料門構造形式獨特可靠,整體弧面與桶內(nèi)襯板面持平,能有效地減少強烈沖擊,磨損真正做到優(yōu)質(zhì)耐久,此外,卸料門兩端支承軸承座可上下調(diào)節(jié),接觸面磨損后可以調(diào)節(jié)間隙,保證卸料門密封.卸料門采用進口液壓系統(tǒng)驅(qū)動,與老式氣動形式相比具備構造緊湊,動作平穩(wěn),開門定位精確,能手動開關門等特點,油泵系統(tǒng)產(chǎn)生高壓油通過控制系統(tǒng),經(jīng)高壓油管作用到油缸,驅(qū)動卸料門開關,通過調(diào)節(jié)卸料門軸端接近開關位置和電控系統(tǒng)共同使用,可以實現(xiàn)卸料門開門到位任意調(diào)節(jié),以實現(xiàn)不同卸料速度.2.4攪拌主機類型選取由于強制式混凝土攪拌機有立軸式和臥軸式兩大類。立軸式有分為渦漿式和行星式。混凝土攪拌機是將石子（粗骨料）、沙子（細骨料）、水泥、水和某種添加劑攪拌成勻質(zhì)混合料機械。廣泛應用于工業(yè)和民用建筑、道路、橋梁、港口和機場、礦山等建筑行業(yè)中。為適應攪拌不同性質(zhì)混凝土規(guī)定，以發(fā)展了諸多機型，各種機型和性能各有其特點。從不同角度進行劃分：按工作性質(zhì)分為周期式和持續(xù)式；按攪拌方式分為自落式和強制式；按裝置方式分為固定式和移動式；按出料方式分為傾翻式和非傾翻式;按攪拌桶外型分為犁式、錐式、鼓式、槽式、盤式。下面分自落式和強制式兩類來簡介和選取。2.4.1它靠旋轉(zhuǎn)著鼓筒中葉片將物料提高到一定高度后落下進行攪拌最慣用有JG型鼓筒式、JZ式雙錐反出料式和JF型雙錐傾翻式混凝土攪拌機。2.4.2它靠旋轉(zhuǎn)葉片對混合料產(chǎn)生剪切、擠壓、翻轉(zhuǎn)和拋出等各種作用組合進行拌和，攪拌作用強烈，攪拌時間短，合用于攪拌干硬性混凝土和輕骨料混凝土，由于葉片容易受磨損或被粗骨料卡住，故普通不易攪拌骨料顆粒教大混凝土。

第三章設計重要內(nèi)容3.1總體設計3.1.1攪拌筒、攪拌葉片、攪拌軸以及支承構造擬定.3.1.2傳動系統(tǒng)傳動系統(tǒng)方案擬定；傳動系統(tǒng)構造形式擬定；傳動系統(tǒng)構造型式和基本構成構成；動力設備型式和配備；畫出構造方案草圖。3.1.3上料系統(tǒng)上料系統(tǒng)機構型式選?。簧狭霞軜嬙旒盎緲嫵?；畫出構造草圖。3.1.4供水系統(tǒng)供水方式選??；供水系統(tǒng)構成和設備配備；畫出構造草圖。3.1.5機架與支腿機架基本構成；機架構造型式。3.1.6電氣控制系統(tǒng)整機電氣控制系統(tǒng)方案擬定；電氣系統(tǒng)原理圖擬定；畫出電氣原理圖。3.2重要機構詳細構造設計及參數(shù)設計3.2.1攪拌裝置攪拌裝置涉及：攪拌筒、攪拌軸、攪拌臂、攪拌葉片和側葉片，詳細構造如下圖3.1所示：圖3.1雙臥軸攪拌機攪拌裝置1—攪拌筒；2—攪拌軸；3—攪拌臂；4—攪拌葉片；5—側葉片攪拌筒內(nèi)裝有兩根水平配備攪拌軸，每根軸上均裝有攪拌葉片。在接近攪拌筒兩端攪拌臂上分別裝有側葉片，可刮掉端面上混凝土，并變化混凝土流向。如圖3.1所示，葉片與村板間隙≤5mm。（1）攪拌筒構造及卸料方式擬定=1\*GB3①攪拌筒構造尺寸如下：容積運用系數(shù)j=0.41筒體長1582mm筒徑D=1400mm筒體總長度2572mm外徑D0=1468mm攪拌筒幾何容積V幾=1.22m=2\*GB3②卸料方式擬定：當前臥軸式攪拌機重要采用傾翻室和底開門式兩種卸料方式，由于JS750出料容量為750L，雖不是很大，但考慮到攪拌筒尺寸及構造，采用傾翻室雖然不太也許，它筒體近似于長方體，故采用底開門式，既可使混凝土順利地在攪拌過程中卸出，也可避免使筒體傾翻，這樣既安全，又節(jié)約了勞力，體現(xiàn)出諸多自由特點，操作也以便，故而采用底開門式卸料。（2）攪拌葉片、攪拌軸及支承構造=1\*GB3①攪拌葉片：依照當前國內(nèi)外臥軸式攪拌機葉片構造型式看，廣泛采用鏟片式，就單個葉片來說，它是一種平板，她通過攪拌臂與軸形成一體，使所有葉片呈螺旋線分布，葉片間沒有直接聯(lián)系，因而這種化整為零構造方式具備很突出長處。它使得葉片加工安裝非常以便，從而代替了加工安裝規(guī)定高螺旋帶葉片。從磨損角度看，鏟片式易受到局部磨損，這是由于物料與葉片之間滑動逐漸不均勻，并且波動，易形成卡料，使磨損加劇，攪拌效果有所下降，故從磨損和攪拌效果來看，鏟片式比螺旋帶式差。攪拌裝置由兩根水平軸和安裝在該軸上兩段相距1800反向螺旋帶構成，兩根軸上螺旋方向也不同樣，這樣可以保證混合料在筒內(nèi)循環(huán)運動。從理論上講，當一端螺旋帶葉片開始從上向罐內(nèi)混凝土拌合料切入時，另一端螺旋帶葉片從混凝土拌合料中抄起，在兩組葉片互相交替作業(yè)過程中，排出葉片把拌合料挑起在該端下底部形成無料或少料空間，同步切入葉片把拌合料從一端向另一端進行軸向和周向復合位移，而另一根軸上葉片則把混凝土拌合料向相反方向移動，使得筒內(nèi)混凝土循環(huán)移動。此外被挑起混凝土拌合料在螺旋帶片后部空擋處落下，使拌合料之間產(chǎn)生持續(xù)摩擦，先落下拌合料不斷受到后落下拌合料沖擊，使水泥活性不斷提高。在葉片切入端由于各點線速度不同，拌合料在受擠壓同步，互相間有較大相對位移，因此較大水泥團粒將被分散細化。由于這種機型構造緊湊，容積運用系數(shù)較大，砼拌合料位移行程達最小值。而各顆粒之間互相作用時間則達最大值，這是雙軸強制攪拌機綜合性能較好核心所在。圖3.2攪拌裝置1.軸Ⅰ2.側葉片Ⅰ3.攪拌葉片支承臂Ⅱ4.攪拌葉片5.攪拌葉片支承臂Ⅰ6.側葉片Ⅱ7.攪拌葉片支承臂Ⅲ8.軸Ⅱ由以上分析可以看出，鏟片式不如螺旋帶式好，但考慮加工安裝規(guī)定及當前廠家既有生產(chǎn)技術條件，咱們決定采用鏟片式，以達到經(jīng)濟、簡便，生產(chǎn)效率高效果。本次設計采用兩組鏟片，第一根軸上采用右螺旋鏟片，第二根軸上采用左螺旋鏟片。每根軸上葉片數(shù)目定為6（涉及兩片側葉片及四片攪拌葉片）。=2\*GB3②攪拌軸攪拌軸重要尺寸通過初步驗算，考慮安全裕量，直徑定為90mm，軸構造型式，就當前廠家生產(chǎn)狀況來看，普通采用實心軸，空心軸普通都具備省材，重量輕，受力效果號等長處，但加工困難，裝置規(guī)定高，導致生產(chǎn)率低，普通不被采用。采用實心軸加工以便，并且也可靠實用，鏟片式攪拌軸系統(tǒng)存在攪拌臂與攪拌軸聯(lián)接方式問題，既有插孔焊接式、抱軸式、卡軸式，考慮插孔焊接式有簡樸優(yōu)勢，又對軸強度無削弱，因而采用焊接式。=3\*GB3③支承構造考慮本次設計采用底開門卸料方式，因此此支承與老式支承不同樣，先把筒體固定在底座上，而把兩根軸通過軸承支承在筒體上。由于攪拌筒內(nèi)裝流塑態(tài)混凝土拌合料，因而攪拌軸必要采用軸端密封，以防止砂漿污損軸承。浮動密封是通過實踐證明了被公認是較抱負密封，本機即采用這種密封。3.2.2傳動系統(tǒng)傳動按傳動方式可分為兩種：機械傳動和液壓傳動。液壓傳動具備重量輕，體積小，構造緊，驅(qū)動力大等特點，但考慮到當前國內(nèi)狀況，液壓馬達雖然比此前在質(zhì)量上提高了，但價格昂貴，用于普通攪拌機上，成本太高，不經(jīng)濟，故而咱們選用老式機械傳動。傳動系統(tǒng)由電動機、皮帶輪、減速箱、開式齒輪等構成，如圖3.3所示。電動機8通過皮帶輪7、5帶動二級齒輪減速箱，減速箱兩軸通過由兩個開式小齒輪10和兩個開式大齒輪9構成兩對開式齒輪副分別帶動兩根水平布置攪拌軸反向等速回轉(zhuǎn)。圖3.3攪拌傳動系統(tǒng)1—箱體；2—第二級大齒輪；3—第一級大齒輪；4—第二級小齒輪；5—大皮帶輪；6—第一級小齒輪；7—小皮帶輪；8—電動機；9—開式大齒輪；10—開式小齒輪3.2.3上料系統(tǒng)上料系統(tǒng)由卷揚機構、上料架、料斗、進料料斗、滑輪等構成，如圖3.4所示。(1)上料架：斜置角度為600，它是綜合考慮了上料架位置及攪拌筒銜接，并且考慮底架寬度不能超過規(guī)定長度及上料架寬度，行程等綜合因素后得出。上料架上料軌道（下料軌道）為槽鋼，滾輪上滾輪置于槽鋼內(nèi)側，而下滾輪置于槽鋼外側，這樣可保證料斗上下安全平穩(wěn)。(2)卷揚機構(3)上料動力及卸料制動式電機通過減速箱帶動卷筒轉(zhuǎn)動，鋼絲繩通過滑輪牽引料斗沿上料架軌道向上爬升，當爬升到一定高度時，料斗底部都門上一對滾輪進入上料架水平通道，斗門自動打開，物料通過進料漏斗投入桶內(nèi)。為保證料斗精確就位，在上料架上裝有限位開關，上行程有兩個限位開關，下行程有一種限位開關，當料斗下降至地坑底部時，鋼絲繩稍松，彈簧鋼桿機構使下限位開關動作，卷揚機構自動停車。制動式電機可保證料斗在滿足負荷運營時，可靠地停在任意位置，制動力矩大小由電機后座大螺母調(diào)節(jié)。圖3.4上料系統(tǒng)1.滑輪2.料斗3.進料料斗4卷揚機構5.上料架卸料系統(tǒng)由卸料門、操作柄等機構構成，如圖3.5所示。卸料門安裝在攪拌罐底部，通過操作柄可以使其繞水平軸迥轉(zhuǎn)以達到啟閉目，通過調(diào)節(jié)出料。兩側密封條位置來保證卸料門密封。圖3.5攪拌機卸料機構1—襯板；2—攪拌筒弧板；3—密封板；4—卸料門3.2.4(1)供水系統(tǒng)構成及構造供水系統(tǒng)是電動機、水泵、節(jié)流閥及管路等構成，見圖3.6。啟動水泵，即可將注入攪拌筒，水流量通過閘閥調(diào)節(jié)，供水總量由時間繼電器控制。當按鈕轉(zhuǎn)到“時控”位置時，水泵會按設定期間運轉(zhuǎn)和自動停止，當按鈕轉(zhuǎn)到“手動”位置時，可持續(xù)供水。(2)供水方式選取在混凝土攪拌機生產(chǎn)混凝土時，對混凝土質(zhì)量影響較大除了攪拌機自身工作性能以外，就是供水精度。由于供水精度規(guī)定控制在2%范疇內(nèi)，故如何更好滿足精度問題是供水方式選取，應加以認真考慮。當前，國內(nèi)運用重要是時間繼電器或虹吸式水箱控制供水精度。但由于虹吸式水箱在不配備站狀況下有諸多不便，故而選用混凝土攪拌機專用水泵配以時間繼電器控制，在誤差容許范疇內(nèi)讓供水時間略大某些，如果砂石過濕則供水時間相對短某些。(3)供水系統(tǒng)設備配備時間繼電器，供水開關控制，帶防塵罩電機。(4)供水系統(tǒng)構造示意圖如圖3.6所示圖3.6供水系統(tǒng)1.噴水管2.進水管3.水源4.吸水管5.水泵3.2.5電氣控制系統(tǒng)圖3.7電氣原理圖電氣控制系統(tǒng)需要控制JS750混凝土攪拌機主傳動電機，供水系統(tǒng)電機，上料，下料等電機。所有電器控制元件都設在配電箱中。電器元件控制滿足使用規(guī)定：主電機可以點動以滿足安裝修理過程規(guī)定。電氣控制線路設有空氣開關，熔斷器，熱繼電器具備短路保護，過載保護，斷相保護功能，所有控制按鈕及空氣開關手柄和批示燈均布置在配電箱門上，并設有門鎖。配電箱內(nèi)電器元件安裝在一塊鐵板上，安全可靠，操作維修以便。其原理圖如上圖3.7所示。3.2.6機架與支腿（1）機架：依照整體布置狀況和尺寸規(guī)定，按整體詳細規(guī)定用槽鋼，角鋼焊接而成，并按強度組裝焊鉚在一起，支承主機，并且使各部件空間位置固定形成一整體。（2）支腿：由于本機容量較大，按國家城建法規(guī)規(guī)定卸料高度不不大于1.5m,采用長短腿配合使用。攪拌時長支腿支承達到使用規(guī)定。運送時可將支腿卸掉。短支腿則用于運送狀態(tài)，卸去長支腿防止機架上各部件與車輛接觸而受損。

第四章電動機選型和重要參數(shù)計算傳動路線：電機→電機帶輪→大帶輪→十字萬向聯(lián)軸節(jié)→減速機→聯(lián)軸器→攪拌軸，十字萬向聯(lián)軸節(jié)、減速機、聯(lián)軸器只進行選型不進行設計，現(xiàn)先進行電機設計：4.1．電機選型4.1.1選國內(nèi)推廣采用Y系列交流三相鼠籠式異步電動機，合用于不易燃，不易爆，無腐蝕性氣體場合，具備較好啟閉性能。構造采用防護式。4.1.2原則電動機容量由額定功率表達。所選電動機額定功率應等于或稍不不大于工作規(guī)定功率，電動機容量重要由運營時發(fā)熱條件限定，在不變或變化很小載荷下長期持續(xù)運營機械，只要其電動機負載不超過額定值，電動機便不會過熱，普通不必校核發(fā)熱和啟動力矩所需電動機功率為Pd=/η（4—1）=22.4/0.87=25.75KW式中Pd—工作機實際需要電動機輸出功率，KW；PW—工作機所需輸入功率，KW；η—電動機至工作機之間傳動裝置總效率。工作機所需功率PW應由機器工作阻力和運動參數(shù)計算求得，混凝土攪拌機PW計算如下：PW=Tnw/9550ηw（4—2）式中T—工作機阻力矩，N.m;nw為—工作機轉(zhuǎn)速，r/min；給定25r/minηw為—工作機效率。普通為0.95其中總效率η計算如下：η=η1η2η3……ηn，而η1，η2……ηn分別為傳動裝置中每一傳動副（齒輪、渦桿、帶或鏈）、每對軸承、每個聯(lián)軸器效率，從［1］中表1—7選中間值如下：η1=η帶=0.96，η2=η減=0.94，η3=η聯(lián)軸器=0.975，η4=η軸承=0.99(一對)因此η=η1η2η3η4=0.96×0.94×0.975×0.99=0.87。4.1.3強制式混凝土攪拌機功率計算當前還沒有一種嚴格計算公式，這里推薦一種簡化計算辦法。對于一種臥式強制式攪拌機，某一攪拌葉片受力和運動狀況見圖1，葉片寬度為bi,葉片與半徑夾角為αi,作用在dρ面積上力為dFi=kbidρ。式中k單位面積上運動阻力，稱為阻力系數(shù)，單位為N/cm2.該阻力系數(shù)在葉片轉(zhuǎn)速擬定后取決于混凝土水灰比，見表1-1表1-1攪拌阻力系數(shù)k取值混凝料性質(zhì)K值（N/cm2）干硬性混凝土68~85塑性混凝土25~35流動性小砂漿30~40流動性大砂漿10~20由所dFi產(chǎn)生阻力矩dMi=ρcosαidFi這一葉片上總阻力矩（4—3）式中bi，r2和r1均以cm為單位，則Mi以N.cm為單位.考慮到所有葉片上阻力矩,則攪拌機功率（4—4）式中η—機械傳動效率z—攪拌葉片數(shù)量n—攪拌葉片轉(zhuǎn)速(r/min)現(xiàn)取k=80，取bi=3.0cm，取r2=58.4cm,r1=44.02cm，αi=60o,一根軸上設計成8個攪拌軸,即z=8,代入上面第一式得:Mi=88424.5Nm代入上面第二式得：P=25.75KW4.1.4P’=K1*P（4—5）式中：K1——電動機容量儲備系數(shù)，普通取K1=1.1~1.25；P—攪拌機軸上功率，KW?，F(xiàn)取K1=1.1，P=25.75KW;代入P’28.325=KW,故取30kw電機。4.1.5對Y系列電動機,普通多選用同步轉(zhuǎn)速為1500r/min或1000r/min電動機,現(xiàn)根據(jù)選定類型構造容量和轉(zhuǎn)速從從［1］中表12—1~~12—11查出電動機型號如下：Y200L—4,其額定功率為30KW，額定頻率：50Hz，滿載轉(zhuǎn)速為1420r/min，額定電壓：380V。重要安裝尺寸：電機軸徑為60mm,長為140mm,軸上鍵寬為18mm,鍵槽低部到軸另一素線為53mm.4.2重要參數(shù)計算攪拌機是攪拌設備核心構成某些，其構造好壞，會直接影響到混凝土攪拌均勻性能和整套設備生產(chǎn)率。其性能參數(shù)和構造參數(shù)設計計算和某些構造擬定辦法。4.2.1依照每小時循環(huán)次數(shù)n、攪拌時間s及小時轉(zhuǎn)換到秒關系：s=（1/n）*3600（4—6）n—每小時循環(huán)次數(shù)。解：攪拌時間s=（1/50）*3600=72秒〈=86秒符合設計規(guī)定4.2.2生產(chǎn)率是攪拌設備主參數(shù)，也是擬定其她技術參數(shù)重要根據(jù)。生產(chǎn)率擬定普通應依照產(chǎn)品系列和配套需要合理抉擇。為了滿足路面施工配套規(guī)定，所設計攪拌設備最低生產(chǎn)率應不低于/h。經(jīng)驗公式如下：（4—7）式中：V攪拌筒公稱容量,取750L；t1為上料時間取25s；t2為攪拌時間取72s；t3為卸料時間取8s；代入式中并單位換算得：4.2.3攪拌機容量是指周期式攪拌機設備每轉(zhuǎn)一次能生產(chǎn)新鮮混凝土實方數(shù)——公稱容量。設計參數(shù)中給定750L4.2.4合理擬定強制式攪拌機轉(zhuǎn)速，關系到攪拌混凝土質(zhì)量和生產(chǎn)率，若轉(zhuǎn)速偏低，使攪拌時間增長，會減少生產(chǎn)率；若轉(zhuǎn)速過高，又會形成較大離心力，促使混凝土產(chǎn)生離析現(xiàn)象，破壞均勻性，導致質(zhì)量減少。普通在設計中，除了要考慮物料在拌和中產(chǎn)生離心力外，還宜考慮被攪拌物料與攪拌葉片之間摩擦系數(shù)，推薦采用下式進行近似計算：（2—8）式中n—攪拌機主軸轉(zhuǎn)速，r/min；R—攪拌筒內(nèi)腔半徑m。計算得r/min，而給定25r/min不大于31.18r/min滿足，故不會發(fā)生共振。4.2.5容積運用系數(shù)是指出料容積和筒體幾何溶劑之比，它擬定重要以攪拌質(zhì)量優(yōu)劣為根據(jù)。在保證攪拌質(zhì)量前提下，容積運用系數(shù)越大越好。但是，容積運用系數(shù)大小還受到其他條件制約，其一，攪拌機設計需要考慮應具備10%超載能力；其二，按設計原則規(guī)定，出料體積與進料體積之比為0.625，而幾何容積應不不大于進料體積，這樣容積系數(shù)最大不得超過0.58。普通雙臥軸攪拌機容積運用系數(shù)取0.32~0.35。4.2.6在出料容積一定期，應考慮以最小構造尺寸獲得最大空間容積。以運用收到節(jié)約制造材料材料、外性美觀和攪拌質(zhì)量好綜合效益。因而長徑比L/D普通不適當過大，因物料軸向運動重要靠葉片螺旋角產(chǎn)生有限軸向推力，如果物料軸向流動距離過長，很難迅速達到勻質(zhì)效果。普通長徑比宜控制在3以內(nèi)，普通狀況下取L/D=1.05~1.15。4.3．計算總傳動比和分派各級傳動比4.3.1τ總=nm/nw=1420/25=56.8（2—9）式中nm—電動機滿載轉(zhuǎn)速r/minnw—攪拌軸轉(zhuǎn)速r/min多級傳動中，總傳動比應為τ總=τ1τ2……τn，其中τ1，τ2，……τn為各級傳動機構傳動比。4.3.2參照［1］中表1—8傳動比和［1］表13—2，當選V帶傳動時，在滿足2~4范疇內(nèi),初選τ1=3.7,故減速器減速比τ2=56.8/3.7=5.35滿足8~40范疇內(nèi)單級錐齒輪減速器.4.4計算傳動裝置轉(zhuǎn)速和動力參數(shù)設計計算傳動件時,需要懂得各軸轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩或功率,因而應將工作機上轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩或功率折算到各軸上,設從電機到工作機各軸依次記為Ⅰ電，Ⅱ減，Ⅲ主軸，則4.4.1n電=1420(r/min)n減=nm/τ1=1420/3.7=383.78(r/min)(4—10)n主=383.75/16=24(r/min)4.4.2 Pd=25.75kwP減=Pd×η電減（4—11）=25.75×0.96=24.72kwP主=Pd×η電減×η主減=24.72×0.94×0.975×0.99=22.43kw式中 Pd—電動機輸出功率,KW；P減—減速器輸入功率,KW；P主—攪拌軸輸入功率，KW;η電減—電機與皮帶之間傳動效率;η減主—減速箱與主軸之間傳動效率.4.4.3Td=9550Pd/nm=9550×25.75/1420（4—12）=180.43(N.m);T減=Td×τ1×η電減=180.43×3.7×0.96=640.89(N.m)T主=T減×τ2×η主減=Td×τ1×τ2×η主減×η減×η聯(lián)軸器×η軸承=180.43×3.7×0.96×16×0.94×0.975×0.99=9304(N.m)式中Td—電動機軸輸出轉(zhuǎn)矩Nm;T減—減速箱輸入轉(zhuǎn)矩Nm;T主—攪拌主軸輸入轉(zhuǎn)矩N.m.為簡要起見,現(xiàn)列表如下:轉(zhuǎn)速(r/min)功率(KW)轉(zhuǎn)矩(Nm)電機軸142025.75180.43減速箱軸38424.72640.89攪拌軸2422.439304

第五章聯(lián)軸器選型和攪拌軸設計與校核5.1軸有關設計內(nèi)容軸是構成機器重要零件之一，一切作回轉(zhuǎn)運動傳動零件（例如齒輪、蝸輪等），都必要安裝在軸上才干進行運動及動力傳遞。因而軸重要功能是支承回轉(zhuǎn)零件及傳遞運動及動力。軸按照承受載荷不同，可分為轉(zhuǎn)軸、心軸和傳動軸三類。工作中既承受彎矩又承受扭矩軸稱為轉(zhuǎn)軸，只承受彎矩而不承受扭矩軸稱為心軸，心軸又分為轉(zhuǎn)動心軸和固定心軸兩種。只承受扭矩而不承受彎矩軸稱為傳動軸。軸按軸線形狀不同，可分為曲軸和直軸兩大類。曲軸通過連桿可以將旋轉(zhuǎn)運動變化為往復直線運動，或作相反運動變換。直軸依照外形不同，可分為光軸和階梯軸兩種。光軸形狀簡樸，加工容易，應力集中源少，但軸上零件不容易裝配及定位；階梯軸則正好與光軸相反。因而光軸重要用于心軸和傳動軸，階梯軸則慣用于轉(zhuǎn)軸。直軸可做成實心或空心，在那些由于機器構造規(guī)定而需在軸中裝設其她零件或者減小軸質(zhì)量具備特別重大做用場合，軸可作成空心?？招妮S內(nèi)徑與外徑比值普通為0.5~0.6,以保證軸剛度和扭轉(zhuǎn)穩(wěn)定性.此外,尚有一種鋼絲軟軸又稱鋼絲撓性軸，它是由多組鋼絲分層卷成，具備良好撓性，可以把回轉(zhuǎn)運動靈活地傳到不開敞空間位置。軸設計涉及軸構造設計和工作能力設計。1）軸構造設計是依照軸上零件安裝定位以及軸制造工藝等方面規(guī)定，合理地擬定軸構造形式和尺寸。軸構造設計不合理，會影響軸工作能力和軸上零件工作可靠性，還會增長軸制導致本和軸上零件裝配困難等，因而，軸構造設計是軸設計重要內(nèi)容。2）.軸工作能力計算是指軸強度剛度和穩(wěn)定性等方面計算.多數(shù)狀況下,軸工作能力重要取決于軸強度.這時對軸進行強度計算,以防止軸斷裂或塑性變形。而對剛度規(guī)定高軸（如車床主軸）和受力大細長軸，還應進行剛度計算，以防止工作時產(chǎn)生過大彈性變形，對于高速運轉(zhuǎn)軸，還應進行振動穩(wěn)定性計算，以防止發(fā)生共振而破壞。5.2軸設計：5.2.1先按［2］中式15-2初步預計軸最小直徑。選用軸材料為45號鋼，調(diào)質(zhì)處依照［2］中表15-3，取A0=108，于是有dmin=（5—1）==117.65mm又由于對于軸徑不不大于100mm軸,有兩個鍵槽時,軸徑應增大7%,故dmin=117.65x(1+7%)=125.89mm,輸入軸最小直徑要取決于安裝聯(lián)軸器處軸直徑dⅠ-Ⅱ,為了使所選軸直徑dⅠ-Ⅱ與聯(lián)軸器孔徑相適應,故需同步選用聯(lián)軸器型號。5.2.2聯(lián)軸器計算轉(zhuǎn)矩TTca=KAT主（5—2）式中：KA可查［2］中表14-1,考慮到轉(zhuǎn)矩變化中檔,故取KA=1.7，則Tca=KA主=1.7x8272.33=14062.96N.M按照計算轉(zhuǎn)矩Tca應小聯(lián)軸公稱轉(zhuǎn)矩條件，查原則GB5014-85或機械設計手冊第三版第二卷表6-2-29，選用GⅡCL10型鼓形齒式聯(lián)軸器（JB/ZQ4379-86），其公稱轉(zhuǎn)矩為N.M，半聯(lián)軸器Ⅰ孔徑dⅠ=130mm,故取dⅠ-Ⅱ=130mm,半聯(lián)軸器長度L=128mm,其標記示例：GⅡCL10型鼓形齒式聯(lián)軸器：積極端：Y型軸孔，A型鍵槽，dⅠ=130mm，L=128mm5.2.3軸上零件裝配方案對軸構造形式起著決定性作用,所謂裝配方案,就是預定出軸上重要零件裝配方向,順序和互有關系.圖一圖二從以上攪拌軸兩種裝配方案比較中，圖一比圖二多了緊定螺釘，它可使套筒隨軸一起旋轉(zhuǎn)，當由于摩擦損害軸徑時，便于替代，這樣就沒有必要換整根軸，節(jié)約了材料和成本，因此決定采用第一種方案。5.3依照軸向定位規(guī)定擬定各段軸徑和長度.5.3.1Ⅱ-Ⅲ為了滿足半聯(lián)軸器軸向定位規(guī)定,Ⅰ-Ⅱ段右端需制出一軸肩,故?、?Ⅲ直徑dⅡ-Ⅲ=140mm;左端用減速器輸出軸端定位，半聯(lián)軸器與軸配合長度L1=128mm,為了不與悶蓋接觸，故可取lⅠ-Ⅱ=126mm.5.3.2a.從負荷大小和方向考慮，既受到徑向又有軸向還存在軸或殼體變形較大以及安裝對中性差狀況且規(guī)定具備調(diào)心功能,故選用調(diào)心軸承.b.從軸承剛性考慮,普通滾子軸承不不大于球軸承，故選用滾子軸承.c.從軸向游動考慮,一是可選用內(nèi)或外圈無擋邊軸承,二是在內(nèi)圈與軸或外圈與軸座孔之間用間隙配合.d.從安裝與拆卸角度考慮,裝卸頻繁時,可選用分離型軸承或選用內(nèi)圈為圓錐孔、帶緊定套或退卸套調(diào)心軸承.綜上,采用裝在緊定套上調(diào)心滾子軸承.參照工作規(guī)定并依照dⅠ-Ⅱ=130mm,由軸承產(chǎn)品目錄中初步選用0基本游隙組,原則精度級別調(diào)心滾子軸承,從［3］中表7-2-69中找到裝在緊定套上調(diào)心滾子軸承.,其型號為3013728,尺寸為dxDxB=140x270x86,基本額定負荷Cr=1530kNCor=1854KN,計算系數(shù)為e=0.34,Y1=2.0Y2=2.9Y0=2.0故dⅡ-Ⅲ=140mm,相應地查緊定套長度B1=119mm,考慮到拆卸軸承和安裝軸上零件以便性及參照經(jīng)驗尺寸,取lⅡ-Ⅲ=217mm.(3).依照軸間高度規(guī)定單邊軸肩取5mm故取dⅢ-Ⅳ=150，為滿足安裝軸端密封長度規(guī)定和參照滑轂等零件長度尺寸，取lⅢ-Ⅳ=198mm.(4).安裝攪拌臂軸徑暫取dⅣ-Ⅴ=180mm,其長度lⅣ-Ⅴ=8x195=1560mm,由于安裝和制造誤差,故取lⅣ-Ⅴ=1582mm.(5).由安裝零件對稱性，故尺寸設計可用對稱法取dⅤ-Ⅵ=150mm，lⅤ-Ⅵ=198mm,dⅥ-Ⅶ=140mm，lⅥ-Ⅶ=120mm.5.4擬定軸上圓角和倒角尺寸參照［2］中表15-2,取軸端倒角為3x45°,各軸肩處圓半徑見圖.5.5求軸上載荷按彎扭合成強度條件計算，通過軸構造設計，軸重要構造尺寸，軸上零件位置，以及外載荷和支反力作用位置均已擬定。軸上載荷（彎矩和扭矩）已可以求得，因而可按彎扭合成強度條件對軸進行強度校核計算。5.5.1依照軸構造圖作出軸計算簡圖如下：在作計算簡圖時，應先求出軸上受力零件載荷，并將其分解為水平分力和垂直分力，然后求出各支承處水平反力和垂直反力。依照總計算簡圖，作出XOY面上受力圖如下：5.5.2由扭矩平衡得，且由分析Fx1=Fx3=Fx5=Fx7，有Fx1x0.575x4=T=8272.33(Nm)（5—3）得Fx1=Fx3=Fx5=Fx7=3596.67≈3.597(KN)由y方向平衡有：FAX+FBX=-4xFx1=-14.387(KN)(5—4)由對A點力矩平衡有：FBX（L1+L2+L3+L4+L5）+Fx7（L1+L2+L3+L4）+Fx5（L1+L2+L3）+Fx3（L1+L2）+Fx1xL1=0（5—5）由（5—4），（5—5）兩式解得：FAX=-8.417（KN），F(xiàn)BX=-5.970（KN）依照上述簡圖，按水平面計算各力產(chǎn)生彎矩，作出彎矩MH圖如下：依照總計算簡圖，作出YOZ面上受力圖如下：5.5.3由前面算得葉片總彎矩M=98542.4Nm，且由分析Fy1=Fy3=Fy5=Fy7，有Fy1x0.575x4=M=98542.4(Nm)（5—6）得Fy1=Fy3=Fy5=Fy7,=98542.4/4≈42.845(KN)由X方向平衡有：FAy–Fy1–Fy3–Fy5–Fy7=0(KN)（5—7）得FAy=171.378（KN）由攪拌臂質(zhì)量為100kg，且攪拌臂轉(zhuǎn)速n為25r/min，半徑為0.575m，可算向心力：FZ1=FZ3=FZ5=FZ7=mrw2=100x0.575x（nπ/30）2=0.394KN（5—8）由Z方向平衡有：FAZ+FBZ=4FZ1（5—9）由對A點力矩平衡有：FBZ（L1+L2+L3+L4+L5）-FZ7（L1+L2+L3+L4）-FZ5（L1+L2+L3）-FZ3（L1+L2）-FZ1xL1=0(5—10）由（5—8），（5—9）兩式解得：FAZ=-0.922（KN），F(xiàn)BZ=-0.654（KN）依照上述簡圖，按垂直面計算各力產(chǎn)生彎矩，作出彎矩Mv圖如下：5.5.4依照水平面和垂直面彎矩圖作出總彎矩圖M如下：其公式為（5—11）5.5.5作出αT彎矩圖如下：5.5.6由M總和扭矩圖合成作出計算扭矩圖M（5—12）其中α取為0.7從上面總計算彎矩圖可以清晰看出危險截面為Ⅳ-Ⅴ段第五根攪拌臂位置。:校核如下:5.5.7易知B點坐標為(90,0),設A點坐標為(z,80),由z2+y2=902,解得：≈41.23.∴A點坐標為(z,80)，∴直線AB方程為：y=-1.64z+147.6∴(由圖形對稱性和被積函數(shù)為偶函數(shù))（5—13）=.667mm4+20795320.271mm4=.938mm4∴W=Iy/80=3778234.87mm3σca=Mca/W=72.216KNm/3778234mm3=19.1137Mpa＜［σ-1］=60Mpa（5—14）故所設計軸滿足強度規(guī)定，故安全。

第六章軸承校核依照工作條件,決定選用雙列圓錐滾子軸承,設軸運轉(zhuǎn)中有中檔沖擊載荷,工作溫度不大于150度,壽命為三年.(一年按300天計算)時間依照滾動軸承樣本或機械設計手冊第三版第二卷表7-2-69,可知3113732軸承基本額定負荷KN：Cr=1530KN，Cor=1854KN；計算系數(shù)為e=0.34，Y1=2.9,Y2=2.0,Y0=2.0;6.1求兩軸承受到徑向載荷R1和R2由第五章算FAX=-8.417KN，F(xiàn)AZ=-0.922KN，F(xiàn)BX=-5.97KN，F(xiàn)BZ=-0.654KNFAY=171.378KN;R1=（6—1）==8.472KN,R2=（6—2）==6.006KN;徑向載荷R=（6—3）==10.385KN6.2求兩軸承計算軸向力A1和A2對于圓錐滾子軸承有［2］中按表13-7,軸承內(nèi)部附加軸向力S=R/2Y,式中Y為相應［2］中表13-5中A/R＞eY值.由機械設計手冊第三版第二卷表7-2-71當量動載荷：當Fa/Fr≤e，Pr=Fr+Y1Fa；（6—4）Fa/Fr＞e，Pr=0.67Fr+Y2Fa；（6—5）其中Fr為徑向載荷；Fa為軸向載荷；Pr為當量動載荷.當量靜負荷：Por=Fr+YoFa；（6—6）Fa,Fr均為作用于軸承上總載荷由于Fa/Fr=FAY/R=171.378/10.385=16.5＞e,因此當量動載荷Pr=0.67Fr+Y2Fa=0.67x10.385+2.0x171.3=349.558KN查表［3］中表7-2-4~7-2-7，fp=1.2,ft=0.90，fh=3.07,fn=1.090，fm=1式中fp—沖擊載荷系數(shù)，按［3］中表7-2-6選用;ft—溫度系數(shù),按［3］中表7-2-7選用;fh—壽命系數(shù),按［3］中表7-2-4選用;fn—速度系數(shù)，按［3］中表7-2-5選用;fm—力矩負荷系數(shù),力矩較小時1,力矩負荷較大時2.依照［3］中式(7-2-1)C=(fhfpfm/fnft)Pr=3.755x349.558=1312.590KN.又所選軸承Cr=1530KN＞1312.590KN,故所選軸承適當.第七章軸承潤滑密封理論與潤滑系統(tǒng)設計對于潤滑辦法選取，有采用集中潤滑、手動潤滑和采用班前班后手動迅速加油等三種。大方面，對于潤滑系統(tǒng)，可系統(tǒng)地分為下面幾大部件：第進分油器、濃油泵（含安全閥）、油管和接頭總成、油嘴螺母、安裝塊1、安裝塊2、直通式壓油杯、過濾器、氣動泵、氣壓力表等九大某些構成。需要潤滑地方是軸端密封處、骨架油封處、卸料門軸承、主軸承等幾大部位。則需要潤滑注油地方是：1.軸端密封注油點油杯、2.骨架油封注油點油杯、3.卸料門軸承注油點油杯、4.主軸承注油點油杯、6.油缸注油點油杯。其中，采用集中潤滑有：減速機端右軸軸端密封點、減速機左軸軸端密封點、濃油泵端左軸軸端密封點、濃油泵端右左軸軸端密封點。采用手動潤滑有：濃油泵端左軸骨架軸端密封點、濃油泵端右左軸骨架軸端密封點、濃油泵端左軸軸承密封點、濃油泵端右左軸軸承密封點、濃油泵端卸料門軸承點、濃油泵端油缸潤滑點A、濃油泵端油缸潤滑點B、減速機端右軸骨架油封密封點、減速機端左右軸骨架油封密封點、減速機端左軸軸承密封點、減速機端右左軸軸承密封點、減速機端卸料門軸承。采用班前班后手動迅速加油有：濃油泵端左軸軸承迅速注油點、濃油泵端左軸軸承迅速注油點、減速機端右軸軸端迅速注油點、減速機端左軸軸端迅速注油點。7.1脂潤滑當滾動軸承速度較低(dn≤2x105油潤滑多用箱體內(nèi)油直接潤滑軸承，油潤滑有助于軸承冷散熱，但對密封規(guī)定，并且規(guī)定油性能高，由傳動件擬定，長期使用油中具有雜質(zhì)，這對軸承潤滑有不利影響。集中潤滑系統(tǒng)可以分為：供油泵總成、潤滑脂過濾器、分油器。7.2.油潤滑有如下三種：7.2.1當箱內(nèi)傳動件圓圍速度較大時(v≥2~3m/s),慣用傳動件轉(zhuǎn)動時飛濺帶起油潤滑軸承.為此應在箱體剖分面上開輸油溝,使濺起油沿箱內(nèi)臂流到溝內(nèi),并應在端蓋上開缺口.為防止裝配時缺口沒有對準油溝而將油路堵塞,可將端蓋與軸承孔配合某些外徑取小些.7.2.2這種潤滑方式是將軸承直接浸入箱內(nèi)油中潤滑,但油面高度不應超過軸承最低滾動體中心,以免加大攪油損失。若傳動件直徑不大于軸承滾動體中心分布直徑時，可在軸上裝設濺油輪，使其浸入油中，傳動件不接觸油面而靠濺油潤滑。7.2.3當較大傳動件圓周速度很低時（v＜2m/s＝，可在傳動件側面（約離傳動件0.1~0.5mm）裝刮油板,此時規(guī)定傳動件端面跳動及軸軸向竄動較小.為使軸承內(nèi)保持一定油