新疆建筑消能減震應(yīng)用技術(shù)規(guī)程

新疆維吾爾自治區(qū)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳發(fā)布Buildingenergydissipation實施日期：2017年2月1日2017烏魯木齊2016年12月23日2014年自治區(qū)第四批工程建設(shè)標準編制計劃的通知》(新建標函呂西林翁大根周建平 2術(shù)語和符號 2.1術(shù)語 2.2主要符號 3.1一般要求 3.2消能器要求 3.3結(jié)構(gòu)分析 3.4連接與節(jié)點 4地震作用與作用效應(yīng)計算 4.1一般規(guī)定 4.2水平地震作用計算 4.3豎向地震作用計算 5消能器的技術(shù)性能 5.1一般要求 25.4屈曲約束支撐 5.5消能器產(chǎn)品檢驗與力學性能參數(shù)確定 6消能減震結(jié)構(gòu)設(shè)計 6.1一般規(guī)定 6.2消能部件布置原則 6.3消能部件設(shè)計與減震效果評價 6.4結(jié)構(gòu)設(shè)計 6.5消能減震結(jié)構(gòu)抗震性能化設(shè)計 7.1一般規(guī)定 7.5消能器與結(jié)構(gòu)連接的構(gòu)造要求 8消能部件的施工、驗收和維護 8.1一般規(guī)定 8.2消能部件進場驗收 8.3消能部件的施工安裝順序 8.5消能部件安裝的焊接和緊固件連接 8.6施工安全和施工質(zhì)量驗收 8.7消能部件的維護 附錄A曲線記錄數(shù)據(jù) 附錄B自由振動衰減法計算附加阻尼比 附錄C消能減震結(jié)構(gòu)(鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，設(shè)置粘滯消能器)設(shè)計方法之一(一般方法) 之二(近似方法—調(diào)度對比法) 之三(近似方法——預(yù)設(shè)阻尼比對比法) 附錄F既有鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)采用黏滯消能器進行抗震加固設(shè)計的近似設(shè)計方法 本規(guī)程用詞說明 (99) 22術(shù)語和符號3消能減震結(jié)構(gòu)往復(fù)運動時消能部件抗力附加給主體結(jié)構(gòu)的4器的阻尼力與活塞位移構(gòu)成的滯回曲線上阻尼力為零處的切線2.1.17消能器計算屈服后剛度比designpost-yieldstiffnessratioof52.2主要符號2.2.2結(jié)構(gòu)參數(shù)X位移振型坐標(j振型i質(zhì)點的x方向相對位移);672消能部件宜設(shè)置在能使消能器產(chǎn)生較好消能效率的樓層和83.2消能器要求3.3.4消能減震結(jié)構(gòu)的總剛度應(yīng)為主體結(jié)構(gòu)剛度和消能部件附加給主體結(jié)構(gòu)的有效剛度之和，且應(yīng)考慮不同變形狀態(tài)導(dǎo)致的剛度93.4連接與節(jié)點3.6耐久性規(guī)定4地震作用與作用效應(yīng)計算4.1一般規(guī)定48度及8度以上的大跨度與長懸臂消能減震結(jié)構(gòu)及9度時的高剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計算結(jié)果的65%,多條時程曲線計的80%。雪荷載吊車懸物重力1)曲線及直線下降段的衰減指數(shù)應(yīng)按下式確定：式中：γ——曲線下降段的衰減指數(shù)；s——消能減震結(jié)構(gòu)總阻尼比。2)直線下降段的下降斜率調(diào)整系數(shù)應(yīng)按下式確定：3)阻尼調(diào)整系數(shù)應(yīng)按下式確定：α,——相應(yīng)于振型自振周期的地震影響系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)Xji——;振型i質(zhì)點的水平相對位移(m);Gi——集中于i質(zhì)點的重力荷載代表值。(2)水平地震作用效應(yīng)(彎矩、剪力、軸向力和變形),應(yīng)按下式S,——;振型水平地震作用標準值的效應(yīng)，可只取前2～3個振型，當基本自振周期大于1.5s或房屋高寬比大于5時，振型個數(shù)應(yīng)適當增加。4.2.2消能減震結(jié)構(gòu)計算水平地震作用扭轉(zhuǎn)影響時，應(yīng)按下列規(guī)定計1規(guī)則結(jié)構(gòu)不進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時，平行于地震作用方向的兩宜按不小于1.30采用，角部構(gòu)件宜同時乘以兩個方向各自的增大2按扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)振型分解法計算時，各樓層可取兩個正交的水平位移和一個轉(zhuǎn)角共三個自由度，并應(yīng)按下列公式計算結(jié)構(gòu)的地震作Fi=α,y,r2φjiG;j=1,2,…,m),——i層轉(zhuǎn)動半徑，可取i層繞質(zhì)心的轉(zhuǎn)動慣量除以該層質(zhì)量當取于x方向斜交的地震作用時：5、5——分別為j、k振型的阻尼比；P——;振型與k振型的耦聯(lián)系數(shù)；3)雙向水平地震作用的扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)效應(yīng)，可按下列公式中的較表4.2.3樓層最小地震剪力系數(shù)值5.0s的結(jié)構(gòu)1現(xiàn)澆和裝配整體式樓(屋)蓋建筑，宜按抗側(cè)力構(gòu)件等效剛度2普通預(yù)制裝配式樓(屋)蓋建筑，可按抗側(cè)力構(gòu)件等效剛度的比例分配與按抗側(cè)力構(gòu)件從屬面積上重力荷載代表值的比例分配結(jié)3結(jié)構(gòu)計入空間作用、樓蓋變形、墻體彈塑性變形和扭轉(zhuǎn)的影響4.2.5消能減震結(jié)構(gòu)抗震計算，一般情況下可不計入地基與結(jié)構(gòu)相互基本自振周期處于特征周期的1.2倍～5倍范圍時，若計入地基與結(jié)構(gòu)動力相互作用的影響，對剛性地基假定計算的水平地震剪力可按1高寬比小于3的結(jié)構(gòu)，各樓層水平地震剪力的折減系數(shù)，可按T?——按剛性地基假定確定的結(jié)構(gòu)基本自振周期(s);△T——計入地基與結(jié)構(gòu)動力相互作用的附加周期(s),可表4.2.5附加周期(s)IV類892高寬比不小于3的結(jié)構(gòu)，底部的地震剪力按第1款規(guī)定折減，4.3豎向地震作用計算4.3.19度時的高層消能減震結(jié)構(gòu)，其豎向地震作用標準值應(yīng)按下列公式確定，豎向地震作用計算簡圖見圖4.3.1。樓層的豎向地震作用效應(yīng)可按各構(gòu)件承受的重力荷載代表值的比例分配，并宜乘以增大式中：F—結(jié)構(gòu)總豎向地震F——質(zhì)點i的豎向地α———豎向地震影響系系數(shù)最大值的65%;G——結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，可取其重力荷載代表值的75%(kN)。圖4.3.1豎向地震作用計算簡圖4.3.2平板型網(wǎng)架屋蓋和跨度大于24m屋架的消能減震結(jié)構(gòu)豎向地震作用標準值，宜取其重力荷載代表值和豎向地震作用系數(shù)的乘積；表4.3.2豎向地震作用系數(shù)結(jié)構(gòu)類型場地類別I8可不計算(0.10)9894.3.3長懸臂和其他大跨度消能減震結(jié)構(gòu)的豎向地震作用標準值，8度和9度可分別取該結(jié)構(gòu)、構(gòu)件重力荷載代表值的10%和20%;的15%。4.4地震作用組合的效應(yīng)Y?——重力荷載分項系數(shù)，一般情況應(yīng)采用1.2,當重力荷僅計算水平地震作用僅計算豎向地震作用同時計算水平與豎向地震作用(水平地震為主)同時計算水平與豎向地震作用(豎向地震為主)表4.4.2非消能子結(jié)構(gòu)承載抗震調(diào)整系數(shù)鋼梁受彎4.4.3當僅計算豎向地震作用時，各類結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力抗震調(diào)整系數(shù)4.4.4在罕遇地震作用下，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其它荷載效應(yīng)4.4.5消能減震結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面抗震驗算宜劃分為消能子結(jié)構(gòu)和非消能子結(jié)構(gòu)分別進行，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011執(zhí)行；消能子結(jié)構(gòu)的非消能部件構(gòu)件應(yīng)按重要構(gòu)件進行罕遇地震作用下的極限承載力抗震驗算，承載力抗震調(diào)整系數(shù)均應(yīng)采用1.0;消能子結(jié)構(gòu)連接部件罕遇地震下應(yīng)保持彈性。結(jié)構(gòu)類型多、高層鋼結(jié)構(gòu)表4.5.2彈塑性層間位移角限值多、高層鋼結(jié)構(gòu)5.2.2黏滯消能器的材料應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》常規(guī)性能序號1每個實測產(chǎn)品極限位移實測其運動的極限位移值。2阻尼力品實測最大阻尼力與理論值偏差平均值應(yīng)在±10%以內(nèi)變化的輸入位移u=u?sin(ot),對阻個循環(huán)所對應(yīng)的最大阻尼力作為實測值。3阻尼系數(shù)計值的±10%以內(nèi)律變化的輸入位移u=u?sin(wt),來控制試驗機的加載系統(tǒng)；算各工況下第3個循環(huán)所對應(yīng)的阻尼值。4阻尼指數(shù)計值的±10%以內(nèi)56實測滯回曲線應(yīng)光滑，無異測值偏差應(yīng)在產(chǎn)品設(shè)計值計值的±10%以內(nèi)疲勞性能序號1阻尼力先測定產(chǎn)品的設(shè)計位移u。和最大阻2阻尼系數(shù)3阻尼指數(shù)4阻尼力衰減值不大于5%以1.5倍的最大阻尼力作為控制力持注：w=2πf,w為圓頻率，f為減震結(jié)構(gòu)第一頻率，u?為黏滯消能器設(shè)計位移。5.3金屬消能器常規(guī)性能1每個產(chǎn)品初始剛度實測值與設(shè)計值偏差應(yīng)在±152屈服力每個產(chǎn)品計算屈服力實測值與設(shè)計值偏差應(yīng)在±1差的平均值應(yīng)在產(chǎn)品設(shè)計值的±10%以內(nèi)。3每個產(chǎn)品計算屈服位移實測值與設(shè)計值偏差應(yīng)在±偏差的平均值應(yīng)在產(chǎn)品設(shè)計值的±10%以內(nèi)。4屈服力每個產(chǎn)品設(shè)計屈服力實測值與設(shè)計值偏差應(yīng)在±1差的平均值應(yīng)在產(chǎn)品設(shè)計值的±10%以內(nèi)。5每個產(chǎn)品設(shè)計屈服位移實測值與設(shè)計值偏差應(yīng)在±偏差的平均值應(yīng)在產(chǎn)品設(shè)計值的±10%以內(nèi)。6每個產(chǎn)品設(shè)計屈服后剛度比實測值與設(shè)計值偏差應(yīng)測值偏差的平均值應(yīng)在產(chǎn)品設(shè)計值的±10%以7每個產(chǎn)品極限位移實測值不應(yīng)小于極限位移設(shè)計值。疲勞性能11)每個實測產(chǎn)品在設(shè)計位移下連續(xù)加載30圈，任一個循環(huán)中位移為零時的最大、最小屈服力與所有循環(huán)中位移為零時的最大、最小屈服力平均值偏差應(yīng)在±15%內(nèi)。2)每個實測產(chǎn)品在設(shè)計位移下連續(xù)加載30力為零時的最大、最小位移與所有循環(huán)中屈小位移平均值偏差應(yīng)在±15%內(nèi)，且加載位移與平均值偏差最大絕對值不宜超過1.0mm。2每個實測產(chǎn)品對應(yīng)設(shè)計位移下連續(xù)加載30圈試驗時的設(shè)計延性系數(shù)應(yīng)≥8;極限位移下連續(xù)加載3圈試驗時的應(yīng)≥9.6。5.4屈曲約束支撐4)其他截面形式，取現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》總數(shù)量的3%,但不應(yīng)少于2個，檢測合格率為100%,該批次產(chǎn)品可5.5.5產(chǎn)品檢測合格率未達到100%,應(yīng)按同批次抽檢產(chǎn)品數(shù)量加倍6消能減震結(jié)構(gòu)設(shè)計6.1一般規(guī)定F——第j個消能器在相應(yīng)水平地震作用下的最大阻尼力表6.3.2λ,值阻尼指數(shù)λ,值15位移相關(guān)型消能部件在水平地震作用下往復(fù)循環(huán)一周所消耗6.3.3采用振型分解反應(yīng)譜分析時，結(jié)構(gòu)有效阻尼比可采用附加阻尼比的迭代方法計算。附加黏滯消能器消能減震結(jié)構(gòu)的有效阻尼比亦6.3.4采用時程分析法計算消能器附加給結(jié)平地震作用標準值的位移，應(yīng)采用符合本規(guī)程第4.6.4結(jié)構(gòu)設(shè)計繼續(xù)使用的(含完好)繼續(xù)使用<[Q.](或殘余變形)理仍可使用中等破壞裂縫(或殘余變形)用，檢修消能部件多數(shù)嚴重破壞明顯裂縫形)性能1性能3多遇地震使用構(gòu)件檢修后繼換消能器件簡單修理后繼消能器使用，根據(jù)檢修情況確基本完好，修后繼續(xù)使用，無需更根據(jù)檢修情況確定是否更換消能器件需加固后繼續(xù)況確定是否更換消能器相關(guān)型消能器應(yīng)更換、7消能器和結(jié)構(gòu)的連接與構(gòu)造7.2預(yù)埋件計算7.2.2預(yù)埋件的錨筋和錨板設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)7.3支撐和支墩、剪力墻計算1采用單斜消能部件時，支撐計算長度應(yīng)取支撐與消能器連接處到主體結(jié)構(gòu)預(yù)埋連接板連接中心處的距離；平臺底部到主體結(jié)構(gòu)預(yù)埋連接板連接中心處的距離。3采用柱型支撐時，支撐計算長度應(yīng)取消能器上連接板或下連7.3.3與速度相關(guān)型消能器連接的支撐、支墩、剪力墻的剛度應(yīng)滿足7.4節(jié)點板計算t圖7.4.3-2雙斜撐節(jié)點板柱1柱I柱梁柱筋密規(guī)定的梁梁質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204和《鋼結(jié)構(gòu)工3確定同一部位各消能部件及主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的局部安裝順序，1(1)消能部件鋼材復(fù)驗；(2)高強度螺栓預(yù)拉力和扭矩系數(shù)復(fù)驗；(3)摩擦面抗滑移系數(shù)復(fù)驗規(guī)定有關(guān)規(guī)定2(1)焊縫尺寸；(2)內(nèi)部缺陷；(3)外觀缺陷隨機抽檢3%,且不應(yīng)少有關(guān)規(guī)定3(1)終擰扭矩；(2)梅花頭檢查按節(jié)點數(shù)隨機抽檢3%,有關(guān)規(guī)定4消能部件平面外垂直度定1隨機抽查3個部位的消能部件2連接節(jié)點3物8.7消能部件的維護8.7.1消能部件的檢查根據(jù)檢查時間或時機可分為定期檢查和應(yīng)急8.7.2消能部件應(yīng)根據(jù)消能器的類型、使用期間的具體情況、消能器設(shè)計使用年限和設(shè)計文件要求等進行定期檢查。金屬消能器、屈曲約束支撐在正常使用情況下可不進行定期檢查；黏滯消能器在正常使用情況下一般10年或二次裝修時應(yīng)進行目測檢查，在達到設(shè)計使表8.7.3消能器目測檢查內(nèi)容及維護方法12345678.7.4支撐目測檢查時，應(yīng)檢查支撐、連接部位變形和序號目測檢查內(nèi)容1出現(xiàn)彎曲、扭曲23支撐和連接部位被涂裝的金屬表面、焊縫或緊時程曲線原始數(shù)據(jù)文件名處理后文件名時程曲線XINJIANG_TG04_NO1.ASCXINJIANG_TG04_N02.ASCXINJIANG_TG04_N03.AXINJIANG_TG04_N04.A時程曲線8SPA(T)SPA(T)T(s)SPD(7)SPD(7)T(s)SPD(7SPD(7T(s)T(s)8TYs)TYs)T(s)84SPA(T)SPA(T)T(s)02000T(s)T(s)A.0.2特征周期0.55s時程曲線記錄數(shù)據(jù)匯總時程曲線原始數(shù)據(jù)文件名處理后文件名時程曲線XINJIANG_TG055_NO1.ASCXINJIANG_TG055_N02.ASCT-NGA_1489CHICHI.TCUT-NGA_1489CHICHL.TCU時程曲線T-NGA_1495CHICHL.TCUT-NGA_1495CHICHI.TCUT-NGA_1245CHICHI.CHYT-NGA_1245CHICHI.CHYSPD(7)SPD(7)T(s)T(s)T(s)T(sSPV(T)SPV(T)T(s)00M003003000T(s)000AccelerationResponseT(s)0000T(s)SPV(7SPV(7T(s)附錄B自由振動衰減法計算附加阻尼比阻尼和有阻尼振動的自振圓頻率。B.0.2自由振動衰減法計算消能部件的附加有效阻尼比思想是將消能減震結(jié)構(gòu)頂點自由振動衰減看作單自由度體系自由振動，且考慮1將消能減震結(jié)構(gòu)自身阻尼比設(shè)為0,對結(jié)構(gòu)施加一個瞬時激2將結(jié)構(gòu)振幅值帶入上式，計算不同振幅下消能減震結(jié)構(gòu)的阻3估算各不同強度等級地震作用下結(jié)構(gòu)頂點振幅，在阻尼比-振幅曲線中確定結(jié)構(gòu)阻尼比，即為對應(yīng)不同等級強度激勵下消能器附B.0.3主要計算步驟如圖B.0.3:安000100多遇地震作用下結(jié)構(gòu)頂點位移角(a)自由振動衰減時程(b)阻尼比—振幅曲線4輸出該點在(X、Y)向瞬時激勵作用下的正負振幅最大值與該點對應(yīng)在(大、中、小)震作用下的正負位移最大值最接近的點為振幅S。,取該振幅值同一方向的下一振幅值為S+m,m取1代入(1)式得出的值即為結(jié)構(gòu)在(大、中、小)震下的(X、Y)向振動附加阻①按①框模型進行相同計用5%(即無附與①框內(nèi)模型對應(yīng)的對比數(shù)數(shù)及樓層剪力預(yù)先設(shè)定結(jié)構(gòu)總阻尼比(宜在10%~25%之間，結(jié)構(gòu)總阻尼=附加阻尼比+結(jié)構(gòu)阻尼比(5%));據(jù)此進行無附加阻尼比時地震影響系數(shù)(由①按①框模型進行相同計用5%(即無附與①框內(nèi)模型對應(yīng)的對比數(shù)數(shù)及樓層剪力在①框內(nèi)確定的模型內(nèi)進行阻尼器選型和布(可按所選阻尼器最大輸出阻尼力的0.4~0.6倍預(yù)大于樓層屈服剪力(由①框取得)的60%;2)消能器不不滿足要求返回②置設(shè)計方法之二(近似方法—調(diào)度對比法)A分析(簡稱原烈A分析(簡稱原烈各樓層剪力差有控模型不成立返回③有控模型不成立返回③B對原烈度模型進行阻尼比為30%(結(jié)構(gòu)阻尼比5%+附加阻尼比25%)取得各樓層剪力和層間位移烈度附加阻尼①,調(diào)←②②③不滿足要求返回②A[同①框模尼比采用5%(無附加阻尼④①,調(diào)置④①,調(diào)置⑤⑤⑥⑥⑦⑦附錄F既有鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)采用黏滯消能器進行抗震加固設(shè)計的近似設(shè)計方法W業(yè)必要時返回③必要時返回③④時可按總阻尼比35%輸入作1為了便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不2條文中指明應(yīng)按其他有關(guān)標準、規(guī)范執(zhí)行的寫法為：“應(yīng)符合 2術(shù)語和符號 2.1術(shù)語 2.2主要符號 3.1一般要求 3.3結(jié)構(gòu)分析 3.4連接與節(jié)點 3.6耐久性規(guī)定 4地震作用與作用效應(yīng)計算 4.1一般規(guī)定 5消能器的技術(shù)性能 5.1一般要求 5.2黏滯消能器 5.3金屬消能器 5.4屈曲約束支撐 6消能減震結(jié)構(gòu)設(shè)計 6.1一般規(guī)定 6.3消能部件設(shè)計與減震效果評價 6.5消能減震結(jié)構(gòu)抗震性能化設(shè)計 7消能器和結(jié)構(gòu)的連接與構(gòu)造 7.2預(yù)埋件計算 7.4節(jié)點板計算 8消能部件的施工、驗收和維護 方法。后續(xù)使用年限少于50年的既有建筑采用消能減震技術(shù)加固消能部件作為結(jié)構(gòu)附屬構(gòu)件，一般不考慮其承擔結(jié)構(gòu)豎向荷2術(shù)語和符號本節(jié)匯總了本規(guī)程所采用與消能減震結(jié)構(gòu)設(shè)計相關(guān)的專門術(shù)消能器設(shè)計屈服位移應(yīng)為設(shè)計骨架曲線斜率第二個改變點對應(yīng)位移，消能器設(shè)計屈服力應(yīng)為設(shè)計骨架曲線斜率第二個改變點對應(yīng)2.2主要符號3基本規(guī)定3.1一般要求肢。較長的墻段也可人為分割成雙肢或多肢，在其中設(shè)置消能連梁。雙肢或多肢消能抗震墻是解決抗震墻類結(jié)構(gòu)體系減震的有效消能器的選擇包括消能器類型和規(guī)格的選擇。在概念設(shè)計階1)風或其它反復(fù)荷載產(chǎn)生的高頻率、小位移運動會引起消能器性能的退化。如金屬消能器在大變形反復(fù)作用下剛度會降低，易產(chǎn)6)如果結(jié)構(gòu)建筑物所處環(huán)境的溫度變化較大，宜選擇金屬消能器，對黏滯消能器則應(yīng)通過溫度相關(guān)性測試，以保證其在溫度變化3從經(jīng)濟性角度考慮選擇消能器消能器的數(shù)量、性能特征參數(shù)與地震作用有關(guān)，需綜合分析確的數(shù)量，最后再通過時程分析進行驗算。在預(yù)估消能器的數(shù)量時常采用能量方法進行計算，計算消能器預(yù)期耗散地震能量可由期望附根據(jù)消能器的特點和建筑上使用要求確定，消能器可以布置在斜撐圖2消能器布置位置3.2消能器要求保證消能器在罕遇地震作用時能發(fā)揮最大消能效率。由于國外的設(shè)計地震作用是設(shè)防地震作用，因此對于消能器的要求只需其在設(shè)防地震作用下發(fā)揮功能，并保證罕遇地震時消能器不喪失功能。而我國抗震設(shè)計的設(shè)計地震作用為多遇地震，罕遇地震下驗算結(jié)構(gòu)位移，消能減震結(jié)構(gòu)罕遇地震下位移計算一定需要消能部3.3結(jié)構(gòu)分析(考慮消能器非線性特征)能器非線性特征效應(yīng))性特性的結(jié)構(gòu)彈性)價消能器減震效果。對于一般消能減震結(jié)構(gòu)在基本設(shè)防地震作用曲約束支撐應(yīng)充分考慮到剛性連接附近彎曲效應(yīng)對支撐受力的影可能存在較大偏差，而側(cè)向失穩(wěn)與否直接關(guān)系到消能器的減震效3.6耐久性規(guī)定4地震作用與作用效應(yīng)計算主體結(jié)構(gòu)抗側(cè)力構(gòu)件和消能器共同承擔。但在消能減震結(jié)構(gòu)計算在各個周期點上相差不大于20%,計算結(jié)果的平均底部剪力一般不會小于振型分解反應(yīng)譜法計算結(jié)果的80%,每條地震波輸人的計算結(jié)果不會小于65%。消能器在實際工程結(jié)構(gòu)中的設(shè)置通常很難沿結(jié)構(gòu)樓層均勻布置程度的誤差。國內(nèi)外眾多學者對具有非經(jīng)典阻尼結(jié)構(gòu)采用強解耦振型分解法的計算精度進行了詳細的研究，根據(jù)非經(jīng)典阻尼矩陣忽略項的結(jié)構(gòu)反應(yīng)誤差不超過10%,大多數(shù)情況下誤差不超過5%,即使振型阻尼比大于20%時仍能保持5%的精度。不能保證滿足上式要求并且計算誤差較大。另外，通過對僅在底層設(shè)置黏滯消能器的5層結(jié)構(gòu)進行了對比分析，研究表明忽略正交項的生較大的誤差(約61.8%),而頂點位移則偏小(比精確解小18%);對等效線性化得到的剛度矩陣和阻尼矩陣隨結(jié)構(gòu)反應(yīng)的變化而變化，由此產(chǎn)生的反復(fù)迭代過程會使計算量大大增加。目前研究大多是針規(guī)定，地震發(fā)生時恒荷載與其他重力荷載可能的組合結(jié)果總稱為“抗震設(shè)計的重力荷載代表值”,即永久荷載標準值與有關(guān)可變荷載組合值之和?？紤]到藏書庫等活荷載在地震時組合的概率較大，故按等效樓面均布荷載計算活荷載時，其組合值系數(shù)為0.8。4.3.1~4.3.3消能減震結(jié)構(gòu)豎向地震作用計算和普通結(jié)構(gòu)基本相4.4.1~4.4.3消能減震結(jié)構(gòu)非消能部件設(shè)計的荷載組合同現(xiàn)行國家4.4.4、4.4.5地震下消能減震結(jié)構(gòu)各部分承載狀態(tài)宜按如下順序：主體結(jié)構(gòu)層間初始屈服前，黏滯消能器消能能力發(fā)揮充分，金屬屈服型消能器充分屈服。為達到罕遇地震作用時消能部件能發(fā)揮指出罕遇地震為50年超越概率為2%～3%的地震，其重現(xiàn)期為5.2黏滯消能器0圖4黏滯消能器滯回曲線圖5黏滯消能器阻尼力與加載相對速度關(guān)系曲線式中：F——消能器活塞在速度為v時的阻尼力(kN);v——消能器活塞相對于缸體的運動速度(m/s);表5.2.3黏滯消能器力學性能要求與《建筑消能減震技術(shù)規(guī)程》法的相關(guān)規(guī)定?？紤]到與施工及驗收規(guī)程的一致性，去掉了疲勞試5.3金屬消能器移之比為延性系數(shù)。金屬消能器力學性能描述應(yīng)包括圖7中的參(a)外包鋼管混凝土型屈曲約束支撐截面(b)外包鋼筋混凝土型屈曲約束支撐截面(c)全鋼型屈曲約束支撐截面圖9常用截面形式圖10核芯鋼支撐商自檢合格產(chǎn)品中隨機抽取至第三方進行力學測試的數(shù)量為20%。由建筑設(shè)計方、消能器使用方根據(jù)消能器減震作用重要性協(xié)商確可滿足施工及驗收規(guī)范的現(xiàn)場見證檢驗的要求，故不必進行重復(fù)作用，應(yīng)該避免超量配置消能部件。當需求附加有效阻尼比超過Q——基本烈度下未設(shè)置消能器結(jié)構(gòu)或待加固結(jié)構(gòu)第i時也可以隨時了解消能器在各不同強度地震激勵下的工作狀態(tài)，以6.3.2多遇地震和設(shè)防地震下采用時程分析法時，可假定主體結(jié)構(gòu)處于彈性狀態(tài)，這時消能減震結(jié)構(gòu)在水平地震作用下的總應(yīng)變能可按或?qū)τ诙鄬涌蚣茴惤Y(jié)構(gòu)(剪切變形為主):ü(t)——減震結(jié)構(gòu)第j層質(zhì)心t時刻相對于地面的加速度計ü(t)——t時刻輸入的地面加速度值；——減震結(jié)構(gòu)整個計算時程中獲得的第j層層間剪力多遇地震下消能器行程通常很小，對于黏滯消能器的消能計算應(yīng)該考慮消能器實際存在的連接間隙的影響。6.3.3對于消能減震結(jié)構(gòu)，無法預(yù)先估計主體結(jié)構(gòu)在加入消能部件后的最終變形情況，只能是預(yù)先假設(shè)一個阻尼比，將消能部件布置于結(jié)構(gòu)中，并調(diào)整消能器的數(shù)量和位置，再對消能減震結(jié)構(gòu)進行計6將步驟5計算得到的消能減震結(jié)構(gòu)的總阻尼比和各個消能器非線性特征，對于消能減震結(jié)構(gòu)還是時程分析方法較為可靠和準本容量(不少地5組實際記錄和2組人工模擬時程曲線作為輸入)的反應(yīng)的包絡(luò)值反算消能器附加阻尼比。當取7組及7組以上的地震用7組及7組以上的