浙江省建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程

2018-05-04發(fā)布2018-12-01施行浙江省住房和城鄉(xiāng)建設廳發(fā)布浙江省工程建設標準批準部門：浙江省住房和城鄉(xiāng)建設廳中國建材工出出版社關于發(fā)布浙江省工程建設標準《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程》的通知建設地方標準制修訂計劃的通知》(建設發(fā)〔2014〕103號),號為DB33/T1035-2018,自2018年12月1日起施行。原《建根據浙江省住房和城鄉(xiāng)建設廳《關于印發(fā)布〈2013年度浙江省建筑節(jié)能及相關工程建設地方標準制修訂計劃》的通知》(建設發(fā)[2014]103號)的要求，編制組在總結《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程》DB33/1035-2006應用情施工的成功經驗，采用浙江省住房和城鄉(xiāng)建設廳科研項目《扣件式鋼管支模承重腳手架施工風險分析與應用》的研究成果，《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范家、行業(yè)標準，密切結合浙江省實際情況，對《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程》DB33/1035部門對本標準的意見，并多次組織由各方面專家參加的專題論寄送浙江省建設投資集團股份有限公司(浙江省杭州市西湖區(qū)文三西路52號浙江建投大廈1111室，郵政編碼：310012),以站鄭園園蘇紅來鄭夏翊高永剛 2術語和符號 2.1術語 2.2符號 3.1鋼管 6.2立桿 附錄E等效計算長度系數μ和計算長度附加系數k 附錄F構配件允許偏差 附錄G構配件質量檢查表 條文說明 4.2CharacteristicValueofLoadandCombinationValueofLoadEffect ComponentwithQ235-A AppendixEEquivalentLengthCoefficienceμanLengthAdditionalCoeffic AppendixFAllowableErrorofComponent ExplanationofWordinginThisC 1.0.1為規(guī)范扣件式鋼管模板支架的設計與1.0.2本規(guī)程適用于浙江省內建筑工程水平混凝土結構扣件式1.0.3扣件式鋼管模板支架的設計、施工除應符合本規(guī)程外，2術語與符號高度8m及以上，或跨度18m及以上，或施工總荷載15kN/m2及以上，或集中線荷載20kN/m及以上的模板支2.1.3鋼管steeltube用于搭設模板支架的專用材料，標準規(guī)格為48.3×3.6mm2.1.4扣件coupler2.1.5直角扣件rig2.1.8底座jackbase2.1.9墊板bearingpad2.1.14水平桿horizontaltube貼近樓(地)面，連接立桿根部的縱、橫向水平桿。k2.1.24步距l(xiāng)iftheight2.1.28主節(jié)點mainnode風荷載標準值；T—剪應力。2.2.2材料性能和抗力f—鋼材的抗拉、抗壓強度設計值；f—抗剪強度設計值；fa—修正后的地基承載力特征值；[v]—容許撓度。2.2.3幾何參數A—截面面積，基礎底面面積；H—模板支架高度；b—方木截面寬度；i—截面回轉半徑；l—長度、跨度；La—模板支架的縱向長度；L—模板支架的橫向長度；l—立桿縱距；2.2.4計算系數3.1.1模板支架鋼管宜采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091中規(guī)定的Q235普通鋼管，其材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》3.1.2模板支架宜采用48.3×3.6mm的鋼管，壁厚不得小于3.24mm;也可采用48×3.5mm的鋼管，壁厚不得小于3.0mm。1鋼管的尺寸、表面質量和外形應分別符合本規(guī)程7.4.1其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規(guī)3.3.1可調托撐及可調底座的螺桿外徑不得小于36mm,直徑與螺距應符合現行國家標準《梯形螺紋第2部分：直徑與螺距系列》GB/T5796.2和《梯形螺紋第3部分：基本尺寸》GB/T5796.3的規(guī)定。3.3.2可調托撐的螺桿與支架托板焊接及可調底座的螺桿與底板焊接應牢固，焊縫高度不得小于6mm;螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。3.3.3可調托撐受壓極限承載力不應小于50kN。3.3.4可調托撐支托板側翼高不宜小于30mm,側翼外皮距離不宜小于110mm,且不宜大于150mm。支托板長不宜小于90mm,板厚不應小于5mm。圖3.3.4可調托撐構造圖3.3.5可調底座的底板長度和寬度均不應小于150mm,厚度不應小于5mm。3.4.1方木、底模的材料應符合現行國家標準《木結構設計規(guī)4.1.1作用于模板支架上的荷載可分為永久荷載(恒荷載)與可變荷載(活荷載)。肋形樓板模板(其中包括梁的模板)對其他混凝土應根據實際重力密度確定；2鋼筋自重標準值應根據設計文件計算確定。對一般梁板結構，樓板可采用1.1kN/m3,梁可采用1.5kN/m3;3當采用型鋼-混凝土組合結構時，型鋼重量應根據實際4.2.3施工人員及設備荷載標準值，按1.0kN/m2取值。4.2.4振搗混凝土時產生的荷載標準值，對水平模板按2.04.2.5作用在模板支架上的水平風荷載標準值，應按下列公式式中wk—風荷載標準值(kN/m2);μ?—風壓高度變化系數，按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定采用；μ?—模板支架風荷載體型系數，按4.2.6條的規(guī)定采用；w?—基本風壓(kN/m2),按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定采用，取重現期n=10對應的風壓值，且不應小于0.20kN/m2,也可按附錄B4.2.6模板支架的風荷載體型系數，應按表4.2.6的規(guī)定采用。表4.2.6模板及支架的風荷載體型系數0敞開式4.2.7敞開式模板支架的擋風系數，應按表4.2.7的規(guī)定采用。4.2.8對于作用在模板上的水平力，應進行整體側向力計算。水平力取風荷載作用產生的水平力標準值和泵送混凝土及不均勻堆載等因素產生水平力標準值中的較大值。1風荷載沿模板支架橫向作用，如圖4.2.8所示，取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，作用在計算單元頂部模板上的水平力標準值F為：圖4.2.8風荷載作用示意圖L?—模板支架的縱向長度(mm);la—立桿縱距(mm)。2-泵送混凝土及不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載的標準值，可取計算工況下豎向永久荷載的2%,并作用在模板支架上端水平方向。4.2.9水平力引起的計算單元立桿附加軸力按線性分布確定，如圖4.2.9所示。最大附加軸力N?,表達式為：式中：F—作用在計算單元頂部模板上的水平力(N),按式4.2.8計算；L?—模板支架的橫向長度(mm)。m—計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，按下式計算：式中：n—計算單元立桿數；4.2.10驗算點處立桿附加軸力N,按最大軸力N?及線性分布圖縱向支架作為計算單元，立桿附加軸力按公式(4.2.8)、(4.2.9-1)和(4.2.9-2)計算時，應將式中的L、L?；Q，現的荷載取其最不利組合進行計算，荷載效應組合宜按表計算項目②永久荷載(包括支架自重)設計值+(施+風荷載設計值)5.1.1模板支架的承載能力應按概率極限狀態(tài)設計法的要求，5.1.2當縱向或橫向水平桿的軸線對立桿軸線的偏心距小于底增設立桿時，水平桿應按連續(xù)梁進行計算，可按附錄C查取5.1.7扣件、底座、可調托撐的承載力設計值應按表5.1.7采對接扣件(抗滑)直角扣件、旋轉扣件(抗滑)底座、可調托撐(抗壓)5.1.8木材的強度設計值與彈性模量可參照表5.1.8采用。5.1.9鋼管受壓構件的長細比不應超過表5.1.9中規(guī)定的容許值。構件類別容許長細比[λ]5.2水平構件計算5.2.1模板支架水平構件的抗彎強度應按下式計算：式中σ—彎曲應力(N/mm2);M—彎矩設計值(N·mm),應按5.2.2規(guī)定計算；fm一抗彎強度設計值(N/mm2),根據構件材料類別按表5.1.6、5.1.8采用。5.2.2模板支架水平構件彎矩設計值應按下式計算：式中Yc一永久荷載的分項系數：對由可變荷載效應控制的組合，應取1.2;而對由永久荷載效應控制的組合，應取1.35。2Mck—模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的ZMo一施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產生的荷載標準值產生的彎矩總和。5.2.3水平構件中的底模、方木應按下列公式進行抗剪強度計式中r一剪應力(N/mm2);Q—剪力設計值(N);b—構件寬度(mm);h—構件高度(mn);fv一抗剪強度設計值(N/mm2),根據構件材料類別按表5.1.8采用。2Qck—模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的2Qok一施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產生5.2.4模板支架水平構件的撓度應符合下列公式規(guī)定：式中v—撓度(mm)。等跨連續(xù)梁的撓度見附錄C;q—均布荷載(N/mm);P—跨中集中荷載(N);E—彈性模量(N/mm2);I—截面慣性矩(mm?);l—梁的計算長度(mm)。[v]—容許撓度，不應大于受彎構件計算跨度的1/250或5.2.5計算橫向、縱向水平桿的內力和撓度時，橫向水平桿宜按簡支梁計算；縱向水平桿宜按三跨連續(xù)梁計算。5.3立桿計算5.3.1計算立桿段的軸向力設計值Nut,應按下列公式計算：Nut=Yc2Nck+1.42NoNm=YcZNck+0.9×1.42Nok式中：N—計算段立桿的軸向力設計值(N);ΣNck—模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的軸向力總和(N);2Nok—施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產生的荷載以及風荷載標準值產生的軸向力總和(N)。5.3.2對單層模板支架，立桿的穩(wěn)定性應按下列公式計算：對兩層及兩層以上模板支架，考慮疊合效應，立桿的穩(wěn)定性式中：N—計算段立桿的軸向力設計值(N);φ—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，應根據長細比λ由附錄Dl?—立桿計算長度(mm),按5.3.3條的規(guī)定計算；i—截面回轉半徑(mm),按附錄A采用；A—立桿的截面面積(mm2),按附錄A采用；K—高度調整系數，模板支架高度超過4m時采用，按5.3.4條的規(guī)定計算；M—計算段立桿由風荷載設計值產生的彎矩(N·mm),應按5.3.5條的規(guī)定計算；f—鋼材的抗壓強度設計值(N/mm2),按表5.1.6采Me—偏心距產生的附加彎矩，M。=Nme,e為偏心距。5.3.3立桿計算長度10應按下列表達式計算的結果取最大值： 式中：h—立桿步距(mm);a—模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度(mm);k—計算長度附加系數，按附錄E計算；μ—考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿等效計算長度系數，按附錄E采用。5.3.4當模板支架高度超過4m時，應采用高度調整系數KH對立桿的穩(wěn)定承載力進行調降，按下列公式計算：5.3.5由風荷載產生的彎矩設計值Mw,應按下式計算：wk一風荷載標準值(N/mm2),按4.2.5條的規(guī)定計算；h—立桿步距(mm)。5.4扣件抗滑和可調托撐承載力計算5.4.1對單層模板支架，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力應按下列公式計算：對兩層及兩層以上模板支架，考慮疊合效應，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力應按下列公式計算：式中：R—縱向、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值p≤f(5.5.1-1)fa—修正后的地基承載力特征值(N/mm2),按5.5.2條f=k。f·k(5.5.2)式中：k—地基承載力調整系數，對碎石土、砂土、回填土取0.4;對粘土取0.5;對巖石、混凝土取1.0。fak一地基承載力特征值(N/mm2),應按現行國家標準6.1.1模板支架的整體高寬比不應大于5;當大于3時，應采6.1.2模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應分(墻、梁、板、柱等)通過連墻件進行可靠連接。6.2.1立桿支承在土體上時，地基承載力應滿足受力要求。不6.2.2模板支架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。當立桿跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到6.2.4立桿頂端采用扣件連接時，立桿伸出頂層水平桿中心線平桿中心線的長度之和不應大于500mm,螺桿插入鋼管的長度6.2.6當在立桿底部設置可調底座時，其調節(jié)螺桿伸出鋼管端6.2.7立桿的縱、橫距離不應大于1200mm;對高大模板支架，6.2.8模板支架底層步距應滿足設計要求，且不應大于1.8m。6.2.9立桿接長應采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，方向錯開的距離不宜小于500mm,各接頭中心至主節(jié)點的距離錯開的距離不應小于500mm;各接頭至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3;2搭接長度不應小于1m,應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于6.3.2縱、橫向水平桿應滿布連續(xù)設置。主節(jié)點兩個直角扣件6.4.1高度超過4m的模板支架應設置水平和豎向剪刀撐，剪1模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔5m～8m設置2模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐；3模板支架搭設高度超過8m,掃地桿層應設置水平剪刀1每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,豎向剪3剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于4設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應7.1.2模板支架專項施工方案應結合工程結構的高度、跨度、7.1.4模板支架專項施工方案應由施工企業(yè)技術負責人批準，7.2.3模板支架地基與基礎經驗收合格后，應按專項施工方案1梁下支架立桿間距的偏差不宜大于50mm,板下支架立桿間距的偏差不宜大于100mm,水平桿間距的偏差不宜大于50mm,立桿垂直度偏差不宜大于1/200;符合6.2.10條的規(guī)定。2螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m,且不應大于65N·7.3.7當高大模板支架緊臨非高大模板支7.3.8后澆帶部位的模板支架應獨立搭設并與相鄰模板支架有準《金屬材料室溫拉伸試驗方法》GB/T228的有關規(guī)定，其1應有產品質量合格證，其質量應符合本規(guī)程第3.3節(jié)的第3.3.3條的規(guī)定；3可調托撐支托板厚度不應小于5mm,變形不應大于3構配件質量檢查表(本規(guī)程附錄G)。位項目專業(yè)技術負責人及相關人員進行驗收。對于高大模板支本規(guī)程第7.3.3條規(guī)定，扣件螺栓擰緊扭力矩應符合本規(guī)程第檢查項目安裝扣件數量(個)抽檢數量(個)1(橫)向水平桿或580112352連接橫向水平桿與(非主節(jié)點處)58123577.4.13模板支架驗收后應形成記錄，記錄表式見本規(guī)程附錄7.5.1底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當符合表7.5.1的規(guī)定。構件跨度(m)達到設計混凝土強度等級值的百分率(%)板7.5.3后張法預應力混凝土結構構件，側模宜在預應力張拉前7.5.5模板支架拆除前，項目部應對拆除人員進行技術交底，7.5.6拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。8.0.1模板支架搭設和拆除人員必須是經過按現行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》GB5036考核合格的專8.0.2搭設和拆除模板支架的作業(yè)人員應按規(guī)定佩戴安全防護8.0.3鋼管、扣件質量與搭設質量，應按第7章的規(guī)定進行檢8.0.11工地臨時用電線路的架設，應按現行行業(yè)標準《施工8.0.13模板支架搭設和拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標模板支架常用桿件截面特性表A模板支架常用桿件截面特性類別。慣性矩I回轉半徑方木注：1鋼管截面特性計算公式：,事,城市名海拔高度(m)基本風壓(kN/m2)寧波市臨安縣天目山慈溪市嵊泗嵊泗縣嵊山象山縣石浦臨海市括蒼山玉環(huán)縣坎門附錄C等跨連續(xù)梁內力和撓度系數表荷載簡圖活載最小一一-FF活載最小活載最小與靜載引起的彎矩(或撓度)相組合。表C-2三跨等跨連續(xù)梁見圖(1)活載最小見圖(2)活載最小見圖(3)活載最小—圖(1)圖(3)FF與靜載引起的彎矩(或撓度)相組合。數，并與靜載引起的彎矩(剪力或撓度)相組合。表C-3四跨等跨連續(xù)梁見圖最小見圖最小見圖最小FF彎矩M=表中系數×ql2(kN·m)剪力V=表中系數×ql?(kN)nM?最大99剪力V=表中系數×ql?(kN)nMM?最大附錄Dλ01234567890附錄E等效計算長度系數μ和表E-1模板支架的等效計算長度系數μ1212表E-2計算長度附加系數kk允許偏差△示意圖1焊接鋼管尺寸(mm)234鋼管彎曲曲l≤1.5m②立桿鋼管彎曲曲l≤6.5m5鋼板尺、銹漆外徑48.3mm,允許偏差±0.5mm;壁厚3.6mm,允許偏差±0.36mm,最小壁厚扣件》規(guī)定旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1mm;扣件表面應進行防銹處理按7.4.11條可調托撐螺桿外徑不得小于36mm,可調托撐螺于30mm。插入立桿內的長度不得小于150mm。尺、鋼支托板、螺母有裂縫的嚴禁使用高度操作人員專項方案編審鋼管扣件允許偏差間距續(xù)表H允許偏差剪刀撐垂直縱、橫向水平(高度>4m)檢查人員：項目技術負責人：項目經理：專業(yè)監(jiān)理工程師(總監(jiān)理工程師):1為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求2規(guī)程中指明應按其他有關標準、規(guī)范執(zhí)行的，寫法為：“應按……執(zhí)行”或“應符合……要求(或規(guī)定)”。 2術語和符號 2.2符號 3.4其他 5設計計算 6.1一般規(guī)定 6.2立桿 附錄A模板支架常用桿件截面特性 附錄B浙江省各城市的基本風壓 附錄F構配件允許偏差 附錄H模板支架驗收記錄表 制了該規(guī)程于2007年1月1日發(fā)布實施。規(guī)程的發(fā)布實施，填術規(guī)范》JGJ130已進行了修訂，《混凝土結構工程施工規(guī)范》設廳發(fā)布《2013年度浙江省建筑節(jié)能及相關工程建設地方標準制修訂計劃》,對2007年實施的《建筑施工扣件式鋼管模板支梁梁想向木半枉2.1.2對于“高度8m及以上，或跨度18m及以上，或施工總荷載15kN/m2及以上，或集中線荷載20kN/m及以上”的模板底座),為使術語更符合實際情況，將原規(guī)本規(guī)范的符號采用《工程結構設計基本術語標準》GB/T50083的規(guī)定。工程模板支架和腳手架還大量存在48×3.5mm規(guī)格的鋼3092進行生產的，而現該標準已更新。鑒于48×3.5mm3.2.2我國目前各生產廠的扣件螺栓所采用的材質差異較大，調托撐抗壓承載力設計值40kN,乘以1.25安全系數為50kN,3.3.5參考JGJ231-2010條文3.3.9,規(guī)定了可調底座的底板4.1.1~4.1.3永久荷載(恒荷載)和可變荷載(活荷載)分類根據現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB500092.1.而帶來的不利影響，在立桿計算(尤其是支架高度超過4m)時4.2.2對新澆混凝土和鋼筋的自重標準值取值作了說明?？紤]到采用其它混凝土(如重晶石混凝土)和型鋼-混凝土組合結4.2.3施工人員及設備荷載標的，則按支撐架為桁架，值按國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009表8.3.1第33項和第37項規(guī)定計算，其中表8.3.1第33項中的h值取支撐架的步距h,b值取支撐架的橫距L,l值取支撐架的橫向尺寸；第37項(b)中可按H/d≥25及μ?wod2≤0.002欄取值=1.2;考慮到立桿設計以單立桿穩(wěn)定性驗算為慮到模板處于建筑物頂部，安全圍護的擋風作用不大，故直接4.2.13根據《建筑結構可靠性設計統一標準》GB500687.0.4條規(guī)定：永久荷載的分項系數：當其效應對結構不利時，對由可變荷載效應控制的組合，應取1.2;而對由永久荷載效應控制的組合，應取1.35。對于模板支架而言，永久荷載效應一般起到控制作用，故取永久荷載分項系數為1.35。計算表明，可取1.2?！痘炷两Y構工程施工規(guī)范》GB50666第4.3.15條中第3立桿應按不小于100mm的偏心距進行承載力驗算”。故為與距小于55mm的情況，按55mm的偏心距計算。底增設立桿時，則應按等跨連續(xù)梁進行計算。附錄C提對于連續(xù)澆筑的多層建筑，考慮了上層模板支架傳下的荷5.3.3對于本規(guī)程與《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)架。其單、雙排腳手架立桿長度計算系數也小于2,取值范圍與2)計算模型不同：《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130的試驗與有限元分析依據中，計算滿堂腳手滿堂支模架時，未設置足夠的水平剪刀撐，在十三個分析模型3)水平剪刀撐設置不同：《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130第6.8.4條規(guī)定“當搭設高度超過8m時，撐”。本規(guī)程第6.4.1條規(guī)定“高度超過4m的模板支架應設置始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐”。因本規(guī)程步距最大為1.8m,所以水平剪刀撐間距最大為3.6m,與《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130水平剪刀撐間距8m相比要4)步距、立桿縱橫間距取值范圍不同：本規(guī)程支模架步距范圍為1.2m～1.8m,而《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130滿堂腳手架、支模架步距最小為0.6、立桿間距最小為0.4m。當步距范圍在1.2m～1.8m時，本規(guī)程與《建筑架整體高寬比越大，整體穩(wěn)定性越差，因此《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130對于步距小于1.2m的立桿5)從結構穩(wěn)定性的基本概念來說，本規(guī)程對于三跨以上支另外，當立桿頂部采用可調托撐時，公式5.3.3-1中的a5.4.2根據不同的扣件設計荷載，提出了采取不同的連接方式m時，單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取6.1.1高寬比對模板支架的穩(wěn)定性起著重要作用，參照《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666第4.3.10條的規(guī)定，增加了高荷載占總荷載的60%以上，容易發(fā)生破壞。為此提出了梁下優(yōu)6.2.5當立桿頂部采用可調托撐時，其伸出長度過大將顯著降6.3.2橫向水平桿是構成模板支架空間框架必不可少的桿件，6.4剪刀撐6.4.1增加了模板支架搭設高度超過8m時，掃地桿層應設置水平剪刀撐的要求。6.4.2剪刀撐對保證模板支架的整體穩(wěn)定性具有重要的作用，能有效地提高立桿的極限承載能力，本條對剪刀撐的具體做法作