《電梯噪聲研究技術報告》（征求意見稿）

D/CEA/TR0016—2023本技術報告通過對電梯設備噪聲源、傳播途徑、噪聲的影響分析，以及噪聲控制技術、隔聲降噪、吸聲降噪、振動控制的技術要求，電梯噪聲的測量與評價，以及電梯設備系統(tǒng)主要噪聲源及其特性相關問題的討論。并給出了電梯噪聲控制技術方向及改造建議。2規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB55016建筑環(huán)境通用規(guī)范GB50118民用建筑隔聲設計規(guī)范GB50463隔振設計規(guī)范GB/T7588電梯制造與安裝安全規(guī)范GB/T10058電梯技術條件GB/T10059電梯試驗方法GB/T10060電梯安裝驗收規(guī)范GB/T24474電梯乘運質(zhì)量測量HJ707環(huán)境噪聲監(jiān)測技術規(guī)范結構傳播固定設備室內(nèi)噪聲3術語和定義下列術語和定義適用于本標準。3.1空氣聲airbornesound建筑中經(jīng)過空氣傳播而來的噪聲。3.2結構噪聲structure-bornenoise通過固體（結構）傳播擴散的機械振動所引發(fā)的二次輻射噪聲，結構噪聲在建筑結構中衰減較慢，且通常為低頻窄帶噪聲。3.3低頻噪聲lowfrequencynoise指頻率在20Hz~500Hz范圍內(nèi)的可聽聲。低頻波特點：頻率小、波長較長，傳播距離遠，穿透性強，衰減弱。3.4噪聲敏感房間noise-sensitiveroom以保障人員睡眠，以及保障思考與精神集中、正常講話不被干擾為主要目的，需要保持安靜的房間。5D/CEA/TR0016—20233.5隔聲材料soundproofmaterials是指把空氣中傳播的噪聲隔絕、隔斷、分離的一種材料、構件或結構。3.6質(zhì)量定律masslaw決定墻和間壁等構件隔聲量的基本定律，它表明墻和間壁的隔聲量與其面密度成正比，與頻率成反比。一般來說，單位面積質(zhì)量即增加一倍，隔聲量增加6dB。3.7吸聲材料sound-absorbingmaterial指具有多孔性、薄膜作用或共振作用而對入射聲能具有吸收作用的材料。通常，平均吸聲系數(shù)超過0.2的材料才稱為吸聲材料。3.8降噪系數(shù)noisereductioncoefficient（NRC）通過對中心頻率在200Hz～2500Hz范圍內(nèi)的各1/3倍頻程的無規(guī)入射吸聲系數(shù)測量值進行計算，所得到的材料吸聲特性的單一值。3.9振動控制vibrationcontrol對振動荷載源、振動傳遞路徑或者建筑結構本身采取降低結構的振動響應的措施。4電梯設備噪聲4.1噪聲源4.1.1電梯設備振動噪聲主要由機械、電氣兩方面的原因造成，其中包括因設備制造安裝質(zhì)量、維護保養(yǎng)不善、器件老化或損壞方面引起的振動噪聲。4.1.2電梯運行中的噪聲源有電梯曳引機系統(tǒng)振動及輻射噪聲.電機工作時振動噪聲、減速箱齒輪運轉(zhuǎn)振動噪聲、電梯啟動、停車時剎車的吸合、張伸剎車抱閘振動噪聲、控制柜接觸器吸合噪聲、限速器噪聲、轎廂及對重塊主導軌磨擦噪聲、轎廂門開閉噪聲等。4.1.3振動的主要來源是振源設備本身的不平衡力引起的激勵。旋轉(zhuǎn)運動部件運行過程中由不平衡作用的離心力生成重復應力，使旋轉(zhuǎn)機械受到交變壓力的影響成為振動源。旋轉(zhuǎn)的激振力周期主導振動基礎頻率，旋轉(zhuǎn)運動部件的當量偏心距愈大，旋轉(zhuǎn)運動部件質(zhì)量與設備的質(zhì)量比愈大，振動幅度就愈大。4.1.4轎廂、配重導靴（導輪）與導軌滑行磨擦振動噪聲，轎廂中心和曳引繩中心的偏差，使導靴受力不均勻產(chǎn)生振動。4.2傳播途徑4.2.1電梯設備產(chǎn)生的噪聲包括電氣機械運行噪聲，通過空氣傳播至相鄰房間外，主要是設備自身的振動通過建筑構件在建筑結構中傳播。4.2.2承受電梯轎廂、對重和曳引機設備重量的支承鋼梁，承受了電梯的全部靜荷載和動荷載。根據(jù)規(guī)范電梯主機支承鋼梁必須伸入電梯井道承重墻上，所以支承鋼梁也是電梯設備振動的主要傳播途徑。4.2.3轎廂、配重振動通過導軌、導軌支架進入井道建筑結構傳遞，形成固體結構聲在建筑結構中傳播，在噪聲敏感點建筑結構擴散形成空氣聲。井道內(nèi)的空氣噪聲通過井道壁進入相鄰的噪聲敏感點。4.2.4結構噪聲通過固體傳播，在建筑結構中低頻聲波衰減較慢，由此形成固體結構噪聲以低頻窄帶噪聲為主。低頻噪音且有穿透力強、傳播距離遠、衰減緩慢等三大特性。當固體聲波傳遞到噪聲D/CEA/TR0016—2023敏感房間內(nèi)時，在噪聲敏感房間內(nèi)激發(fā)低頻噪聲。4.2.5機房內(nèi)的空氣聲經(jīng)過機房的門窗、通風風管，進入與機房附近的噪聲敏感點。機房空氣聲經(jīng)與井道之間的曳引繩孔、電纜、控制管線孔洞傳入井道，通過井道壁進入噪聲敏感點。4.3噪聲的影響4.3.1噪聲引起人煩躁，妨礙人們正常休息、學習和工作。長期處于高噪聲環(huán)境會危害人體健康。由于電梯設備運行噪聲是隨機而不可預測的，特別是在夜深人靜時突發(fā)的運行噪聲可以使人驚醒，連續(xù)噪聲可以加快熟睡到輕睡的回轉(zhuǎn)，使人多夢，并使熟睡的時間縮短。當睡眠被干擾后，工作效率和健康都會受到影響。4.3.2電梯設備噪聲主要是通過建筑結構傳播的固體結構低頻噪聲。針對低頻噪聲的投訴，基本都是在低頻噪聲影響要明顯大于中高頻噪聲的環(huán)境中。4.3.3低頻噪聲的影響是在較安靜的區(qū)域，噪聲聲級經(jīng)常是接近于聽閾。由于受聲者的個體因素影響，一部分人抱怨低頻噪聲的干擾，而且煩惱度極高，而另一部分人卻感受不到。一般情況下室內(nèi)比室外更容易聽到具有隆隆聲特性的低頻噪聲。4.3.4噪聲的主觀評價涉及多方面的因素，不但與受聲者個人的感受有關，而且可能與其所處的社會環(huán)境因素有關。噪聲能夠?qū)涣?、睡眠等行為產(chǎn)生干擾，行為干擾將導致主觀煩惱。4.3.5不同頻率的聲音對人的影響不同；噪聲出現(xiàn)的時間不同對人的影響不同；同樣的聲音對不同心理和生理特征的人群反應不同。噪聲的客觀評價量有時不能正確反映人對噪聲的主觀感覺，而且因人而4.4關于等效聲級等效聲級指在聲場中的某個位置上，用某一段時間內(nèi)能量平均的方法，將間歇暴露的幾個不同噪聲，用這樣一個聲級來表示該段時間的噪聲大小。如果噪聲是穩(wěn)態(tài)的，等效聲級就是該噪聲的聲級。在聲級動態(tài)幅度較大的情況下，盡管低聲級的頻次占絕大部分，其聲壓與頻次的乘積，比起高聲級的聲壓與頻次的乘積所占的比例是微小的。因此在等效聲級中起主要作用的是高聲級的影響，而平均聲級應該體現(xiàn)聲能的集中趨勢，而不是聲能的等效。由于電梯噪聲系不穩(wěn)定聲源，電梯運行時突發(fā)的隨機噪聲是影響居住者的主要噪聲源。當測試時使用一定時間時段內(nèi)的A計權等效聲級，突發(fā)的噪聲被等效平均而降低了，不能說明該電梯運行噪聲對居住者的影響程度。5噪聲控制技術5.1一般規(guī)定5.1.1合理布局建筑內(nèi)的不同功能區(qū)域，具有振動噪聲源的電梯設備或場所應避開主要噪聲敏感區(qū)域，并采取相應的控制措施。電梯井道及電梯機房不宜緊鄰起居室布置，嚴禁緊鄰臥室布置。當受條件限制需要緊鄰起居室布置時，應采取有效隔聲和減振措施。5.1.2電梯應優(yōu)先選用振動小、噪聲低，運行條件下的噪聲與振動發(fā)射值數(shù)據(jù)指標一致的低噪聲設備，淘汰高噪聲的設備及工藝，完善設備維護和保養(yǎng)制度。杜絕因電梯設備因安裝及使用不當或保養(yǎng)不佳，導致電梯的噪聲及振動影響擴大。5.1.3對主要噪聲源應優(yōu)先采取較為嚴格的噪聲控制指標，對非主要聲源，應注意多個聲源能量疊加的影響。對于預期達到聲環(huán)境質(zhì)量標準的項目，所需降噪量不僅應考慮噪聲源排放量與噪聲標準值之間的差值，還應考慮背景噪聲值疊加的共同影響。5.1.4振動與噪聲互為因果，對振動傳播途徑的控制對噪聲而言可能是噪聲源的控制。如果從噪聲、7D/CEA/TR0016—2023振動源的分析、測試及診斷上著手，確定主要噪聲、振動源及產(chǎn)生原理、傳播途徑，針對性的采取措施，能收到事半功倍之效。5.1.5噪聲振動危害的形成系存在噪聲振動源、傳遞途徑和受影響者，這也是噪聲振動控制的三個途徑。采取包括隔聲、吸聲、消聲、振動控制等傳播途徑中的控制是最常用的措施，必要時再考慮敏感點防護措施。5.1.6電梯設備產(chǎn)品屬于特種設備，電梯設備的制造、安裝、改造和維修活動，必須嚴格遵守安全技術規(guī)范的要求。5.2隔聲降噪5.2.1隔聲材料構件5.2.1.1隔聲降噪是通過材料、構件或結構來隔擋空氣中傳播的噪聲，從而獲得較安靜的環(huán)境。上述材料（構件、結構）稱為隔聲材料（隔聲構件、隔聲結構材料一側(cè)的入射聲能與另一側(cè)的透射聲能相差的分貝數(shù)就是該材料的隔聲量，通常以符號R（單位dB）表示。5.2.1.2同質(zhì)的單層材料空氣聲隔聲量遵循“質(zhì)量定律”，即質(zhì)量越高、越厚重的材料隔聲效果越好，面密度與隔聲量、聲波頻率成正比關系。質(zhì)量每增加一倍或頻率提高一倍，質(zhì)量增加一倍，隔聲量就會增加約6dB。5.2.1.3使用二種以上不同面密度或厚度的復合隔聲材料，相對同等密度或厚度的復合隔聲材料，能更有效地提高阻隔寬頻噪聲的總體性能。5.2.1.4以橡膠等高分子材料及添加劑復合而成的柔性超薄阻尼隔聲氈，與隔聲材料復合能有效降低共振和吻合效應，提高隔聲性能。5.2.1.5在雙層隔聲板之間設置約束阻尼層，形成復合阻尼隔聲板。其隔聲量大于當量厚度的隔聲板，并可改善低頻聲波的隔聲量。5.2.1.6圍護結構應避免孔洞和縫隙造成的漏聲，構件隔聲性能愈好，孔洞和縫隙對隔聲的影響就愈5.2.2隔聲降噪措施5.2.2.1當電梯設備機房運行噪聲影響周圍的聲環(huán)境時，通過機房內(nèi)壁設置封閉隔聲結構以提高設備機房的隔聲量。a）設備機房設置門窗及通風換氣系統(tǒng)時，封閉隔聲結構的整體隔聲效果受門窗隔聲量及進出風消聲結構的通風消聲量制約。b）應對隔聲構件的拼裝節(jié)點、電纜孔、管道等部位等作密封隔聲處理設計。以避免孔洞和縫隙造成的漏聲，構件隔聲性能愈好，孔洞和縫隙對隔聲的影響就愈明顯。5.2.2.2隔聲門由于啟閉要求，使得它的隔聲性能不同于一般勻質(zhì)材料，它不僅依賴于門扇的隔聲性能，而且受門扇與門框之間縫隙的影響。a）為改善門縫的密封措施，將門框、門扇搭接部位作成搭合拼接的企口，并使用密封膠條密封。b）采用兩道密封條時，應保證門扇、門框的加工精度，配合良好。c）對于下部沒有門檻的隔聲門，使用升降式（自閉）合頁或門底自動密封隔聲結構。d）當單層隔聲門不能滿足隔聲要求時，可采取雙道隔聲門。進一步加大雙道門之間的空間，做成門斗形式。在門斗的各個表面做吸聲處理，形成“聲閘”。聲閘內(nèi)表面的吸聲量愈大、兩門的距離與夾角愈大，則隔聲量愈大。5.2.2.3提高窗戶的隔聲量主要是提高玻璃及窗框材料的隔聲量和解決好窗縫的密封處理。a）采用兩層或三層不同厚度的玻璃疊合而成的隔聲窗，代替采用相同厚度單層玻璃的隔聲窗，有助于隔聲量的提高。D/CEA/TR0016—2023b）夾膠玻璃是在兩片玻璃之間夾著相當于約束阻尼層的PVB膜，其隔聲量遠高于兩片玻璃的疊加。c）通風隔聲窗助于改善室內(nèi)空氣質(zhì)量而獲得廣泛的應用，包括自然通風隔聲窗、機械通風隔聲窗以及具有空氣凈化功能的多功能通風隔聲窗。5.2.2.4井道結構采用框架式輕質(zhì)墻體、井道隔墻或存在著孔洞、縫隙導致的空氣傳聲。a）應填堵井道壁孔洞和提高砂漿粉刷質(zhì)量，井道內(nèi)壁可輔設吸聲材料。b）如需增設隔聲結構，宜靠近井道壁設置，不得影響轎廂、對重塊及導靴（導輪）的運行。5.3吸聲降噪5.3.1吸聲材料構件5.3.1.1噪聲在室內(nèi)傳播時，會因墻壁、天花板、地板等障礙物反射混響而加強，同時因反射面的吸收而減弱。室內(nèi)的空間越大，反射面的吸聲系數(shù)越低，混響聲級越大。5.3.1.2按物理性能和吸聲方式大致分為阻性多孔吸聲材料和抗性共振吸聲結構兩大類，也有些具有阻抗復合特性。5.3.1.3多孔吸聲材料是從表面至內(nèi)部有大量的微孔和間隙，空隙之間互相連通，聲波在孔隙內(nèi)傳播時會引起空氣質(zhì)點來回運動，由于摩擦阻力和空氣的黏滯阻力以及熱傳導作用將聲能轉(zhuǎn)化為熱能。多孔吸聲材料對中高頻聲波吸聲效果明顯，對低頻聲音吸聲效果差。5.3.1.4共振吸聲結構包括膜狀材料和板狀材料，其吸聲頻譜較窄僅在共振頻率附近有較強的吸聲作用，以低頻共振頻率為中心出現(xiàn)吸收峰。5.3.1.5共振吸聲結構由腔體共振吸聲構件、薄板共振吸聲構件、共振吸聲薄膜、穿孔板共振吸聲構件、微穿孔板吸聲構件、超微孔薄膜等形式構成。不同形式的共振吸聲結構具有不同的共振吸聲頻率、吸收系數(shù)、吸收寬度。5.3.2吸聲降噪措施5.3.2.1在電梯設備機房、電梯井道等頂棚或側(cè)墻安裝吸聲材料或吸聲結構，可有效地降低內(nèi)部混響噪聲，減少設備機房、電梯井道噪聲對周邊聲環(huán)境的影響。5.3.2.2當轎廂門開閉噪聲對門廳的聲環(huán)境產(chǎn)生影響時，可在電梯門廳頂棚設置吸聲材料，減少混響噪聲對門廳的聲環(huán)境的影響。5.3.2.3當未能有效的阻隔固體結構聲對起居室的影響，可根據(jù)其噪聲頻譜特性，在起居室內(nèi)設置共振吸聲結構，以緩解低頻噪聲的影響。5.3.2.4吸聲降噪效果取決于增設吸聲材料前后的室內(nèi)總表面積吸聲系數(shù)的差值，差值越大其吸聲降噪效果明顯，但一般不超過l0dB。5.3.2.5吸聲材料和吸聲結構的吸聲特性應與噪聲源的頻率特性相對應，同時還要結合重量、防火、防潮、防蛀、強度、耐候性、外觀及特定環(huán)境等要求。5.4振動控制5.4.1常用隔振元件5.4.1.1隔振元件的主要技術性能參數(shù)包括承載范圍、固有頻率、剛度（靜態(tài)壓縮量）、阻尼比等。其中設備的擾動頻率與隔振元件的固有頻率的頻率比是確定振動傳遞比（或隔振效率）的關鍵要素。5.4.1.2聚胺脂隔振墊1）利用聚胺脂彈性材料的自然特性實現(xiàn)振動隔離的隔振元件，聚氨酯彈性體的機械強度高，具有非線性變形特征，沖擊剛度高于靜剛度和動剛度，有利于抗沖擊變形。聚胺脂隔振墊耐油、耐臭氧、耐老化、耐輻射、耐低溫，透聲性好，粘接力強，廣泛設置于曳引機與承重鋼梁之間。9D/CEA/TR0016—20232）具有較好的阻尼性能，對高頻振動能量的吸收尤為突出，圓柱形聚胺脂隔振墊適用固有頻率I0Hz～16Hz，低頻振動的減振性較差。5.4.1.3橡膠減振器a）用橡膠材料制成的橡膠減振器具有高彈性和黏彈性通過將振動能轉(zhuǎn)化為熱能而減振，阻尼比為0.05~0.23，也作為阻尼減振元件。高頻振動減振性能好，剪切型、剪切擠壓復合型橡膠隔振器固有頻率6Hz～12Hz，但低頻振動的減振性較差。b）橡膠減振器的彈性橡膠減振器在軸向、橫向及回轉(zhuǎn)方向均具有減振功能，可滿足對各個方向剛度和強度的要求。c）橡膠隔振器經(jīng)受長時間大荷載的作用下性能較不穩(wěn)定，會產(chǎn)生松弛現(xiàn)象?？弓h(huán)境污染與抗溫度變化能力較弱，在空氣中易老化，使壽命較短。5.4.1.4鋼彈簧隔振器a）鋼彈簧隔振器常用為鋼圓柱螺旋彈簧隔振器，鋼彈簧隔振器具有性能穩(wěn)定、承載能力強、靜態(tài)壓縮量大，垂直剛度范圍較廣，適用頻率范圍2Hz～8Hz，低頻隔振性能較好。b）本身阻尼很小，在共振時傳遞比非常大，高頻時鋼絲會傳遞振動，高頻振動的隔離及隔聲效果較差。與基礎之間設置阻尼隔振墊串聯(lián)使用時，可有效增大隔振器的阻尼。c）水平剛度較差，容易產(chǎn)生搖擺運動，彈簧隔振器承受的荷載不應超過運行工作荷載。5.4.2隔振降噪技術5.4.2.1隔振降噪通過將設備與建筑結構的剛性聯(lián)接改為彈性聯(lián)接，隔絕或減弱振動能量的傳遞，從而實現(xiàn)降低結構聲傳播的目的。5.4.2.2當設備底座具有整體剛性框架，隔振墊設置于整體剛性框架與基礎之間，具有自重輕、制作運輸安裝較為方便的特點。5.4.2.3在設備底座與隔振元件之間設置剛性質(zhì)量隔振臺座，提高隔振基座系統(tǒng)的參振質(zhì)量和質(zhì)量慣性矩?？山档图ふ窳鬟f的振幅，降低設備隔振系統(tǒng)的重心，也可緩解設備重心偏離中心現(xiàn)象。5.4.3減振降噪技術5.4.3.1阻尼是振動控制技術的重要技術措施，減振降噪即通過減少振動的方式達到降低噪聲，相比隔振降噪，減振降噪是振動噪聲控制的一種標本兼治的主動式噪聲治理。5.4.3.2阻尼減振降噪是指通過損耗振動能量，將機械振動及聲振的能量，轉(zhuǎn)變成熱能或其它可以損耗的能量，從而達到減振及降噪的目的。相對隔振結構與隔振效率之間呈良好的線性關系，阻尼結構的減振效果在大多數(shù)情況下呈非線性的。5.4.3.3顆粒阻尼器也稱沖擊阻尼器，它主要通過在振動體的有限封閉空間中填充顆粒固體，利用固體顆粒之間及與主體結構摩擦、碰撞時引起的動能交換和能量耗散來減少系統(tǒng)的振動。5.4.3.4阻尼結構的減振效果與所在位置激勵條件密切相關，阻尼力在一定程度上取決于激勵條件，振動的相對速度越大、阻尼減振效果越好。5.4.4振動控制措施5.4.4.1當曳引機運行振動傳播固體結構低頻聲、剎車抱閘張吸沖擊振動噪聲影響電梯機房以下房間時，應對曳引機機座與承重鋼梁設置隔振結構，以阻隔振動波的傳遞，該隔振結構宜包括鋼彈簧隔振器及阻尼減振元件。5.4.4.2無機房曳引機受力為轎廂方向單側(cè)受力，為了克服彈性隔振裝置的不均衡受力影響曳引機運D/CEA/TR0016—2023行平穩(wěn)性的不足，載設置曳引機隔振機座的基礎上應設置限位平衡系統(tǒng)，在隔絕曳引機振動傳遞的同時，滿足運行平穩(wěn)性的要求。5.4.4.3對井道導軌產(chǎn)生摩擦振動噪聲影響電梯井道沿線周邊的聲環(huán)境時?？刹扇к壍钠叫卸群痛怪倍冗M行調(diào)整，降低導軌工作面的表面粗糙度來減少摩擦振動噪聲。也可根據(jù)轎廂額定運行速度，通過設置彈性滾動軌道導靴、彈性滑動導靴或安裝導軌隔振結構。5.4.4.4將多個顆粒阻尼器（大于曳引機荷載的5%）均衡設置在曳引機機座的最大振動幅度位置。降低曳引機激振力的振幅，降低結構傳遞振動能力。同時可制約起動和停車時因固有頻率一致所引起的共振現(xiàn)象。5.4.4.5使用阻尼減振結構安裝在曳引機承重鋼梁上，使用約束鋼板包在阻尼板外形成一個連接承重鋼梁上的有阻尼的質(zhì)量-彈簧系統(tǒng)。能吸收部分振動能量，起到降低振幅的作用。5.4.4.6當控制柜中電器的閉合噪聲以中高頻為主，宜在控制柜與機房樓板之間增設橡膠減振器或阻尼減振元件。5.4.4.7當主要功能房間室內(nèi)的Z振級限值超過規(guī)定，通過在床腳、沙發(fā)腳與樓板之間設置隔振墊及床鋪、沙發(fā)與墻面之間留有一定間隙，可減小環(huán)境振動的影響。5.5設備調(diào)整5.5.1一般規(guī)定5.5.1.1電梯振動主要由機械和電氣兩方面的原因造成。其中包括結構設計、裝配精度低、保養(yǎng)不當、元器件老化或損壞、安裝質(zhì)量等方面的問題。5.5.1.2機械振動的主要來源是振源設備本身的不平衡力引起的激勵。建筑設備應選用結構先進，制造加工裝配精度高的低振動產(chǎn)品。通過對噪聲源設備進行更換或調(diào)整，是降低電梯系統(tǒng)運行噪聲影響的有效措施。5.5.1.3完善設備維護和保養(yǎng)制度，杜絕由于設備運轉(zhuǎn)狀況不佳導致振動增大。5.5.2機械設備5.5.2.1加大曳引輪輪徑，減少曳引機轉(zhuǎn)速，降低曳引輪轉(zhuǎn)動噪音；或者曳引機重新選型，曳引機抱閘調(diào)整，降低抱閘開合聲音；5.5.2.2在曳引機抱閘吸合和釋放的過程中，通過抱閘電路的電壓線性控制抱閘動作最后一段行程的速度，從而降低機械碰撞的聲音。5.5.2.3更換對重位置，使對重遠離房間，貼近樓道；5.5.2.4更換有問題或損壞的機械或電氣電路部件。5.5.3電氣電路5.5.3.1控制柜采用靜音接觸器；或者采用分體控制柜。5.5.3.2控更換無接觸器控制柜。5.5.3.3采取諧波抑制技術，抑制電磁噪音。5.5.3.4重新選型控制柜風扇：。6測量與評價6.1室內(nèi)噪聲電梯運行過程及測量方法應符合下列規(guī)定：D/CEA/TR0016—20236.1.1電梯運行電梯轎廂內(nèi)不應超過2人，如測量時轎廂內(nèi)有2人，其站立位置不應導致轎廂明顯不平衡。在測量過程中，每個人均應保持靜止和安靜。被測運行過程是電梯噪聲在室內(nèi)產(chǎn)生較不利影響的運行過程。6.1.2測量程序為了采集數(shù)據(jù)，測量應包括：出發(fā)端站的門關閉操作過程、電梯從端站到端站的全程運行、門開啟操作全過程和電梯到達端站的?？窟^程、以及在運行的每個端點加上0.5s，至少測量一次上行和一次下行。因異?；蛞馔馐录乖囼灡徽J為是非正常運行的應重新測量，非正常的數(shù)據(jù)可作廢。6.1.3室內(nèi)測量條件應在受電梯設備運行噪聲影響的房間內(nèi)測量，分別在晝間、夜間兩個時段測量。測量過程中應關閉門窗，同時關閉被測房間內(nèi)可能干擾電梯設備噪聲測量的其他聲源。被測房間內(nèi)不應有除測試人員外的其他人員。6.1.4測點位置其他規(guī)定在被測房間內(nèi)應至少選取1個測點，該測點應位于房間中央。可在結構噪聲影響最大處增設測點，測點應距任一反射面至少0.5m以上、距地面1.2m、距外窗1m以上，取測點測得的聲壓修正值的平均值，同時測量最大聲級。如果可以，增加一項房間內(nèi)噪音測試和房間地板測試。是否為同頻率，用于辨別有存在風噪穿透現(xiàn)象。6.1.5監(jiān)測項目包括：等效A聲級、各倍頻帶聲壓級、背景噪聲。如果所測聲源噪聲系以固體結構聲為主時，噪聲倍頻帶（31.5Hz、63Hz、125Hz、250Hz、500Hz）的聲壓級應滿足建筑結構傳播固定設備室內(nèi)噪6.2其它位置噪聲6.2.1轎廂內(nèi)噪聲風扇、空調(diào)等轎廂內(nèi)的附屬設備以及可在轎廂內(nèi)聽到的警報、廣播等層站附屬設備宜處于關閉狀態(tài)。如有任何一種設備不能關閉，則應在結果中說明。傳聲器放置在轎廂地板中央半徑為0.10m的圓形范圍上方1.50m±0.10m處，沿著水平方向直接對著轎廂主門。取電梯全程上行和全程下行過程中以額定速度運行時的最大值。6.2.2轎門噪聲測試時傳感器分布從轎內(nèi)和層站門寬中央水平對著轎門和層門，傳聲器距門0.24m，距地面1.5m±0.10m處測量。開門、關門過程中的噪聲最大值≤65dB（A）。無機房電梯距驅(qū)動主機安裝位置最6.2.3機房內(nèi)噪聲電梯以額定速度運行，取5個測點，即距驅(qū)動主機前、后、左、右最外側(cè)各1m處的（H+1）/2高度上4個點（H為驅(qū)動主機的頂面高度，m）及正上方1m處1個點。受建筑結構或者設備布置的限制D/CEA/TR0016—2023可以減少測點。取每個測點測得的聲壓修正值的平均值。當轎廂額定速度υ≤2.5m/s時，機房內(nèi)各測量位置最大聲級的平均值≤80dB（A）。當轎廂額定速度為2.5m/s<υ≤6.0m/s時，機房內(nèi)各測量位置最大聲級的平均值≤85dB（A）。無機房電梯的“機房內(nèi)平均噪聲值”是指距離曳引機1m處所測得的平均噪聲值。6.3噪聲值的修正如果所測聲源噪聲與背景噪聲相差不大于10dB（A按照表1做修正。表1噪聲修正值345678906.4振動控制評價6.4.1隔振降噪評價應采用隔振與非隔振狀態(tài)下相同基礎參考點或類比參考點之間的差值；具體檢測方法，主要是比較未采取隔振措施前與采取隔振措施后的相同基礎參考點（或類比參考點）之間的振動差值。6.4.2隔振元件評價把加速度傳感器分別安裝在隔振元件上的振動設備（隔振前端）及隔振元件底座上（隔振后端可以采用三向加速度傳感器對其隔振前端和隔振后端的主振頻率的振幅值進行比對，設備運行條件下同步測量兩通道的振動特性（振動加速度有效值：m/s2)共5次。獲得隔振元件的傳遞率及隔振效率。6.4.3主觀感受當居住者對敏感房間室內(nèi)固體結構聲干擾的評價產(chǎn)生質(zhì)疑時，低頻噪聲的評價方法不僅要關注噪聲特性，同時還要關注受聲者的主觀感受及個體因素。D/CEA/TR0016—2023（資料性附錄）電梯設備系統(tǒng)主要噪聲源及特性電梯設備系統(tǒng)主要噪聲源及傳播途徑如表A.1。表A.1電梯設備系統(tǒng)主要噪聲源及傳播途徑主要振動、噪聲源聲源特性主要傳播途徑曳引機運行時，由于旋轉(zhuǎn)部件的不平支撐松動等因素，產(chǎn)生各種振動噪聲。振動及其噪聲與電機轉(zhuǎn)速、減速箱齒輪數(shù)、軸承滾子數(shù)相關，噪聲呈低頻較為突出的連續(xù)譜、寬頻帶特性，系穩(wěn)態(tài)噪聲。成固體聲在建筑結構將離開建筑結構形成空氣聲影響噪聲敏感點。機房內(nèi)的空氣聲經(jīng)過機房的門窗、通風風管，進入噪聲敏感點。機房空氣聲經(jīng)與井道之間的曳引繩孔、電聲敏感點。電機噪聲主要包括風扇轉(zhuǎn)動與空氣流動、撞擊、摩擦的空氣噪聲，軸承噪聲、轉(zhuǎn)子不平衡及碳刷與換向器摩擦所引起的機械噪聲和電磁噪聲。空氣噪聲、機械噪聲呈低頻較為突出的連續(xù)譜、寬頻帶特性，工頻交流電的電磁噪聲基頻為1000Hz，系穩(wěn)態(tài)噪聲。剎車抱閘時張吸沖擊振動噪聲沖擊振動噪聲呈中、高頻特性，系非穩(wěn)態(tài)的頻發(fā)噪聲。控制柜接觸器吸合振動噪聲吸合振動噪聲高頻較突出，系非穩(wěn)態(tài)的頻發(fā)噪聲。限速器噪聲主要是限速輪在運轉(zhuǎn)過程中與限速器摩擦產(chǎn)生的噪聲。呈“節(jié)奏式”聲音，其頻率特性以高頻為主，系非穩(wěn)態(tài)噪聲。曳引輪與曳引繩的摩擦振動，電梯轎廂側(cè)及對重側(cè)設置的反繩輪裝置，反繩輪高速運轉(zhuǎn)產(chǎn)生的振動和與鋼絲繩間產(chǎn)生的摩擦振動與反繩輪的直徑、電梯運行速度有關，電梯運行速度越快、噪聲越大，呈中低頻頻譜，系穩(wěn)態(tài)噪聲。振動通過導軌在井道建筑結構內(nèi)形成固體層的建筑結構邊界面，固體表面的振動激發(fā)中輻射噪聲。轎廂、配重導靴與導軌滑行磨擦振動傳遞的噪聲，包括導軌安裝不佳或因固定導軌的螺母松動引起對向度、垂直度偏差；導軌表面粗糙度、導軌缺油、主副軌與靴襯間隙過小引起。工作面摩擦系數(shù)增大，與轎廂的運行速度有關，呈中低頻頻譜，系穩(wěn)態(tài)噪聲。轎廂運行時出現(xiàn)抖動和振蕩現(xiàn)象呈中低頻頻譜，系非穩(wěn)態(tài)的偶發(fā)噪聲。轎廂高速運行的活塞效應產(chǎn)生的空氣流動，形成井道內(nèi)的空氣噪聲。與轎廂的運行速度有關，呈中、低頻頻譜，系穩(wěn)態(tài)噪聲。空氣噪聲通過井壁進入噪聲敏感點。轎廂門開閉噪聲聲源種類多樣，噪聲頻域?qū)捒諝庠肼曉陂T廳擴散D/CEA/TR0016—2023（資料性附錄）部分材料構件隔聲性能B.1部分隔聲板隔聲性能見表B.1。表B.1部分隔聲板隔聲性能類別名稱厚度面密度(kg/m2)隔聲量(dB)25050020004000Rw金屬板鋁板12.6232933212225.2232832352527鋼板17.82026373928312-2629424535431.23436413337維機制板三合板42.62227222023五合板53.42326232122纖維板55.12121232733362628刨花板2022252829342931紙面石膏板212630302528阻尼隔聲板242831384036B.2部分單層墻隔聲性能見表B.2。表B.2部分單層墻隔聲性能類別雙面抹灰厚度(mm)墻厚(mm)面密度(kg/m2)計權隔聲量Rw(dB)頻譜修正(dB)Rw+CRw+CtrC加氣混凝砌塊墻220259470-247452023028449-1-34846輕集料空心砌塊21024046-1-245442033028449-1-34846混凝土空心砌塊021643-11-3514920230288-1-45350鋼筋混凝土027649-2-547440360-1-551470200480-2-55552實心磚墻24045-1-34442240480-1-45350370700-2-55653D/CEA/TR0016—2023B.3部分雙層輕質(zhì)隔聲墻隔聲性能見表B.3。表B.3部分雙層輕質(zhì)隔聲墻隔聲性能類別構造墻厚(mm)計權隔聲量Rw(dB)頻譜修正(dB)Rw+CRw+CtrC75系列輕鋼龍mm紙面石膏板隔墻1+1，50mm玻璃棉9945-4-411+2，50mm玻璃棉50-3-947412+2，未放棉48-4-443+3，50mm玻璃棉56-2-848100系列輕鋼龍骨，標準12mm紙面石膏板隔墻1+1，50mm玻璃棉49-4-452+2