屋面懸挑結(jié)構(gòu)模板施工方案（專家論證版）

PAGEPAGE1合肥濱湖中心2號(hào)樓屋面懸挑結(jié)構(gòu)模板施工方案（高支模補(bǔ)充方案）一、編制依據(jù)1、設(shè)計(jì)圖紙；2、本企業(yè)內(nèi)部施工工藝標(biāo)準(zhǔn)；3、中國(guó)建筑科學(xué)研究院的PKPM軟件；4、JGJ162-2008建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范；5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)；6、現(xiàn)行有關(guān)工程建設(shè)的法律、法規(guī)、強(qiáng)制性條文、規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)和文件。二、工程概況合肥濱湖中心項(xiàng)目2#樓位于合肥市濱湖新區(qū)中山路以北，包河大道以東，總建筑面積約76317.5㎡，其中：地上總建筑面積52165㎡，地下總建筑面積24152.5㎡。設(shè)計(jì)標(biāo)高±0.00相當(dāng)于吳淞高程17.10。本工程為辦公類建筑，框架剪力墻結(jié)構(gòu)，上部結(jié)構(gòu)長(zhǎng)211.8米，寬82.2米，地上8層，地下1層，屋面標(biāo)高43.25米，結(jié)構(gòu)首層層高6.05米，標(biāo)準(zhǔn)層層高4.5米，地下室層高6.050米，框架粱主要跨度為8.4米、10.3米，工期為390天。本工程由合肥市濱湖建設(shè)投資有限公司投資建設(shè)，深圳市建筑設(shè)計(jì)研究總院有限公司設(shè)計(jì)，合肥市勘察院有限責(zé)任公司勘察，安徽省建設(shè)監(jiān)理有限公司監(jiān)理，浙江寶業(yè)建設(shè)集團(tuán)有限公司組織施工。該工程屬一類高層，鋼筋混凝土筏板基礎(chǔ)，框架剪力墻結(jié)構(gòu)?？拐鹪O(shè)防烈度7.0度，建筑結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，建筑物耐火等級(jí)為一級(jí)，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)，設(shè)計(jì)使用年限50年。混凝土強(qiáng)度等級(jí)：梁板均為C30，過(guò)梁、構(gòu)造柱、圈梁均為C25。本工程設(shè)置沉降后澆帶和收縮后澆帶。收縮后澆帶在兩側(cè)混凝土齡期達(dá)到60天，并經(jīng)設(shè)計(jì)同意后澆筑；沉降后澆帶在主體結(jié)構(gòu)頂板澆筑14天后，提供沉降觀測(cè)數(shù)據(jù)，經(jīng)設(shè)計(jì)同意后澆筑。后澆帶采用填充用膨脹混凝土澆筑，其強(qiáng)度等級(jí)比兩側(cè)混凝土提高一級(jí)。后澆帶的養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少于28天。后澆部位模板及支撐體系，在后澆帶封閉且達(dá)到強(qiáng)度前，不得拆除后澆帶相關(guān)區(qū)域的梁板支撐，且不應(yīng)采用拆除后重新頂緊的方式。本工程高支模方案已編制，本方案主要針對(duì)屋面挑檐，因懸挑長(zhǎng)度較大，特編制此專項(xiàng)補(bǔ)充方案。三、模板支設(shè)方法3.1模板選用模板均采用18mm厚的膠板，方木采用50mm×100mm（計(jì)算時(shí)按40×90參數(shù)帶入），鋼管采用φ48×3.0mm（計(jì)算時(shí)按φ48×2.8參數(shù)帶入）。3.2支設(shè)方法（1）400×700梁：梁底模采用18mm膠合板板，梁兩側(cè)立桿間距700㎜，梁底不增加承重立桿，梁下立桿間距為800，梁支撐立桿跨度方向間距l(xiāng)=800，均采用單扣件，梁底支撐小橫桿間距500㎜，梁下3根50x100木方，且豎放。梁側(cè)模采用18mm膠合板，內(nèi)龍骨采用4道50×100mm木方，外龍骨間距800mm，外龍骨采用單鋼管48mm×3.0mm。立桿步距h=700~900。六層頂外檐梁頂設(shè)預(yù)埋鋼管，間距為1.6米/個(gè)，插入梁內(nèi)深度不得小于300mm，用3米鋼管與檐溝架體相連。（見(jiàn)圖一,圖二）圖一圖二為確保施工安全，提前搭設(shè)外腳手架，具體搭設(shè)方法如下圖：本節(jié)點(diǎn)共兩條梁，分別是200×600與400×700，懸挑部位僅200×600一條梁，其余均為100厚板及100板厚的檐溝。注:本工程挑檐施工時(shí),先將六層頂板、梁、柱混凝土澆筑完成，待混凝土澆筑7天后，方可澆筑檐溝混凝土。四、模板的構(gòu)造措施4.1立桿平面布置高架施工前應(yīng)先將立桿位置現(xiàn)場(chǎng)放出大樣，嚴(yán)格按大樣設(shè)置立桿和搭設(shè)高架，確保位置準(zhǔn)確，并確保立桿的垂直度。4.2扣件的擰緊力矩確保達(dá)到40～65N.m。立桿下墊200寬50厚木跳板或不小于[12的槽鋼。4.4垂直剪刀撐設(shè)置垂直剪刀撐沿縱橫兩個(gè)方向，在中間和四周設(shè)置縱橫向雙向剪刀撐且應(yīng)一直到頂，與水平夾角為45～600，具體位置見(jiàn)立桿平面布置圖，剪刀撐均與地坪抵緊。4.5架體與結(jié)構(gòu)的連接支撐架與結(jié)構(gòu)柱牢固抱結(jié)，垂直間距不大于3000，抱結(jié)桿與架體連接不少于兩點(diǎn)，與非高架滿堂架縱橫桿相互拉結(jié)，與層間梁抱結(jié)間距不大于2.4m，確保整個(gè)架體與主體結(jié)構(gòu)連接可靠。4.7支撐滿膛架應(yīng)縱橫拉結(jié)。4.8梁板模板支撐架所用桿件和扣件必須為合格的產(chǎn)品；每個(gè)扣件的擰緊力矩都要進(jìn)行控制，專人負(fù)責(zé)檢查嚴(yán)格控制擰緊力矩在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的。4.9所有方木的位置和放置方向必須豎放，嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)執(zhí)行。4.10梁按1.5‰起拱。4.11在梁下、中間設(shè)置水平竹笆操作層，并兼做防護(hù)層。4.12樓層結(jié)構(gòu)加固高架梁板立桿支設(shè)在下層樓層結(jié)構(gòu)上，該下層樓層結(jié)構(gòu)模板不得拆除。4.13層間梁荷載疊加對(duì)立桿穩(wěn)定性影響的處理當(dāng)層間梁混凝土強(qiáng)度達(dá)到50%后，采取對(duì)層間梁支撐小橫桿先松扣再緊扣的做法。五、主要施工方法（一）施工安排為保證工程質(zhì)量，結(jié)合模板設(shè)計(jì)方案和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，對(duì)結(jié)構(gòu)施工期間的模板施工擬按以下部署進(jìn)行。1、梁柱模板：1.1本工程模板全部采用18mm厚的膠板配模，并按結(jié)構(gòu)實(shí)際尺寸在現(xiàn)場(chǎng)拼裝成片模。支模施工時(shí)采用鋼箍加固，并用Φ48×2、立桿下墊200寬50厚木跳板或不小于[12的槽鋼。（二）材料的選用與材質(zhì)的要求鋼管選用國(guó)標(biāo)《直縫電焊鋼管》，（GBT13793）質(zhì)量符合國(guó)家碳素結(jié)構(gòu)鋼（GBT700）Q235-A級(jí)鋼要求。鋼管尺寸選用φ48×3.0mm。立桿鋼管彎曲變形：（1）當(dāng)3m＜L＜4m時(shí)，允許偏差△≤12mm。（2）當(dāng)4m＜L＜6.5m時(shí)，允許偏差△≤20mm，當(dāng)水平桿、斜桿的鋼管彎曲L≤6.5m時(shí)，允許偏差△≤30mm。鋼管上嚴(yán)禁鉆孔?？奂捎每慑戣T鐵的制作，其材質(zhì)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定，使用前應(yīng)進(jìn)行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴(yán)禁使用，并應(yīng)作防銹處理，且當(dāng)螺栓擰緊力矩達(dá)40--65N·m，不得發(fā)生破壞，出現(xiàn)滑絲螺栓的應(yīng)更換，材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GBT700）中Q235-A級(jí)鋼的規(guī)定。（三）工藝流程：準(zhǔn)備工作→架設(shè)鋼管滿膛架→支柱模→澆筑柱混凝土→梁底?！轰摻睢簜?cè)模→澆筑梁、板混凝土。（四）施工方法1、先按照立桿平面布置圖彈線放樣，定出立桿的位置。2、立桿下墊設(shè)200寬50厚跳板或不小于[12的槽鋼。3、架設(shè)滿膛架，按照1.5步距設(shè)置縱橫水平桿，并設(shè)置掃地桿。4、支設(shè)柱模板，側(cè)模采用18mm膠合板，側(cè)模豎向背楞采用50×100mm木方，長(zhǎng)寬方向根數(shù)按要求設(shè)置，豎向放置，橫向背楞采用φ48×5、滿膛架設(shè)置垂直剪刀撐。在中間和四周按照設(shè)計(jì)要求設(shè)置縱橫向雙向剪刀撐且應(yīng)一直到頂，與水平夾角為45～600，剪刀撐均與地坪抵緊，并將柱模與滿膛架牢固連結(jié)。6、滿膛架按要求設(shè)置水平剪刀撐和水平竹笆操作層（防護(hù)層）。7、按設(shè)計(jì)要求支梁、板模板。8、澆筑柱混凝土，并澆水養(yǎng)護(hù)。9、綁扎梁、板鋼筋。10、澆筑梁、板混凝土。11、梁按1.5‰起拱。13、梁、板混凝土待強(qiáng)度達(dá)到100%后方可拆模。六、混凝土施工注意事項(xiàng)1、采取先澆頂層梁、板、柱，并待頂層梁、板、柱混凝土強(qiáng)度達(dá)到50%后澆筑懸挑檐溝的施工程序。2、采用汽車(chē)泵澆筑，梁上混凝土堆料厚度不得超過(guò)設(shè)計(jì)厚度150㎜。七、模板安裝質(zhì)量1、模板安裝必須有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，拼縫嚴(yán)密無(wú)漏漿，立模垂直，角模方正，位置標(biāo)高正確。2、允許偏差項(xiàng)目：項(xiàng)目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面標(biāo)高±5截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10柱、墻、梁+4，-5層高垂直度6相鄰兩板表面高低差2表面平整度5預(yù)埋鋼板中心線位移3預(yù)埋管、預(yù)留孔中心線位移3預(yù)埋螺栓中心線位移2外露長(zhǎng)度+10，0預(yù)留洞中心線位置10截面內(nèi)部尺寸+10，0八、模板拆除注意事項(xiàng)（1）高架混凝土梁、板應(yīng)待強(qiáng)度達(dá)到100%后方可拆除，做好同條件養(yǎng)護(hù)試塊。（2）后澆帶混凝土強(qiáng)度達(dá)到100%后，該跨模板方可拆除。九、質(zhì)量通病的預(yù)防及糾正1、標(biāo)高偏差：必須用水準(zhǔn)儀在鋼管立桿上抄測(cè)1m標(biāo)高控制點(diǎn)，用紅漆做成“▼”形明顯標(biāo)記，同時(shí)在樓層柱上抄測(cè)12、模內(nèi)清理不干凈：合模之前應(yīng)對(duì)柱墻根部進(jìn)行一次清掃，合模時(shí)應(yīng)防止雜物掉進(jìn)柱、梁模內(nèi)，澆筑砼前再進(jìn)行一次清掃。3、模板位移：3.1柱模根部和頂部要采用內(nèi)撐外頂?shù)姆椒ü潭ɡ喂?，發(fā)生偏差應(yīng)認(rèn)真校正。3.2梁模支完后要對(duì)貫通的梁拉通線檢查，以保證整體位置準(zhǔn)確。4、砼漏漿：模板拼裝前，在兩片模板的接縫處貼一道1cm寬海綿條，以保證模板的接縫嚴(yán)密。十、質(zhì)量保證措施1、施工中要嚴(yán)把材料關(guān)：所使用的木方、膠合板、鋼管等材料應(yīng)符合其規(guī)格、材質(zhì)等要求。對(duì)于不合格的材料應(yīng)嚴(yán)禁使用。3、建立模板管理、使用制度以及必要的獎(jiǎng)罰制度，以保證模板的質(zhì)量。4、建立健全以項(xiàng)目經(jīng)理為首、項(xiàng)目部質(zhì)檢員和班組兼職質(zhì)量員的質(zhì)量管理組織機(jī)構(gòu)，以保證對(duì)施工質(zhì)量的層層把關(guān)，確保工程質(zhì)量。5、做好技術(shù)交底和跟蹤檢查工作。十一、施工安全措施1、模板拆模時(shí)應(yīng)逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要時(shí)應(yīng)先設(shè)臨時(shí)支撐，然后進(jìn)行拆卸。拆下的模板和零件，嚴(yán)禁向樓層以下拋扔。2、裝拆模板，必須有穩(wěn)固的登高工具。3、在模板的緊固件、連接件、支承件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。5、安裝柱模時(shí)，應(yīng)隨時(shí)支撐固定，防止傾覆。遇有中途停歇，應(yīng)將已就位的模板或支承件連接穩(wěn)固，不得單擺浮擱。拆模時(shí)，如有間歇，亦應(yīng)將已拆下的模板和配件及時(shí)運(yùn)走，防止墜落傷人。6、操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內(nèi)，嚴(yán)禁放在腳手架或操作臺(tái)上。8、柱模板的支撐必須牢固，確保整體穩(wěn)定。9、使用電動(dòng)工具，注意用電安全，并應(yīng)有可靠的漏電保護(hù)裝置。照明采用36V以下低壓電源。10、模板堆放場(chǎng)地及在施工現(xiàn)場(chǎng)內(nèi)，不得進(jìn)行明火焊接、切割作業(yè)。如必須進(jìn)行焊接、切割時(shí)，應(yīng)有可靠的消防措施。11、澆筑混凝土?xí)r，應(yīng)設(shè)專人看護(hù)模板，如發(fā)現(xiàn)模板傾斜、位移、局部鼓脹時(shí)，應(yīng)及時(shí)采取緊固措施，方可繼續(xù)施工。12、高空作業(yè)時(shí)，應(yīng)按規(guī)定穿防滑鞋、佩戴安全帶，同時(shí)應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行有關(guān)高空作業(yè)的規(guī)程和文件的規(guī)定。13、重復(fù)使用的模板應(yīng)進(jìn)行挑選，破損和污染嚴(yán)重的不得使用。14、高空裝拆模板時(shí)，除操作人員外，下面不得站人，并應(yīng)設(shè)置警示標(biāo)志。作業(yè)區(qū)周?chē)俺鋈肟谕?，?yīng)設(shè)專人負(fù)責(zé)安全巡視。15、做好臨邊防護(hù)，防護(hù)欄桿高度為1200高，并在600高增設(shè)防護(hù)欄桿。、、梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)濱湖中心項(xiàng)目二標(biāo)段工程；屬于框架結(jié)構(gòu);地上8層;地下1層；建筑高度：42.9m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：4.5m；總建筑面積：76317平方米；總工期：390天；施工單位：浙江寶業(yè)建設(shè)集團(tuán)有限公司。本工程由合肥市濱湖建設(shè)投資有限公司投資建設(shè)，深圳市建筑設(shè)計(jì)研究總院有限公司設(shè)計(jì)，合肥市勘察院有限責(zé)任公司地質(zhì)勘察，安徽省建設(shè)監(jiān)理有限公司監(jiān)理，浙江寶業(yè)建設(shè)集團(tuán)有限公司組織施工；由馮祥軍擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，沈繼江擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。工程說(shuō)明：本工程為辦公類建筑，框架結(jié)構(gòu)，上部結(jié)構(gòu)長(zhǎng)211.8米，寬82.2米，地上8層，地下1層，屋面標(biāo)高42.9米，結(jié)構(gòu)首層層高6.05米，標(biāo)準(zhǔn)層層高4.5米，地下室層高6.05米，框架梁主要跨度為8.4米、10.3米，工期為390天。高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.20；梁截面高度D(m):0.60；混凝土板厚度(mm):100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):0.90；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.15；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.00；承重架支設(shè):無(wú)承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類型為Φ48×3；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：2；支撐點(diǎn)豎向間距為：200mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度80mm，高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎距(N.mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=166.67mm；面板的最大彎距M=0.1×10.98×166.6672=3.05×104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=3.05×104/2.70×104=1.13N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.13N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18×0.5=9N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=166.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×9×166.674/(100×9500×2.43×105)=0.02mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=166.667/250=0.667mm；面板的最大撓度計(jì)算值ω=0.02mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=0.667mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×82×1/6=64cm3；I=6×83×1/12=256cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.167=3.66kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×3.66×500.002=9.15×104N.mm；最大支座力:R=1.1×3.66×0.5=2.013kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=9.15×104/6.40×104=1.43N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.43N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中l(wèi)--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=500mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00×0.17=3.00N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=2.56×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×3×5004/(100×10000×2.56×106)=0.05mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.05mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=2mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.013kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8×102×2/6=266.67cm3；I=8×103×2/12=1333.33cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.268kN.m外楞最大計(jì)算跨度:l=200mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.68×105/2.67×105=1.007N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.007N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.048mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=200/250=0.8mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.048mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.8mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.3=3.66kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.66kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=600×18×18/6=3.24×104mm3；I=600×18×18×18/12=2.92×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN.m)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=66.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.60×0.60×0.90=9.91kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；q=q1+q2+q3=9.91+0.23+1.51=11.65kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.10×11.653×0.0672=0.005kN.m；σ=0.005×106/3.24×104=0.16N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=0.16N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.600+0.35）×0.60=9.39KN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=66.67mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=66.67/250=0.267mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×9.39×66.74/(100×9500×2.92×105)=0mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=66.7/250=0.267mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.6×0.067=1.02kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.067×(2×0.6+0.2)/0.2=0.163kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.067=0.3kN/m；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×1.02+1.2×0.163=1.42kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.3=0.42kN/m；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q=1.42+0.42=1.84kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×1.84×0.6×0.6=0.066kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.066×106/83333.3=0.795N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值0.795N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×1.84×0.6=0.662kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×662.4/(2×50×100)=0.199N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.199N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:q=1.020+0.163=1.183kN/m；方木最大撓度計(jì)算值ω=0.677×1.183×6004/(100×10000×416.667×104)=0.025mm；方木的最大允許撓度[ω]=0.600×1000/250=2.400mm；方木的最大撓度計(jì)算值ω=0.025mm小于方木的最大允許撓度[ω]=2.4mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.600=15.300kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(15.300+0.350)+1.4×4.500=25.080kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n＞2時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kN.m)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力RA=RB=1.656kN；最大彎矩Mmax=0.729kN.m；最大撓度計(jì)算值Vmax=3.026mm；最大應(yīng)力σ=0.729×106/4490=162.423N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值162.423N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=1.656kN；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=1.656kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×5.15=0.92kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.20)/2)×0.60×0.35=0.227kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.20)/2)×0.60×0.100×(1.50+24.00)=1.652kN；N=1.656+0.92+0.227+1.652=4.455kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh(1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.155×1.7×0.9=1.767m；Lo/i=1767.15/15.9=111；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.509；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=4455.402/(0.509×424)=20.644N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=20.644N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.1按照表2取值1.008；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.008×(0.9+0.1×2)=1.378m；Lo/i=1378.238/15.9=87；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.68；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=4455.402/(0.68×424)=15.453N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=15.453N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁外側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=1.656/Sin61o=1.893kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×(5.15-0.6)/Sin61o=0.93kN；N=1.893+0.93=2.823kN；θ--邊梁外側(cè)立桿與樓地面的夾角：θ=61o；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh/Sinθ(1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.243；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh/Sinθ=1.243×1.7×0.9/0.875=2.174m；Lo/i=2174.419/15.9=137；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.362；鋼管