東廬中學(xué)高支模專項(xiàng)施工方案-修改版

東廬中學(xué)高支模專項(xiàng)方案(修改補(bǔ)充）高支模承力架以Φ48×2.8鋼管代入計(jì)算，鋼管進(jìn)場后以實(shí)測數(shù)據(jù)再進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算。400×1200，500×1000原計(jì)算為梁下增設(shè)一根立桿，立桿縱距700,計(jì)算無誤,承載力可以滿足?，F(xiàn)為安全起見，改為梁下增設(shè)兩根立桿,立桿縱距700。步距1500。梁下最上層水平桿與立桿按原設(shè)計(jì)采用雙扣件.板下立桿縱距700×700，板下單扣件。步距1500.垂直剪刀撐沿高支模架體外側(cè)、主軸線及跨中連續(xù)設(shè)置；水平剪刀撐從掃地桿向上每4。5米（三步腳手架)設(shè)一道,梁下應(yīng)設(shè)水平剪刀撐一道。架體應(yīng)與已澆筑完成的豎向結(jié)構(gòu)緊密拉結(jié)。預(yù)應(yīng)力大梁下的承重架體在預(yù)應(yīng)力建立以前不得拆除。砼澆筑時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制堆載，做到分層、對稱、均勻；在豎向結(jié)構(gòu)澆筑完成3—5天（視氣溫情況）后，方可澆筑水平構(gòu)件.架體搭設(shè)完成，砼澆筑以前，應(yīng)按規(guī)定組織驗(yàn)收,合格后方可澆筑。架體施工期間，可能面臨冬季,搭設(shè)時(shí)應(yīng)做好鋼管、腳手板上的冰雪清掃工作，架體基礎(chǔ)必須進(jìn)行硬化，并經(jīng)常檢查架體是否因基礎(chǔ)下方的土層反復(fù)凍融產(chǎn)生下沉變形。操作工人也必須配備防凍防滑勞保用品。砼澆筑前應(yīng)首先清除的積雪和冰塊，澆筑完成后應(yīng)及時(shí)覆蓋保濕材料,防止砼受凍破壞。附：400×1200,500×1000調(diào)整方案后的復(fù)核驗(yàn)算書梁模板（扣件鋼管架)計(jì)算書梁段:L1。400＊1200梁一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B（m）:0.40；梁截面高度D(m):1。20；混凝土板厚度（mm）：120。00；立桿沿梁跨度方向間距La（m):0.70；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a（m)：0。10;立桿步距h(m)：1。50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m）:1。50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m）：12.18；梁兩側(cè)立桿間距(m）:0。70；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為Φ48×2。8;立桿承重連接方式：雙扣件,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2。荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3):24。00；模板自重（kN/m2)：0.50；鋼筋自重（kN/m3):1。50;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2）:17。8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2。0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載（kN/m2）：4.0;3。材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E（N/mm2）：9000.0;木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc（N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm（N/mm2）：17。0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv（N/mm2）：1。7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度（mm）：18。00；面板彈性模量E（N/mm2）：6000.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm（N/mm2):13。0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù):3；5。梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm）：250；主楞豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓直徑（mm）:M12；穿梁螺栓水平間距(mm）：500；主楞到梁底距離依次是：200mm,500mm，750mm；主楞材料：圓鋼管；直徑（mm)：48。00;壁厚（mm）：2。8;主楞合并根數(shù):2；次楞材料：圓鋼管；直徑（mm）：48。00；壁厚（mm）:2.8；次楞合并根數(shù)：2;二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ——混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2。000h；T——混凝土的入模溫度,取20。000℃；V--混凝土的澆筑速度,取1.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.750m；β1——外加劑影響修正系數(shù)，取1。200;β2—-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。150.分別計(jì)算得17。848kN/m2、18。000kN/m2,取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡圖(單位：mm）1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<f其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=108×1.8×1.8/6=58.32cm3;M——面板的最大彎矩(N·mm）;σ—-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值（N/mm2)；［f］--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：Mmax=0。1q1l2+0。117q2l2其中，q——作用在模板上的側(cè)壓力,包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1。2×1。08×17.85×0.9=20。818kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×1。08×4×0.9=5.443kN/m；計(jì)算跨度：l=250mm；面板的最大彎矩M=0。1×20。818×2502+0.117×5。443×2502=1.70×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1。2q2l=1。1×20.818×0.25+1。2×5。443×0.25=7.358kN;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.70×105/5。83×104=2.9N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.9N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=13N/mm2，滿足要求！2。撓度驗(yàn)算ν=0。677ql4/(100EI)≤l/250q——作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值：q=20.818N/mm;l—-計(jì)算跨度:l=250mm；E——面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2;I--面板的截面慣性矩：I=108×1。8×1.8×1.8/12=52.49cm4;面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×20。818×2504/（100×6000×5。25×105)=0。175mm；面板的最大容許撓度值：[ν］=l/250=250/250=1mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0。175mm小于面板的最大容許撓度值［ν］=1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1。次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=7.358/(1.200—0。120）=6.813kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管,直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×4.493=8。99cm3；I=2×10。783=21.57cm4;E=206000。00N/mm2;計(jì)算簡圖剪力圖（kN）彎矩圖（kN·m)變形圖（mm）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0。371kN·m，最大支座反力R=4.806kN，最大變形ν=0.407mm(1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：σ=M/W<［f］經(jīng)計(jì)算得到,次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=3。71×105/8。99×103=41.3N/mm2;次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［f]=205N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=41。3N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=205N/mm2，滿足要求！(2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:［ν］=330/400=0。825mm;次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.407mm小于次楞的最大容許撓度值［ν］=0。825mm，滿足要求！2。主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力,取次楞的最大支座力4。806kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚2。8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2×4。493=8.99cm3;I=2×10。783=21.57cm4;E=206000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡圖主楞計(jì)算剪力圖（kN）主楞計(jì)算彎矩圖（kN·m）主楞計(jì)算變形圖（mm）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0。541kN·m,最大支座反力R=10。693kN，最大變形ν=0.201mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W〈［f］經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=5。41×105/8.99×103=60.2N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=60.2N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=205N/mm2，滿足要求！(2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0。201mm主楞的最大容許撓度值:[ν］=500/400=1。25mm;主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.201mm小于主楞的最大容許撓度值［ν]=1。25mm,滿足要求!五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=233。33×18×18/6=1。26×104mm3；I=233。33×18×18×18/12=1。13×105mm4;1。抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W〈［f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m):q1=1。2×［(24.00+1。50)×1。20+0。50]×0。23×0。90=7。837kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值（kN/m):q2=1。4×(2。00+2.00)×0。23×0。90=1。176kN/m;q=7。837+1。176=9。013kN/m;最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下：Mmax=0.125ql2=0.125×9.013×2002=4。51×104N·mm；RA=RC=0。375q1l+0。437q2l=0。375×7.837×0。2+0。437×1。176×0.2=0。691kNRB=1.25ql=1。25×9。013×0.2=2。253kNσ=Mmax/W=4。51×104/1。26×104=3。6N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=3。6N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=13N/mm2,滿足要求！2。撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)≤［ν］=l/250其中,q——作用在模板上的壓力線荷載：q=q1/1。2=6.531kN/m；l——計(jì)算跨度（梁底支撐間距）：l=200.00mm；E——面板的彈性模量：E=6000。0N/mm2;面板的最大允許撓度值：［ν］=200。00/250=0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.521×7。837×2004/（100×6000×1.13×105）=0.096mm；面板的最大撓度計(jì)算值：ν=0。096mm小于面板的最大允許撓度值：[ν］=0.8mm，滿足要求!六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1。荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2.253/0。233=9。657kN/m2。方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算.本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5×10×10/6=83。33cm3；I=5×10×10×10/12=416。67cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：最大彎矩M=0。1ql2=0.1×9。657×0。2332=0.053kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.053×106/83333.3=0。6N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=13N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值0。6N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh0）其中最大剪力：V=0。6×9.657×0.233=1。352kN;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×1.352×1000/（2×50×100)=0.406N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［τ］=1。7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.406N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1。7N/mm2,滿足要求！方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI）≤［ν］=l/250方木最大撓度計(jì)算值ν=0。677×9。657×233。3334/（100×9000×416.667×104）=0.005mm；方木的最大允許撓度[ν］=0。233×1000/250=0。933mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=0。005mm小于方木的最大允許撓度［ν]=0。933mm，滿足要求！3。支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0。691kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2。253kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=（0。700—0.400)/4×0。233×（1。2×0.120×24。000+1。4×2。000）+1。2×2×0。233×（1.200—0.120）×0.500=0。412kN簡圖(kN·m)剪力圖（kN）彎矩圖(kN·m)變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力：N1=N4=0。34kN；N2=N3=1。889kN;最大彎矩Mmax=0。051kN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.012mm；最大應(yīng)力σ=0。051×106/4490=11。3N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f］=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值11。3N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2，滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4。49cm3；I=10。78cm4;E=206000N/mm2；1。梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算;集中力P=0.34kN支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖（kN）支撐鋼管計(jì)算彎矩圖（kN·m）支撐鋼管計(jì)算變形圖（mm）最大彎矩Mmax=0。063kN·m;最大變形νmax=0。1mm；最大支座力Rmax=1.111kN;最大應(yīng)力σ=M/W=0。063×106/(4。49×103)=14。1N/mm2;支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值14。1N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度νmax=0。1mm小于700/150與10mm，滿足要求！2。梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=1。889kN支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖（kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m）支撐鋼管計(jì)算變形圖（mm）最大彎矩Mmax=0.352kN·m；最大變形νmax=0。558mm；最大支座力Rmax=4。281kN;最大應(yīng)力σ=M/W=0.352×106/（4。49×103)=78.5N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值78。5N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度νmax=0。558mm小于700/150與10mm,滿足要求！八、扣件抗滑移的計(jì)算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0。75,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12。00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12。00kN;R—-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=4.281kN;R<12.00kN，所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]1。梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N-—立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=1。889kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=4。281kN;腳手架鋼管的自重：N3=1。2×0。129×12.18=1.887kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重:N4=1。2×［(1。50/2+(0。70-0。40）/4）×0.70×0。50+(1。50/2+（0。70—0。40）/4）×0。70×0。120×（1。50+24。00)］=2。467kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值:N5=1。4×（2。000+2。000）×[1。500/2+（0。700-0。400）/4］×0。700=3.234kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=1。889+4.281+1。887+2。467+3。234=13。758kN；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到;i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm）：i=1。59;A——立桿凈截面面積(cm2）：A=4.24；W-—立桿凈截面抵抗矩（cm3)：W=4。49;σ-—鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2）;[f］——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［f]=205N/mm2；lo-—計(jì)算長度(m）;根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值,即:lo=Max［1。167×1。7×1。5，1.5+2×0.1]=2.976m；k—-計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1。167；μ——計(jì)算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3。3，μ=1.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0。1m；得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2975。85/15.9=187;由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值;σ=13758。254/(0.205×424）=158。3N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=158.3N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f］=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N—-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括:橫向鋼管的最大支座反力:N1=1.889kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=4。281kN;腳手架鋼管的自重：N3=1。2×0。129×(12。18-1。2)=1。887kN；N=N1+N2+N3=1。889+4.281+1。701=7.871kN;φ—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到;i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm）：i=1。59;A-—立桿凈截面面積(cm2）：A=4。24；W——立桿凈截面抵抗矩（cm3）：W=4.49;σ——鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2）；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［f］=205N/mm2；lo——計(jì)算長度(m）;根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即：lo=Max［1。167×1。7×1。5,1。5+2×0。1］=2。976m；k——計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為:1.167；μ—-計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果：立桿的計(jì)算長度lo/i=2975.85/15。9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0。205;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值;σ=7871。27/(0。205×424）=90。6N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=90.6N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值［f]=205N/mm2,滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1。028×(1。5+0.1×2)=2。039m；k1-—計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k2——計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1。7按照表2取值1.028；lo/i=2039.449/15。9=128;由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.406；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值;σ=13758。254/（0。406×424）=45。7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=45。7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值［f]=205N/mm2,滿足要求！以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》梁段：L1。500*1000mm一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B（m）:0。50；梁截面高度D(m）：1。00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La（m)：0。70；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a（m):0.10；立桿步距h（m):1。50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m）：13.48；梁兩側(cè)立桿間距（m）：0.70；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為Φ48×2。8;立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.75；2。荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度（kN/m3）:24。00；模板自重（kN/m2):0.50；鋼筋自重（kN/m3）：1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）：2。0;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）：17。8;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2。0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2）：4。0;3。材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2）：9000。0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm）:16。0;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm（N/mm2）：17。0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv（N/mm2）:1。7;面板材質(zhì)：膠合面板;面板厚度（mm):18。00;面板彈性模量E(N/mm2):6000。0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm（N/mm2):13。0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b（mm）:50。0;梁底方木截面高度h（mm）:100。0;梁底縱向支撐根數(shù)：3;5。梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距（mm）:250；主楞豎向根數(shù):2;穿梁螺栓直徑（mm）：M12;穿梁螺栓水平間距(mm)：500；主楞到梁底距離依次是：200mm,500mm;主楞材料：圓鋼管;直徑(mm）：48。00；壁厚（mm）：2.8;主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：圓鋼管;直徑(mm):48.00;壁厚（mm）：2。8；次楞合并根數(shù)：2;二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t—-新澆混凝土的初凝時(shí)間,取2.000h；T——混凝土的入模溫度,取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度,取1.500m/h；H-—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0。750m；β1——外加劑影響修正系數(shù),取1.200;β2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。150.分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取較小值17。848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力.面板計(jì)算簡圖(單位:mm）1。強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W〈f其中，W—-面板的凈截面抵抗矩,W=88×1。8×1。8/6=47.52cm3;M——面板的最大彎矩（N·mm)；σ—-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值（N/mm2）；［f］—-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2）；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q——作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：q1=1.2×0。88×17。85×0.9=16。963kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值：q2=1.4×0。88×4×0。9=4。435kN/m；計(jì)算跨度：l=250mm；面板的最大彎矩M=0.1×16.963×2502+0。117×4.435×2502=1。38×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1。1q1l+1.2q2l=1.1×16。963×0。25+1。2×4.435×0。25=5。995kN；經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.38×105/4.75×104=2。9N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f］=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2。9N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=13N/mm2，滿足要求！2。撓度驗(yàn)算ν=0。677ql4/（100EI)≤l/250q——作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值：q=16.963N/mm；l--計(jì)算跨度：l=250mm；E—-面板材質(zhì)的彈性模量：E=6000N/mm2；I——面板的截面慣性矩：I=88×1。8×1.8×1.8/12=42。77cm4；面板的最大撓度計(jì)算值：ν=0。677×16。963×2504/（100×6000×4.28×105)=0。175mm；面板的最大容許撓度值:［ν］=l/250=250/250=1mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.175mm小于面板的最大容許撓度值[ν］=1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的簡支梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=5。995/(1。000-0。120）=6.813kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚2。8mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×4。493=8。99cm3;I=2×10。783=21。57cm4；E=206000。00N/mm2;計(jì)算簡圖剪力圖（kN)彎矩圖（kN·m）變形圖（mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0。492kN·m,最大支座反力R=4.796kN，最大變形ν=0。813mm（1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W〈［f]經(jīng)計(jì)算得到,次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=4。92×105/8。99×103=54.7N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f］=205N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=54。7N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=205N/mm2,滿足要求！（2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值：[ν］=380/400=0。95mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0。813mm小于次楞的最大容許撓度值［ν］=0。95mm，滿足要求!2。主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.796kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算.本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2×4。493=8。99cm3；I=2×10。783=21。57cm4;E=206000。00N/mm2;主楞計(jì)算簡圖主楞計(jì)算剪力圖（kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN·m)主楞計(jì)算變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.540kN·m，最大支座反力R=10.671kN，最大變形ν=0.201mm(1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W〈［f］經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=5.40×105/8。99×103=60N/mm2;主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f］=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=60N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=205N/mm2，滿足要求!(2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0。201mm主楞的最大容許撓度值：［ν]=500/400=1.25mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0。201mm小于主楞的最大容許撓度值［ν］=1。25mm,滿足要求!五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度.計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=233。33×18×18/6=1。26×104mm3；I=233。33×18×18×18/12=1.13×105mm4；1?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:σ=M/W<[f］鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值（kN/m)：q1=1.2×[(24。00+1。50)×1。00+0。50]×0.23×0。90=6。552kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值（kN/m)：q2=1.4×（2。00+2.00）×0.23×0。90=1.176kN/m；q=6。552+1。176=7。728kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0。125ql2=0。125×7。728×2502=6.04×104N·mm;RA=RC=0。375q1l+0。437q2l=0。375×6。552×0。25+0。437×1。176×0。25=0。743kNRB=1.25ql=1.25×7。728×0.25=2.415kNσ=Mmax/W=6。04×104/1。26×104=4。8N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=4.8N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求!2。撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：ν=0.521ql4/（100EI）≤［ν］=l/250其中,q——作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=5。460kN/m；l-—計(jì)算跨度（梁底支撐間距)：l=250。00mm；E-—面板的彈性模量：E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值：［ν］=250。00/250=1.000mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.521×6.552×2504/（100×6000×1。13×105)=0。196mm；面板的最大撓度計(jì)算值：ν=0。196mm小于面板的最大允許撓度值:［ν]=1mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木.強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2。415/0。233=10.35kN/m2。方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83。33cm3；I=5×10×10×10/12=416。67cm4;方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：最大彎矩M=0。1ql2=0.1×10。35×0.2332=0。056kN·m;最大應(yīng)力σ=M/W=0.056×106/83333。3=0。7N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值0.7N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2，滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：τ=3V/(2bh0）其中最大剪力:V=0。6×10。35×0。233=1.449kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×1。449×1000/(2×50×100）=0。435N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ］=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.435N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1。7N/mm2,滿足要求！方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：ν=0。677ql4/(100EI）≤［ν］=l/250方木最大撓度計(jì)算值ν=0。677×10.35×233.3334/(100×9000×416。667×104）=0.006mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.233×1000/250=0。933mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=0。006mm小于方木的最大允許撓度［ν］=0。933mm，滿足要求!3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0。743kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.415kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0。700—0.500）/4×0。233×(1。2×0。120×24。000+1.4×2。000）+1。2×2×0.233×（1.000—0。120）×0.500=0。319kN簡圖（kN·m)剪力圖（kN)彎矩圖(kN·m）變形圖（mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到:支座力:N1=N4=0。485kN；N2=N3=1.784kN；最大彎矩Mmax=0。052kN·m;最大撓度計(jì)算值Vmax=0。008mm;最大應(yīng)力σ=0。052×106/4490=11.7N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f］=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值11。7N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2，滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4。49cm3；I=10。78cm4；E=206000N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算;集中力P=0。485kN支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖（kN）支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m）支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0。09kN·m；最大變形νmax=0。143mm；最大支座力Rmax=1。584kN；最大應(yīng)力σ=M/W=0。09×106/（4.49×103）=20。2N/mm2;支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=205N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值20。2N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=0。143mm小于700/150與10mm，滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=1.784kN支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN）支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m）支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm）最大彎矩Mmax=0.333kN·m;最大變形νmax=0.527mm；最大支座力Rmax=4。043kN；最大應(yīng)力σ=M/W=0。333×106/（4。49×103）=74。1N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=205N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值74。1N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=0。527mm小于700/150與10mm,滿足要求！八、扣件抗滑移的計(jì)算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16。00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0。75,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12。00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取12