2014年注冊土木工程師(水利水電工程)《專業(yè)基礎(chǔ)考試》真題及詳解

2014年注冊土木工程師（水利水電工程）《專業(yè)基礎(chǔ)考試》真題及詳解單項選擇題（共60題，每題2分。每題的備選項中只有一個最符合題意。）1．平衡液體中的等壓面必為（）。A．水平面B．斜平面C．旋轉(zhuǎn)拋物面D．與質(zhì)量力相正交的面【參考答案】D【參考解析】靜止液體中壓強(qiáng)相等的各點所組成的面稱為等壓面。例如液體與氣體的交界面（自由表面）、處于平衡狀態(tài)下的兩種液體的交界面都是等壓面。等壓面可能是平面，也可能是曲面。平衡液體中質(zhì)量力與等壓面正交，且始終指向質(zhì)量力，即壓強(qiáng)增加的方向。2．管軸線水平，管徑逐漸增大的管道有壓流，通過的流量不變，其總水頭線沿流向應(yīng)（）。A．逐漸升高B．逐漸降低C．與管軸線平行D．無法確定【參考答案】B【參考解析】各斷面關(guān)于的連線稱為總能線或者總水頭線，它可以是直線也可以是曲線，但總是下降的，因為實際液體流動時總是有水頭損失的。3．其他條件不變，液體雷諾數(shù)隨溫度的增大而（）。A．增大B．減小C．不變D．不定【參考答案】A【參考解析】雷諾數(shù)Re是判斷液體流態(tài)的無量綱數(shù)，其計算公式為：Re＝vd/υ。式中v表示液體流速；d表示圓管直徑；υ表示液體的運動黏滯系數(shù)。由于液體的運動黏滯系數(shù)υ隨溫度的升高而降低，所以當(dāng)其他條件不變時，雷諾數(shù)隨溫度的增大而增大。4．如圖所示為壩身下部的三根泄水管a、b、c，其管徑、管長、上下游水位差均相同，則流量最小的是（）。題4圖A．a(chǎn)管B．b管C．c管D．無法確定【參考答案】A【參考解析】忽略速度水頭進(jìn)行計算。三根泄水管中a管為自由出流，其流量計算公式為：其中，μc為管道流量系數(shù)，b、c管為淹沒出流，其流量計算公式為：其中，流量系數(shù)μc的計算公式為：短管在自由出流和淹沒出流的情況下，流量系數(shù)計算公式雖然形式上不同，但是，在管道其他參數(shù)及布置完全相同的條件下，流量系數(shù)的數(shù)值是相等的。因為在淹沒出流時，μc的計算公式中的分母根號式下雖然比自由出流情況下少了一項l，但淹沒出流的∑ζ項卻比自由出流的∑ζ項多了一個出口局部水頭損失系數(shù)ζ出，在淹沒出流情況下，若下游水池較大，出口局部水頭損失系數(shù)ζ出＝1.0。因此其他條件相同時，流量系數(shù)μc實際上是相等的。需注意的是兩者的水頭不同。自由出流時總水頭是上游水面至管道出口斷面中心的距離；淹沒出流時總水頭是上下游水位差。因此a管的作用水頭最小，流量最小。5．明渠均勻流總水頭線，水面線（測壓管水頭線）和底坡線相互之間的關(guān)系為（）。A．相互不平行的直線B．相互平行的直線C．相互不平行的曲線D．相互平行的曲線【參考答案】B【參考解析】均勻流是指總流中流線均為平行直線的水流，因此明渠中的均勻流具有如下特性：①明渠恒定均勻流的流速分布、流量、水深和過水?dāng)嗝娴男螤畲笮⊙爻滩蛔?；②“三線”（底坡線、測壓管水頭線、總水頭線）為相互平行的直線。6．水躍躍前水深h′和躍后水深h″之間的關(guān)系為（）。A．h′越大則h″越大B．h′越小則h″越小C．h′越大則h″越小D．無法確定【參考答案】C【參考解析】水躍是明渠水流從急流狀態(tài)（水深小于臨界水深）過渡到緩流狀態(tài)（水深大于臨界水深）時，水面驟然躍起的局部水流現(xiàn)象。躍前水深h′是指躍前斷面（表面水滾起點所在的過水?dāng)嗝妫┑乃?；躍后水深h″是指躍后斷面（表面水滾終點所在的過水?dāng)嗝妫┑乃?。由水躍方程曲線（題6解圖）可知，躍前水深h′和躍后水深h″呈反比關(guān)系，躍前水深愈小，對應(yīng)的躍后水深愈大；反之，躍前水深愈大，對應(yīng)的躍后水深愈小。題6解圖7．當(dāng)實用堰堰頂水頭大于設(shè)計水頭時，其流量系數(shù)m與設(shè)計水頭的流量系數(shù)md的關(guān)系是（）。A．m＝mdB．m＞mdC．m＜mdD．不能確定【參考答案】B【參考解析】關(guān)于實用堰，當(dāng)堰頂水頭大于設(shè)計水頭時，溢流水舌將偏離堰面并使堰面壓力減小，流量系數(shù)相應(yīng)增大；當(dāng)堰頂水頭小于設(shè)計水頭時，溢流水舌將貼壓堰面并使堰面壓力增大，流量系數(shù)相應(yīng)減小。8．計算消力池池長的設(shè)計流量一般選擇（）。A．使池深最大的流量B．泄水建筑物的設(shè)計流量C．使池深最小的流量D．泄水建筑物下泄的最大流量【參考答案】D【參考解析】消力池過長將增加不必要的建筑費用；池長不夠，即使池深足夠也不能在池中形成消能充分的水躍，底部主流甚至?xí)鱿艹貨_刷下游河床。顯然，合理的池長應(yīng)從平底完全水躍的長度出發(fā)來考慮。消力池池長的設(shè)計流量取建筑物下泄的最大流量。9．滲流運動在計算總水頭時不需要考慮（）。A．壓強(qiáng)水頭B．位置水頭C．流速水頭D．測壓管水頭【參考答案】C【參考解析】滲流是指流體在孔隙介質(zhì)中的流動。在滲流模型計算時由于滲流流速極為微小，流速水頭忽略不計。10．下列哪一項不屬于直剪試驗？（）A．慢剪試驗B．固結(jié)快剪試驗C．快剪試驗D．固結(jié)排水剪切試驗【參考答案】D【參考解析】室內(nèi)測定土體抗剪強(qiáng)度的方法主要是直接剪切試驗（直剪試驗）和三軸壓縮試驗（剪切試驗）。根據(jù)剪切過程中施加法向應(yīng)力與水平剪應(yīng)力時的不同排水條件，直剪試驗有三種試驗方法：快剪、固結(jié)快剪、慢剪。根據(jù)施加圍壓與軸向荷載時的排水條件，三軸剪切試驗也可分為三種試驗方法：不固結(jié)不排水剪切、固結(jié)不排水剪切、固結(jié)排水剪切。本題中固結(jié)排水剪切試驗是土體三軸試驗的一種，不是直剪試驗。11．下列哪一項不屬于巖石邊坡的常見破壞？（）A．崩塌B．平面性滑動C．楔形滑動D．圓弧型滑動【參考答案】D【參考解析】巖石邊坡常見破壞模式有：崩塌、平面型滑動、楔形滑動。圓弧形滑動是黏性土土坡的滑動模式。12．在矩形均布荷載作用下，關(guān)于地基中的附加應(yīng)力計算，以下說法錯誤的是（）。A．計算基礎(chǔ)范圍內(nèi)地基中附加應(yīng)力B．計算基礎(chǔ)角點處地基與基礎(chǔ)接觸點的附加應(yīng)力C．計算基礎(chǔ)邊緣下地基中附加應(yīng)力D．計算基礎(chǔ)范圍外地基中附加應(yīng)力【參考答案】B【參考解析】荷載作用下，在地基中任一點都產(chǎn)生附加應(yīng)力，當(dāng)矩形基礎(chǔ)底面受到豎直均布荷載作用時，基礎(chǔ)的四個角點下任意深度z處的豎向附加應(yīng)力均相同，計算公式為：σz＝Kcp0。式中，p0表示基底附加壓力，單位為kPa；Kc表示無因次附加應(yīng)力系數(shù)。對于非角點下地基中的應(yīng)力可用角點法求得，即自計算點將荷載面分割為幾個小矩形荷載面，計算點要位于各小荷載面的公共角點上，再利用角點公式計算各個小荷載面對計算點產(chǎn)生的附加應(yīng)力，然后疊加?；A(chǔ)角點處地基與基礎(chǔ)接觸點為奇異點，即應(yīng)力突變點，不能直接計算。13．以下哪項不是濕陷性黃土的特性？（）A．含較多可溶性鹽類B．粒度成分以黏粒為主C．孔隙比較大D．濕陷系數(shù)δs≥0.015【參考答案】B【參考解析】我國濕陷性黃土有如下特征：①一般呈黃色、褐黃色、灰黃色；②顆粒成分以粉粒（0.005～0.075mm）為主，一般約占土的總質(zhì)量的60%；③孔隙比較大，在1.0左右或更大；④含有較多的可溶鹽類；⑤豎直節(jié)理發(fā)育，能保持直立的天然邊坡；⑥濕陷性黃土的濕陷系數(shù)δs≥0.015；⑦一般具有肉眼可見的大孔隙（故黃土又稱為大孔土）。由于黃土形成的地質(zhì)年代和所處的自然地理環(huán)境的不同，它的外貌特征和工程特征有明顯的差異。14．臨塑荷載是指（）。A．持力層將出現(xiàn)塑性區(qū)時的荷載B．持力層中將出現(xiàn)連續(xù)滑動面時的荷載C．持力層中出現(xiàn)某一允許大小塑性區(qū)時的荷載D．持力層剛剛出現(xiàn)塑性區(qū)時的荷載【參考答案】D【參考解析】臨塑荷載是指基礎(chǔ)邊緣的地基土剛剛開始達(dá)到極限平衡時（剛剛出現(xiàn)塑性區(qū)時）地基所能承受的基底壓力，以Pcr表示。極限荷載是指地基土達(dá)到整體失穩(wěn)破壞時（出現(xiàn)連續(xù)滑動面時）所承受的基底壓力，以Pu表示。臨界荷載是（或稱塑性荷載）指地基土中出現(xiàn)某一允許大小塑性區(qū)時所承受的基地壓力，工程中常將塑性區(qū)開展深度達(dá)到基寬的1/3或1/4時所對應(yīng)的荷載作為地基的容許承載力，以P1/3和P1/4表示。15．某擋土墻墻高5m，墻后填土表面水平，墻背直立、光滑。地表作用q＝10kPa的均布荷載，土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)γ＝17kN/m3，φ＝15°，c＝0。作用在擋土墻上的總主動壓力為（）。A．237.5kN/mB．15kN/mC．154.6kN/mD．140kN/m【參考答案】C【參考解析】由主動土壓力系數(shù)計算公式：Ka＝tan2（45°－φ/2）＝tan2（45°－15°/2）＝0.589，因此地表土壓力為：p地表＝q·Ka＝10×0.589＝5.89kPa，墻底土壓力為：p墻底＝（q＋γ·H）·Ka＝（10＋5×17）×0.589＝55.96kPa。由于擋土墻上的土壓力呈梯形分布，因此總主動土壓力為：Pa＝（5.89＋55.96）×5/2＝154.6kN/m。16．黏性土的最優(yōu)含水率與下列哪個值最接近？（）A．液限B．塑限C．縮限D(zhuǎn)．天然含水率【參考答案】B【參考解析】土的含水率是指土中水的質(zhì)量與土粒質(zhì)量之比。最優(yōu)含水率是黏性土含有一定弱結(jié)合水時，易被擊實時的含水率，對應(yīng)土擊實曲線的峰值。黏性土的最優(yōu)含水率與塑限（土體可塑態(tài)與半固態(tài)的分界含水率）接近。土體縮限（固態(tài)與半固態(tài)的分界含水率）時已無弱結(jié)合水，液限（液態(tài)和可塑態(tài)的界限含水率）時土體接近流態(tài)，均不利于土體擊實。天然含水率是土體自然狀態(tài)下的含水率，隨土的種類、質(zhì)地而變化。17．大面積均布荷載下，雙面排水達(dá)到相同固結(jié)度所需時間是單面排水的（）。A．1倍B．1/2C．1/4D．2倍【參考答案】C【參考解析】固結(jié)度計算公式為：式中，Ut是固結(jié)度；Tv是時間因數(shù)，且Tv＝Cv·t/H2，是無因次量；Cv是固結(jié)系數(shù)，單位為cm/s2；H為土層最大排水距離，雙面排水時為土層厚度的一半，單面排水時為土層厚度，單位為cm；t為固結(jié)時間，單位為s。土體達(dá)到相同固結(jié)度所需時間與最大排水距離的平方成正比，即t1︰H12＝t2︰H22。當(dāng)單面排水改為雙面排水時，最大排水距離減少一半，因此達(dá)到相同固結(jié)度所需時間為單面排水時間的1/4。18．下列物理性質(zhì)指標(biāo)，哪一項對無黏性土有意義？（）A．IpB．ILC．DrD．γmax【參考答案】C【參考解析】Ip表示黏性土的塑性指數(shù)，是指土體液限和塑限的差值，常以百分?jǐn)?shù)的絕對值表示。塑性指數(shù)越大，黏粒含量越高。IL表示黏性土的液性指數(shù)，液性指數(shù)是判別黏性土軟硬程度，即稠度狀態(tài)的指標(biāo)，又稱稠度。Dr表示砂土的相對密實度，相對密實度用來判斷砂土的密實狀態(tài)，可綜合反映土粒級配、形狀和結(jié)構(gòu)等因素的影響。γmax表示黏性土的最優(yōu)含水率，是黏性土含有一定弱結(jié)合水，易被擊實時的含水率，對應(yīng)土擊實曲線的峰值。本題中，ABD三項為黏性土性質(zhì)，C項為砂土的性質(zhì)，對無黏性土有重要意義。19．某土樣試驗得到的先期固結(jié)壓力小于目前取土處土體的自重壓力，則該土樣為（）。A．欠固結(jié)土B．超固結(jié)土C．正常固結(jié)土D．次固結(jié)土【參考答案】A【參考解析】把土在歷史上曾經(jīng)受到的最大有效應(yīng)力稱為前期固結(jié)應(yīng)力；而把前期固結(jié)應(yīng)力與現(xiàn)有應(yīng)力之比稱為超固結(jié)比OCR。對天然土，OCR＞1時，該土是超固結(jié)土；OCR＝1時，為正常固結(jié)土；OCR＜1時，為欠固結(jié)土。20．圖示體系的幾何組成為（）。題20圖A．幾何不變，無多余約束B．幾何不變，有1個多余約束C．可變體系D．瞬變體系【參考答案】A【參考解析】幾何法：體系中的折桿AB等效于二力桿AB，可用虛線連接，如題20解圖所示，鏈桿AB與支座C處鏈桿組成瞬鉸B。將基礎(chǔ)視為剛片Ⅰ，折桿CBE視為剛片Ⅱ，直桿DE視為剛片Ⅲ，這三個剛片通過瞬鉸B、鉸E、鉸D三個不共線的鉸相連構(gòu)成一個無多余約束的幾何不變體系。計算法：通過節(jié)點數(shù)和鏈桿數(shù)計算體系的計算自由度數(shù)W。本結(jié)構(gòu)有5個單鉸（A、B、C、D、E）、7個單鏈桿、1個復(fù)鏈桿（折桿CBE，相當(dāng)于3個單鏈桿）。因此，W＝2j－b＝5×2－（7＋3）＝0，則該體系為無多余約束的幾何不變體系。題20解圖21．圖示結(jié)構(gòu)，MEG和QBA值為（）。題21圖A．MEG＝16kN·m（上側(cè)受拉），QBA＝8kNB．MEG＝16kN·m（下側(cè)受拉），QBA＝0C．MEG＝16kN·m（下側(cè)受拉），QBA＝－8kND．MEG＝16kN·m（上側(cè)受拉），QBA＝16kN【參考答案】B【參考解析】圖示結(jié)構(gòu)由基本部分和附屬部分組成。分析附屬部分，對G點取矩∑MG＝0：4×6＋FyC×2＝0，得：FyC＝－12kN（FyC向下為正），由豎向受力平衡∑Y＝0：FQG－FyC－4＝0，解得：FQG＝－8kN（FQG使結(jié)構(gòu)順時針轉(zhuǎn)動為正）。再分析基本部分，基本部分G端受到附屬部分剪力作用，且FQG＝8kN，方向向上；那么MEG＝FQG×2＝8×2＝16kN·m（下側(cè)受拉），MBA＝FQG×2－16＝8×2－16＝0，因此QBA＝0。22．圖示桁架中，當(dāng)僅增大桁架高度，其他條件不變時，桿1和桿2的內(nèi)力變化是（）。題22圖A．N1、N2均減小B．N1、N2均不變C．N1減小、N2不變D．N1增大、N2不變【參考答案】C【參考解析】如題22解圖所示，根據(jù)截面法知桿1為截面零桿，對左下角支座取矩，解得FN1＝Pl/h。由B結(jié)點平衡得桿2軸力為－P，故當(dāng)僅增大桁架高度h時，N1減小、N2不變。題22解圖23．求圖示梁鉸C左側(cè)截面轉(zhuǎn)角時，其虛擬狀態(tài)應(yīng)取為（）。A．B．C．D．【參考答案】C【參考解析】在C左截面虛加單位力矩即可求C左側(cè)截面轉(zhuǎn)角，D圖虛加的一對力偶可求C截面兩側(cè)的相對轉(zhuǎn)角。24．圖示中取A的豎向和水平支座反力為力法的基本未知量X1（向上）和X2（向左），則柔度系數(shù)（）。題24圖A．δ11＞0，δ22＜0B．δ11＜0，δ22＞0C．δ11＜0，δ22＜0D．δ11＞0，δ22＞0【參考答案】D【參考解析】主對角線系數(shù)為相應(yīng)的單位荷載產(chǎn)生的彎矩自圖乘，一定大于0，即δ＞0；其余系數(shù)對稱相等，即δij＝δji（i≠j）。25．AB桿變形如圖中虛線所示，則A端的桿端彎矩為（）。題25圖A．MAB＝4iφA－2iφB－6iΔAB/lB．MAB＝4iφA＋2iφB＋6iΔAB/lC．MAB＝－4iφA＋2iφB－6iΔAB/lD．MAB＝－4iφA－2iφB＋6iΔAB/l【參考答案】C【參考解析】A端產(chǎn)生逆時針轉(zhuǎn)角φA，相應(yīng)的形函數(shù)為－4i；B端產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)角φB，傳遞到A的形函數(shù)為2i；B產(chǎn)生向下的位移ΔAB，相應(yīng)的形函數(shù)為－6i/l，故A端的桿端彎矩為：MAB＝－4iφA＋2iφB－6iΔAB/l。26．圖示結(jié)構(gòu)（EI為常數(shù)）用力矩分配法計算時，分配系數(shù)μBC及傳遞系數(shù)CBC為（）。題26圖A．μBC＝1/8，CBC＝－1B．μBC＝2/9，CBC＝1C．μBC＝1/8，CBC＝1D．μBC＝2/9，CBC＝－1【參考答案】D【參考解析】設(shè)i＝EI/l，當(dāng)遠(yuǎn)端為固定支座時，近端轉(zhuǎn)動剛度S＝4i，且傳遞系數(shù)C＝1/2；當(dāng)遠(yuǎn)端鉸支座時，近端S＝3i，且傳遞系數(shù)C＝0；當(dāng)遠(yuǎn)端為滑動支座時，近端轉(zhuǎn)動剛度S＝i，且傳遞系數(shù)C＝－1。所以桿AB、BD剛度為i，桿BC剛度為2i。在B處加一剛臂，則SAB＝4i，SBD＝3i，SBC＝2i，μBC＝2i/（4i＋3i＋2i）＝2/9，CBC＝－1。27．圖示結(jié)構(gòu)Qc影響線（P＝1在BE上移動）中，BC、CD段縱標(biāo)為（）。題27圖A．BC、CD段均不為零B．BC、CD段均為零C．BC段為零，CD段不為零D．BC段不為零，CD段為零【參考答案】C【參考解析】圖示結(jié)構(gòu)DE為附屬部分，P在BD上移動時，可以看做是B端固結(jié)、D端自由的懸臂梁，因此剪力影響線BC段為零，CD段不為零；P在DE上移動時，可看作是只有桿DE的簡支梁。28．圖示體系的自振頻率為（）。題28圖A．B．C．D．【參考答案】D【參考解析】圖示結(jié)構(gòu)為單自由度體系，采用剛度法比較好解，在質(zhì)量點處加豎向鏈桿約束后，產(chǎn)生單位位移需要施加的力為k11。圖示結(jié)構(gòu)中間豎桿的抗彎剛度無窮大，因此剛度相當(dāng)于四根兩端固支梁的側(cè)移剛度之和。單根兩端固支梁的側(cè)移剛度為12EI/l3，那么k11＝4×12EI/l3＝48EI/l3，所以此外，懸臂梁自由端剛度為3EI/l3；一固一鉸支梁的側(cè)移剛度為3EI/l3；簡支梁跨中剛度為48EI/l3。29．現(xiàn)行《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191—2008）采用的設(shè)計方法是（）。A．采用承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計方法，用分項系數(shù)表達(dá)B．采用極限狀態(tài)設(shè)計法，材料性能的變異性和荷載的變異性通過安全系數(shù)來表達(dá)C．采用極限狀態(tài)設(shè)計法，恢復(fù)了單一安全系數(shù)的表達(dá)式D．采用極限狀態(tài)設(shè)計法，在規(guī)定的材料強(qiáng)度和荷載取值條件下，采用在多系數(shù)分析基礎(chǔ)上以安全系數(shù)表達(dá)的方式進(jìn)行設(shè)計【參考答案】D【參考解析】現(xiàn)行規(guī)范《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191—2008）第3.1.1條規(guī)定：“對可求得截面內(nèi)力的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，采用極限狀態(tài)設(shè)計法，在規(guī)定的材料強(qiáng)度和荷載取值條件下，采用在多系數(shù)分析基礎(chǔ)上以安全系數(shù)表達(dá)的方式進(jìn)行設(shè)計?！币?guī)范中承載能力極限狀態(tài)的設(shè)計表達(dá)式為：KS≤R。式中，K為承載力安全系數(shù)；S為承載能力極限狀態(tài)下荷載組合的效應(yīng)設(shè)計值；R為結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力設(shè)計值?！菊f明】原《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SDJ20—78）采用的是以單一安全系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài)設(shè)計方法，原《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL/T191—96）是按《水利水電工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50199—1994）的規(guī)定，采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法，以可靠指標(biāo)度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度，并據(jù)此采用5個分項系數(shù)的設(shè)計表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計。新修訂的《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191—2008）采用在多系數(shù)分析的基礎(chǔ)上，以安全系數(shù)表達(dá)的設(shè)計方式進(jìn)行設(shè)計，其作用分項系數(shù)和材料性能分項系數(shù)的取值仍基本沿用了原SL/T191—96的規(guī)定，僅將原SL/T191—96的結(jié)構(gòu)系數(shù)γd與結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0及設(shè)計狀況系數(shù)ψ予以合并，并將合并后的系數(shù)稱為承載力安全系數(shù)，用K表示（即取K＝γdγ0ψ）。30．現(xiàn)行《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（DL/T5057—2009）采用的設(shè)計方法，下列表述錯誤的是（）。A．材料性能的變異性和荷載的變異性分別用材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值及材料性能分項系數(shù)和荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載分項系數(shù)來表達(dá)B．結(jié)構(gòu)系數(shù)γd用來反映荷載效應(yīng)計算模式的不定性、結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力計算模式的不定性和γG、γQ、γc、γs及γ0、ψ等分項系數(shù)未能反映的其他各種不利變異C．不同安全級別的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其可靠度水平由結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0予以調(diào)整D．對于正常使用極限狀態(tài)的驗算，荷載分項系數(shù)、材料性能分項系數(shù)、結(jié)構(gòu)系數(shù)、設(shè)計狀況系數(shù)和結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)等都取1.0【參考答案】D【參考解析】現(xiàn)行規(guī)范《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（DL/T5057—2009）第5.3.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)采用下列極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式：γ0Sk≤C。式中，γ0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；Sk為正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合值，按標(biāo)準(zhǔn)組合（用于抗裂驗算）或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用的影響（用于裂縫寬度和撓度驗算）進(jìn)行計算；C為結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到正常使用要求所規(guī)定的變形、裂縫寬度或應(yīng)力等的極限值。正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計表達(dá)式是按《水利水電工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50199—1994）的規(guī)定，同時參考《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）和《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）的規(guī)定給出的。由于結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形、裂縫寬度等均與荷載持續(xù)期的長短有關(guān)，故規(guī)定正常使用極限狀態(tài)的驗算，應(yīng)按作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用的影響進(jìn)行驗算。其中作用分項系數(shù)、材料性能分項系數(shù)等都取1.0，但結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)則仍保留。31．縱向受拉鋼筋分別采用HPB235、HRB335、HRB400時，現(xiàn)行《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（DL/T5057—2009）單筋矩形截面正截面受彎界限破壞時的截面抵抗矩系數(shù)αab為（）。A．0.415、0.399、0.384B．0.425、0.390、0.384C．0.425、0.399、0.384D．0.425、0.399、0.374【參考答案】C【參考解析】現(xiàn)行規(guī)范《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（DL/T5057—2009）規(guī)定，單筋矩形截面正截面受彎承載力計算公式防止超筋破壞的適用條件為：x≤ξbh0或ξ≤ξb或αs≤αsb＝ξb（1－0.5ξb），縱向受拉鋼筋分別采用HPB235、HRB335、HRB400時，ξb分別為0.614、0.550、0.518，相應(yīng)的單筋矩形截面正截面受彎界限破壞時的截面抵抗矩系數(shù)αsb分別為0.425、0.399、0.384。32．現(xiàn)行《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191—2008）單筋矩形截面正截面受彎界限破壞時截面所能承受的極限彎矩設(shè)計值Mu為（）。A．B．C．D．【參考答案】C【參考解析】根據(jù)《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191—2008），在單筋矩形截面正截面受彎承載力計算公式中，防止超筋破壞的適用條件為：x≤0.85ξbh0或ξ≤0.85ξb或αs≤αsb＝0.85ξb（1－0.5×0.85ξb），故極限彎矩設(shè)計值Mu為：33．已知矩形截面梁b×h＝200mm×500mm，采用C20混凝土（fc＝9.6N/mm2），縱筋采用HRB335級鋼筋（fy＝300N/mm2），已配有3φ20（As＝942mm2），as＝45mm。按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（DL/T5057—2009）計算時，γ0＝l.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191—2008）計算時，K＝1.2，試求此梁能承受的彎矩設(shè)計值M（）。A．90kN·mB．108kN·mC．129kN·mD．159kN·m【參考答案】A【參考解析】本題可以參照兩個規(guī)范求解：①按DL/T5057—2009設(shè)計計算相對受壓區(qū)高度ξ并驗算適用條件：h0＝h－as＝500－45＝455mm故該梁不會產(chǎn)生超筋破壞，又：故梁不會產(chǎn)生少筋破壞，此梁能承受的彎矩設(shè)計值為：②按SL191—2008設(shè)計此時，K＝γd＝1.2，故不同的是ξb＝0.550×0.85＝0.4675＞0.323，其余計算與①相同。34．已知矩形截面梁b×h＝200mm×500mm，采用C25混凝土（fc＝11.9N/mm2），縱筋采用HRB335級鋼筋（fy＝fy′＝300N/mm2），縱筋的保護(hù)層厚度c＝35mm。承受彎矩設(shè)計值M＝175kN·m。按（DL/T5057—2009）計算時，γ0＝l.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按SL191—2008計算時K＝1.2，求As（）。A．1200mm2B．1600mm2C．2180mm2（2050mm2）D．2220mm2（注：選項C括號內(nèi)數(shù)值適用于按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191—2008）計算）【參考答案】C【參考解析】本題可以參照兩個規(guī)范求解：①按DL/T5057—2009設(shè)計考慮到彎矩較大，估計布置兩排受拉鋼筋，計算得：as＝c＋d＋e/2＝35＋20＋30/2＝70mm，其中，d為鋼筋直徑，近似取為20mm；e為兩排鋼筋之間的凈距（取鋼筋最大直徑和30mm較大值）。h0＝h－as＝500－70＝430mm，設(shè)計彎矩為：M＝γ0ψMg＝175kN·m，又：則截面為超筋截面，故應(yīng)按雙筋截面設(shè)計。根據(jù)充分利用受壓區(qū)混凝土受壓而使總的鋼筋用量（As′＋As）為最小的原則（經(jīng)濟(jì)最優(yōu)條件），取ξ＝ξb，HRB335級鋼筋ξb＝0.550，受壓鋼筋混凝土保護(hù)層厚度為35mm，故as′＝45mm，則受壓鋼筋截面面積As′為：驗算As′是否滿足最小配筋率的要求：故可將ξb及求得的As′代入公式計算受拉鋼筋截面面積As：驗算最小配筋率：②按SL191—2008設(shè)計同樣是兩排受拉鋼筋，故h0＝h－as＝500－70＝430mm，則有：故應(yīng)按雙筋截面設(shè)計。根據(jù)充分利用受壓區(qū)混凝土受壓而使總的鋼筋用量（As′＋As）為最小的原則，取ξ＝0.85ξb，則受壓鋼筋截面面積As′為：驗算As′是否滿足最小配筋率的要求：故受拉鋼筋截面面積As，為：驗算最小配筋率：35．已知均布荷載矩形截面簡支梁，b×h＝200mm×500mm，采用C20混凝土（fc＝9.6N/mm2，ft＝1.1N/mm2），箍筋采用HPB235級鋼筋（fyv＝210N/mm2），已配雙肢?6@150，設(shè)as＝40mm。按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（DL/T5057—2009）計算時，γ0＝l.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191—2008）計算時，K＝1.2。求此梁所能承受的剪力設(shè)計值V（）。A．50kNB．89kN（97kN）C．107kND．128kN（注：選項B括號內(nèi)數(shù)值適用于按SL191—2008計算）【參考答案】B【參考解析】本題可以參照兩個規(guī)范求解：①按DL/T5057—2009設(shè)計已知矩形截面簡支梁：b×h＝200mm×500mm；as＝40mm。則有：h0＝h－as＝460mm驗算最小配箍率：僅配箍筋時：②按SL191—2008《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》設(shè)計驗算最小配箍率：僅配箍筋時：36．剪力和扭矩共同作用時（）。A．截面的抗扭能力隨剪力的增大而提高，而抗剪能力隨扭矩的增大而降低B．截面的抗扭能力隨剪力的增大而降低，但抗剪能力與扭矩的大小無關(guān)C．截面的抗剪能力隨扭矩的增大而降低，但抗扭能力與剪力的大小無關(guān)D．截面的抗扭能力隨剪力的增大而降低，抗剪能力亦隨扭矩的增大而降低【參考答案】D【參考解析】試驗表明，剪力和扭矩共同作用下的構(gòu)件承載力比單獨剪力或扭矩作用下的構(gòu)件承載力要低，構(gòu)件的受扭承載力隨剪力的增大而降低，受剪承載力亦隨扭矩的增大而降低。37．已知矩形截面柱，b×h＝400mm×600mm，采用C30混凝土（fc＝14.3N/mm2），縱筋采用HRB335級鋼筋（fy＝fy′＝300N/mm2），對稱配筋，設(shè)as＝as′＝40mm，η＝1.0，承受彎矩設(shè)計值M＝420kN·m，軸向壓力設(shè)計值N＝1200kN。按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（DL/T5057—2009）計算時，γ0＝1.0，ψ＝1.0，γd＝1.2；按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191—2008）計算時，K＝1.2。試求縱筋截面面積As＝As′（）。A．1200mm2B．1350mm2C．1620mm2D．1800mm2【參考答案】C【參考解析】本題可以參照兩個規(guī)范求解：①按DL/T5057—2009設(shè)計首先是判別大小偏心受壓，由于是對稱配筋，故可按下式計算截面受壓區(qū)高度：又故屬于大偏心受壓構(gòu)件。e0＝M/N＝420/1200＝0.35m＝350mme＝ηη0＋h/2－as＝1.0×350＋600/2－40＝610mm②按SL191—2008設(shè)計同樣的，K＝γd＝1.2，x＝252mm＜0.85ξbh0＝0.85×0.55×560＝262mm，其余與①相同。38．鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)驗算正確的表述為（）。A．根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗算或正截面裂縫寬度驗算，對于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗算。上述驗算時，荷載組合均取基本組合，材料強(qiáng)度均取標(biāo)準(zhǔn)值B．根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗算和斜截面抗裂驗算或正截面裂縫寬度驗算，對于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗算?？沽羊炈銜r應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合進(jìn)行驗算，變形和裂縫寬度驗算時應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用的影響進(jìn)行驗算，材料強(qiáng)度均取標(biāo)準(zhǔn)值C．根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗算或正截面裂縫寬度驗算，對于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗算?？沽羊炈銜r應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合進(jìn)行驗算，變形和裂縫寬度驗算時應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用的影響進(jìn)行驗算，材料強(qiáng)度均取設(shè)計值D．根據(jù)使用要求進(jìn)行正截面抗裂驗算或正截面裂縫寬度驗算，對于受彎構(gòu)件還應(yīng)進(jìn)行撓度驗算?？沽羊炈銜r應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合進(jìn)行驗算，變形和裂縫寬度驗算時應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用的影響進(jìn)行驗算，材料強(qiáng)度均取標(biāo)準(zhǔn)值【參考答案】D【參考解析】《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（DL/T5057—2009）第5.3.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)采用下列極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式：γ0Sk≤C。其中，γ0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；Sk為正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合值，按標(biāo)準(zhǔn)組合（用于抗裂驗算）或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用的影響（用于裂縫寬度和撓度驗算）進(jìn)行計算；C為結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到正常使用要求所規(guī)定的變形、裂縫寬度或應(yīng)力等的限值。由于結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形、裂縫寬度等均與荷載持續(xù)期的長短有關(guān)，故規(guī)定正常使用極限狀態(tài)得驗算，應(yīng)按作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用的影響進(jìn)行驗算。正常使用極限狀態(tài)的驗算，作用分項系數(shù)、材料性能分項系數(shù)等都取1.0，但結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)則仍保留。DL/T5057—2009第5.3.2條規(guī)定，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)使用要求進(jìn)行不同的裂縫控制驗算，包括：①正截面抗裂驗算；②正截面裂縫寬度控制驗算。39．截面尺寸和材料強(qiáng)度及鋼筋用量相同的構(gòu)件，一個施加預(yù)應(yīng)力，一個為普通鋼筋混凝土構(gòu)件，下列說法正確的是（）。A．預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面受彎承載力比鋼筋混凝土構(gòu)件的高B．預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面受彎承載力比鋼筋混凝土構(gòu)件的低C．預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面受剪承載力比鋼筋混凝土構(gòu)件的高D．預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面受剪承載力比鋼筋混凝土構(gòu)件的低【參考答案】C【參考解析】預(yù)應(yīng)力對構(gòu)件的受剪承載力起有利作用，這主要是預(yù)壓應(yīng)力能阻滯斜裂縫的出現(xiàn)和開展，增加了混凝土剪壓區(qū)高度，從而提高了混凝土剪壓區(qū)所承擔(dān)的剪力。而混凝土受彎構(gòu)件正截面承載力是以受拉鋼筋屈服，受壓區(qū)混凝土壓碎為極限狀態(tài)，不管施加預(yù)應(yīng)力與否，拉筋和受壓區(qū)混凝土的強(qiáng)度都未發(fā)生變化，所以承載力保持不變，也就是說預(yù)應(yīng)力對其沒有影響。40．當(dāng)設(shè)計烈度為8度時，考慮地震組合的鋼筋混凝土框架梁，梁端截面混凝土受壓區(qū)計算高度x應(yīng)滿足下列哪一要求？（）A．x≤0.25h0B．x≤0.35h0C．x≤0.30h0D．x≤0.55h0【參考答案】B【參考解析】《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（DL/T5057—2009）第15.2.1條規(guī)定，考慮地震作用組合的鋼筋混凝土框架梁，其受彎承載力應(yīng)按第9章的公式計算。在計算中，計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)計算高度x應(yīng)符合下列規(guī)定：設(shè)計烈度為9度時x≤0.25h0；設(shè)計烈度為7度、8度時x≤0.35h0?！端せ炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191—2008）第13.2.1條規(guī)定，考慮地震作用組合的鋼筋混凝土框架梁，其受彎承載力應(yīng)按6.2節(jié)的公式計算。在計算中，計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)計算高度x應(yīng)符合下列規(guī)定：設(shè)計烈度為9度時x≤0.25h0；設(shè)計烈度為7度、8度時x≤0.35h0。41．當(dāng)經(jīng)緯儀的望遠(yuǎn)鏡上下轉(zhuǎn)動時，豎直度盤（）。A．與望遠(yuǎn)鏡一起轉(zhuǎn)動B．與望遠(yuǎn)鏡相對運動C．不動D．兩者無關(guān)【參考答案】A【參考解析】經(jīng)緯儀的望遠(yuǎn)鏡用來照準(zhǔn)目標(biāo)，它固定在橫軸上，繞橫軸而俯仰，豎直度盤固定在橫軸一端，望遠(yuǎn)鏡轉(zhuǎn)動時與橫軸一起轉(zhuǎn)動，用來測量豎直角。42．導(dǎo)線的布置形式有（）。A．一級導(dǎo)線、二級導(dǎo)線、圖根導(dǎo)線B．單向?qū)Ь€、往返導(dǎo)線、多邊形導(dǎo)線C．閉合導(dǎo)線、附合導(dǎo)線、支導(dǎo)線D．三角高程測量，附合水準(zhǔn)路線，支水準(zhǔn)路線【參考答案】C【參考解析】水準(zhǔn)測量的路線，又稱導(dǎo)線，包括閉合水準(zhǔn)路線、附合水準(zhǔn)路線、支水準(zhǔn)路線。閉合水準(zhǔn)路線是指已知水準(zhǔn)點高程，由該點開始依次測定其他點高程，再回到水準(zhǔn)點組成閉合水準(zhǔn)路線；附合水準(zhǔn)路線是指已知起點高程和終點高程，從起點開始依次測量中間點，最后附合到終點上；支水準(zhǔn)路線是指從已知水準(zhǔn)點開始，依次測量預(yù)測點高程，既不附合到另一水準(zhǔn)點，也不閉合到原水準(zhǔn)點，沿原測點順序逆向反測。43．已知直線AB的坐標(biāo)方位角為34°，則直線BA坐標(biāo)方位角為（）。A．326°B．34°C．124°D．214°【參考答案】D【參考解析】方位角是指從某點的指北方向線起，依順時針方向到目標(biāo)方向線之間的水平夾角。坐標(biāo)方位角是指坐標(biāo)縱線北作為北方向線的方位角，題目中直線AB的坐標(biāo)方位角是指A為坐標(biāo)原點的方向角，則以B為坐標(biāo)原點的直線BA坐標(biāo)方位角為：34°＋180°＝214°。44．尺長誤差和溫度誤差屬（）。A．偶然誤差B．系統(tǒng)誤差C．中誤差D．限差【參考答案】B【參考解析】系統(tǒng)誤差是指在相同的觀測條件下對某量進(jìn)行多次觀測，如果誤差在大小和符號上按一定規(guī)律變化或保持常數(shù)，則這種誤差稱為系統(tǒng)誤差；偶然誤差是指在相同的觀測條件下對某量進(jìn)行多次觀測，其誤差在大小和符號上都具有偶然性，從表面上看，誤差的大小和符號沒有明顯規(guī)律；真誤差是指對一個未知量X進(jìn)行多次等精度觀測，觀測值與真值之差；中誤差是指各個真誤差平方和的平均值的平方根；限差又稱容許誤差，在一定測量條件下規(guī)定的測量誤差絕對值的限值。題目中的尺長誤差和溫度誤差可以用公式計算，有規(guī)律即為系統(tǒng)誤差。45．已知某地形圖的比例尺為l︰2000，其中坐標(biāo)格網(wǎng)的局部如圖所示，a點的X、Y坐標(biāo)分別為（500，1000），已知ae＝7.1cm，ah＝5.4cm，不考慮圖紙伸縮的影響，則M點X、Y坐標(biāo)為（）。題45圖A．（571，1054）B．（554，1071）C．（642，1108）D．（608，1142）【參考答案】C【參考解析】M點橫坐標(biāo)X＝500＋0.071×2000＝642，縱坐標(biāo)Y＝1000＋0.054×2000＝1108，故M點坐標(biāo)為（642，1108）。46．一幅1︰1000的地形圖（50cm×50cm），代表的實地面積為（）。A．1km2B．0.001km2C．4km2D．0.25km2【參考答案】D【參考解析】地形圖圖廓邊長（50cm）為：0.5×1000＝500m＝0.5km，則其面積為：0.5×0.5＝0.25km2。47．當(dāng)材料的孔隙率增大時，材料的密度如何變化？（）A．不變B．變小C．變大D．無法確定【參考答案】A【參考解析】密度是材料在絕對密實狀態(tài)下（不包含任何孔隙）單位體積的質(zhì)量。材料密度的大小取決于材料的組成和顯微結(jié)構(gòu)。組成和結(jié)構(gòu)確定的材料，其密度應(yīng)為定值。材料的孔隙率增大并不會影響材料在絕對密實狀態(tài)下單位體積的質(zhì)量，故材料密度不變。48．配制耐熱砂漿時，應(yīng)從下列膠凝材料中選用（）。A．石灰B．水玻璃C．石膏D．菱苦土【參考答案】B【參考解析】水玻璃黏結(jié)力強(qiáng)；強(qiáng)度較高；耐酸性、耐熱性好；耐堿性和耐水性差，因此一般用于配制耐熱砂漿和耐熱混凝土。49．硅酸鹽水泥中，常見的四大礦物是（）。A．C3S、C2S、C3A、C4AFB．C2AS、C3S、C2S、C3AC．CA2、CA、C2S、C3AD．CA、C2S、C3A、C4AF【參考答案】A【參考解析】硅酸鹽水泥一般是由三部分組成的，即熟料、石膏緩凝劑和混合材料。其中，硅酸鹽水泥熟料是以適當(dāng)成分的生料燒至部分熔融，得到的以硅酸鈣為主要成分的產(chǎn)物。原料的主要化學(xué)成分是：氧化鈣（CaO）、二氧化硅（SiO2）、三氧化二鋁（Al2O3）、三氧化二鐵（Fe2O3）。經(jīng)高溫煅燒后，CaO-SiO2-Al2O3-Fe2O3四種成分化合為熟料中的主要礦物：硅酸三鈣、硅酸二鈣、鋁酸三鈣和鐵鋁酸四鈣。分別對應(yīng)A項的C3S、C2S、C3A、C4AF。50．普通硅酸鹽水泥中，礦物摻合料的可使用范圍是（）。A．0～5%B．6%～15%C．6%～20%D．20%～40%【參考答案】C【參考解析】根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《通用硅酸鹽水泥》（GB175—2007），普通硅酸鹽水泥為由硅酸鹽水泥熟料和適量石膏、加上5%～20%混合材料磨細(xì)制成的水硬性膠凝材料。51．混凝土配合比設(shè)計時，決定性的三大因素是（）。A．水膠比、漿骨比、砂率B．粗集料種類、水膠比、砂率C．細(xì)集料的細(xì)度模數(shù)、水膠比、漿骨比D．礦物摻合料的用量、漿骨比、砂率【參考答案】A【參考解析】普通混凝土配合比設(shè)計的任務(wù)是將水泥、粗細(xì)骨料和水等各項組成材料合理地配合，使所得混凝土滿足工程所要求的各項技術(shù)