提高架空輸電線路跳線安裝一次成功率-QC成果

提高架空輸電線路跳線一次安裝成功率一、選擇課題輸電線路耐張塔輸電線路耐張塔跳線根據(jù)設(shè)計(jì)要求跳線弧垂偏差值應(yīng)小于500mm，任意一點(diǎn)距離塔身安全距離不得大于2.5m，同時(shí)根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)工藝要求引流線的走向應(yīng)自然、順暢、美觀，呈近似懸鏈狀自然下垂。由于對(duì)電氣間距及標(biāo)準(zhǔn)工藝要求較高，輸電線路耐張塔跳線一次安裝成功的難度較大。小組收集2019-2021年施工的尚村220kV線路工程等五項(xiàng)工程輸電線路耐張塔跳線一次安裝成功數(shù)據(jù)，通過統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)可以看出架空輸電線路跳線一次安裝成功率僅為10.2%,為提高施工效率，降低材料浪費(fèi)，小組確定本次活動(dòng)課題為：提高架空輸電線路跳線一次安裝成功率。二、現(xiàn)狀調(diào)查為了準(zhǔn)確找到架空輸電線路跳線一次安裝成功率低的癥結(jié)所在，小組對(duì)施工的xx220kV線路工程等五項(xiàng)工程從弧垂偏差、安全距離、標(biāo)準(zhǔn)工藝、其它等四個(gè)方面進(jìn)行數(shù)據(jù)收集統(tǒng)計(jì)，如表2、圖2所示。表2：xx等五項(xiàng)工程跳線一次安裝失敗情況占比序號(hào)跳線一次安裝失敗情況基數(shù)占比累計(jì)占比1跳線弧垂誤超差8090.91%90.91%2標(biāo)準(zhǔn)工藝不符合要求44.55%95.45%3距離鐵塔安全距離不足2.5m22.27%97.73%4其他22.27%100.00%圖2：xx等五項(xiàng)工程跳線一次安裝失敗情況占比排列圖通過統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)可以看出，架空輸電線路跳線一次安裝失敗的結(jié)果中，跳線弧垂超差的情況占比達(dá)到91%，是影響跳線一次安裝成功率低的主要癥結(jié)。三、設(shè)定目標(biāo)小組經(jīng)過分析，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際，確定將“提高跳線一次安裝成功率”至85%作為本次活動(dòng)的目標(biāo)。如圖3所示。

圖3：提高跳線一次安裝成功率活動(dòng)目標(biāo)設(shè)定柱狀圖四、原因分析本小組運(yùn)用“頭腦風(fēng)暴法”針對(duì)“跳線弧垂超差”這一問題進(jìn)行認(rèn)真分析和討論，從“人、機(jī)、料、法、環(huán)”五個(gè)方面進(jìn)行了分析，確定了8項(xiàng)末端影響因素并繪制因果圖，如圖4所示。圖4：跳線弧垂偏差大原因分析系統(tǒng)圖

五、確定主要原因（一）確認(rèn)計(jì)劃小組成員對(duì)分析得出的8項(xiàng)末端因素制定了要因確認(rèn)計(jì)劃表，如表3所示。表3要因確認(rèn)計(jì)劃表序號(hào)末端原因確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法確認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)負(fù)責(zé)人完成日期1未考慮導(dǎo)線本身剛性值導(dǎo)線本身剛性對(duì)跳線弧垂影響程度現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)導(dǎo)線本身剛性對(duì)跳線計(jì)算模型結(jié)果影響值≤250mmxxxx2導(dǎo)線引流板相對(duì)空間位置變化較大引流板空間位置變化情況及對(duì)跳線弧垂影響程度現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查、試驗(yàn)（1）引流板空間相對(duì)位置變化值小于30mm。（2）引流板空間位置變化導(dǎo)致跳線弧垂變化值≤250mmxxxx3未考慮線間間隔棒影響多分裂導(dǎo)線中間隔棒安裝后對(duì)跳線弧垂影響程度現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)多分裂導(dǎo)線中線間間隔棒對(duì)跳線計(jì)算模型結(jié)果影響值≤250mmxxxx4工人截取導(dǎo)線長(zhǎng)度誤差大操作人員截取導(dǎo)線長(zhǎng)度與給定長(zhǎng)度是否一致現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查、試驗(yàn)（1）截取導(dǎo)線長(zhǎng)度誤差≤10mm；（2）截取長(zhǎng)度誤差導(dǎo)致跳線弧垂變化值≤250mmxxxx5鋼卷尺測(cè)量柔性導(dǎo)線誤差大鋼卷尺測(cè)量導(dǎo)線長(zhǎng)度誤差值比較法、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)（1）鋼卷尺測(cè)量導(dǎo)線誤差值≤10mm；（2）測(cè)量導(dǎo)線長(zhǎng)度誤差值引起的跳線弧垂變化≤250mmxxxx6使用了張力展放過的導(dǎo)線現(xiàn)場(chǎng)是否使用張力展放過的導(dǎo)線現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查未使用了張力展放過的導(dǎo)線xxxx7導(dǎo)線本身熱脹冷縮導(dǎo)線由于溫度變化引起的變化值查看文件資料，校核（1）導(dǎo)線本身由于溫度變化引起的變化值較?。唬?）導(dǎo)線由于溫度變化引起的跳線弧垂變化值≤250mmxxxx8接頭處采用金屬件壓接連接接頭處采用金屬件壓接連接引起的導(dǎo)線長(zhǎng)度變化值比較法（1）接頭處采用金屬件壓接連接引起的導(dǎo)線長(zhǎng)度變化值≤10mm；（2）接頭處采用金屬件壓接連接引起的導(dǎo)線長(zhǎng)度引起的跳線弧垂變化值≤250mmxxxx（二）確認(rèn)過程1.末端因素一：未考慮導(dǎo)線本身剛性值表4末端因素一確認(rèn)過程序號(hào)末端因素確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)證人日期1未考慮導(dǎo)線本身剛性值導(dǎo)線本身剛性對(duì)跳線弧垂影響程度現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)導(dǎo)線本身剛性對(duì)跳線計(jì)算模型結(jié)果影響值≤250mmxxxx確認(rèn)過程：小組通過對(duì)5組跳線進(jìn)行模擬試驗(yàn)，給定掛點(diǎn)間距及現(xiàn)場(chǎng)，分別利用跳線模型計(jì)算弧垂，并進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)模擬試驗(yàn)，為保證不受其他因素影響，只進(jìn)行單根導(dǎo)線現(xiàn)場(chǎng)模擬計(jì)算，結(jié)果如表5所示。表5跳線模型計(jì)算弧垂值與實(shí)際弧垂值差值對(duì)比表（單位：m）序號(hào)掛點(diǎn)間距掛點(diǎn)高差線長(zhǎng)計(jì)算弧垂值實(shí)際弧垂值差值1300355.625.61-0.012150202.812.8-0.013100151.871.870480121.51.510.0154060.750.760.01偏差絕對(duì)值平均差值0.008通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)及計(jì)算結(jié)果可以看出，導(dǎo)線本身剛度對(duì)于跳線弧垂影響平均值為8mm，非要因。

確認(rèn)結(jié)果：非要因。2.末端因素二：導(dǎo)線引流板相對(duì)空間位置變化較大表6末端因素二確認(rèn)過程序號(hào)末端因素確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)證人日期1導(dǎo)線引流板相對(duì)空間位置變化較大引流板空間位置變化情況及對(duì)跳線弧垂影響程度現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查、試驗(yàn)（1）引流板空間相對(duì)位置變化值較?。?）引流板空間位置變化導(dǎo)致跳線弧垂變化值≤250mmxxxx確認(rèn)過程：（1）由于帶張力導(dǎo)線存在伸長(zhǎng)情況而引起跳線安裝引流板空間位置發(fā)生變化，小組首先對(duì)架線施工完成后1組引流板相對(duì)空間位置變化情況進(jìn)行跟蹤檢查，統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表7、圖5所示。表7：跳線引流板空間位置跟蹤統(tǒng)計(jì)表序號(hào)時(shí)間掛點(diǎn)間距掛點(diǎn)高度引流板相對(duì)距離變化差值1號(hào)跳線組5月15日9.82.75410.1800.0005月20日9.782.77110.165-0.0155月25日9.752.76810.135-0.0445月30日9.62.779.992-0.1886月4日9.582.7719.973-0.2076月9日9.412.7719.810-0.3706月14日9.392.7719.792-0.3882號(hào)跳線組5月15日11.62.72011.9150.0005月20日11.582.71911.895-0.0205月25日11.542.72211.857-0.0585月30日11.52.72111.818-0.0976月4日11.452.72011.769-0.1466月9日11.382.72111.701-0.2146月14日11.312.72111.633-0.2813號(hào)跳線組5月15日10.702.15210.9140.0005月20日10.662.15310.875-0.0395月25日10.642.15110.855-0.0595月30日10.612.15210.826-0.0886月4日10.592.15210.806-0.1086月9日10.522.15110.738-0.1776月14日10.452.15110.667-0.2484號(hào)跳線組5月15日11.592.69511.8990.0005月20日11.562.69811.871-0.0295月25日11.552.69911.861-0.0385月30日11.482.711.793-0.1066月4日11.452.69811.764-0.1366月9日11.392.69911.705-0.1946月14日11.312.69811.625-0.274圖5：跳線引流板空間相對(duì)位置變化折線經(jīng)過一個(gè)月的跟蹤調(diào)查，跳線引流板空間距離變化呈減小趨勢(shì)，且相對(duì)位置變化較大，最大變化值超過380mm。（2）小組成員分別對(duì)5月15日及6月14日兩次觀測(cè)得到的引流板空間位置為基準(zhǔn)，進(jìn)行建模計(jì)算弧垂，結(jié)果見表8。表8引流板空間位置變化引起的弧垂誤差值序號(hào)時(shí)間引流板相對(duì)距離假定線長(zhǎng)計(jì)算弧垂差值1號(hào)跳線組5月15日10.1810.51.222-1.3786月14日9.7922.6002號(hào)跳線組5月15日11.915120.380-1.2216月14日11.6331.6013號(hào)跳線組5月15日10.914110.352-0.9806月14日10.6671.3324號(hào)跳線組5月15日11.899120.451-1.1846月14日11.6251.635通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)及計(jì)算結(jié)果可以看出，引流板相對(duì)空間位置變化所引起的跳線弧垂變化值遠(yuǎn)超設(shè)計(jì)誤差允許值。

確認(rèn)結(jié)果：要因。

3.末端因素三：未考慮線間間隔棒影響表9末端因素三確認(rèn)過程序號(hào)末端因素確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)證人日期1未考慮線間間隔棒影響多分裂導(dǎo)線中間隔棒安裝后對(duì)跳線弧垂影響程度現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)多分裂導(dǎo)線中線間間隔棒對(duì)跳線計(jì)算模型結(jié)果影響值≤250mmxxxx確認(rèn)過程：小組通過對(duì)3組跳線進(jìn)行模擬試驗(yàn)，為保證結(jié)果盡量準(zhǔn)確，試驗(yàn)間距以500kV線路常見30m作為標(biāo)準(zhǔn)，其中第1組為單根導(dǎo)線，第2組為雙分裂跳線串（安裝間隔棒），第3組為四分裂跳線串（安裝間隔棒），試驗(yàn)組導(dǎo)線一端導(dǎo)線固定，另一端導(dǎo)線為活動(dòng)端，雙分裂導(dǎo)線試驗(yàn)組及四分裂導(dǎo)線試驗(yàn)組中編號(hào)為1#導(dǎo)線與單根導(dǎo)線試驗(yàn)組導(dǎo)線掛點(diǎn)位置保證一致，再進(jìn)行6次不同線長(zhǎng)狀況模擬，弧垂偏差統(tǒng)計(jì)結(jié)果見表10表10多分裂跳線安裝有間隔棒對(duì)跳線弧垂影響值試驗(yàn)組試驗(yàn)條件試驗(yàn)線長(zhǎng)30.1m試驗(yàn)線長(zhǎng)30.2m試驗(yàn)線長(zhǎng)30.3m試驗(yàn)線長(zhǎng)30.4m試驗(yàn)線長(zhǎng)30.5m試驗(yàn)線長(zhǎng)30.6m間距（m）高差（m）弧垂（m）13021.1252.253.3754.55.6256.7521.1262.2583.3854.5125.6286.75931.132.263.3894.5155.6356.768最大差值0.0050.010.0140.0150.010.018通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)及計(jì)算結(jié)果可以看出，多分裂跳線安裝有間隔棒對(duì)跳線弧垂影響不大，誤差最大值為18mm。確認(rèn)結(jié)果：非要因。4.末端因素四：工人截取導(dǎo)線長(zhǎng)度誤差大表11末端因素四確認(rèn)過程序號(hào)末端因素確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)證人日期1工人截取導(dǎo)線長(zhǎng)度誤差大操作人員截取導(dǎo)線長(zhǎng)度與給定長(zhǎng)度是否一致現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查、試驗(yàn)（1）截取導(dǎo)線長(zhǎng)度誤差≤10mm；（2）截取長(zhǎng)度誤差導(dǎo)致跳線弧垂變化值≤250mmxxxx確認(rèn)過程：通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)5名操作人員截取的30條跳線進(jìn)行測(cè)量，并進(jìn)行跳線模型計(jì)算，導(dǎo)線截取長(zhǎng)度誤差及由此導(dǎo)致的弧垂誤差統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)見表12。表12導(dǎo)線截取長(zhǎng)度誤差及引起跳線弧垂誤差統(tǒng)計(jì)表序號(hào)操作人員給定長(zhǎng)度截取長(zhǎng)度誤差設(shè)定引流板相對(duì)空間位置給定長(zhǎng)度計(jì)算弧垂值實(shí)際截取長(zhǎng)度計(jì)算弧垂值引起弧垂偏差值1A22.33922.35415222.7972.9200.124229.96329.96852910.47310.5270.054327.05827.0613270.5870.6180.030423.71323.72310236.1506.2360.086527.45727.46811274.6274.7390.111626.26226.27412262.5552.6720.1177B26.85226.86715268.3078.4530.146930.39230.3986304.4104.4780.0681026.85226.86412268.3078.4240.1171130.19230.20715302.1602.3290.1691230.47230.48412305.3105.4450.13513C26.59226.60513265.7725.8990.1271428.74228.75816287.7917.9590.1681531.18231.198312.1162.2090.0931630.12230.13614301.3731.5300.1571727.47227.48412274.7794.9010.1221828.10228.11311281.0711.1870.11519D30.05230.06311300.5850.7090.1242026.58226.59412265.6755.7920.1172130.09230.0975301.0351.0910.0562231.05231.06412310.6040.7440.1402329.07229.0731290.7830.7940.0112430.00230.01311300.0220.1460.12425E30.47230.4742305.3105.3330.0222626.57226.5731265.5775.5870.0102727.41227.42311274.1714.2830.1112830.78230.79412308.7988.9330.1352927.58227.59311275.8936.0040.1113030.19230.20311302.1602.2840.124絕對(duì)值平均誤差10最大弧垂偏差0.169通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)及計(jì)算結(jié)果可以看出，導(dǎo)線截取長(zhǎng)度誤差最大值為10mm，影響跳線弧垂偏差最大值為169mm。結(jié)論：非要因。5.末端因素5：鋼卷尺測(cè)量柔性導(dǎo)線誤差大表13末端因素四確認(rèn)過程序號(hào)末端因素確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)證人日期1鋼卷尺測(cè)量柔性導(dǎo)線誤差大鋼卷尺測(cè)量導(dǎo)線長(zhǎng)度誤差值比較法、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)（1）鋼卷尺測(cè)量導(dǎo)線誤差值≤10mm；（2）測(cè)量導(dǎo)線長(zhǎng)度誤差值引起的跳線弧垂變化≤250mmxxxx確認(rèn)過程：（1）小組成員分別利用鋼卷尺對(duì)標(biāo)定長(zhǎng)度導(dǎo)線進(jìn)行測(cè)量，記錄測(cè)量結(jié)果，求取平均測(cè)量誤差，利用3把檢定合格的鋼卷尺對(duì)30米長(zhǎng)標(biāo)定長(zhǎng)度導(dǎo)線進(jìn)行10次測(cè)量，統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)見表14。表14鋼卷尺測(cè)量導(dǎo)線長(zhǎng)度誤差統(tǒng)計(jì)表鋼卷尺編號(hào)123測(cè)量130.0130.00230.002測(cè)量23030.00430.009測(cè)量330.0130.00730.004測(cè)量430.00630.00430.01測(cè)量5303030.002測(cè)量630.00430.0130.004測(cè)量730.0130.00830測(cè)量830.00130.00530.002測(cè)量930.00530.00330.007測(cè)量1030.0130.0130.003平均值30.00630.00530.004導(dǎo)線標(biāo)定長(zhǎng)度303030差值0.0060.0050.04偏差極值0.010.010.01通過統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，利用鋼卷尺測(cè)量柔性導(dǎo)線誤差值較小，平均誤差5mm，偏差極值10mm。（2）小組成員開展進(jìn)一步驗(yàn)證，選擇測(cè)量誤差最大的一組測(cè)量數(shù)據(jù)與標(biāo)定長(zhǎng)度導(dǎo)線分別進(jìn)行弧垂建模計(jì)算，得到由測(cè)量引起的弧垂誤差，見表15。表15：測(cè)量誤差引起得弧垂變化值編號(hào)線長(zhǎng)（m）設(shè)定引流板相對(duì)空間位置計(jì)算弧垂值差值標(biāo)準(zhǔn)組3029.55.5310.111測(cè)量誤差組30.015.642通過統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，利用鋼卷尺測(cè)量柔性導(dǎo)線引起得誤差值為111mm，小于規(guī)定要求的250mm。確認(rèn)結(jié)果：非要因。6.末端因素6：使用了張力展放過的導(dǎo)線表16：末端因素六確認(rèn)過程序號(hào)末端因素確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)證人日期1使用了張力展放過的導(dǎo)線現(xiàn)場(chǎng)是否使用張力展放過的導(dǎo)線現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查未使用了張力展放過的導(dǎo)線xxxx確認(rèn)過程：小組成員通過對(duì)導(dǎo)線跟蹤記錄查看，現(xiàn)場(chǎng)制作跳線材料均為未展放過的導(dǎo)線，通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)制作材料進(jìn)行檢查，長(zhǎng)度無(wú)明顯變化。確認(rèn)結(jié)果：非要因。7.末端因素7：導(dǎo)線本身熱脹冷縮表17：末端因素七確認(rèn)過程序號(hào)末端因素確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)證人日期1導(dǎo)線本身熱脹冷縮導(dǎo)線由于溫度變化引起的變化值查看文件資料，校核（1）導(dǎo)線本身由于溫度變化引起的變化值較?。唬?）導(dǎo)線由于溫度變化引起的跳線弧垂變化值≤250mmxxxx確認(rèn)過程：小組成員通過查詢導(dǎo)線溫度膨脹系數(shù)，常用導(dǎo)線JL/G1A-630/45溫度膨脹系數(shù)為20.9×10-6/℃；以500kV線路常見30m長(zhǎng)跳線為計(jì)算依據(jù)，截取導(dǎo)線過程一般與安裝過程溫差最大變化不超過5℃，則線長(zhǎng)變化值為3.135mm，線長(zhǎng)變化值較小，引起弧垂變化值遠(yuǎn)小于250mm。確認(rèn)結(jié)果：非要因。8.末端因素8：表18：末端因素八確認(rèn)過程序號(hào)末端因素確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)證人日期1接頭處采用金屬件壓接連接接頭處采用金屬件壓接連接引起的導(dǎo)線長(zhǎng)度變化值現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)、比較法（1）接頭處采用金屬件壓接連接引起的導(dǎo)線長(zhǎng)度變化值≤10mm；（2）接頭處采用金屬件壓接連接引起的導(dǎo)線長(zhǎng)度引起的跳線弧垂變化值≤250mmxxxx確認(rèn)過程：（1）小組成員統(tǒng)計(jì)了6組跳線接頭連接件壓接前后壓接部分長(zhǎng)度變化情況，統(tǒng)計(jì)結(jié)果見表19。表19跳線接頭連接件壓接前后壓接部分長(zhǎng)度對(duì)比統(tǒng)計(jì)表編號(hào)壓接前長(zhǎng)度（m）壓接后長(zhǎng)度（m）變化值（m）10.090.1050.01520.090.1040.01430.090.1030.01340.090.1020.01250.090.1030.01360.090.1050.015平均變化值0.0137（2）小組隨后開展了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，以一組未壓接導(dǎo)線弧垂作為基準(zhǔn)值，其余6組跳線弧垂作為試驗(yàn)值，計(jì)算得出差值并繪制差值折線圖，見圖7。圖7壓接金屬件導(dǎo)致跳線弧垂變化差值圖（單位：m）通過進(jìn)行分析統(tǒng)計(jì)可以得出，壓接金屬件連接過程中由于導(dǎo)線長(zhǎng)度變化導(dǎo)致弧垂變化超過250mm，極值達(dá)到350mm。確認(rèn)結(jié)果：要因（三）要因確認(rèn)匯總小組通過調(diào)查、分析等方法對(duì)以上8個(gè)末端因素進(jìn)行逐一分析后，得出影響跳線弧垂誤差超過允許誤差值的主要原因?yàn)椋?、引流板相對(duì)空間位置變化；2、接頭處采用金屬件壓接連接。六、制訂對(duì)策針對(duì)要因，小組展開分析，由于引流板相對(duì)空間位置變化小組按照“5W1H”原則制定了對(duì)策實(shí)施計(jì)劃表，如表20所示。表20對(duì)策實(shí)施計(jì)劃表序號(hào)要因?qū)Σ吣繕?biāo)措施地點(diǎn)時(shí)間負(fù)責(zé)人1引流板相對(duì)空間位置變化確定引流板相對(duì)空間位置變化時(shí)間節(jié)點(diǎn)時(shí)間節(jié)點(diǎn)后引流板相對(duì)空間位置后續(xù)變化值≤50mm對(duì)引流板變化位置進(jìn)行跟蹤調(diào)查，每隔5天觀察一次引流板相對(duì)空間位置變化情況，并建立數(shù)據(jù)變化模型，確認(rèn)空間位置變化趨于停止時(shí)間節(jié)點(diǎn)。施工現(xiàn)場(chǎng)xxxx2接頭處采用金屬件壓接連接確定壓接連接時(shí)導(dǎo)線伸長(zhǎng)值由壓接金屬件連接引起的長(zhǎng)度變化對(duì)線長(zhǎng)影響值≤5mm以內(nèi)1、通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)以及計(jì)算建模確定壓接金屬件伸長(zhǎng)值。2、截取導(dǎo)線時(shí)減去壓接件伸長(zhǎng)值。施工現(xiàn)場(chǎng)xxxx七、對(duì)策實(shí)施（一）實(shí)施一：研究引流板相對(duì)空間位置變化規(guī)律，尋找關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)小組成員根據(jù)之前跟蹤研究的跳線相對(duì)空間位置變化情況，做出初步預(yù)測(cè)，在架線完成15日內(nèi)，引流板相對(duì)空間位置變化較為強(qiáng)烈，后期基本不再發(fā)生變化，為驗(yàn)證這一規(guī)律，小組重新選擇6組跳線數(shù)據(jù)進(jìn)行為期一個(gè)月的跟蹤調(diào)查，統(tǒng)計(jì)調(diào)查結(jié)果見表21。表21：引流板相對(duì)空間位置變化情況統(tǒng)計(jì)表序號(hào)時(shí)間引流板相對(duì)空間位置變化差值序號(hào)時(shí)間引流板相對(duì)空間位置變化差值1號(hào)跳線組6月16日30.1800.0004號(hào)跳線組6月16日25.4250.0006月21日30.039-0.1416月21日25.319-0.1066月26日29.947-0.2336月26日25.219-0.2067月1日29.874-0.3067月1日25.121-0.3047月6日29.869-0.3117月6日25.109-0.3167月11日29.865-0.3157月11日25.100-0.3257月16日29.864-0.3167月16日25.097-0.3282號(hào)跳線組6月16日31.8920.0005號(hào)跳線組6月16日18.7310.0006月21日31.734-0.1586月21日18.651-0.0806月26日31.632-0.2606月26日18.581-0.1507月1日31.545-0.3477月1日18.531-0.2007月6日31.535-0.3577月6日18.525-0.2067月11日31.527-0.3657月11日18.521-0.2107月16日31.522-0.3707月16日18.517-0.2143號(hào)跳線組6月16日25.3690.0006號(hào)跳線組6月16日18.6690.0006月21日25.247-0.1226月21日18.574-0.0956月26日25.15-0.2196月26日18.494-0.1757月1日25.065-0.3047月1日18.422-0.2477月6日25.056-0.3137月6日18.414-0.2557月11日25.046-0.3237月11日18.408-0.2617月16日25.04-0.3297月16日18.406-0.263小組成員利用統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)繪制引流板相對(duì)空間距離變化趨勢(shì)圖，見圖8。圖8：引流板相對(duì)空間距離變化趨勢(shì)圖通過觀察引流板相對(duì)空間距離變化趨勢(shì)圖可以得出，在導(dǎo)線展放完成15天左右，引流板相對(duì)空間距離變化趨勢(shì)明顯減緩，后續(xù)變化值不明顯。對(duì)策實(shí)施效果檢查：小組在7月31日再次對(duì)6組引流板相對(duì)空間位置進(jìn)行測(cè)量，變化差值進(jìn)行計(jì)算，得到表20。表20后續(xù)引流板相對(duì)空間位置變化情況統(tǒng)計(jì)表（單位：m）序號(hào)引流板相對(duì)空間位置差值7月1日7月31日1號(hào)跳線組29.87429.86-0.0142號(hào)跳線組31.54531.52-0.0253號(hào)跳線組25.06525.04-0.0254號(hào)跳線組25.12125.093-0.0285號(hào)跳線組18.53118.511-0.026號(hào)跳線組18.42218.4-0.022平均差值-0.022通過統(tǒng)計(jì)表可以看出關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)后，引流板空間位置變化平均值為22mm，極值為28mm，小于對(duì)策實(shí)施目標(biāo)值50mm。（二）實(shí)施一：截取導(dǎo)線過程中考慮壓接金屬件導(dǎo)致的伸長(zhǎng)值1.措施1：通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)以及計(jì)算建模確定壓接金屬件伸長(zhǎng)值壓接金屬件變化是在壓力作用下發(fā)生形變，金屬件體積并未發(fā)生變換，根據(jù)體積換算關(guān)系可以計(jì)算得出金屬件長(zhǎng)度方向變化值，金屬件壓接前后變化如圖9所示。圖9：壓接金屬件前后變化圖例小組成員通過計(jì)算得出金屬件長(zhǎng)度變化值為12mm，隨后小組壓接8組金屬件與計(jì)算值進(jìn)行對(duì)比得到如下結(jié)果，見圖10。圖10：金屬壓接件計(jì)算伸長(zhǎng)值與實(shí)際伸長(zhǎng)值通過統(tǒng)計(jì)圖表可以看出金屬件壓接前后實(shí)際伸長(zhǎng)值與計(jì)算值相差范圍在5mm以內(nèi)。2.措施2：截取導(dǎo)線時(shí)減去金屬件壓接伸長(zhǎng)值小組成員在給定30m長(zhǎng)度導(dǎo)線基礎(chǔ)上，實(shí)際量取8組29.976m導(dǎo)線，然后進(jìn)行連接金屬件壓接工作，隨后測(cè)得壓接完成后導(dǎo)線長(zhǎng)度，統(tǒng)計(jì)結(jié)果見下表21。表21壓接后導(dǎo)線長(zhǎng)度統(tǒng)計(jì)表序號(hào)給定長(zhǎng)度測(cè)量長(zhǎng)度1組30.00030.0022組30.00030.0013組30.00029.9984組30.00030.0025組30.00030.0036組30.00030.0027組30.00029.9988組30.00029.999平均長(zhǎng)度30.001通過統(tǒng)計(jì)圖表可以看出壓接完成后導(dǎo)線長(zhǎng)度平均值與給定長(zhǎng)度相差1mm，最大值相差3mm。對(duì)策實(shí)施效果檢查：通過以上措施，由于金屬壓接件引起的導(dǎo)線長(zhǎng)度變化控制在3mm以內(nèi)，小于對(duì)策實(shí)施計(jì)劃目標(biāo)值的5mm。八、效果檢查（一）活動(dòng)目標(biāo)完成情況對(duì)策實(shí)施后，小組對(duì)線路剩余42基耐張塔跳線串安裝進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)，統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖11所示。圖11跳線安裝情況統(tǒng)計(jì)餅分圖通過統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)可以得出跳線一次跳線安裝成功率90.4%，超過目標(biāo)值85%，活動(dòng)目標(biāo)完成。圖12活動(dòng)前后跳線一次安裝成功率對(duì)比圖（二）效益分析1.經(jīng)濟(jì)效益活動(dòng)期經(jīng)濟(jì)效益表如表22