安圖模板工程專項施工方案

目錄TOC\o”1-2”\h\z\u_Toc335723973"二、工程概況 1三、施工計劃 1HYPERLINK\l”_Toc335723975”四、施工工藝 2HYPERLINK\l”_Toc335723976”五、后澆帶支模體系 9六、施工安全措施 11八、模板計算書 16一、編制依據(jù)1、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59—20115、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20016、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20117、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162—20088、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80—919、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204—201110、安圖生物體外診斷產(chǎn)業(yè)園工程圖紙和施工組織設計二、工程概況安圖生物體外診斷產(chǎn)業(yè)園建設項目是由鄭州安圖生物工程股份有限公司投資開發(fā)的集科研、辦公、生產(chǎn)、倉儲為一體的綜合性建筑,位于鄭州市經(jīng)濟技術開發(fā)區(qū)第十五大街與經(jīng)南八北一路東北角。本工程是由安圖生物工程股份有限公司開發(fā)建設，由化工部鄭州地質(zhì)勘探研究院勘探，由鄭州大學綜合設計研究院、鄭州市人防工程設計研究院設計，由鄭州中興監(jiān)理工程有限公司監(jiān)理，中天建設集團有限公司總承包。本工程為安圖生物體外診斷產(chǎn)業(yè)園工程，有1#廠房（5層）、2＃廠房(5層及地下室一層）、3#廠房（5層)，2＃廠房有地下室1層。其中1＃2＃3#廠房建筑面積為61001.12㎡,1＃廠房層高：一層4。9米、二層3。5米、三～五層為4。9米、機房層為2.7米，總高度是26。4米，2#廠房層高：一層4.2米、二層～四層層高4。3米，五層層高為4.4米、機房層為2.8米,總高度是30.2米，3#廠房層高：一~四層為4.9米、五層為3.5米、機房層為2.7米，總高度是27。8米。以上總建筑面積為61001.12㎡，地下室采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu),廠房框架的抗震等級為三級，抗震構(gòu)造措施等級為二級,抗震設防烈度為7度、建筑防火分類為二類，耐火等級為二級,建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級,設計使用年限為50年.本工程為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，基礎形式為獨立基礎，構(gòu)造筏板厚度為300mm,底板砼設計強度C40，柱為C40、梁板C40，樓層現(xiàn)澆板厚度分別為110mm、120mm等。層高（m)結(jié)構(gòu)板厚(mm)梁尺寸（mm）柱子尺寸（mm）—1層5.1300300×700、300×900等600×600、700×700等一層4.9120250×650、300×700等600×600、700×700等二層3.5120250×650、300×700等600×600、700×700等三—五層4。9120250×650、300×700等600×600、700×700等三、施工計劃通過對本工程施工進度的要求、工程資料及施工現(xiàn)場實際條件的分析并結(jié)合所選定的施工方法及技術措施，經(jīng)過細致周密的計劃安排，決定確保在合同工期內(nèi)完成本工程施工任務。在施工過程中項目部施工負責人根據(jù)工程的施工總進度計劃，統(tǒng)籌安排。各施工班組必須根據(jù)工程的實際情況，合理安排人力,避免本道工序的施工班組影響下道工序施工班組的施工,而造成窩工，影響工程的總體進度。合理充分地投入鋼管、扣件、頂托等,使其滿足施工的實際需要。具體如下：（一）、材料計劃材料計劃表名稱規(guī)格數(shù)量鋼管φ48,壁厚不小于3。0mm3500T扣件十字扣、活動扣、對接扣435000只方木38*88、50×100，4米長1800m3對拉螺栓M14、M16按實模板鏡面模板、普通模板915mm×1830mm、1220mm×2440mm65000m2（二）、機械設備計劃機械設備計劃名稱規(guī)格數(shù)量混凝土泵按實3臺安全帶自動鎖緊式150付安全帽加固式厚400個全站儀FTS532N1臺水準儀NAL2323臺鋼卷尺5m、50m按需通訊設備對講機12部四、施工工藝1、車庫支模架相關參數(shù)表（1)梁模板（單位：mm）梁類型梁截面尺寸梁側(cè)次龍骨梁側(cè)主龍骨對拉螺桿規(guī)格間距雙鋼管規(guī)格垂直間距水平間距頂板梁300×90038×88250雙鋼管Ф141道500（2）梁模板支架（單位：mm）梁類型梁截面尺寸梁底立桿水平桿步距支撐高度根數(shù)縱向(沿梁方向）橫向(梁兩側(cè)）頂板梁300×9001900120015004.9m（3）樓板模板支架（單位：mm）板厚尺寸木方間距托梁立桿水平桿步距支撐高度縱向橫向12038×88250單根φ48鋼管90090015005.1m2、主樓支模架相關參數(shù)表（1）梁模板（單位:mm）梁類型梁截面尺寸梁側(cè)次龍骨梁側(cè)主龍骨對拉螺桿規(guī)格間距雙鋼管規(guī)格垂直間距水平間距框架梁300×70038×88250雙鋼管無對拉螺桿框架梁300×90038×88250雙鋼管Ф141道500(2)梁模板支架（單位:mm）梁類型梁截面尺寸梁底立桿水平桿步距支撐高度根數(shù)縱向（沿梁方向)橫向（梁兩側(cè)）框架梁300×7000900120015004。9m框架梁300×9001900120015004.9m（3）樓板模板支架（單位:mm）板厚尺寸木方間距托梁立桿水平桿步距支撐高度縱向橫向11038×88250單根φ48鋼管90090015005.1m12038×88250單根φ48鋼管90090015005.1m（二)、模板安裝構(gòu)造措施：1、模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件的長細比，滿足技術規(guī)范要求。2、支撐梁、板的支架立柱構(gòu)造與安裝應符合下列規(guī)定：梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。鋼管立柱底部設墊板，在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。立柱頂端沿縱橫向根據(jù)構(gòu)造設置分別設置水平拉桿和水平剪刀撐。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。（三）、滿堂鋼管支模架構(gòu)造措施要求:1、立桿支撐地下室底板和結(jié)構(gòu)板上，支模架立桿基礎下設置100mm×100mm墊板，確保立桿基礎承載力均勻。2、可調(diào)頂托安裝應與鋼管架立桿上下垂直，調(diào)節(jié)可調(diào)頂托至支撐架要求的支撐高度，但可調(diào)頂托的螺桿絲桿伸出高度必須小于200mm。3、模板支架設置縱橫向掃地桿，必須先搭設掃地桿后才能進行二排架的搭設?？v向掃地桿離地約200mm.4、立桿縱橫向間距900mm，步距1800mm,每一步距滿設雙向水平桿，并與立桿相交處扣接牢固,外圍水平桿設于立桿內(nèi)側(cè)，其余縱橫向水平桿均分別設于立桿同側(cè)，以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接。5、高支模處滿堂模板支架立柱，在外側(cè)周圈設置由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔8m左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度為4～6m（400×1950大梁兩側(cè)立桿設置連續(xù)式豎向剪刀撐，截面方向不超過4m設置一道豎向剪刀撐），并在剪刀撐部位的頂部、中部、掃地桿處各設置一道水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角為450～600。剪刀撐由底至頂連續(xù)設置，用φ48鋼管拉結(jié)，斜桿與地面傾角為450～600，并與地面頂緊，剪刀撐與鋼管立桿有效連接，剪刀斜撐搭接長度不少于1000mm，采用不少于3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，剪刀斜撐端頭伸出扣件邊緣長度不少于100mm。6、各扣件螺栓均采用測力矩扳手擰緊，使其扭力矩均控制在40～65N·m.（四)、模板的施工1、施工準備(1)腳手架搭設前對員工進行技術和安全作業(yè)交底,務必使班組和管理人員領會設計意圖，保證現(xiàn)場與方案的一致性。（2)為了確保工程質(zhì)量和安全目標，在材料上選用15～18厚、1830×915九夾松木膠板作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件的模板；木方采用38×88的方木；采用可鑄鍛性鐵制作的扣件；鋼管使用Ф48鋼管，壁厚不小于3。0mm，嚴禁使用不合格的鋼管、扣件等.（3）模板承墊底部應預先找平，以保證模板的位置正確，防止模板底部漏漿。另外，在外墻、外柱部位，繼續(xù)安裝模板前，要設置模板承墊付條帶,并校正其平直.2、模板的安裝：（1）總體施工的流程。（2)模板安裝應滿足〈〈混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范〉>相關技術要求.3、支模架的搭設(1）搭設面積根據(jù)結(jié)構(gòu)的實際尺寸搭設，特別是立桿位置定位準確,便于梁支撐受力均勻。（2)扣件有直角扣件、回轉(zhuǎn)扣件和對接扣件。用于連接大橫桿的對接扣件,開口應朝下，以防雨水進入，扣件的擰緊程度適度.立桿垂直，并必須采用對接。大橫桿可以采用對接，剪刀撐和其它桿件可采用搭接，搭設長度不少于1m，并不少于3個扣件緊固。（3）為了保證支模架的整體穩(wěn)固，同一立面的小橫桿應按立桿總數(shù)對等交錯設置。(4）支模架搭設完成后須由班組自檢，項目部組織相關人員檢查合格后，報請監(jiān)理驗收。驗收合格后才能進行下道工序。4、支模架的主要驗收內(nèi)容1)檢查立桿的間距，檢查立桿間距是否按立桿布置圖布置。2)查看墊板是否晃動,檢查方法：觀察.3）立桿垂直度:用經(jīng)緯儀或吊線和卷尺測量，立桿偏差：2m高處不得到大于±7mm、橫距偏差不得大于±20mm。立桿總垂直度不得大于±70mm,用鋼卷尺測量。4）縱向水平桿偏差，一根桿的兩端高差不得大于±20mm，同跨內(nèi)兩根縱向水平桿高差不得大于±10mm,用水平儀或水平尺測量。5）在對屋面梁板混凝土澆注的全過程的支模架體變形進行檢查，控制好變形量,確保其部位變形在預期范圍內(nèi)。4、扣件安裝:1）同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差應大于500mm，用鋼卷尺測量：2）扣件螺栓擰緊扭力矩40-65N.m，用扭力扳手檢測.3)檢查對接扣件的質(zhì)量.5.剪力撐斜桿與地面的傾角45o－60o,用角尺檢測。6.其他未盡事宜按《建筑施工模板安全技術規(guī)范》，JGJ162-2008的相關要求執(zhí)行。（六）混凝土澆筑方法及有關注意事項1、本工程采用商品混凝土，混凝土澆筑原則:為確保模板支架施工過程中均衡受載，本工程擬采用中間向兩側(cè)擴展的澆筑方式。2、混凝土澆筑過程應嚴格按方案程序進行,在支架下面要安裝照明燈，在安全員的監(jiān)督下，派木工進行巡查，發(fā)現(xiàn)問題立即疏散人員，確保安全的情況下進行加固。如果支架沉降、位移達到報警值時，安全員應即報告現(xiàn)場施工負責人，現(xiàn)場施工負責人查明情況，采取必要的安全措施和加固措施。發(fā)現(xiàn)險情，安全員、現(xiàn)場施工負責人要及時通知現(xiàn)場作業(yè)人員撤出危險范圍。(七)模板的拆除拆模條件:拆模時，以拆模試件到達的強度要求為拆模依據(jù)。后澆帶兩側(cè)要妥善加支撐.鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)強度條件（通過制作同條件度塊并作試驗來確定）結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度按設計的混凝土強度標準值的百分率表示（％）板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100懸臂構(gòu)件－≥100拆模操作:1、側(cè)模拆除：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。2、模板的拆除,必須執(zhí)行《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2002）的有關條款。有專業(yè)工長必須申請技術負責人批準后方可拆除。3、拆模應遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上面下，支架先拆側(cè)向支撐，后拆豎向支撐等原則。對于此高支模模板的拆除應從中間開始向兩邊延伸.4、模板工程作業(yè)組織，應遵循支模與拆模統(tǒng)一由一個作業(yè)班組作業(yè)。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。5、模板拆除工藝填寫拆模申請單→審批手續(xù)完善→拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐-拆除梁連接件及側(cè)模板—分段片拆除樓板模板、木楞及支柱—拆除梁底模板及支撐系統(tǒng)（八)技術質(zhì)量保證措施1、嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目部專業(yè)檢“四檢制度”,確保模板安裝質(zhì)量。2、混凝土澆筑盡量安排在白天進行,混凝土澆筑過程中做好監(jiān)控措施，嚴格控制模板的位移和穩(wěn)定性,一旦產(chǎn)生移位應及時調(diào)整，加固支撐。3、柱子模板拼縫，梁與柱等節(jié)點處采用膠帶貼縫以確保混凝土不漏漿。為防止柱腳爛根，放線后采用水泥砂漿找平.4、梁、板模安裝嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫寬度，模板高度,脫模劑涂刷等的準確性，嚴格控制預拼模板精度。模板安裝要求：項目允許偏差檢驗方法軸線位置5鋼尺檢驗底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查當梁板跨度≥4m時，模板應起拱，本工程主梁起拱高度為梁跨的1。5/1000.5、對銹蝕、壓扁、裂縫等材料杜絕進場。6、拆模時,以技術負責人下發(fā)的指令書為拆模依據(jù)。7、落實施工技術控制措施、施工技術交底、安全交底,嚴格執(zhí)行有關規(guī)定。8、振搗方法要求正確，不得漏振和過振?？刹捎枚握駬v法，以減少表面氣泡，即第一次在砼澆筑時振搗，第二次待砼靜置一段時間后再振搗,一般在0。5h后進行第二次振搗。嚴格控制振搗時間和振動棒插入下一層砼的深度，保證深度在50~100mm，振搗時間以砼翻漿不再下沉和表面無氣泡泛起為止。9、在澆筑過程中，為了防止鋼筋位置的偏移，在人員主要通道處的鋼筋上鋪設腳手板.10、在交叉作業(yè)時嚴禁操作人員用重物沖擊模板，不允許在模板蹬踩,保護模板的牢固和嚴密。11、拆模時注意鋼管或撬棍不得劃傷砼表面及棱角，不得使用錘子和其它工具劇烈敲打模板面。用塔吊吊裝模板時,要緩慢移動避免劇烈撞擊。12、在砼未達到設計強度前，嚴禁超載堆放材料，否則必須經(jīng)過計算加設臨時支撐,保證結(jié)構(gòu)安全。五、后澆帶支模體系地下室底板，頂板,側(cè)板,梁設置的后澆帶寬度為1m，沉降型后澆帶待主體結(jié)頂填充墻砌筑完成沉降觀測穩(wěn)定后用C45混凝土澆搗封閉，非沉降型后澆帶待60天以上用C45混凝土澆搗封閉.地下室頂板存在堆放材料現(xiàn)象，地下室模板支撐體系拆除時，后澆帶部位模板不能拆除，需要獨立的支撐體系，對此加固，保證上部能支撐臨時荷載。由于底板、墻板與頂扳均為雙層雙向鋼筋，后澆帶位置的鋼筋密集,且須設止水鋼板（或止水帶）,因此對后澆帶的處理比較復雜.所以后澆帶的留設和施工處理是本工程控制的重點.施工縫應根據(jù)圖紙有關規(guī)定留置，一般留置在次梁跨中1/3處，主梁一般不留施工縫。后澆帶寬度為1m。1、施工縫、后澆帶、后澆板施工質(zhì)量要求：（1）必須垂直。（2）梁、板鋼筋上、下面保護層的厚度必須按要求作準，鋼筋間距嚴格控制好尺寸。(3）斷面必須垂直于水平面，嚴禁留成斜坡狀.（4）堵縫用的木條盡量使用下角料，但必須符合尺寸。（5）梁板后澆帶采用獨立的支撐體系，(6)砼初凝能上人時，應速拆除施工縫的材料，拆除時嚴禁破壞砼棱角,拆除后必須立即把垃圾清掃干凈用水沖洗,并用麻袋或毛毯敷設嚴密。2、后澆帶樓板側(cè)面支模做一：采用鋸齒模板做法3、后澆帶梁處支模做法4、后澆帶支撐做法梁板后澆帶采用獨立的支撐體系，與主體架體一起搭設，主體模板拆除時后澆帶部分架體不拆，模板就不受影響,從而保證后澆帶兩側(cè)沉降一致，后澆帶澆筑后無錯臺、下沉、漏漿現(xiàn)象。六、施工安全措施（一)組織措施成立支模架施工領導小組:組長：盧華良副組長：徐碧林組員：曹海華、李哲、劉建江、陳國中、何海彬、陳文桂、嚴香如（二）安全文明施工1、進入現(xiàn)場的施工作業(yè)人員必須接受三級教育、經(jīng)考試合格辦理上崗資格證,方可上崗操作.2、所有作業(yè)人員必須參加施工現(xiàn)場周一安全活動和施工現(xiàn)場統(tǒng)一組織的安全教育活動。3、作業(yè)人員必須嚴格遵守勞動保護規(guī)定，正確佩帶和使用個人防護用品。4、作業(yè)人員必須嚴格執(zhí)行安全技術交底和班長班前講話要求。5、交叉作業(yè)時，要有可靠的防護措施，不得傷害他人，也避免被他人傷害。6、任何作業(yè)人員不得擅自拆動施工現(xiàn)場的腳手架、防護設施、安全標志和警告牌，如必須拆動時須經(jīng)施工負責人允許后方可。7、作業(yè)人員不得隨意拋撒施工垃圾和排放污水等人為造成環(huán)境的污染。8、作業(yè)人員除必須執(zhí)行作業(yè)時間限制以處,在作業(yè)過程中應自覺減少和消除噪音。9、作業(yè)人員除支持文明施工，個人行為要適應CI形象管理要求.10、拆除樓板頂時應一邊支撐一邊拆模板，禁止一次性拆完支撐.11、登高作業(yè)時，各種配件應放在工具箱或袋中，嚴禁放在模扳或腳手架上,各種工具應系在操作人員身上或放在工具袋中，不得掉落。12、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運轉(zhuǎn)，并應把活動的部件固定牢靠,嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。13、裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業(yè)時,操作人員要帶安全帽.14、圓盤鋸必須有護罩，分料尺柄有靠山。操作前應檢查據(jù)片是否上緊，鋸盤有無裂口.15、操作者應站在鋸片一側(cè),手背不得跨越鋸片。16、接料應出鋸片15cm，不得用手硬拉。17、小于20cm的短料不得上鋸，應使用推棍.18、超過鋸片半徑的木料，禁止上鋸，截料應設截具。19、手持電動鋸時應按料厚調(diào)整鋸切深度，禁止架在腿上鋸切。20、按鋸片齒數(shù)劃分鋸切與截料的功能，不得混用.21、鋸片護罩必須完好，鋸片連續(xù)斷齒三個以上不得使用。22、平刨必須設置刨口保護裝置或采用機械自動送料.23、多用木工機械使用時只準使用其中一種功能，并將其他功能的傳動皮帶拆除。24、現(xiàn)場嚴禁吸煙。25、模板存放時應當滿足自穩(wěn)角的要求。兩塊模板應當采取板面對板面的存放方法。長期存放時,應將模板聯(lián)成整體。26、模板起吊前,應檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊環(huán)是否完整有交，并應先拆除一切臨時支撐，經(jīng)檢查無誤后方可起吊。模板起吊前應將吊車位置調(diào)整適當，做到穩(wěn)起穩(wěn)落,就位準確,禁止用人力推、拉模板.嚴防模板大幅度擺動或倒其他模板。27、施工中，必須搭設安全網(wǎng)和防護網(wǎng)，防護網(wǎng)應隨墻體逐上升,并高出作業(yè)面1米以上。28、模板的存放場地必須平整夯實，堆放模板處嚴禁坐人或逗留。29、當風力超過5級時，應停止吊裝。30、大模板就位安裝后，為便于澆筑混凝土，兩道墻模板平臺間應搭設臨時走道，嚴禁人員從外墻板上通過。(三）應急預案1、應爭救援指揮領導小組的組成、職責及分工:姓名職務分工厲航軍（執(zhí)行經(jīng)理）組長負責聯(lián)系救護車輛王文國（技術負責人）副組長負責指揮人員搶救盧華良(安全負責人）組員負責現(xiàn)場搶救傷員2、澆砼施工過程中，如果支撐架出現(xiàn)局部變形，必須馬上停止施工，上部作業(yè)人員全部疏散到安全地方，項目部組織人員和支撐架施工人員進行檢查排除各種存在的安全隱患，加強對高支模的檢查和驗收工作,根據(jù)腳手架驗收規(guī)范嚴格執(zhí)行，保證不超載施工。3、一旦在砼施工過程中，一旦發(fā)現(xiàn)板或梁出現(xiàn)輕微下陷，施工人員應停止施工，及時疏散，確定無危險時再組織施工人員加強底部支撐架，對支撐架進行加固后并通過驗收后再進行施工，保證高支模的安全。4、發(fā)生火災事故時,現(xiàn)場救援專業(yè)人員立即用干粉滅火器滅火，并報告項目部領導指揮人員立即到現(xiàn)場指揮，組織非應急人員疏散。在火勢擴大蔓延時，立即尋求第三方求助，撥打119，并組織搶救財產(chǎn)和保護現(xiàn)場。5、觸電情況的發(fā)生采取的應急措施：發(fā)現(xiàn)有人觸電時，應立即切斷電源或用干木棍、竹桿等絕緣物把電線從觸電者身上移開,使傷員盡早脫離電源。對神志清醒者，應讓其在通風處休息一會,觀察病情變化.對已失去知覺者，仰臥地上，解開衣服等，使其呼吸不受阻礙，對心跳呼吸停止的觸電者，應立即進行人工呼吸和胸外心臟按壓等措施進行搶救。6、墜落情況發(fā)生采取的應急措施：一旦發(fā)現(xiàn)有墜落的傷員，首先不要驚慌失措，要注意檢查傷員意識反應、瞳孔大小及呼吸、脈搏等，盡快掌握致命傷部位，同時及時與120或附近醫(yī)院取得聯(lián)系，爭取急救人員盡快趕到現(xiàn)場。對疑有脊柱和骨盆骨折的傷員，這時千萬不要去輕易搬運,以免加重傷情。在對傷員急救前，要取出傷員身上的安裝機具和口袋中的硬物。對有頷面損傷的傷員，應及時取掉傷員的假牙和凝血塊，清除口腔中的分泌物,保持呼吸道的暢通，將傷員的頭面向一側(cè)，同時松解傷員的衣領扣，對疑有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員，切忌填塞，以防止顱內(nèi)感染而危及生命。對于大血管損傷的傷員,這時應立即采取止血的方法，使用止血帶、指壓或加包扎的方法止血.7、報警聯(lián)絡方式：火警電話119急救電話120（四）監(jiān)控監(jiān)測措施1、監(jiān)測控制采用經(jīng)緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移.2、監(jiān)測點設置觀測點可采取在臨邊位置的柱、墻和鋼管架上涂紅漆作為監(jiān)測標記.3、監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業(yè)，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理。4、監(jiān)測、驗收說明（1)班組進行安全檢查，項目部進行安全檢查。（2)模板工程檢查重點部位：A：桿件的設置和連接，連墻件、橫桿、立桿、橫豎剪刀撐、掃地桿等構(gòu)件是否符合要求；B：連墻件是否松動；C:架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；D:施工過程中是否有超載現(xiàn)象;E:安全防護措施是否符合規(guī)范要求；F:支架與桿件是否有變形現(xiàn)象.）（3）高大支模架施工過程中由項目技術人員、安全、質(zhì)量跟蹤檢查，確保按經(jīng)審批的方案搭設;超承重支模架施工完成后,應由公司進行檢查驗收,并經(jīng)總監(jiān)和專業(yè)監(jiān)理工程師驗收合格后才能進入后續(xù)工序的施工。（4）混凝土澆筑過程中，在支架下面要安裝照明燈，由安全員、質(zhì)量員及超承重支模架施工領導小組參與輪班監(jiān)測，并派木工進行巡查,發(fā)現(xiàn)問題立即疏散人員，確保無危險的情況下進行加固。如果支架沉降、位移達到報警值時，應立即查明情況,采取必要的安全措施和加固措施,要及時通知現(xiàn)場作業(yè)人員撤出危險范圍。5、監(jiān)測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監(jiān)測,監(jiān)測頻率每60分鐘一次,終凝后的監(jiān)測頻率為每天一次，連續(xù)觀察3天。（1）本工程立桿監(jiān)測預警值為20mm，立桿垂直偏差在24mm以內(nèi).(2）監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預警值時必須立即停止?jié)仓炷?疏散人員，并及時進行加固處理.七、勞動力計劃現(xiàn)場管理人員一覽表：組長厲航軍總指揮組長曹云中現(xiàn)場指揮，協(xié)調(diào)管理組長王文國現(xiàn)場技術指導組員吳春明高支模架檢查驗收組員李哲澆筑現(xiàn)場管理組員劉連峰協(xié)助商混調(diào)度、車輛指揮組員徐碧林現(xiàn)場安全員,塔吊總指揮組員趙曉忠收料試驗員李麗敏、史倩倩現(xiàn)場勞動力配備計劃是根據(jù)招標文件提供的設計圖紙、有關的預算定額、勞動定額和總進度計劃編制的，主要反映工程所需各種技工、普工人數(shù)，它是項目部控制勞動力平衡、調(diào)配的主要依據(jù)。計劃安排木工人員320名，高大支模架選用專業(yè)架子人員進行搭設，安排40名持證上崗操作工人,20名普工運送材料。合理調(diào)配勞動力是提高勞動效率的關鍵。工期緊張時,項目經(jīng)理部將現(xiàn)場勞動力分為兩班.同時我單位還將對所有在施工程的勞動力進行統(tǒng)一調(diào)配，需要時馬上調(diào)配至工作面配合施工,避免出現(xiàn)施工關鍵階段因特殊原因造成現(xiàn)場勞動力短缺的情況,以保障關鍵工序的順利完成。八、模板計算書扣件鋼管樓板模板支架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162—2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—2012《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007—2011《建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范》JGJ164-2008計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2,鋼管強度折減系數(shù)取1。00。模板支架搭設高度為4。8m，立桿的縱距b=0.90m，立桿的橫距l(xiāng)=0。90m,立桿的步距h=1。50m.面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15。0N/mm2，彈性模量6000。0N/mm2。木方38×88mm，間距250mm,木方剪切強度1。3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2。模板自重0。30kN/m2,混凝土鋼筋自重25。10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數(shù)取1。00。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1。2×(25。10×0。12+0。30)+1.40×2.50=7。474kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1。35×25。10×0.12+0.7×1。40×2.50=6.516kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1。2,可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為φ48×2。9。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4）/64,抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算?？紤]0。9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標準值q1=0.9×(25。100×0。120×0。900+0.300×0。900）=2.683kN/m考慮0。9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載標準值q2=0。9×（0。000+2.500）×0.900=2.025kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=90.00×1。50×1。50/6=33.75cm3；I=90.00×1.50×1。50×1。50/12=25.31cm4;(1）抗彎強度計算f=M/W<［f]其中f—-面板的抗彎強度計算值（N/mm2)；M——面板的最大彎距(N。mm）；W——面板的凈截面抵抗矩；［f］——面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2；M=0。100ql2其中q——荷載設計值（kN/m）；經(jīng)計算得到M=0。100×(1.20×2.683+1.40×2。025)×0.250×0.250=0.038kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0。038×1000×1000/33750=1。121N/mm2面板的抗彎強度驗算f〈［f］,滿足要求!(2）抗剪計算T=3Q/2bh〈［T]其中最大剪力Q=0.600×（1。20×2.683+1.4×2.025）×0。250=0.908kN截面抗剪強度計算值T=3×908。0/(2×900。000×15.000）=0.101N/mm2截面抗剪強度設計值［T］=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T〈［T］,滿足要求!（3）撓度計算v=0.677ql4/100EI<［v］=l/250面板最大撓度計算值v=0。677×2。683×2504/（100×6000×253125）=0。047mm面板的最大撓度小于250。0/250，滿足要求!(4）2。5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0。08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載P=2。5kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標準值q=0。9×(25.100×0.120×1.200+0。300×1。200)=3。577kN/m面板的計算跨度l=250.000mm經(jīng)計算得到M=0。200×0。9×1.40×2.5×0.250+0.080×1.20×3。577×0。250×0.250=0。179kN。m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.179×1000×1000/33750=5。303N/mm2面板的抗彎強度驗算f<［f]，滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1。荷載的計算（1）鋼筋混凝土板自重(kN/m）:q11=25.100×0。120×0.250=0。753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m）:q12=0。300×0.250=0.075kN/m(3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載（kN/m）:經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2=(2.500+0。000)×0。250=0.625kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載q1=0。9×（1.20×0。753+1。20×0.075）=0.894kN/m考慮0。9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載q2=0.9×1.40×0。625=0.787kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(0.787+0。894)×0.900=1.513kN2。木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下：均布荷載q=1.514/0。900=1.682kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1。68×0。90×0.90=0。136kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×1。682=0。908kN最大支座力N=1.1×0.900×1。682=1.665kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3。80×8.80×8。80/6=49.05cm3；I=3.80×8.80×8.80×8.80/12=215.80cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0。136×106/49045.3=2。78N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！(2）木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<[T］截面抗剪強度計算值T=3×908/（2×38×88)=0.407N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1。30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!（3）木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0。745kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×0。745×900。04/（100×9000。00×2157995。0）=0.170mm木方的最大撓度小于900.0/250，滿足要求!(4)2。5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到跨中最大彎矩計算公式為M=0。2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數(shù)0.9，集中荷載P=0。9×2。5kN經(jīng)計算得到M=0。200×1。40×0。9×2。5×0。900+0。080×0.894×0。900×0。900=0.625kN.m抗彎計算強度f=M/W=0。625×106/49045.3=12。74N/mm2木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m)支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0。545kN。m最大變形vmax=0.614mm最大支座力Qmax=6。607kN抗彎計算強度f=M/W=0.545×106/4372。0=124。73N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于900。0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承載力設計值,取8。00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.61kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：（1）腳手架的自重(kN)：NG1=0。123×4。780=0.587kN(2)模板的自重（kN）:NG2=0.300×0。900×0。900=0。243kN（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3=25.100×0。120×0.900×0.900=2。440kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù),經(jīng)計算得到靜荷載標準值NG=0.9×（NG1+NG2+NG3)=2.943kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載?？紤]0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標準值NQ=0.9×(2。500+0。000)×0.900×0。900=1。822kN3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1。40NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N-—立桿的軸心壓力設計值，N=6。08kNi——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1。60cm;A-—立桿凈截面面積，A=4。107cm2；W——立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.372cm3；［f］——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f］=205.00N/mm2；a—-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0。10m；h—-最大步距，h=1.50m；l0——計算長度,取1.500+2×0.100=1.700m；λ-—由長細比，為1700/16.0=106〈150滿足要求!φ—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0/i查表得到0。545；經(jīng)計算得到σ=6083/(0.545×411）=27。192N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ〈[f]，滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW依據(jù)模板規(guī)范計算公式5.2。5-15：MW=0.9×0。9×1。4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值（kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0。300×0.650×0.159=0。031kN/m2h—-立桿的步距,1.50m；la—-立桿迎風面的間距，0.90m;lb--與迎風面垂直方向的立桿間距，0。90m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0。9×0.9×1.4×0.031×0.900×1.500×1.500/10=0.007kN。m；Nw--考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式5.2.5—14；Nw=1.2×2.943+0。9×1.4×1.822+0。9×0。9×1。4×0。007/0.900=5.837kN經(jīng)計算得到σ=5837/（0.545×411）+7000/4372=27。720N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求！七、樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮，樓板的跨度取4。40m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內(nèi)配筋3級鋼筋，配筋面積As=1584.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為b×h=4400mm×120mm，截面有效高度h0=100mm。按照樓板每6天澆筑一層，所以需要驗算6天、12天、18天。。.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2。計算樓板混凝土6天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4。40m，短邊4.40×1。00=4。40m,樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q=1×1.20×（0.30+25.10×0.12）+1×1.20×（0.59×5×5/4。40/4.40）+1。40×（0.00+2.50）=8。38kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=4。40×8。38=36。89kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513×ql2=0。0513×36。89×4。402=36.64kN。m按照混凝土的強度換算得到6天后混凝土強度達到53.77％，C30。0混凝土強度近似等效為C16.1.混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7.74N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：ξ=Asfy/bh0fcm=1584。00×360。00/（4400。00×100.00×7。74)=0.17查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.155此層樓板所能承受的最大彎矩為:M1=αsbh02fcm=0。155×4400.000×100。0002×7.7×10—6=52.8kN.m結(jié)論:由于∑Mi=52。81=52.81>Mmax=36。64所以第6天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除.附圖柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數(shù)以1#樓KZ3（基礎頂-4.87m）為例進行柱模板支撐的計算，截面尺寸700×700柱模板的截面寬度B=700mm，B方向?qū)菟?道，柱模板的截面高度H=700mm，H方向?qū)菟?道,柱模板的計算高度L=4900mm，柱箍間距計算跨度d=500mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3。0mm。柱模板豎楞截面寬度35mm，高度80mm。B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。面板厚度15mm，剪切強度1。4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2.木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13。0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2。柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中γc--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-—新澆混凝土的初凝時間,為0時（表示無資料）取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V—-混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0。850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=40.540kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0。9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值：F1=0.9×40。000=36。000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:F2=0.9×3。000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值q=1.2×36。000×0。500+1.40×2。700×0.500=23。490kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50。00×1.50×1.50/6=18。75cm3；I=50.00×1.50×1。50×1。50/12=14。06cm4；（1)抗彎強度計算f=M/W〈［f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距（N.mm）；W—-面板的凈截面抵抗矩；[f］——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q—-荷載設計值(kN/m）;經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×18。000+1。40×1。350)×0.166×0.166=0.065kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0。065×1000×1000/18750=3.463N/mm2面板的抗彎強度驗算f〈［f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<［T］其中最大剪力Q=0。600×（1.20×18.000+1。4×1。350)×0。166=2.343kN截面抗剪強度計算值T=3×2343。0/(2×500.000×15。000）=0.469N/mm2截面抗剪強度設計值［T］=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T〈［T］,滿足要求！(3)撓度計算v=0。677ql4/100EI〈［v］=l/250面板最大撓度計算值v=0。677×18。000×1664/（100×6000×140625)=0。110mm面板的最大撓度小于166.3/250，滿足要求！四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載,應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算,計算如下豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0。166m。荷載計算值q=1.2×36。000×0.166+1。40×2.700×0。166=7.810kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=3.905/0。500=7。810kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0。1×7。810×0.50×0.50=0。195kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×7。810=2。343kN最大支座力N=1.1ql=1。1×0.500×7。810=4.296kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3.50×8。00×8.00/6=37。33cm3；I=3.50×8。00×8.00×8.00/12=149。33cm4；（1）抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0。195×106/37333。3=5.23N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求?。?）抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0。6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<[T］截面抗剪強度計算值T=3×2343/（2×35×80)=1。255N/mm2截面抗剪強度設計值［T］=1。30N/mm2抗剪強度計算滿足要求?。?）撓度計算最大變形v=0。677ql4/100EI=0.677×5.985×500。04/(100×9000.00×1493333。0)=0.188mm最大撓度小于500.0/250，滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：P=（1。2×36。00+1。40×2.70)×0。166×0。500=3。91kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0。454kN.m最大變形vmax=0。071mm最大支座力Qmax=11。952kN抗彎計算強度f=M/W=0.454×106/8982。0=50。55N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于460.0/150與10mm，滿足要求！六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎剑篘<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積（mm2）；f—-對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm）:12對拉螺栓有效直徑(mm):10對拉螺栓有效面積(mm2）:A=76。000對拉螺栓最大容許拉力值（kN)：[N]=12.920對拉螺栓所受的最大拉力（kN):N=11.952B方向?qū)菟◤姸闰炈銤M足要求！七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P:P=（1。2×36.00+1。40×2.70)×0。166×0。500=3.91kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m）支撐鋼管剪力圖(kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.454kN.m最大變形vmax=0。071mm最大支座力Qmax=11.952kN抗彎計算強度f=M/W=0。454×106/8982.0=50.55N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于460。0/150與10mm,滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎?N〈［N］=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A—-對拉螺栓有效面積(mm2）；f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm）：12對拉螺栓有效直徑（mm）:10對拉螺栓有效面積（mm2):A=76。000對拉螺栓最大容許拉力值（kN):[N］=12。920對拉螺栓所受的最大拉力（kN）:N=11。952H方向?qū)菟◤姸闰炈銤M足要求!大斷面柱模板支撐計算滿足要求！墻模板計算書一、墻模板基本參數(shù)此計算書以2＃樓地下室擋土墻為例進行計算計算斷面寬度300mm,高度5770mm，樓板厚度120mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距260mm，內(nèi)龍骨采用50×100mm木方,外龍骨采用雙鋼管48mm×3。0mm。面板厚度15mm，剪切強度1。4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1。3N/mm2,抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中γc——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t—-新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料)取200/（T+15），取5。714h；T--混凝土的入模溫度，取20。000℃;V-—混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=40。540kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值：F1=0。9×51。610=46。449kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0。9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：F2=0。9×4。000=3.600kN/m2.三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取5。65m。荷載計算值q=1.2×46。449×5。650+1.40×3.600×5。650=343。400kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=565.00×1。50×1.50/6=211。88cm3;I=565。00×1.50×1。50×1.50/12=158.91cm4；計算簡圖彎矩圖（kN.m）剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=35。714kNN2=98.212kNN3=98.212kNN4=35。714kN最大彎矩M=2.321kN。m最大變形V=0。852mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=2.321×1000×1000/211875=10。955N/mm2面板的抗彎強度設計值[f］，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<［f]，滿足要求！(2）抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×53570。0/（2×5650。001×15。000)=0.948N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1。40N/mm2面板抗剪強度驗算T<［T］，滿足要求?。?）撓度計算面板最大撓度計算值v=0。852mm面板的最大撓度小于260.0/250，滿足要求！四、墻模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1。2×0.26×46。45+1。4×0.26×3.60=15.802kN/m撓度計算荷載標準值q=0.26×46.45=12.077kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨計算簡圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN。m)內(nèi)龍骨剪力圖(kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：內(nèi)龍骨變形計算受力圖內(nèi)龍骨變形圖（mm）經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0。316kN。m經(jīng)過計算得到最大支座F=7.495kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.060mm內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5。00×10.00×10。00/6=83。33cm3；I=5。00×10。00×10。00×10。00/12=416.67cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0。316×106/83333。3=3.79N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求!(2）內(nèi)龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh〈[T］截面抗剪強度計算值T=3×3858/（2×50×100）=1。157N/mm2截面抗剪強度設計值［T］=1。30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求?。?)內(nèi)龍骨撓度計算最大變形v=0.060mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于450.0/250，滿足要求!五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續(xù)梁計算.外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算.集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m)支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下:支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.682kN.m最大變形vmax=0.210mm最大支座力Qmax=16。114kN抗彎計算強度f=M/W=0。682×106/8982。0=75。93N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于520。0/150與10mm，滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N〈[N］=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力;A-—對拉螺栓有效面積（mm2);f—-對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm）:16對拉螺栓有效直徑(mm）：14對拉螺栓有效面積（mm2):A=144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN)：[N］=24。480對拉螺栓所受的最大拉力（kN）：N=16。114對拉螺栓強度驗算滿足要求!側(cè)模板計算滿足要求！梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數(shù)梁截面寬度B=300mm，梁截面高度H=900mm，H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑12mm,對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離（即計算跨度）600mm。梁模板使用的木方截面32×80mm，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x300mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。梁側(cè)模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度［f］=15N/mm2.二、梁模板荷載標準值計算模板自重=0。200kN/m2；鋼筋自重=1。500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標準值=2.500kN/m2.強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中γc--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t——新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料)取200/(T+15)，取5。714h；T-—混凝土的入模溫度,取20.000℃；V—-混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1。200m；β—-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0。850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=28。800kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0。9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值:F1=0。9×28。800=25.920kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:F2=0.9×6.000=5。400kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！四、梁模板側(cè)模計算面板直接承受模板傳遞的荷載,應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下作用在梁側(cè)模板的均布荷載q=（1。2×25.92+1.40×5。40）×0.90=34。798N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=90.00×1。50×1.50/6=33.75cm3；I=90.00×1。50×1。50×1.50/12=25.31cm4;（1)抗彎強度計算f=M/W〈［f］其中f-—面板的抗彎強度計算值(N/mm2）；M——面板的最大彎距(N.mm）；W-—面板的凈截面抵抗矩；［f]——面板的抗彎強度設計值,取15。00N/mm2；M=0。100ql2其中q——荷載設計值（kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×（1.20×23。328+1.40×4.860）×0。300×0。300=0.313kN。m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0。313×1000×1000/33750=9。279N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f］，滿足要求！（2)抗剪計算T=3Q/2bh〈［T］其中最大剪力Q=0.600×（1。20×23。328+1.4×4.860）×0。300=6.264kN截面抗剪強度計算值T=3×6264。0/(2×900。000×15.000）=0。696N/mm2截面抗剪強度設計值［T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求?。?）撓度計算v=0.677ql4/100EI〈[v］=l/250面板最大撓度計算值v=0。677×23.328×3004/（100×6000×253125）=0.842mm面板的最大撓度小于300。0/250，滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式:N〈［N］=fA其中N-—穿梁螺栓所受的拉力;A——穿梁螺栓有效面積（mm2);f——穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2;穿梁螺栓承受最大拉力N=(1。2×25。92+1。40×5。40)×0。90×0。60/2=10。44kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9。9mm；穿梁螺栓有效面積為A=76。000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為［N]=12。920kN;穿梁螺栓承受拉力最大值為N=10.439kN；穿梁螺栓的布置距離為側(cè)龍骨的計算間距600mm.每個截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據(jù)規(guī)范：《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010—2010《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范》JGJ164—2008計算參數(shù)：鋼管強度為205。0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1。00.模板支架搭設高度為4。0m，梁截面B×D=300mm×900mm,立桿的縱距（跨度方向)l=0。90m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加1道承重立桿.面板厚度15mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15。0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2。木方38×88mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2。梁兩側(cè)立桿間距0。90m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25。50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1。00.圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為φ48×3.0.鋼管慣性矩計算采用I=π（D4—d4)/64，抵抗距計算采用W=π（D4—d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1。荷載的計算：（1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1=25.500×0。900×0。450=10.328kN/m（2)模板的自重線荷載（kN/m）：q2=0.300×0。450×(2×0。900+0.300）/0.300=0.945kN/m(3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=（0。000+2。000)×0。300×0.450=0.270kN考慮結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，均布荷載q=0.90×（1。35×10。328+1.35×0。945)=13。696kN/m考慮結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，集中荷載P=0。90×1。40×0。270=0。340kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=45。00×1.50×1.50/6=16.88cm3；I=45.00×1.50×1。50×1.50/12=12.66cm4；計算簡圖彎矩圖(kN。m）剪力圖（kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖（mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.770kNN2=2。908kNN3=0。770kN最大彎矩M=0。038kN。m最大變形V=0.040mm（1）抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.038×1000×1000/16875=2.252N/mm2面板的抗彎強度設計值［f］，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!（2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×1284。0/(2×450。000×15。000)=0。285N/mm2截面抗剪強度設計值［T］=1。40N/mm2面板抗剪強度驗算T<［T］，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0。040mm面板的最大撓度小于150。0/250，滿足要求！二、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=2.908/0.450=6。463kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×6.46×0.45×0.45=0。131kN。m最大剪力Q=0.6×0.450×6。463=1.745kN最大支座力N=1。1×0。450×6。463=3。199kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=3.80×8。80×8。80/6=49。05cm3；I=3。80×8。80×8。80×8。80/12=215.80cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.131×106/49045。3=2。67N/mm2木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求！(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh〈［T]截面抗剪強度計算值T=3×1745/(2×38×88）=0。783N/mm2截面抗剪強度設計值［T］=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!（3）木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即